_“闭口型”钢承板组合楼板的设计实例
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ｆＷｓ＝２０５ ×１９．５ ×１０３＝４．００ｋＮ．ｍ ＞３． ５０ｋＮ．ｍ ＝Ｍ－ｍ ａ ｘ 故满足要求。
Ｂ、 “ 闭 口 型 ” 钢 承 板 楼 板 在 施 工 阶 段 的 挠度计算
按 二 连 跨 板 设 计 ， 计 算 公 式 为 ： δ＝ｑ ｌ４／ （１８５ＥＩｓ）＜ ［δ］， ［δ］ 取 ｌ／ １８０ 及 ２０ｍ ｍ 的 较 小值。则
中图分类号： ＴＵ３９８＋．９ 文献标识码： Ｂ 文章编号： １００８－０４２２（ ２００７） １０－００８９－０３
１ 导言 压型钢板与砼组合楼板是一种新型的楼板结构。这种结构已被国外广泛运用于工业与 民用建筑中。近年来， 这种结构在我国高层钢结构建筑， 尤其是在多高层住宅及部分厂房的 楼 盖 工 程 中 得 到 了 广 泛 地 运 用 。而“ 闭 口 型 ”钢 承 板 楼 板 优 异 的 结 构 受 力 性 能 及 耐 火 性 能 、简 单 迅 速 的 施 工 工 艺 、平 整 的 板 底 外 观 等 赢 得 了 广 大 设 计 者 及 业 主 的 青 睐 而 显 得 鹤 立 鸡 群 。 “ 闭口型”钢承板楼板在国内厂家有 ＢＡＲＤＥＫ 的 ＢＤ－４０， ＢＤ－６５ 及浙江精工的 ＨＧ －２００Ａ 等。截面尺寸如图所示。 其性能及优点如下所示：
“闭口型”钢承板组合楼板的设计实例
覃毅
摘 要 ： 本文以工程实例 论 述 了 新 型 的“闭 口 型 ”钢 承 板 楼 板 在 施 工 阶 段 及 使 用 阶 段 的 强 度 、 挠度等方面的计算， 为实际工程中此类组合楼 板的设计引为参考， 并特别提出实际设计过程 中需要特别关注的注意事项。
关键 词 ：“闭口型”钢承板； 组合楼板
８９
２ 实际计算 在 实 际 的 运 用 中 ， 按“ 闭 口 型 ”钢 承 板 楼 板在组合楼板中的作用 ， 它可分为三类。第一 类， 以压型钢板作为主要承重构件的。混凝土 在组合楼板中仅起分布荷载和面层的作用； 压型钢板则承受自重、混凝土重和外加使用 荷载等全部荷载。第二类是以压型钢板作为 永久性模板的组合楼板。压型钢板在施工阶 段则承受自重、混凝土重施工荷载 ； 待混凝土 硬结后， 组合楼板的主要承载构件是钢筋混 凝土板， 而压型钢板作为永久性模板留在组 合楼板中。第三类考虑了压型钢板与混凝土 在使用阶段的共同受力效应的组合楼板。在 楼层施工阶段， 压型钢板起着模板作用； 待 混凝土硬结后， 压型钢板又起着受拉钢筋的 作用。以上第一类基本不被采用， 因为太浪 费钢材。实际的工程实例中， 如果不是因节 省 防 火 涂 料 的 费 用 而 采 用 第 二 类（ 在 高 层 钢 结构 中 常 用到） 外 ， 一 般均 采 用 第三 类 。下 面 以第三类为例计算。 例： ［设计资料］ 今有一车间夹层楼盖做 办公区间， 宽×长为 ７．５ｍ ×７２ｍ 。拟采用压 型钢板与混凝土组合楼板， 闭口式压型钢板 采用 Ｑ ２３５ 钢镀锌钢板， 板型为浙江精工的 １．０ｍ ｍ 厚 ＨＧ －２００Ａ。 其 上 浇 筑 ６０ｍ ｍ 厚 Ｃ ３０ 混 凝 土 ， 次 梁 间 距 为 ２．５０ｍ ， 共 ４ 道 次 梁， 即 ２．５×３＝７．５ｍ 。ＨＧ －２００Ａ 板 顺 肋方 向 为主梁方向。 Ａ、 “闭口 型 ” 钢 承 板 楼 板 在 施 工 阶 段 的 受弯承载力计算 按照计算模型来说， 钢板可按三连跨计 算。但要考虑实际彩板下料的长度， 一般下料 的长度多为 １２ｍ 以内（便于运输）， 又为安全 筹备的原因， 这里按二连跨板设计。 １、荷载计算： 永久荷载 压型钢板： ０．１３ｋＮ／ ｍ ２ 钢 筋 混 凝 土 ： ２５ ×（ １１０＋０．７＊２０） × １０－３＝３．１０ｋＮ／ ｍ ２ 可变荷载： １．５ ｋＮ／ ｍ ２ 荷载标准值： ０．１３＋３．１＋１．５＝４．７３ ｋＮ／ ｍ ２ 荷 载 设 计 值 ： １．２ ×（ ０．１３＋３．１） ＋１．４ × １．５＝４．４８ｋＮ／ ｍ ２ ２、内 力 计 算 ： 压 型 钢 板 的 受 弯 承 载 力 应 符合下式要求： Ｍ≤ｆＷｓ Ｗｓｃ ＝Ｉｓ／ ｘｃ Ｗｓｔ＝Ｉｓ／ （ｈ ｃ －ｘｃ ） 式 中 ： Ｍ— ——压 型 钢 板 沿 顺 肋 方 向 一 个
收稿日期： ２００７－０５－２９ 作 者 简 介 ： 覃 毅（ １９６９－） ， 男（ 土 家 族） ， 湖 南 永 顺人。
图 １ 精工 ＨＧ －２００Ａ 尺寸详图
（ １） 强劲的混凝土握裹抗剪 特殊设计的闭口肋型和腹板上的嵌扣， 提供压型板和混凝土间非常优异的握裹， 根据 剪力载重试验结果， 这种组合楼板在它的极限允许设计载重状况下， 未曾产生压型板与混 凝土滑脱现象。 （ ２） 优越的组合楼板断面 此类压型板的形心非常接近板底， 在相同楼板厚度的条件下， 此类压型板的组合楼板 比其它板型的组合楼板具有更大的楼板有效深度， 也因此提供了更强劲的正弯矩抵抗力矩 （ ３） 板底卡槽式悬吊系统 ＢＤ－６５ 肋底 沟 槽 提供 了 一 种施 工 简 易、经 济 、而 且永 久 使 用的 两 片 式悬 吊 零 件 ， 可 供 天 花、水 电 管 、空调 管 、以 及其 它 机 电设 备 安 装。施 工 时 ， 不需 要 钻 孔、电 焊 、或 击钉 ， 而 且 在建 筑物使用寿命期间， 可依需要任由移动、拆除， 或重新安装。 （ ４） 施工简单、迅速 这种组合板的闭口肋形， 端头可以不需要任何堵头， 在楼板混凝土浇置过程中都不会产 生漏浆现象）， 省却安装堵头的繁琐工作， 不仅降低施工成本， 又可缩短压型钢板的施工周期。 （ ５） 平整的板底外观 此类压型板平整的板底， 搭配 １８５￣２００㎜间距的细小沟缝（或者选择性地加肋）使得板 底呈现状似企口板的天花， 因此此类压型板组合楼板的板底， 可以和现浇板的板底处理方 式 一 样 ， 无 论 直 接 喷 涂 面 漆（ 水 性 、油 性 均 可） 、刮 腻 子 后 再 喷 涂 面 漆 ， 或 者 直 接 粘 贴 天 花 壁 布、壁纸 均 可 ， 可以 不 需 要再 在 板 底吊 顶 ， 处 理上 要 比 现浇 楼 板 更加 的 经 济、方 便 ， 完 成后 也 更加的美观。
波宽的弯矩设计值（ Ｎ．ｍ ｍ） ； ｆ— ——压型钢板的钢材强度设计值（ Ｎ／ ｍ ｍ ２） Ｗｓ— ——压 型钢 板 的 截 面 抵 抗 矩（ ｍ ｍ ３） ；
取受压边 Ｗｓｃ 与受拉边 Ｗｓｔ 的较小值； Ｉｓ— ——一 个 波 宽 内 对 压 型 钢 板 截 面 型 心
矩（ ｍ ｍ ４） ｘｃ －－ 压型钢板由受压翼缘边缘至形心轴
查《板形图集》（ 浙江精工科技股份有限公 司） 中 ＨＧ －２００Ａ 板 １．０ｍ ｍ 厚截面惯性矩为 ６６．４７ｃ ｍ ４／ ｍ ， 截面抵抗矩为 ４１．７９ｃ ｍ ４／ ｍ 。
则 Ｗｓｔ＝４１．７９４７ｃ ｍ ３， Ｗｓｃ ＝６６．４７／ （５－ ６６．４７／ ４１．７９）＝１９．５０ｃ ｍ ３．
中和轴 钢板重心线
图 ３ 组合板的剖面图
Βιβλιοθήκη Baidu９０
８８．８５ ×１６．５＝４．８１ ×１０６Ｎ．ｍ ｍ ＝４．８１ ｋＮ．ｍ ＞１．０ ｋＮ．ｍ
一个波宽组合板斜截面的受剪承载力容 许值为：
［Ｍ］＝０．０７ｂ ｈ ０ｆｃ ＝０．０７ ×２００ ×（ ５０＋６０－ １５．９） ×１５＝１９７６１Ｎ＝１９．７６１Ｋｎ ＞ Ｖ＝ １．６８ ｋＮ．
计 算 参 数 ： ａ ｅ ＝Ｅｓ／ Ｅｃ ＝１．０６ ×１０５／ ３．０ × １０４＝３．５３， ｂ ＝２００ｍ ｍ ， Ａｐ ＝３３０ｍ ｍ ２， Ｉｐ ＝１．３３ ×１０４ｍ ｍ４
ｈ ０＝５０＋６０－１５．９＝９４．１ｍ ｍ 将压型钢板换算成混凝土后的组合截面 特征值， 受压区高度为： ｘ＝１／ ｂ （－ａ ｅ Ａｐ ＋（ａ ｅ ２Ａｐ ２＋２ａ ｅ ｂ Ａｐ ｈ ０）１／２） ＝１／ ２００ （ －３．５３×３３０＋（ ３．５３２×３３０２＋２×３．５３ ×２００×３３０×９４．１） １／２）＝２７．８ｍ ｍ 短期荷载作用下的组合截面的截面惯性 矩为：
Ｃ 、 “闭口 型 ”钢承 板 楼 板 在 使 用 阶 段 的 受弯受剪承载力计算
１、荷载计算： 永久荷载 压型钢板： ０．１３ｋＮ／ ｍ ２
钢 筋 混 凝 土 ： ２５ ×（ １１０＋０．７＊２０） × １０－３＝３．１０ｋＮ／ ｍ ２
可变荷载： ２．０ ｋＮ／ ｍ ２ 荷载标准值： ０．１３＋３．１０＋２＝５．２３ｋＮ／ ｍ ２ 荷 载 设 计 值 ： １．２ ×（ ０．１３＋３．１０） ＋１．４ × ２．０＝６．６８ｋＮ／ ｍ ２ ２、内 力 计 算 ： 无 论 实 际 支 撑 情 况 如 何 ， 弯矩挠度均按全部荷载作用下的单向简支 板计算 压型 钢 板一 个 波 距 的 宽 度 ｂ ＝２００ｍ ｍ ， 在使用阶段最大荷载作用下， 一个波距组合 板 的 内 力 分 别 为 弯 矩 值 ： Ｍ＝ｑ ｌ２／ ８ × ｂ ／ １０００＝６．６８×２．５２／ ８×２００／ １０００＝１．０ ｋＮ．ｍ 剪 力 ： Ｖ＝ｑ ｌ／ ２ ×ｂ ／ １０００＝６．６８ ×２．５／ ２ ×２００／ １０００＝１．６８ ｋＮ． 塑 性 中 和 轴 位 置 ： ０．８Ａｐｆｐ＝３３０ ×２０５ × ０．８＝５４１２０ Ｎ， ０．８ｂ ｈ ｃｆｃｄ＝２００ ×６０ ×１６．５ × ０．８＝１５８４００Ｎ 可 见 Ａｐｆｐ＜ ｂ ｈ ｃｆｃｄ ， 说 明 组 合 板 受 弯 时 ， 塑性中和轴位于压型钢板上翼缘以上的混凝 土层内。 混 凝 土 受 压 区 高 度 为 ： Ｘｃｃ＝ Ａｐｆｐ／ （ ｂ ｆｃｄ）＝ ５４１２０／ （２００×１６．５×０．８）＝２０．５ｍ ｍ 压型钢板截面应力合力点至混凝土受压 区截面应力合力点的距离为： ｙｐ＝ｈ ０－Ｘｃｃ／ ２＝５０＋６０－１５．９－２０．５／ ２＝８８．８５ｍ ｍ ． 一个波宽组合板正截面的受弯承载力容 许值为： ［Ｍ］＝０．８ ｂ Ｘｃｃ ｙｐ ｆｃｄ＝０．８×２００×２０．５×
以上结果说明， 组合板的抗弯抗剪承载 力满足。
Ｄ、 “闭口 型 ”钢承 板 楼 板 在 使 用 阶 段 的 挠度验算
挠度的验算具体公式 《高层民用建筑 钢 结 构 技 术规 程》（ ＪＧ Ｊ９９－９８） 中 未 予 明 确 ， 一 般 是 采 用 冶 金 工 业 行 业 标 准 ＹＢ ９２３８－９２ 《钢— ——混 凝 土 组 合 楼 盖 结 构 设 计 与 施 工 规 程》来 计 算 。 即 通 过 应 用 两 种 不 同 材 料 的 弹 性模量的比值， 组合板的截面刚度可用单质 的截面等效刚度来替换。
的距离（ ｍ ｍ） 这里为： ５０－１５．９＝３４．１ｍ ｍ ； ｈ ｃ — ——压 型 钢 板 截 面 的 总 高 度（ ｍ ｍ）
这里为 ５０ｍ ｍ ；
图 ２ 组合板的剖面图 按结构力学弹性连续板计算方法， 在 １ｍ 板宽内， 最弱截面为中间支座负弯矩处，
Ｍ－ｍ ａ ｘ＝ｑ ｌ２ ×０．１２５＝４．４８ ×２．５０２ × ０．１２５＝３．５０ｋＮ．ｍ
Ｉ＝１／ ３ｂ ｘ３＋ａ ｅＩｐ＋ａ ｅＡｐ （ ｈ ０－ｘ） ２＝１／ ３ × ２００ ×２７．８３＋３．５３ ×１．３３ ×１０５＋３．５３ ×３３０ × （ ９４．１－２７．８） ２＝７．０×１０６ｍ ｍ ４
１ 、短 期 荷 载 作 用 下 的 挠 度 为 ： ５／ ３８４ｑ ｌ４／ （Ｅｃ Ｉ）＝５／ ３８４ ×５．２３ ×２５００４／ （３．０×１０４×７．０×１０６）×２００／ １０００＝２．５４ｍ ｍ 组合 板 的 容 许 挠 度 为 ： δ＝２５００／ ３６０＝６． ９４ｍ ｍ （＞２．５４ｍ ｍ ），满足要求。 ２、 在 荷 载 长 期 效 应 组 合 下 挠 度 计 算 ： ｑ ｋ＝０．１３＋３．１＋２ｘ０．５＝４．２３ ｋＮ／ ｍ ｘ＝１／ ｂ（－２ａ ｅ Ａｐ ＋（４ａ ｅ ２Ａｐ ２＋４ａ ｅ ｂ Ａｐ ｈ ０）１／２ ＝１／ ２００ （－２ ×３．５３ ×３３０＋（ ４ ×３．５３２ ×３３０２＋ ４×３．５３×２００×３３０×９４．１） １／２＝３６．６ｍ ｍ 荷载长期效应组合下的组合截面的截面 惯性矩为： Ｉ＝１／ ３ｂ ｘ３＋ａ ｅＩｐ＋ａ ｅＡ（ｐ ｈ ０－ｘ） ２＝１／ ３×２００ ×３６．６３＋３．５３×１．３３×１０５＋３．５３×３３０×（ ９４．１－ ３６．６） ２＝７．５９×１０６ｍ ｍ ４
δ＝ｑ ｌ４／ （１８５ＥＩｓ）＝４．７３ ×２５００４／（ １８５ × ２．０６ ×１０５ ×６６．４７ ×１０４） ＝７．２９ｍ ｍ ＜ｌ／ １８０ 或 ２０ｍ ｍ 。 故满足要求。
由此可见，“闭口型”钢承板楼 板在 施 工
阶段的受弯承载力及挠度均满足规范要求， 故浇筑混凝土板时， 钢板底无需加临时支撑。 否则， 则加设一道或多道垂直支撑， 计算钢板 的强度和挠度时， 可视垂直支撑为板底支座 来重新验算。
Ｂ、 “ 闭 口 型 ” 钢 承 板 楼 板 在 施 工 阶 段 的 挠度计算
按 二 连 跨 板 设 计 ， 计 算 公 式 为 ： δ＝ｑ ｌ４／ （１８５ＥＩｓ）＜ ［δ］， ［δ］ 取 ｌ／ １８０ 及 ２０ｍ ｍ 的 较 小值。则
中图分类号： ＴＵ３９８＋．９ 文献标识码： Ｂ 文章编号： １００８－０４２２（ ２００７） １０－００８９－０３
１ 导言 压型钢板与砼组合楼板是一种新型的楼板结构。这种结构已被国外广泛运用于工业与 民用建筑中。近年来， 这种结构在我国高层钢结构建筑， 尤其是在多高层住宅及部分厂房的 楼 盖 工 程 中 得 到 了 广 泛 地 运 用 。而“ 闭 口 型 ”钢 承 板 楼 板 优 异 的 结 构 受 力 性 能 及 耐 火 性 能 、简 单 迅 速 的 施 工 工 艺 、平 整 的 板 底 外 观 等 赢 得 了 广 大 设 计 者 及 业 主 的 青 睐 而 显 得 鹤 立 鸡 群 。 “ 闭口型”钢承板楼板在国内厂家有 ＢＡＲＤＥＫ 的 ＢＤ－４０， ＢＤ－６５ 及浙江精工的 ＨＧ －２００Ａ 等。截面尺寸如图所示。 其性能及优点如下所示：
“闭口型”钢承板组合楼板的设计实例
覃毅
摘 要 ： 本文以工程实例 论 述 了 新 型 的“闭 口 型 ”钢 承 板 楼 板 在 施 工 阶 段 及 使 用 阶 段 的 强 度 、 挠度等方面的计算， 为实际工程中此类组合楼 板的设计引为参考， 并特别提出实际设计过程 中需要特别关注的注意事项。
关键 词 ：“闭口型”钢承板； 组合楼板
８９
２ 实际计算 在 实 际 的 运 用 中 ， 按“ 闭 口 型 ”钢 承 板 楼 板在组合楼板中的作用 ， 它可分为三类。第一 类， 以压型钢板作为主要承重构件的。混凝土 在组合楼板中仅起分布荷载和面层的作用； 压型钢板则承受自重、混凝土重和外加使用 荷载等全部荷载。第二类是以压型钢板作为 永久性模板的组合楼板。压型钢板在施工阶 段则承受自重、混凝土重施工荷载 ； 待混凝土 硬结后， 组合楼板的主要承载构件是钢筋混 凝土板， 而压型钢板作为永久性模板留在组 合楼板中。第三类考虑了压型钢板与混凝土 在使用阶段的共同受力效应的组合楼板。在 楼层施工阶段， 压型钢板起着模板作用； 待 混凝土硬结后， 压型钢板又起着受拉钢筋的 作用。以上第一类基本不被采用， 因为太浪 费钢材。实际的工程实例中， 如果不是因节 省 防 火 涂 料 的 费 用 而 采 用 第 二 类（ 在 高 层 钢 结构 中 常 用到） 外 ， 一 般均 采 用 第三 类 。下 面 以第三类为例计算。 例： ［设计资料］ 今有一车间夹层楼盖做 办公区间， 宽×长为 ７．５ｍ ×７２ｍ 。拟采用压 型钢板与混凝土组合楼板， 闭口式压型钢板 采用 Ｑ ２３５ 钢镀锌钢板， 板型为浙江精工的 １．０ｍ ｍ 厚 ＨＧ －２００Ａ。 其 上 浇 筑 ６０ｍ ｍ 厚 Ｃ ３０ 混 凝 土 ， 次 梁 间 距 为 ２．５０ｍ ， 共 ４ 道 次 梁， 即 ２．５×３＝７．５ｍ 。ＨＧ －２００Ａ 板 顺 肋方 向 为主梁方向。 Ａ、 “闭口 型 ” 钢 承 板 楼 板 在 施 工 阶 段 的 受弯承载力计算 按照计算模型来说， 钢板可按三连跨计 算。但要考虑实际彩板下料的长度， 一般下料 的长度多为 １２ｍ 以内（便于运输）， 又为安全 筹备的原因， 这里按二连跨板设计。 １、荷载计算： 永久荷载 压型钢板： ０．１３ｋＮ／ ｍ ２ 钢 筋 混 凝 土 ： ２５ ×（ １１０＋０．７＊２０） × １０－３＝３．１０ｋＮ／ ｍ ２ 可变荷载： １．５ ｋＮ／ ｍ ２ 荷载标准值： ０．１３＋３．１＋１．５＝４．７３ ｋＮ／ ｍ ２ 荷 载 设 计 值 ： １．２ ×（ ０．１３＋３．１） ＋１．４ × １．５＝４．４８ｋＮ／ ｍ ２ ２、内 力 计 算 ： 压 型 钢 板 的 受 弯 承 载 力 应 符合下式要求： Ｍ≤ｆＷｓ Ｗｓｃ ＝Ｉｓ／ ｘｃ Ｗｓｔ＝Ｉｓ／ （ｈ ｃ －ｘｃ ） 式 中 ： Ｍ— ——压 型 钢 板 沿 顺 肋 方 向 一 个
收稿日期： ２００７－０５－２９ 作 者 简 介 ： 覃 毅（ １９６９－） ， 男（ 土 家 族） ， 湖 南 永 顺人。
图 １ 精工 ＨＧ －２００Ａ 尺寸详图
（ １） 强劲的混凝土握裹抗剪 特殊设计的闭口肋型和腹板上的嵌扣， 提供压型板和混凝土间非常优异的握裹， 根据 剪力载重试验结果， 这种组合楼板在它的极限允许设计载重状况下， 未曾产生压型板与混 凝土滑脱现象。 （ ２） 优越的组合楼板断面 此类压型板的形心非常接近板底， 在相同楼板厚度的条件下， 此类压型板的组合楼板 比其它板型的组合楼板具有更大的楼板有效深度， 也因此提供了更强劲的正弯矩抵抗力矩 （ ３） 板底卡槽式悬吊系统 ＢＤ－６５ 肋底 沟 槽 提供 了 一 种施 工 简 易、经 济 、而 且永 久 使 用的 两 片 式悬 吊 零 件 ， 可 供 天 花、水 电 管 、空调 管 、以 及其 它 机 电设 备 安 装。施 工 时 ， 不需 要 钻 孔、电 焊 、或 击钉 ， 而 且 在建 筑物使用寿命期间， 可依需要任由移动、拆除， 或重新安装。 （ ４） 施工简单、迅速 这种组合板的闭口肋形， 端头可以不需要任何堵头， 在楼板混凝土浇置过程中都不会产 生漏浆现象）， 省却安装堵头的繁琐工作， 不仅降低施工成本， 又可缩短压型钢板的施工周期。 （ ５） 平整的板底外观 此类压型板平整的板底， 搭配 １８５￣２００㎜间距的细小沟缝（或者选择性地加肋）使得板 底呈现状似企口板的天花， 因此此类压型板组合楼板的板底， 可以和现浇板的板底处理方 式 一 样 ， 无 论 直 接 喷 涂 面 漆（ 水 性 、油 性 均 可） 、刮 腻 子 后 再 喷 涂 面 漆 ， 或 者 直 接 粘 贴 天 花 壁 布、壁纸 均 可 ， 可以 不 需 要再 在 板 底吊 顶 ， 处 理上 要 比 现浇 楼 板 更加 的 经 济、方 便 ， 完 成后 也 更加的美观。
波宽的弯矩设计值（ Ｎ．ｍ ｍ） ； ｆ— ——压型钢板的钢材强度设计值（ Ｎ／ ｍ ｍ ２） Ｗｓ— ——压 型钢 板 的 截 面 抵 抗 矩（ ｍ ｍ ３） ；
取受压边 Ｗｓｃ 与受拉边 Ｗｓｔ 的较小值； Ｉｓ— ——一 个 波 宽 内 对 压 型 钢 板 截 面 型 心
矩（ ｍ ｍ ４） ｘｃ －－ 压型钢板由受压翼缘边缘至形心轴
查《板形图集》（ 浙江精工科技股份有限公 司） 中 ＨＧ －２００Ａ 板 １．０ｍ ｍ 厚截面惯性矩为 ６６．４７ｃ ｍ ４／ ｍ ， 截面抵抗矩为 ４１．７９ｃ ｍ ４／ ｍ 。
则 Ｗｓｔ＝４１．７９４７ｃ ｍ ３， Ｗｓｃ ＝６６．４７／ （５－ ６６．４７／ ４１．７９）＝１９．５０ｃ ｍ ３．
中和轴 钢板重心线
图 ３ 组合板的剖面图
Βιβλιοθήκη Baidu９０
８８．８５ ×１６．５＝４．８１ ×１０６Ｎ．ｍ ｍ ＝４．８１ ｋＮ．ｍ ＞１．０ ｋＮ．ｍ
一个波宽组合板斜截面的受剪承载力容 许值为：
［Ｍ］＝０．０７ｂ ｈ ０ｆｃ ＝０．０７ ×２００ ×（ ５０＋６０－ １５．９） ×１５＝１９７６１Ｎ＝１９．７６１Ｋｎ ＞ Ｖ＝ １．６８ ｋＮ．
计 算 参 数 ： ａ ｅ ＝Ｅｓ／ Ｅｃ ＝１．０６ ×１０５／ ３．０ × １０４＝３．５３， ｂ ＝２００ｍ ｍ ， Ａｐ ＝３３０ｍ ｍ ２， Ｉｐ ＝１．３３ ×１０４ｍ ｍ４
ｈ ０＝５０＋６０－１５．９＝９４．１ｍ ｍ 将压型钢板换算成混凝土后的组合截面 特征值， 受压区高度为： ｘ＝１／ ｂ （－ａ ｅ Ａｐ ＋（ａ ｅ ２Ａｐ ２＋２ａ ｅ ｂ Ａｐ ｈ ０）１／２） ＝１／ ２００ （ －３．５３×３３０＋（ ３．５３２×３３０２＋２×３．５３ ×２００×３３０×９４．１） １／２）＝２７．８ｍ ｍ 短期荷载作用下的组合截面的截面惯性 矩为：
Ｃ 、 “闭口 型 ”钢承 板 楼 板 在 使 用 阶 段 的 受弯受剪承载力计算
１、荷载计算： 永久荷载 压型钢板： ０．１３ｋＮ／ ｍ ２
钢 筋 混 凝 土 ： ２５ ×（ １１０＋０．７＊２０） × １０－３＝３．１０ｋＮ／ ｍ ２
可变荷载： ２．０ ｋＮ／ ｍ ２ 荷载标准值： ０．１３＋３．１０＋２＝５．２３ｋＮ／ ｍ ２ 荷 载 设 计 值 ： １．２ ×（ ０．１３＋３．１０） ＋１．４ × ２．０＝６．６８ｋＮ／ ｍ ２ ２、内 力 计 算 ： 无 论 实 际 支 撑 情 况 如 何 ， 弯矩挠度均按全部荷载作用下的单向简支 板计算 压型 钢 板一 个 波 距 的 宽 度 ｂ ＝２００ｍ ｍ ， 在使用阶段最大荷载作用下， 一个波距组合 板 的 内 力 分 别 为 弯 矩 值 ： Ｍ＝ｑ ｌ２／ ８ × ｂ ／ １０００＝６．６８×２．５２／ ８×２００／ １０００＝１．０ ｋＮ．ｍ 剪 力 ： Ｖ＝ｑ ｌ／ ２ ×ｂ ／ １０００＝６．６８ ×２．５／ ２ ×２００／ １０００＝１．６８ ｋＮ． 塑 性 中 和 轴 位 置 ： ０．８Ａｐｆｐ＝３３０ ×２０５ × ０．８＝５４１２０ Ｎ， ０．８ｂ ｈ ｃｆｃｄ＝２００ ×６０ ×１６．５ × ０．８＝１５８４００Ｎ 可 见 Ａｐｆｐ＜ ｂ ｈ ｃｆｃｄ ， 说 明 组 合 板 受 弯 时 ， 塑性中和轴位于压型钢板上翼缘以上的混凝 土层内。 混 凝 土 受 压 区 高 度 为 ： Ｘｃｃ＝ Ａｐｆｐ／ （ ｂ ｆｃｄ）＝ ５４１２０／ （２００×１６．５×０．８）＝２０．５ｍ ｍ 压型钢板截面应力合力点至混凝土受压 区截面应力合力点的距离为： ｙｐ＝ｈ ０－Ｘｃｃ／ ２＝５０＋６０－１５．９－２０．５／ ２＝８８．８５ｍ ｍ ． 一个波宽组合板正截面的受弯承载力容 许值为： ［Ｍ］＝０．８ ｂ Ｘｃｃ ｙｐ ｆｃｄ＝０．８×２００×２０．５×
以上结果说明， 组合板的抗弯抗剪承载 力满足。
Ｄ、 “闭口 型 ”钢承 板 楼 板 在 使 用 阶 段 的 挠度验算
挠度的验算具体公式 《高层民用建筑 钢 结 构 技 术规 程》（ ＪＧ Ｊ９９－９８） 中 未 予 明 确 ， 一 般 是 采 用 冶 金 工 业 行 业 标 准 ＹＢ ９２３８－９２ 《钢— ——混 凝 土 组 合 楼 盖 结 构 设 计 与 施 工 规 程》来 计 算 。 即 通 过 应 用 两 种 不 同 材 料 的 弹 性模量的比值， 组合板的截面刚度可用单质 的截面等效刚度来替换。
的距离（ ｍ ｍ） 这里为： ５０－１５．９＝３４．１ｍ ｍ ； ｈ ｃ — ——压 型 钢 板 截 面 的 总 高 度（ ｍ ｍ）
这里为 ５０ｍ ｍ ；
图 ２ 组合板的剖面图 按结构力学弹性连续板计算方法， 在 １ｍ 板宽内， 最弱截面为中间支座负弯矩处，
Ｍ－ｍ ａ ｘ＝ｑ ｌ２ ×０．１２５＝４．４８ ×２．５０２ × ０．１２５＝３．５０ｋＮ．ｍ
Ｉ＝１／ ３ｂ ｘ３＋ａ ｅＩｐ＋ａ ｅＡｐ （ ｈ ０－ｘ） ２＝１／ ３ × ２００ ×２７．８３＋３．５３ ×１．３３ ×１０５＋３．５３ ×３３０ × （ ９４．１－２７．８） ２＝７．０×１０６ｍ ｍ ４
１ 、短 期 荷 载 作 用 下 的 挠 度 为 ： ５／ ３８４ｑ ｌ４／ （Ｅｃ Ｉ）＝５／ ３８４ ×５．２３ ×２５００４／ （３．０×１０４×７．０×１０６）×２００／ １０００＝２．５４ｍ ｍ 组合 板 的 容 许 挠 度 为 ： δ＝２５００／ ３６０＝６． ９４ｍ ｍ （＞２．５４ｍ ｍ ），满足要求。 ２、 在 荷 载 长 期 效 应 组 合 下 挠 度 计 算 ： ｑ ｋ＝０．１３＋３．１＋２ｘ０．５＝４．２３ ｋＮ／ ｍ ｘ＝１／ ｂ（－２ａ ｅ Ａｐ ＋（４ａ ｅ ２Ａｐ ２＋４ａ ｅ ｂ Ａｐ ｈ ０）１／２ ＝１／ ２００ （－２ ×３．５３ ×３３０＋（ ４ ×３．５３２ ×３３０２＋ ４×３．５３×２００×３３０×９４．１） １／２＝３６．６ｍ ｍ 荷载长期效应组合下的组合截面的截面 惯性矩为： Ｉ＝１／ ３ｂ ｘ３＋ａ ｅＩｐ＋ａ ｅＡ（ｐ ｈ ０－ｘ） ２＝１／ ３×２００ ×３６．６３＋３．５３×１．３３×１０５＋３．５３×３３０×（ ９４．１－ ３６．６） ２＝７．５９×１０６ｍ ｍ ４
δ＝ｑ ｌ４／ （１８５ＥＩｓ）＝４．７３ ×２５００４／（ １８５ × ２．０６ ×１０５ ×６６．４７ ×１０４） ＝７．２９ｍ ｍ ＜ｌ／ １８０ 或 ２０ｍ ｍ 。 故满足要求。
由此可见，“闭口型”钢承板楼 板在 施 工
阶段的受弯承载力及挠度均满足规范要求， 故浇筑混凝土板时， 钢板底无需加临时支撑。 否则， 则加设一道或多道垂直支撑， 计算钢板 的强度和挠度时， 可视垂直支撑为板底支座 来重新验算。