一次风机失速事件分析
某电厂#12一次风机失速导致机组故障停机
某电厂#12一次风机失速导致机组故障停机
三、暴露问题
6、风烟系统漏风偏大，一次风机设计裕量相对不足，不能满足此工况下 的出力需要。实际做过#11一次风机单侧运行试验，四台磨运行，开启联 络门，#11一次风机动叶全开，电流360A，一次热风母管压力只能维持在 7.6kPa。
某电厂#12一次风机失速导致机组故障停机
338t/h，总风量2619t/h，氧量4.3%，背压12kPa，风烟系统双套运行， 六台风机动叶投自动，#11、#12、#14、#15、#16制粉系统运行，#13制 粉系统备用，两台汽泵运行，给水自动、焓煤校正、温差控制回路投入 ，#11凝泵变频运行，三台循泵运行。 （二）事件的经过
2011年4月18日午后，#1机组煤质恶化，总煤量增加，当班值长下令 启动#13制粉系统。
某电厂#12一次风机失速导致机组故障停机
四、防范措施
8、开展凝结水变频运行逻辑的分析与优化工作。实现异常情况下变频 调节与除氧器上水调阀调节的正常切换配合，确保事故工况下低旁及三 级减温水压力。 9、优化一次风机失速控制逻辑，改为失速后自动切动叶自动为手动并 关小至10%。 10、手打风机可以触发RB，增加风机失速自动触发RB功能，通过成熟的 热工控制逻辑来自动调整机组出力，避免运行人员在事故工况下操作失 误导致事故扩大。 11、将风机动叶电动执行器由固定式更换为分体式。 12、取消锅炉MFT联跳密封风机逻辑。
14:00 #11磨、#12磨、#14磨保护动作跳闸，首出“风量低”。 14:00 为了调高除氧器水位，#11凝泵变频频率加大，凝结水至除氧 器上水调门逐渐自动开大至100%，凝结水母管压力有所下降。 14:01 负荷282MW，锅炉由干态转入湿态，分离器水位4.2米。
某电厂#12一次风机失速导致机组故障停机
浅析因风机入口风道滤网堵塞杂物造成一次风机失速原因分析与应对措施
浅析因风机入口风道滤网堵塞杂物造成一次风机失速原因分析与应对措施摘要：本文介绍了国电电力大同发电有限责任公司#10机组560MW负荷下因风机入口滤网堵塞造成一次风机失速原因分析与应对措施，为以后避免类似故障的发生提供参考。
关键词：超临界机组；一次风机；入口滤网；电流一、机组简介国电电力大同发电有限责任公司#10机组为660MW燃煤汽轮发电机组，锅炉为东方锅炉（集团）股份责任公司设计制造的超临界参数变压直流炉，一次中间再热、单炉膛、尾部双烟道、采用挡板调节再热汽温、平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
型号为DG2150/25.4-Ⅱ6型。
制粉系统采用中速磨冷一次风正压直吹式制粉系统，每炉配6台ZGM113G中速辊式磨煤机。
炉膛燃烧方式为正压直吹前后墙对冲燃烧。
锅炉采用二级高能点火系统，整台炉（除A层外）布置30支油枪，A层燃烧器配有等离子点火装置，用于锅炉点火和助燃。
炉膛风烟系统为平衡通风方式。
选用两台动叶可调轴流式引风机、两台动叶可调轴流式送风机、两台动叶可调轴流式一次风机。
二、#10锅炉B一次风机失速经过3月8日 9：30负荷560MW，总煤量312t/h，总一次风量600t/h，负荷升降速率10MW/min，主汽压力22.9MPa，主/再汽温度571℃/569.1℃。
一次风机参数：9：35 B一次风机电流突然由134A下降至110A，运行人员立即采取降负荷控制給煤量等一系列措施后于10：10将一次风机调至正常。
11：11 在升负荷至540MW时，B一次风机电流突然由132A下降至106A，此时该风机入口温度由-8℃升至+9℃，表明风机已出现倒风现象，运行人员立即关小该风机动叶并采取降负荷等措施于11：40分再次将风机并入运行。
此后运行人员将负荷限制在400MW，等待检修处理风机缺陷。
风机两次异常趋势见下图：三、B一次风机停运检查情况3月8日夜间，锅炉分公司组织人员对B一次风机动叶进行了检查后，认为B一次风机动叶除线性度较差外并无其他问题，同时为保证运行中与A一次风机出力的匹配性，对动叶开度进行了适当调整，风机启动后基本正常。
燃料RB导致一次风机失速浅析113
燃料RB导致一次风机失速浅析摘要：针对浙江浙能兰溪发电有限责任公司一起因燃料RB导致的一次风机失速事件，在轴流风机失速机理基础上，根据事故前后实测数据对一次失速的原因进行了一些分析，并针对性的提出一些防范措施，为避免机组今后出现类似危险工况提供借鉴。
关键词：RB工况；一次风机；失速；原因分析；防范措施0、前言近年来，由于动叶可调轴流风机具有体积小、质量轻、低负荷区域效率高、调节范围广等优点，火力发电厂普遍采用动叶可调式轴流风机。
但由于轴流风机具有驼峰形性能曲线的特点，理论上风机存在不稳定区域。
当风机工作点移至此区域，就可能引发风机失速现象。
我厂#1机组在高负荷运行时，发生了因燃料RB导致一次风机失速事件。
本文通过对事故参数比较，结合轴流风机机理进行了一些分析，并提出防范措施，为提高机组运行的安全和可靠性提供参考。
1、轴流风机失速机理轴流式风机叶片为机翼型，正常工况时，气流方向与叶片叶弦的夹角（即为冲角）很小，气流绕过叶片保持流线状态。
当空气顺着叶片进口端（冲角α=0）按图la流向流人时，叶片背部和腹部的平滑“边界层”处的气流呈流线形。
作用于叶片上的力有两种：一是垂直于叶面的升力，二是平行于叶片的阻力，升力≥阻力。
当空气流人叶片的方向偏离了进口角时，形成正冲角（α>0），如图1b所示。
当冲角增大至临界值时，叶片背面工况开始恶化，边界层受到破坏，在叶背尾端出现涡流区，即“失速”现象。
冲角越大，脱离现象越严重，甚至出现流道阻塞的情况。
此时叶片的升力大幅度降低，阻力大幅度增加，压头降低。
轴流风机的失速是由风机的叶型等特性决定的，同时也受风道阻力等系统特性的影响，动叶可调轴流式一次风机的特性（1）、在动叶相同开度下，管路阻力越大，风机出口压力越高，风机运行越接近不稳定工况区；（2）、在管路阻力特性不变的情况下，风机动叶开度越大，风机运行点越接近不稳定工况区。
2、RB工况中一次风机失速经过兰溪电厂安装四台600MW超临界燃煤发电机组。
300 MW机组一次风机失速案例分析及预防措施
300 MW机组一次风机失速案例分析及预防措施
刘平
【期刊名称】《电力科学与工程》
【年(卷),期】2018(034)002
【摘要】目前国内大容量机组锅炉轴流式一次风机在运行中发生失速是一种常见故障,严重制约了机组的安全经济运行.某电厂采取磨煤机节能运行方式时发生一次风机失速,通过对失速发生时各相关数据分析,并结合其性能曲线特点、相关的厂家资料和性能试验参数,发现失速故障发生时风机已经运行在不稳定工况.引起风机工况点偏移的主要原因是实际运行中一次风系统阻力和流量不匹配,形成高压力和低流量工况.实际运行工况点进入失速区的原因包括风机选型设计不合理、空预器阻力增加、单台磨煤机负荷率过高、运行人员经验不足、分散控制系统(DCS)在风机保护方面不完善等.找出发生失速故障的原因,并提出了针对性的预防措施,经过实践取得了良好效果,预计能彻底消除风机在机组升负荷阶段因一次风出口风压过高造成的失速问题,提高机组的可靠性,这些分析和措施对其他机组的同类问题有借鉴意义.
【总页数】4页(P75-78)
【作者】刘平
【作者单位】广州发展电力集团有限公司,广东广州510623
【正文语种】中文
【中图分类】TM621
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600MW超临界机组轴流一次风机失速分析及措施
600MW超临界机组轴流一次风机失速分析及措施介绍了600MW超临界机组风烟系统中轴流一次风机失速过程，及针对性的实验分析。
阐述了所采取的运行调整措施。
从而有效预防失速的发生，使一次风机运行可靠性得到提高。
标签：轴流一次风机；失速；压力；磨煤机；预防措施0 引言某电厂一期工程采用两台600MW超临界直流锅炉。
其一次风系统中配套两台沈阳鼓风机厂生产的AST-1750/1250型双级动叶可调轴流风机，风机的主要特性参数见表1：两台风机自投产以来运转正常，2015年10月17日及25日分别发生两次失速。
1 两次失速的过程在2015年10月17时01时的负荷是365MW，02时的负荷为340MW，由于运行人员把原来的四台磨运行改成三台磨运行，使得一次风机出现失速，表2主要是对其失速前后的一段时间内的一次风机和制粉系统的运行参数。
从表2可以看出，在1时37分，运行人员逐渐将B磨的负荷风门关闭，且此前已经将B磨的冷风门全部打开，而热风们则全部关闭，约在1点42分两负荷风门关闭。
1时43分10秒时，将B磨的一次风隔离门开始关系，在进行这一操作的同时，A磨的一次风机在1时43分18秒出现失速。
在这一过程中，工持续了49min30s，当两个一次风机电流调平之后，出口的压力较为稳定并安全运行。
而两个风机的开度是29.2%、22.9%，电流是80A 左右，出口压力是9.66Kpa左右，二者并联安全稳定运行。
而就表盘参数来看，运行人员在10月25日的05时46分，将四磨运行改成三模运行，并在46分29秒时就将E磨电源切断。
而从54分07秒开始，由运行人员将E磨的冷风门关闭，且两风机的出口压力在升高之后快速下降，且A磨的一次风机的电流出现骤降，使得其一次风机出现失速。
当失速之后，由运行人员进行干预，把两台一次风机的人口调节门关小，首先将A风机关小，再对B风机关小，直到A侧风机正常恢复运行，把两风机的电流调平。
而到了06时03分时，两个一次风机的开度分别是29.61%、23.42%，而电压是83.81A，出口压力是9.397kPa、9.293kPa，此时两台风机已经安全稳定的并联运行。
一次风机失速原因分析及预防措施
一次风机失速原因分析及预防措施一、引言风机作为一种重要的通风设备，被广泛应用于各个行业中，如空调、工业、建筑等。
如今，风机技术已经非常成熟，各种型号、规格的风机不断涌现。
然而，风机失速问题却是一个常见但难以解决的问题，一旦发生，不仅会影响设备的正常运转，还可能导致重大事故。
本文将首先介绍风机失速的概念和表现，接着探讨失速的原因和分析方法，最后提出一些预防措施，希望能够对风机失速问题有所帮助。
二、风机失速的概念与表现风机失速是指风机在运转过程中，由于某些原因，导致叶轮受到的阻力大于其动力，发生旋转速度减慢的现象。
风机失速时，叶轮的旋转速度会逐渐减慢，最终停下来。
通常，这种情况发生时，风机会发出异常嘈杂的噪音，铺盖出现明显的振动，整个设备的工作效率会明显下降。
风机失速的表现主要有以下几个方面：1.叶片变形或损坏。
2.风机运行噪声加大。
3.风机振动加大，可能出现异响。
4.风机传动系与基础间的支撑结构出现变形、破坏等情况。
5.空气体系出现不正常压力变化、通道参数波动等现象。
三、风机失速的原因和分析方法风机失速的原因非常复杂，但总体上可以归纳为以下几种情况：1.机械故障：机械故障是导致风机失速的重要原因。
这类故障主要包括轴承、过度磨损、叶片变形等问题。
2.叶轮不平衡：风机在运转中叶轮不平衡会引起风机在运行中产生震动、噪音等造成整个系统失衡，进而导致失速。
3.进风道不当：若进风道的管道设计不合理或者存在阻塞现象，进风空气流量将减少，叶轮转速将降低，可能导致失速。
4.驱动电机故障：风机的驱动电机出现故障或过载过热等现象，也可能导致风机失速。
针对风机失速原因的不同，我们可以采用不同的分析方法，比较常见的有以下三种：1.模拟分析：模拟分析是通过计算机模拟来分析风机失速的原因。
其简单易行，可以模拟出风机在不同情况下的性能和工作状态。
2.水力试验：水力试验是通过实验来分析风机失速的原因，尤其是当风机叶轮失速的原因属于水动力特性时，水力试验可以得到较为准确的结果。
一次风机失速原因分析和处理
一次风机失速原因分析和处理摘要：国产超临界600MW机组一次风机选型，大部分电厂为节省厂用电，降低生产成本而选用双级动叶可调轴流一次风机，但双级动叶可调一次风机实际运用中，时常发生单台一次风机失速情况，严重影响设备可靠性和危及机组安全运行。
本文介绍福建鸿山热电有限责任公司在保证满足制粉系统风量和风压的前提条件下降低一次风机系统一次风压，使一次风机工作点远离风机失速区，提高一次风机运行稳定性，并总结单台一次风机失速事故处理经验，优化处理方法。
关键词：一次风机失速降压运行并风机1 前言福建鸿山热电有限责任公司（以下简称鸿山热电）2×600MW超临界供热机组，锅炉容量1962T/H，是哈尔滨锅炉厂生产的超临界变压运行、单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构π型直流炉。
每台锅炉配有2台克容式三分仓空预器，6台北京电力设备总厂制造的ZGM113G型中速辊式磨煤机，2台豪顿华生产的双级轴流动叶可调一次风机，型号ANT-1875/1250N，动叶调节范围+10°～+55°，风量111m3/s，全压16730 Pa，转速1490rpm。
鸿山热电厂2010年5月开始调试，2011年1月全部投产发电，到2013年5月17日，前后发生十几次一次风失速事故，严重影响锅炉制粉系统运行安全和锅炉燃烧，极易造成锅炉全炉膛灭火。
经调取多次事故参数历史曲线，和利用停机检查一次风机系统各挡板、空气预热器积灰程度、一次风机动叶安装角度以及测量动叶叶顶与外壳间隙进行综合分析，发现一次风系统烟道阻力正常，一次风系统运行压力相对风机实际运行曲线而言有所偏高，造成风机工作点靠近失速区，系统稍有波动，一台风机工作点极易落入失速区，而导致一次风机失速。
2 风机失速基本原理轴流风机叶片通常为机翼型，叶片气流方向如图1所示，当空气顺着机翼叶片进口端（α＝0），按图1（a）所示的流向流入时，它分成上下两股气流贴着翼面流过，叶片背部和腹部的平滑边界层处的气流呈流线形。
乐清电厂轴流式一次风机失速分析及其预防措施
乐清电厂轴流式一次风机失速分析及其预防措施摘要：针对乐清发电厂锅炉轴流式一次风机失速危害机组正常运行的现象，分析了轴流式一次风机失速产生的机理，提出了处理方法及采取有效预防措施，使轴流式一次风机脱离失速区，以避免事故的发生。
关键词：轴流式一次风机；失速；产生机理；预防措施0 引言浙能乐清电厂二期2×660 MW 机组为上海锅炉厂生产的超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、采用四角切圆燃烧方式、固态排渣、全钢悬吊Ⅱ型结构、露天布置燃煤锅炉。
配备2台沈阳鼓风机厂生产的型号为AST～1792/l120的动叶可调轴流式一次风机。
动叶调节范围为10°-55°（对应动叶开度0% ～100% ），设计风量为466.5t/h，设计静压为11258 Pa，风机转速为1 490 r/min。
1 轴流式一次风机失速机理轴流式一次风机叶片通常是机翼型的，叶片气流方向如图1所示。
当空气顺着机翼叶片进口端（冲角α=0。
）按图la所示的流向流人时，叶片背部和腹部的平滑“边界层”处的气流呈流线形。
作用于叶片上的力有2种：一种是垂直于叶面的升力，另一种平行于叶片的阻力，升力≥阻力。
当空气流人叶片的方向偏离了叶片的进口角时，它与叶片形成正冲角（α>0。
），如图1b所示。
当冲角增大至临界值时，叶背的边界层受到破坏，在叶背的尾端出现涡流区，即所谓“失速”现象。
随着冲角α的增大，脱离现象更为严重，甚至出现部分流道阻塞的情况。
此时作用于叶片的升力大幅度降低，阻力大幅度增加，压头降低。
图1 轴流式风机叶片气流方向动叶调节轴流式一次风机的特性曲线如图2所示，其中，鞍形曲线为风机不同安装角的失速点连线，工况点落在马鞍形曲线的左上方，均为不稳定工况区，这条线也称为失速线。
由图2可以看出，在同一叶片角度下，管路阻力越大，风机出口风压越高，风机运行越接近于不稳定工况区。
在管路阻力特性不变的情况下，风机动叶开度越大，风机运行点越接近不稳定工况区。
一次风机失速的原因分析与防范措施
１ 存 在 的 问题
某发 电公 司 ３机 组 为 ６ ７ ０ ＭＷ 超 临界 机 组 ， 锅
发生 前 ， 两 侧 风机 的 出 口风压 基本 相 同 ， ３ Ａ较 ３ Ｂ一 次风 机动 叶开 度 大 ２ ０ ％、 电流 大 ２ ３ Ａ， 由此 分 析 ３ Ａ
一
次 风机 存在 性能 下 降 的问题 ， ３ Ａ一 次 风机 失 速线
速 报警 后 ， Ｅ， Ａ， Ｂ， Ｆ ， ｃ磨 煤 机 相 继 跳 闸 ， 锅 炉 主 燃
料跳闸（ ＭＦ Ｆ ） 触发 ， 机组 跳 闸 ， 首 出原 因为 “ 炉 膛 压
力低 ” 。
（ １ ） 优化 制 粉 系统 运行 方 式 ， 确 定 合 理 的 一 次 风 压力 值 。在正 常 运 行 中 ， 应 根据 负荷 状 况 控 制 好
２台并 列运 行 的轴流 风 机一 般 只 是 单 台风 机 发 生失 速 ， 不 会 出现 ２台风 机 同时失 速 … ， 失 速 的主要
原 因是压 头 高 、 流 量低 ， 导 致运 行工 况接 近 不稳定 工
为运行人员及时处理风机失速故障争取足够时间。 ２ ． ３ ． １ 一 次风 机 Ｒ Ｂ功 能完善
锅 炉 主燃 料 跳 闸 ， 保证 了机组的安全运行 。
关键 词 ： 一次 风机 ； 失速 ； 快减负荷保护逻辑
中图分类号 ： Ｔ Ｋ ２ ２ ３ ． ２ ６ 文献标 志码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ６ ７ ４—１ ９ ５ １ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ２— ０ ０ ５ ７—０ ２
第３ ７卷 第 ２期
２ ０１ ５年 ２月
华 Байду номын сангаас 技 术
Ｈｕ ａ ｄ ｉ ａ ｎ Ｔｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ
一次风机失速原因分析及处理
一次风机失速原因分析及处理近期#6炉运行过程中多次出现一次风机失速现象，严重影响机组的安全运行，现将现象、原因及处理进行分析，以保证机组的安全稳定。
一、一次风机失速现象：
1、风机发失速报警；
2、风机电流与动叶开度不匹配；
3、风机出口风压下降，入口风温不正常上升，风机振速增大，就地检查风机振动大；
二、风机失速的危害：
1、风机不出力或少出力，风机内部有倒流现象，可能造成风机损坏；
2、风机本体振动增大，可能造成风机损坏；
3、出口风压大幅下降，影响制粉系统运行，可能造成磨煤机内堵煤；
三、造成风机失速的原因：
1、两侧风量不平衡，风机失速一般发生在风机并列运行过程中；在低负荷运行过程中及风机并列运行中负荷较低一侧的风机容易发生失速；
2、风机出力低，风机出口风量少，风压高的运行工况中容易出现风机失速；
3、风道特性发生变化，造成低风量，高风压运行工况中容易出现风机失速；
四、防止风速失速的预防措施及失速处理：
1、防止两侧风量不平衡，在风机并列过程中应保持低风压，大风量运行方式（通过磨煤机通风量调节）；
2、在一次风机启动初期应避免运行在低负荷区域，有失速现象应多打开几台磨煤机的风道并开大风量调节档板以保证风机有足够通风量；
3、出现失速现象应维持制粉系统运行所需一次风量，在保证磨煤机出力情况下降低失速风机的动叶，注意其电流、风压、振速变化趋势，就地检查风机振动变化情况，当风机振速超过最大允许值应申请停运，以防设备损坏。
4、当风机失速现象消失后可重新接带负荷，在并列过程中应保持各参数稳定，加大通风量以防再次失速。
2×600MW机组一次风机失速原因分析及防范措施
2×600MW机组一次风机失速原因分析及防范措施摘要：针对四川泸州川南发电有限责任公司2×600MW机组一次风机投运以来多次发生失速的情况，进行了热态试验，根据实测数据对一次风机失速原因进行了分析，并提出了一次风机失速的防范措施及失速后的处理方案关键词：一次风机；失速；热态试验；分析；对策1 引言四川泸州川南发电有限责任公司2×600MW机组投运以来，一次风机多次出现失速喘振导致机组跳闸，严重影响机组的安全稳定运行。
为解决这一问题，对＃1机组两台一次风机进行热态试验，以了解目前一次风机实际运行状态，一次风机与管网阻力的匹配情况，考察一次风机失速裕度，判断一次风机失速原因。
2 设备概况四川泸州川南发电有限责任公司2×600MW机组所用锅炉型号为DG2028/17.45-II3。
该锅炉为亚临界压力锅炉，“W”火焰、双拱形单炉膛、尾部双烟道结构、中间一次再热、自然循环、平衡通风、固态排渣、悬吊式汽包炉，最大连续蒸发量为2028t/h。
锅炉设有两台50%容量双级动叶可调轴流式一次风机。
锅炉烟风系统配有两台动叶可调轴流式送风机、两台静叶可调轴流式引风机、两台三分仓回转式空预器。
锅炉所配备的两台一次风机系上海鼓风机厂引进德国TLT技术生产制造的PAF17-11.8-2型双级动叶可调轴流式风机。
设备参数见表1表1 一次风机设备规范3 一次风机失速现象3.1 一次风压迅速下降，炉膛燃烧恶化，火焰电视明显变暗，火检数量明显减少，甚至灭火；3.2 炉膛压力大幅波动，主汽压力、主汽温度下降，机组负荷降低；3.3 一台一次风机电流大，另一台一次风机电流很小，两台一次风机动叶自动开大。
3.4如一次风压<5KPa，延时5S跳D磨煤机，延时10S跳C磨煤机，延时15S 跳其余磨煤机。
4 失速原因分析4.1轴流风机失速机理4.1.1轴流风机的失速与喘振现象轴流式风机当调节叶片(动叶调节风机为动叶片，静叶调节风机为入口调节叶片)角度固定在某一位置时，在正常工作区域内，风机的压力随风机流量的减小而增加，当流量减小到某一值时压力达到最大、当流量进一步减小时，风机压力和运行电流突然降低，振动和噪音增大这一现象被称为风机失速。
低负荷工况非典型引风机失速事故的分析
低负荷工况“非典型”引风机失速事故的分析摘要：轴流引风机由于自身的特点，在选型设计不合理、调整不当或烟道系统阻力大时，易发生风机失速。
引风机失速一般发生在机组高负荷期间，但如一些原因引起烟气系统阻力变化，在较低负荷情况下，操作人员对引风机参数监视不够重视，也易发生引风机失速。
当烟气的飞灰中有机物含量高，或电除尘故障使烟气含尘量高，容易引起吸收塔浆液冒泡。
浆液产生的泡沫密度低，而目前吸收塔普遍采用的压力转换型液位计无法直接反应泡沫厚度，使泡沫堆积至吸收塔烟道入口，引起烟道阻力大大增加，甚至在机组较低负荷时，也发生引风机失速。
关键词：引风机;失速;因素;浆液起泡;对策目前，大型火力发电机组的送、引风机、一次风机广泛采用轴流式风机。
我厂的#7-10机组，送、引风机均采用轴流风机。
轴流风机由于自身的特点，在选型设计不合理、调整不当或系统阻力偏大时，容易发生风机失速。
风机失速时，会引起风机出口压力下降，风机无出力，振动加大，容易引起风机损坏或风道损坏，调节处理不当时，容易造成燃烧不稳。
由于风机失速时，会引起炉膛负压大幅变化，炉膛负压极易达到炉膛负压保护动作定值，引起锅炉熄火和机组跳闸，甚至可能造成炉墙或烟道的损坏。
引风机失速时，会导致炉膛冒正压，对周围造成污染，且大大增加锅炉房着火的风险。
随着环保要求的提高，各机组都进行了超低排放改造，烟道阻力大幅增加;特别是空预器、MGGH冷却器积灰，脱硫吸收塔区域烟道积石膏等种种原因，随着机组连续运行时间增加，烟道阻力会不断上升，在高负荷或工况大幅变化时，很容易引起轴流式引风机失速。
据不完全统计，近5年来，浙能集团内电厂共发生风机失速事件35起，其中，大部分是引风机失速。
我厂超低排放改造后，#7、9、10机均发生过引风机失速的事故。
特别是2018年9月17日，#9机组发生了一次“非典型”引风机失速引起的锅炉灭火保护动作的事故。
1轴流式风机失速的机理轴流式风机在运行中，气流是沿着风机轴向方向进入风机，在叶轮处获得能量后也沿轴向方向流出风机，性能特点是流量大，扬程（全压）低。
风机失速事件现场处置方案
风机失速事件现场处置方案
一、背景介绍
风机失速是风力发电场常见的一种故障，其原因可能是风力过大或变化突然导致的超速，或是风力减弱或变化缓慢导致的低速。
当风机出现失速时，不仅会造成设备损坏，还会带来安全隐患，因此对于失速事件的现场处置非常重要。
二、风机失速事件现场处置方案
以下是对风机失速事件的现场处置方案：
1. 初步评估
发现失速事件后，首先要对风机进行初步评估，包括：
•确定风机失速的原因
•判断是否存在安全隐患
•确定损坏程度
2. 现场处理
在评估完毕后，需要对失速风机进行现场处理，包括：
•切断风机的电源
•确保周围区域安全
•拍照或拍摄视频记录失速风机的现场情况
•进行必要的维修工作
维修工作主要包括：
•更换或修复损坏的部件
•调整风机的参数，使其恢复正常运转
3. 数据分析
在现场处理完毕后，需要对事件进行数据分析，包括：
•分析失速原因，及时发现故障点并排除
•分析失速时间和地点，检查是否同其他风机存在类似故障情况
•分析事件对风机的影响，总结经验教训，改进后续管理措施
三、总结
风机失速事件的现场处理非常重要，需要对风机进行初步评估、现场处理和数
据分析。
这些措施的目的在于及时发现和排除故障，保障风能发电的安全稳定运行，降低经济和社会损失。
轴流式风机失速原因分析及处理
轴流式风机失速原因分析及处理摘要：本文根据福州发电公司600 MW 机组一次风机失速现象, 分析了造成失因, 并通过对失速前后风机运行参数的分析比对, 提出了相应的预防和处理措施。
希望多我厂#3机吸风机失速处理提供参考。
关键词：轴流式风机; 一次风机; 失速; 叶轮; 叶片1 轴流风机的失速及其危害图1 为轴流风机的性能曲线, 它由失速界线分为两个区域。
在失速线的右下方为稳定运行区域, 在失速线的左上方为不稳定工作区域即失速区域。
当轴流式风机进入到不稳定区运行时, 在轴流风机叶轮的环形叶栅上将产生一个到数个失速区, 且这些失速区会沿着与叶轮旋转相反的方向在叶片间传递, 称为旋转失速。
失速是由于叶片吸力面发生了附面层分离( 脱流) ,使叶片产生的升力突减所致。
失速会造成流道的堵塞, 并使叶片前后的压力发生变化, 对轴流风机的安全运行是一个威胁。
在旋转失速情况下, 脱流区依次经过每个叶片, 叶片每遇一次失速就会受到一次激振力的作用, 从而使叶片受到交变力的作用, 叶片的动应力增加, 致使叶片发生疲劳损坏。
若此交变力的频率与叶片自振频率合拍, 则将使叶片产生共振, 造成叶片折断。
2 风机失速的原因( 1) 风机在一定的动叶角下运行, 如果由于某种原因, 母管风压突升, 风机流量下降, 这样在动叶角度还未发生变化之前, 压力迅速攀升, 以致于超出失速线而进入失速区运行。
对于并联运行的2 台风机, 如果其中一台动叶调节性能不好, 这台风机就有可能先失速。
( 2) 风机正常运行中流量异常降低、一次风压突升都可能导致风机失速。
在受到外部突发因素的影响下, 风机流量极可能落在风机特性曲线的驼峰段, 故极易发生风机失速。
( 3) 风机出口挡板销子脱落或断裂等原因导致其突然关闭或部分关闭, 动叶调节未能跟上压力的突变, 在压力波动及动叶自动调整过程中, 造成并列运行的其中一台风机失速。
( 4) 变负荷过程中由于调节失灵或误操作致使2 台风机风量、风压严重不平衡而失速。
轴流式一次风机异常失速分析及防范措施
轴流式一次风机异常失速分析及防范措施摘要：沈阳风机厂制造的双级动叶可调轴流式风机，主要由转子总装、轴承组、进气箱、主体风筒、中导风筒、扩散器、液压调节管路、自控调节系统、联轴器、挠性连接与底座、消声器等部件构成。
在运行过程中出现出力受限甚至失速的情况，影响机组安全稳定运行。
本文简述失速分析及防范措施，以供参考。
关键词：一次风机；风机失速；风量裕量引言轴流式一次风机并联运行时，在制粉系统管路压力扰动时，易造成开度较大侧一次风机进入不稳定区域，出现出力受限甚至失速的情况。
一次风机系统匹配性不佳，尤其是风机在高负荷运行时压力失速裕量偏低，风机存在着较大的失速风险。
因此为了保障一次风机的安全稳定运行，如何降低故障概率成为解决重点。
一、事故经过锅炉采用中速一次风正压直吹制粉系统，配有上海重型机械厂生产的HP1003型磨煤机六台，每台磨煤机的最大出力为66.5t/h，正常运行时五运一备。
锅炉一次风系统配备两台沈阳鼓风机（集团）有限公司生产的AST-1792/1120型动叶可调式轴流一次风机。
随着机组近年来掺烧经济适烧煤种，二期机组一次风机在运行过程中出现出力受限甚至失速的情况，影响机组安全稳定运行。
典型事例如下。
8月26日，#3机组协调投入，AGC、一次调频投入，负荷400MW，3A/3B/3C/3D/3F制粉系统运行,其中3C，3D制粉系统已开始燃用“托福11”印尼煤（低位发热量3811Kcal/kg，干燥无灰基挥发份51.49%，全水34.71%，属于极易自燃煤种），六大风机均正常运行，各辅机自动调节均在投入状态。
3A/3B一次风机电流121.9/121.5A，一次风母管压力9.03kPa，3A/3B引风机电流为230.5/233.14A,炉膛负压-0.16kPa，3B密封风机运行，密封风母管压力13.33kPa。
3C磨煤机给煤量35.5t/h、电流34.85A、一次风流量104.2t/h、一次风进出口风温279℃/65℃、一次风进、出口风压为5.70kPa/3.49kPa。
一次风机失速分析及并入操作注意事项
一次风机失速原理及并列过程注意事项一、一次风机失速原理分析及处理（一）失速微观原理1.冲角和安装角安装角：风机叶片的弦线与叶轮转动方向的夹角，记β。
我厂风机动叶调节即是通过改变动叶的安装角进行调节。
冲角：气流相对于叶片的速度w方向与叶片弦线之间的夹角，记α。
其中气流相对速度w等于气流绝对速度c与叶轮旋转速度u之间的矢量差。
图1 冲角和安装角2.旋转脱流风机运行时，气流通过叶轮将在叶片表面形成边界层。
当冲角α较小时，气流绕过叶片并保持流线状态。
当冲角α过大并超过临界值时，在叶轮尾部将发生边界层分离，即脱流，如图2所示，此时叶片背面流动工况开始恶化，在叶片背面尾端形成涡流区，这将阻塞气道，此叶片出力随之降低，即失速。
图2 叶片脱流冲角是气流相对于叶片的速度w方向与叶片弦线之间的夹角。
如图1所示，冲角的大小取决于叶片安装角β和气流相对速度w的大小。
叶片安装角即动叶开度。
我厂一次风机为定转速运行，即叶轮速度u为定值，故气流相对速度w取决于气流绝对速度c，即气流相对速度取决于风机实际流量。
由图1可知，动叶开度较大且流量较低时，易发生叶片脱流。
由于各叶片加工和安装的差异性，各叶片的冲角不完全相同，当某一叶片冲角达到临界值时，则首先在该叶片上发生脱流。
假设叶片2和3间的叶道23首先出现脱流，叶道受阻塞后，通过的流量减少，在叶道前形成低速停滞区，气流分流进入两侧通道12和34,改变了原来的气流方向，使进入叶道12的气流冲角减小，进入叶道34的冲角增大。
由此促使叶道34内发生脱流形成阻塞。
叶道34内的脱流进一步又促使临近叶道出现脱流。
脱流阻塞区将沿着叶轮旋转的反方向推进。
此即为旋转脱流，又称旋转失速。
图3 旋转脱流示意图1图4 旋转脱流示意图2（二）失速宏观原理性能曲线及不稳定工况区风机性能曲线是用以表示通风机的主要性能参数(如风量、风压、动叶及效率)之间关系的曲线。
如图所示，定速轴流风机的性能一般为驼峰型，其表征不同动叶开度下，出口风压与流量的关系。
火电厂某型一次风机故障分析与处理
火电厂某型一次风机故障分析与处理一次风机在火电厂生产中作用较大，直接影响着火电厂正常发电。
因此就要做好一次风机的预防措施，确保风机正常工作。
为了探究风机故障，就对火电厂某型的一次风机中出现的常见故障进行分析，进而有针对性的制定出处理措施，有效将各种故障排除掉。
1 火电厂某型一次风机故障分析与处理事实上，一次风机出现的故障现象较多，本研究就选择了几种比较常见的故障进行分析和处理，具体分析如下：1.1 一次风机失速故障分析与处理1.1.1 一次风机失速故障分析要分析该故障原因，首先就要明白其产生失速的根本机理。
在风机是轴流风机叶片上大都采用了机翼叶片。
如果风机按照正常工况运转，叶片上具有较小冲角，气流通过机翼型的叶片保持着流线状态，具体如图1（a），一旦气流和叶片的进口处形成了正冲角，也就是a>0，假如正冲角高过了某临界值，叶片背面的流动性就开始出现恶化，破坏了边界层，在其背面的尾端产生了涡流区，就出现了失速现象（图b）。
出现这种根本原因体现在如下几个方面：①风机出口的挡板销子出现脱落或者断裂等现象，致使发生突然关闭或者部分关闭，就产生失速。
②在变负荷的过程之中，如果调节失灵或者误操作致使两台风机所产生的风量出现偏差，不能维持平衡。
③堵塞住了风机的出入口风道，比如空预器或者暖风器长时间没有清理灰尘，而发生了严重的积灰。
④运行之时出现了不当调整，导致系统的风量不足或者没有保持合理的风压，必然造成风速故障。
1.1.2 一次风机失速故障处理措施事实上，对于一次风机失速故障处理上就是要想方设法降低冲角，尽可能恢复叶片线形的扰流。
具体措施就是将风机投入到自动控制模式中运行，一旦发生故障就要快速切除自动，段时间内降低机组的负荷，采用手动将风机动叶关小，一直到系统的风压回升以及风机的电流快速恢复到正常值，此时工况的动叶开度大约在50%左右。
而且还要将部分备用设备的出口挡板以及总风门及冷热风门打开，加强系统的通风量。
一次风机失速现象原因分析及处理措施
一次风机失速现象原因分析及处理措施摘要：国能铜陵电厂630MW机组一次风机是轴流式双级动叶可调式风机，是锅炉的重要辅机之一，针对4月7日和4月15日机组高负荷情况下分别发生两次1A一次风机出现的失速事件，从运行现象、原因分析及处理方案以及结论等，详细阐述了事件的经过。
关键词：一次风机；失速；现象；原因分析引言一次风机是锅炉辅机（包括风机、磨煤机、空预器等）中运行风险较大的重要设备之一，大容量机组都采用了轴流式双极动叶可调风机，电动机采用进口滑动轴承，取消电机稀油站。
一次风机发生失速后首先影响机组负荷和设备安全，因此在规定时间内必须进行及时处理，防止设备损坏。
本例一次风机失速原因是1号机组锅炉空预器的差压较高，带635MW负荷时分别达到1.6KPa和1.7KPa，使一次风机失速有了一个基本的条件。
由于原煤潮湿，各磨煤机冷风调门关小，而热风调门开到接近最大，总的来说，风机的管道特性曲线变陡并向左移动，更接近风机P-Q曲线的失速分界点。
一次风机及配套电机的相关参数如表1：表1一次风机及配套电机的相关参数1 轴流式一次风机失速特性轴流风机的失速特性是由风机的叶型等特性决定的[1]，同时也受到风道阻力等特性的影响，动叶调节轴流式一次风机的特性曲线如图1所示，其中鞍形曲线M为一次风机不同安装角的失速点连线，工况点落在鞍形曲线的左上方，均为不稳定工况区，这条线也称为失速线。
由图中我们可以看出：（1）在同一叶片角度下，管路阻力越大，风机出口压力越高，风机运行越接近不稳定工况区；（2）在管路阻力特性下，风机动叶开度越大，风机运行点越接近不稳定工况区。
图1 轴流式动叶调节一次风机特性曲线2 一次风机失速工况分析2.1现象分析4月7日和4月15日分别发生两次1A一次风机失速事件，当时1号机组负荷分别为612MW和630MW，经运行人员紧急事故处理，保证了机组的安全运行。
但在高负荷下发生一次风机失速，对机组的安全威胁极大。
#1 机引风机失速分析
#1机引风机失速分析我公司的1A引风机于2008年8月0点30分启动时发生明显异音，就地紧急停运，检修开票检查发现1A引风机入口静叶脱落一片，脱落的静叶撞击风机动叶片导致动叶片打弯变形。
经联系厂家处理后1A引风机于2008年8月11日09点10分重新并入系统运行。
在运行中发现容易发生风机失速现象。
仅9月份就已发生4次，严重危险着机组的安全运行和引风机的安全安运行。
为防止事故的发生，我们应该分析出引风机发生失速的原因；总结出风机失速时正确的处理方法；并针对风机易失速进行预防性的工作。
一、风机失速产生的机理1.1失速的过程及现象风机处于正常工况时，冲角很小（气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角），气流绕过机翼型叶片而保持流线状态，如图1（a）所示。
当气流与叶片进口形成正冲角，即α>0，且此正冲角超过某一临界值时，叶片背面流动工况开始恶化，边界层受到破坏，在叶片背面尾端出现涡流区，即所谓“失速”现象，如图1（b）所示。
冲角大于临界值越多，失速现象越严重，流体的流动阻力越大，使叶道阻塞，同时风机风压也随之迅速降低。
图1.失速时气流冲角的变化风机的叶片在加工及安装过程中由于各种原因使叶片不可能有完全相同的形状和安装角，因此当运行工况变化而使流动方向发生偏离时，在各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。
如果某一叶片进口处的冲角达到临界值时，就首先在该叶片上发生失速，而不会所有叶片都同时发生失速。
如图2中，u是对应叶片上某点的周向速度，w是气流对叶片的相对速度，α为冲角。
假设叶片2和3间的叶道23首先由于失速出现气流阻塞现象，叶道受堵塞后，通过的流量减少，在该叶道前形成低速停滞区，于是气流分流进入两侧通道12和34，从而改变了原来的气流方向，使流入叶道12的气流冲角减小，而流入叶道34的冲角增大。
可见，分流结果使叶道12绕流情况有所改善，失速的可能性减小，甚至消失；而叶道34内部却因冲角增大而促使发生失速，从而又形成堵塞，使相邻叶道发生失速。
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三、原因分析
1.Ｂ一次风机第一次失速的原因：
(1)E磨停止运行后没有按规定通风，而Ｅ磨冷风入口又靠近B一次风机出口，所以E磨停止通风使B一次风机出口阻力增加流量降低，一次风母管压力未发生变化情况下，一次风流量由５０8．５吨/小时,降至497．3吨／小时(２）在风机失速前运行的磨煤机一次风流量均有不同程度的降低(风量由10０ｔ/h左右降至93ｔ/ｈ左右,六台磨煤机总一次风量由4９7.3吨/小时降至477吨/小时）,磨煤机出入口压差均有不同程度的升高，通过这两点说明在风机失速前磨已有轻微堵煤现象发生，使一次风系统通风阻力增大。两项因素的共同作用,在一次风机出力随机组负荷变化而进行调整时,使B一次风机运行工况进入失速区而发生失速。
(３)B一次风机并入运行后出力增加过快,而此时磨通风阻又力大,致使一次风机的流量与压力不匹配（风压增加而流量未相应增加，一次风母管压力由８KPａ增加至9．２KPa,六台磨煤机总一次风量4４２吨/小时保持基本未变）致使风机进入失速区发生失速。
3.汽温降的原因分析:
（１）主汽温降低的主要原因：发生风机失速后,没有及时将炉主控解手动减煤致使磨煤机堵煤，风机并入后，仍然未及时调整好磨煤机煤量,造成D磨煤机出入口压差由5KPａ升高到7KPa，E磨煤机出入口压差由５KPａ升高到８KＰa,F磨煤机出入口压差由５KPa分至１0点1５分，4分钟内机组负荷由333ＭW增至４20MW,输入锅炉的热量不能满足对应负荷下工质需要的能量,10点10分开始蒸发段温度自分离器出口、一级过热器出口温度开始下降 ，１0点１１分开始屏式过热器、二级过热器出口温度全线大幅度下降。
Ｆ磨煤量52t/h、风量６4．99ｔ／h、入口风压9．０3ＫPａ。
9、１0时16分机侧汽温降至480℃,值长刘学会令开启各蒸汽管道和气缸疏水；并派人到就地检查机侧各蒸汽管道无异常，机组振动、胀差均正常。
１０、1０时17分一次风机并入正常运行。
11、1０时18分主汽温度降低到最低４3０℃。
1２、1０时20分主汽温度升高到460℃。
（２）次要原因是在处理风机失速时,对参数监视调整不及时,给水自动跳闸后手动调整给水流量时控制不利,使给水流量与锅炉煤量不匹配,致使锅炉水/煤比严重失调,最大时达到8.5(按当时煤种热值水/煤比应保持在4左右）。
以上两种原因是造成这次主汽温降低的主要原因。
四、防范措施:
1.一次风机失速并入运行后，为避免再次失速,风机出口风压不要超过1１Ｋｐa,无超压趋势不要急于增加机组负荷，当各参数稳定后,再增加机组负荷。注意分离器出口过热度变化情况。
２.B一次风机第二次失速的原因:
（1)在处理第一次风机失速时，没有及时解炉主控将各磨的煤量降低。
(２)特别是在B磨跳闸后，A、C、Ｄ、F四台磨的煤量均加至60t左右运行,而此时仍未解炉主控手动减煤,一次风量又低(７.５3ＫPａ)，10点０6分至10点08分连续启动B、E磨后，总煤量增加至３10吨造成磨煤机严重堵煤，使磨煤机通风阻力大幅增加。
一次风机失速事件分析
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2011年6月11日＃1机组B一次风机失速异常事件
一 事件前运行工况:
1、#1机组负荷4１3MＷ,A、B、C、D、F磨运行。总煤量为２62吨,一次风母管压力为9.37ｋpａ,Ｂ一次风机出口压力１1.８27KPa ,B一次风机电流130Ａ,动叶开度６1％;A一次风机电流1２5.３A，动叶开度５9．６％，风机出口压力１1.66KPa。六台磨风量总和为４77吨/小时。
二、事件经过：
１、10时0４分，B一次风机失速
（1）机组长王虎立即汇报值长，值长刘学会令解AGC、解协调，减负荷,投入上排、中排油枪增加锅炉热负荷、稳燃;
（2）主值班员石伟解除A、Ｂ一次风机自动，手动并列一次风机。
2、1０时05分B磨跳闸( Ｂ磨跳闸原因为:失去煤火检)
（1)立即启动Ｅ磨煤机运行；
（２)同时将B磨跳闸首出复位后并提升磨辊,使其具备启动条件。
3、１0时0６分由主值班员石伟将B一次风机并入运行后逐渐提高一次风机出力。
4、1０时07分备用值长孙延志启动B磨运行，并派巡检到就地轮流进行排渣。
5、１0时10分机长王虎减负荷至333MW,给水自动位跳至手动位，机长王虎立即手动调整给水流量。并令主、副值班员监视调整机组各运行参数稳。
6、1０时12分调整一次风压设定值偏置,手动增加一次风压由8.4ＫＰa逐渐提至9.0KPa,同时降低C、D磨煤量并增加Ｅ磨煤量。
2、Ｅ磨备用。E磨冷风门开度13%、热风调整门、气动门、锁紧门关闭状态,Ｅ磨通风流量８．4ｔ／ｈ,入口风压０．3１KPa。
３、Ａ磨为烟煤,煤量58t／h、风量91.４t/ｈ、入口风压8.5４ＫPa。
Ｂ磨为褐煤，煤量50t/h、风量93.1ｔ/h、入口风压8.54KPa。
Ｃ磨为褐煤， 煤量为57t/ｈ、风量为９3．4t/ｈ、入口风压8.4９KPａ。Ｄ磨为褐煤， 煤量为48ｔ／h、风量为94.0ｔ/h、入口风压８.53ＫPa。F磨为褐煤, 煤量为５０t/h、风量为96.6t／h、入口风压8．59KPa。
7、10时１４ 总给煤量为２6８ｔ/h,一次风母管压力9.2ＫPa,B一次风机出口压力１1．４２9 KＰa,B一次风机电流12２.8Ａ，动叶开度59．3%;A一次风机电流11３A，动叶开度57.2％，风机出口压力１1.２3ＫPa．B一次风机再一次失速。此时六台磨总风量为:44２吨／小时。
（1)由主值班员石伟并列一次风机;同时副值班员安振一将下排油枪投入。
(２）。各磨煤量和风量情况分别为：
Ａ磨煤量６2t/ｈ、风量８０．6ｔ／ｈ、入口风压8.62KPa;
B磨煤量4２t/h、风量93.1t/h、；入口风压8.46KPa;
C磨煤量55ｔ/h、风量5１t/h、入口风压9.06KＰa；
Ｄ磨煤量50t/h、风量64.1ｔ/h、入口风压8.9３KPa；
E磨煤量27.８ｔ/h、风量88．6t／h、入口风压8.7０KPa;