三维超声标定及模板设计
超声模板
mm×mm×mmcm×cm×cm急诊床边探查:左右胸腔积液坐位探查:左右侧胸腔第肋间,脊柱左右旁至左右腋前中后线探及一液性暗区,最大前后径cm, 定位处暗区前后径cm,前缘距体表cm,穿刺深度<cm。
子宫双附件超声未见异常(宫内节育器)子宫前中后位,宫体大小未见异常,宫壁回声均匀,未见占位性病变,子宫内膜不厚,居中,宫腔无分离,内未见异常回声。
(内见一位置正常的节育器回声)。
双侧附件区未探及包块回声。
子宫双卵巢超声未见明显异常子宫前中后位,宫体大小:cm×cm×cm,宫壁回声均匀,未见占位性病变,子宫内膜不厚,居中,宫腔无分离,内未见异常回声。
(内见一位置正常的节育器回声)。
双侧卵巢大小:cm×cm×cm(左),cm×cm×cm(右),回声未见明显异常。
双侧附件区未探及包块回声。
子宫肌壁间浆膜下瘤左右阔韧带肌瘤子宫前中后位,不规则增大,均匀增大,宫体大小:cm×cm×cm。
于宫底体前后壁上见个实质性结节肿块,略向外突出(大部突出完全突出),大小(者):cm×cm×cm,其与子宫壁之间有界限,其内回声呈低回声(强暗相间栅栏状回声)(强回声,内含有多个小囊性区)。
余宫壁回声尚均匀,宫腔线回声居中向前后移,宫腔内未见异常回声(见强回声低回声结节肿块,大小:cm×cm×cm,其与肌壁之间有衰减的裂隙)。
(子宫浆膜层与肌瘤相连)。
双侧卵巢大小:cm×cm×cm(左),cm×cm×cm(右),回声未见明显异常。
双侧附件区未探及包块回声。
子宫肌腺症可能子宫前中后位,外形饱满,略大明显增大,大小:cm×cm×cm。
宫壁呈粗糙不均匀的略强回声,后壁比前壁增厚(前壁厚:cm,后壁厚:cm),宫腔回声前移(子宫后前壁上探及个强回声结节,其与宫壁之间无明显界限,宫腔回声向前后移),宫腔无分离,内未探及明显占位性病变。
一种快速、自动的三维超声标定方法
一种快速、自动的三维超声标定方法
宋章军;徐静;陈恳
【期刊名称】《北京生物医学工程》
【年(卷),期】2009(028)006
【摘要】三维超声系统越来越多地被应用到微创手术过程中,但是,在三维超声系统使用前必须对三维超声系统进行标定求解出超声图像平面坐标系和附属在超声探头上定位装置坐标系之间的转换关系,传统的标定方法比较繁琐,为此,开发了一种多"N"形线框标定模板.首先自动提取几张图像的特征点,利用相似三角形原理,得到超声图像特征点在模板中的同源点,利用直接求解方法快速地标定出结果.实验结果证明,整个标定过程在3min之内,满足临床应用的需求,同时,该方法同样具有高精度.【总页数】6页(P601-605,613)
【作者】宋章军;徐静;陈恳
【作者单位】中国科学院深圳先进技术研究院,广东深圳,518055;清华大学精密仪器与机械学系,北京,100084;清华大学精密仪器与机械学系,北京,100084
【正文语种】中文
【中图分类】TP391
【相关文献】
1.一种以GPU编程实现快速体绘制的三维超声可视化方法 [J], 郭境峰;廖晓燕;李德来
2.一种改进的IMU加表标定模型及快速标定方法 [J], 张红宇;叶新生
3.一种等高线快速自动标定算法 [J], 王永明;林行刚
4.一种自动、快速的Kinect标定方法 [J], 孟勃;刘雪君
5.一种在机检测触发式测头精度现场快速标定方法 [J], 胡艳娥;诸进才
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一种基于光学定位的超声探头标定方法
中 国 生
物 医
学
工
程
学
报
C h i n e s e j o u r n a l o f B i o m e d i c a l E n g i n e e r i n g
Vo 1 .32 NO.5 Oc t o b e r 2O1 3
况下 , 快速有效地标定超声探头 , 提 出一 种 基 于 光 学 定 位 的超 声 探 头 标 定 方 法 。设 计 一 种 由两 个 互 相 垂 直 的 平 面
组成 的立 体标 定 模 板 。在 标 定 过 程 中 , 手 持超 声 探 头 扫 描 标 定 模 板 , 由光 学 定 位 设 备 获 取 摄 像 机 与 模 板 的 变 换 矩 阵、 超 声 探 头 与 摄 像 机 的变 换 矩 阵 。 每 次 扫 描 得 到 超 声 声 束 与 模 板 三 正 交 轴 的 3个 交 点 , 共 构 造 6个 标 定 方 程 。
Ul t r a s o u nd Pr o be Ca l i b r a t i o n Me t ho d Ba s e d o n O pt i c a l Tr a c k i n g S y s t e ms
RE N L i a n g Q I U T i a n — S h u a n g ’ GU O Yo n g
d e v e l o p e d .I n t he p r o c e s s o f c a l i b r a t i o n, t h e c a l i b r a t i o n p a t t e r n wa s s c a n n e d b y a re f e h a n d 2D u l t r a s o u n d p r o b e . Tr a n s f o r ma t i o n ma t r i c e we r e c a l c u l a t e d f r o m c a me r a t o c a l i b r a t i o n p a t t e r n a n d ro f m u l t r a s o u n d p r o b e t o u l t r a s o u n d i ma g e .Th e r e we r e 3 c r o s s p o i n t s b e t we e n u h r a s o u n d b e a m a n d t h r e e o r t h o g o n a l a x e s o f t h e p a t t e r n i n e a c h t r i a l ,wh i c h s e t u p 6 c a l i b r a t i o n e q u a t i o n s .Th e u n k n o wn t r a n s f o r ma t i o n ma t r i x a n d 2 s c a l i n g f a c t o r s we r e
基于三维标定板的相机标定方法
48传感器与微系统(Transducer and Microsyslem Technologies)2021年第40卷第6期DOI : 10.13873/J. 1000-9787(2021)06-0048-04基于三维标定板的相机标定方法**收稿日期:2019-11-14*基金项目:国家重点研发计划资助项目(2016YFB0502103 );国家自然科学基金资助项目(61601123 );江苏省自然科学基金资助项目(BK20160696)施佳豪,王庆,冯悠扬(东南大学仪器科学与工程学院,江苏南京210096)摘要:针对传统平面相机标定方法中棋盘角点坐标维度信息缺失的问题,提岀一种基于三维标定板的相机标定方法。
在平面标定的算法基础上,利用角点的三维坐标计算相机的内参系数。
根据标定板角点的世界坐标和像素坐标的对应关系、奇异值分解(SVD)方法,求解相机的投影变换矩阵;再利用旋转向量 的性质计算出相机内参的初始值;最后运用非线性优化方法对所有的标定参数进行整体优化。
实验结果表明:相对于平面标定而言,三维相机标定方法的稳定性更好,标定结果更符合针孔相机模型的投影规律。
关键词:针孔相机;标定;奇异值分解;非线性优化中图分类号:TP391.4 文献标识码:A 文章编号:1000-9787(2021)06-0048-04Camera calibration method based on 3D calibration plate *SHI Jiahao, WANG Qing, FENG Youyang(School of Instrument Science and Engineering ,Southeast University ,Nanjing 210096,China)Abstract : Aiming at the problem of missing comer coordinate dimension in traditional camera calibrationmethod ,a camera calibration method based on three-dimensional (3D) calibration plate is proposed. Based on the algorithm of plane calibration , the three ・climensional coordinates of the corner points are used to calculate theinternal parameter of the camera. According to the correspondence between the world coordinates and pixelcoordinates of the calibration plate corner points and the singular value decomposition ( SVD ) method , the projection transformation matrix of the camera is solved , and the initial value of the camera internal parameters iscalculated by the properties of the rotation vector ・ Finally ,lhe nonlinear optimization method is applied to optimizeall the calibration parameters. The experimental results show that the stability of the 3D camera calibration methodis better than the plane calibration ,and the calibration parameters are more in line with the pinhole camera model .Keywords : pinhole camera ; calibration ; singular value decomposition ( SVD) ; nonlinear optimization0引言随着计算机视觉的不断发展,相机标定成为了一项十 分重要的议题。
超声检测课程设计模板汇总
超声检测课程设计课题:旋翼梁的超声检测学院:测试与光电工程班级:100815姓名:韩志伟指导老师:李坚二零一三年十月二十三日测试与光电工程学院课程设计任务书测控系100815 班学生韩志伟学号10081515课题名称:旋翼梁的超声检测课题设计要求:1.编制所指定工件的超声探伤工艺规程,工艺卡。
2.说明编制规程、工艺卡所依据的标准的条目,所选择参数的计算方法和过程。
3.通过实践验证所编的规程、工艺卡的合理性和可靠性,如不能正确检测缺陷,则对所编规程进行修改,直到能检出。
分析影响检测结果的相关因素,根据自己的实际的检测过程,重点分析其中一种的原因以及解决方法。
4.根据自己选定的标准中的验收规定,对缺陷定量、定性、定位。
课题内容:1.给定定工件实物名称、材料、热处理状态等。
2.根据超声检测原理和工艺步骤,设计探伤规程和工艺卡。
3.编写设计根据和原理说明。
4.对实物进行检测,验证设计的合理性,或做修改,反复,达到设计上合理,实践上可行的要求。
5.撰写课程设计报告(内含工件的检测报告)。
进度安排:1.周一安排任务,任务说明2.周二∽周四,查阅资料,设计。
3.周四∽周五答疑,验证确定设计任务。
主要参考资料:1.GJB 1580A-2004 变形金属超声检验方法2.JB4730-2005 特种设备无损检测3.郑辉等编《超声检测》中国劳动社会保障出版社 2007年系负责人:陆铭慧指导教师:李坚 2013年9月旋翼梁的超声检测学生姓名:韩志伟学号:10081515 指导老师:李坚摘要:超声检测是指用超声波来检测材料和工件、并以超声检测仪作为显示方式的一种无损检测方法。
超声检测是利用超声波的众多特性(如反射和衍射),通过观察显示在超声检测仪上的有关超声波在被检材料或工件中发生的传播变化,来判定被检材料和工件的内部和表面是否存在缺陷,从而在不破坏或不损害被检材料和工件的情况下,评估其质量和使用价值。
本次课程设计利用超声检测的方法对旋翼梁进行检测。
三维声强测量系统的标定技术
三维声强测量系统的标定技术王红卫;杨雅洁;张龙【摘要】三维声强技术的发展对于声学测量领域具有重要的意义,三维声强标定技术是保证三维声强测量精度的前提条件.采用传递函数法标定三维声强测量系统,并在全消声室中采用经标定后的三维声强测量系统测量正四面体传声器的幅值误差和方向性误差.为了简化计算,在保证精度的前提下将测量环境近似为平面波声场.由全消声室实测结果可知:采用文中所述三维声强校准系统可保证声强探头具备较高的测量精度,在f=1000Hz时,幅值误差仿真和实测的差值小于1.4dB,方向性误差仿真和实测的差值小于10°.【期刊名称】《华南理工大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2018(046)007【总页数】6页(P123-127,136)【关键词】三维声强测量;三维声强标定;传递函数法;幅值误差;方向性误差【作者】王红卫;杨雅洁;张龙【作者单位】华南理工大学建筑学院,广东广州510640;华南理工大学建筑学院,广东广州510640;中信建筑设计研究总院有限公司特种设备工作室,湖北武汉430014【正文语种】中文【中图分类】TU212随着室内声学、环境声学和信号处理技术的不断发展,三维声强技术在声功率测量、噪声源识别、材料吸声系数测量等方面显现出越来越大的优势[1].传统的双传声器法只能得到各点位的法向声强幅值,若需得到声强空间矢量信息则至少需要测量3次,实际操作中很难保证3次测量工况的一致性,因此,该方法结果误差较大且不易操作.三维声强法通过一次测量即可得到3个方向的声强分量,降低了测量的工作量和随机误差.三维声强法可完整地反映出测量面的声强矢量谱分布,具有精度高、抗干扰能力强、使用方便等特点.三维声强标定技术是保证测量数据真实性的首要前提.在实际测量中,各通道之间存在相位误差,为了消除系统相位失配而产生的不一致现象,需在测量时对通道的相位信息加以补偿[2- 3].传统双传声器声强测量系统的标定常采用通道置换法,即通过交换测量通道分两次测量互功率谱,并同时对两个通道分别进行标定[4- 8].传统声强测量系统的标定技术已经较为成熟,但三维声强测量系统的标定仍然是当前研究的热点[9- 13].2009年,Jonathan 等[14]设计了一套适用于正四面体传声器的标定系统,这个标定系统利用4个等长、半径较小的导管将各传声器与激励声源相连,另取一个参考传声器用于标定;测试结果显示,经过标定,当上限频率为2 kHz时,最大误差控制在±0.5 dB范围内,当上限频率为4 kHz时,最大误差则控制在±1 dB范围内.文献[15- 17]也提出了一种应用于四传声器声强探头的标定方法,并对这种方法在不同频率下的理论误差进行了仿真分析.文中采用传递函数法对三维声强测量系统进行标定,并在全消声室中测量系统误差,并对比分析实测结果与仿真结果.1 传递函数法标定原理假设X通道的待测声压信号为PX(f),Y通道的待测声压信号为PY(f),PX′(f)和PY′(f)分别为信号PX(f)、PY(f)经过FFT运算后系统的响应,HX(f)、HY(f)分别为通道X、Y的传递函数.由互谱的定义可得:(1)其中:表示对信号PX(f)、PY(f)取共轭,GXY(f)为待测信号PX(f)、PY(f)的互谱,GX′Y′(f)为原始信号经过FFT运算后响应的互谱.测量系统输入和响应存在下列关系:(2)联立式(1)和式(2)可得[18]:GX′Y′(3)若令:则有:GXY(f)=CXGX′Y′(f)TXY(4)式中:CX是一个与相位无关的量,称为标定因子,根据式(2)采用标准声源在消声室中标定X通道即可确定CX的值; TXY表示通道X、Y之间的传递函数.若在消声室中生成同一信号P(f),传递函数即为两通道声压响应之比[18]:(5)按式(5)分别计算各传声器对之间的传递函数.为了计算方便,选择1号传声器为基准参考传声器,则有:(6)对于不含基准参考传声器的配对,传递函数可按式(7)计算,类比式(6)可得到式(8).(7)(8)频域中正四面体传声器声强探头的声强矢量谱可按式(9)计算[19- 23]:(9)其中:Gij(i=1,2,3,4;j=1,2,3,4)表示第i个传声器与第j个传声器的单边谱密度函数,Im表示取虚部;ρ为空气密度;R为声强探头的外接球半径.计算三维声强矢量时,应根据上述分析对各互谱项做相应修正.将式(6)和式(8)代入式(9),即得到声强矢量谱在X、Y、Z方向上的分量标定后的表达式:(10)2 全消声室实验验证为了进一步验证数值仿真的结果,在全消声室中采用传递函数法对4个通道进行标定,消声室净空8.3 m,地板、墙壁、天花均设置吸声尖劈,吸声尖劈长度为1.2 m.标定得到的标定因子和传递函数用于修正配对传声器声压的互谱.利用标定后的系统测量正四面体传声器的幅值误差和方向性误差,并将实测结果与仿真结果进行对比分析.2.1 平面波近似的条件为了简化计算,同时保证测量精度,在实验前需检验该测量环境是否满足平面波近似的条件.如图1所示建立空间直角坐标系,假设点声源S位于Y轴,声源与几何中心(原点O)的距离为d,三维声强探头外接球半径为R.由于3号传声器与2号传声器关于Y轴空间对称,故只需考虑1、2、4号传声器的情况.假设原点O与1、2、4号传声器的连线分别为L1、L2、L4,则L1、L2、L4与Y轴的夹角分别为α1、α2、α4,根据余弦定理还可得到点声源到各传声器的距离d1、d2、d4.图1 平面波近似条件分析示意图Fig.1 Plane wave approximation condition analysis diagram若入射波为平面简谐波,则各传声器在理论上应具备相同的幅值.而对于球面波,由于声源到各传声器的距离dm(m=1,2,3,4)不同,故各传声器相对于几何中心在幅值上存在差异.这种幅值差异的程度反映了球面波近似为平面波后的误差情况,换言之,各传声器相对于几何中心的幅值偏差越小,则球面波近似为平面波后的误差越小,球面波越接近于平面波.如图1所示,若将Y轴上的点声源近似为沿Y轴传播的平面波,则幅值和相位偏差可表示为(11)(12)式中:Ep1、Ep2、Ep4分别表示将球面波近似为平面波时1、2、4号传声器的幅值偏差,dB;Ephase1、Ephase2、Ephase4分别表示将球面波近似为平面波时1、2、4号传声器的相位偏差,rad.实验用测量系统的示意图如图2所示.由图2可知,本实验声强探头几何中心与声源中心距离d=6 m,声强探头的外接球半径R=12.5 mm,将其代入式(11)和式(12),可知在本实验环境下做平面波的假设,1、2、4号传声器将分别产生1.88×10-5、0.008 5、-0.017 dB的幅值偏差;当f=1 kHz时,1、2、4号传声器将分别产生0.014°、0.011°、0.001 5°的相位偏差.由上述分析结果可知,相对于其他系统误差,平面波假设所产生的幅值和相位偏差均可忽略不计,因此为了计算方便,在保证精度的前提下假设入射声波为平面波.图2 测量系统示意图Fig.2 Schematic diagram of the measurement system 2.2 测量系统与测量过程测量系统所用的主要软件及设备有:带Adobe Audition的PC、高频外置声卡、功放、十二面体扬声器组成的信号生成系统(主要用于产生粉红噪声),装有B&K 分析软件的PC,B&K Pulse3560C声学分析仪,TetraMic三维声强探头.首先采集声压信号,利用Pulse计算两两传声器配对声压的互谱,并输出至Excel计算声强矢量谱在X、Y、Z方向的分量;然后利用B&K9640转台、转台主机、控制器组成定位系统,测量方向性误差.声强探头通过支架固定在转台之上,转台可根据设定的角度沿一个方向旋转.图3为全消声室实验的现场照片.在测量前利用激光测距仪调整探头的位置,使得2、3、4号传声器与地面(水平面)的距离相等,且4号传声器指向声源,并假定此时转台旋转角度为0°.为了得到误差的测量值且保证足够的样本数量,本实验设定转台旋转步长为5°,即转台沿逆时针方向每旋转5°计算一次误差并取绝对值,旋转一周后将所有误差测量结果取算术平均.图3 全消声室实测现场照片Fig.3 Total Anechoic chamber measured scene photo2.3 实测结果与仿真结果对比为了进一步评估标定后系统的误差情况,将标定后的误差实测值与数值仿真结果进行对比,结果如表1所示.其中数值仿真是通过比较给定值和仿真值,并根据式(13)、(14)计算n个声源样本幅值误差和方向性误差所得的平均值[24- 25].(13)式中:EA为仿真得到的幅值误差;IAi为第i个声源平面中心位置声强真值(给定值);Ii为第i个声源平面声强估计值(仿真值).(14)式中:dot(A,B)表示对IAi、Ii两个声强矢量求内积,ED则为仿真得到的方向性误差.表1 幅值误差的仿真值与测量值Table 1 Amplitude error simulation results and measured values results频率/ Hz幅值误差/dB测量值仿真值5001.880.0810001.570.2715002.100.6020001.961.06由于低频段和高频段测量误差较大,文中仅探讨校准方法的可行性,故仅选取500~2 000 Hz频段进行分析.由表1可知,幅值误差测量值随频率的增大整体呈增大趋势,且其值略高于仿真值;两者曲线变化趋势在中频段(500~1 500 Hz)较为吻合.方向性误差测量值与仿真值的对比结果如表2所示.同样选取500~2 000 Hz频段进行分析.由表2可知,方向性误差的测量值与仿真值差异较大.表2 方向性误差的仿真值与测量值Table 2 Directional error simulation results and measured values results频率/ Hz方向性误差/(°)测量值仿真值5008.770.6710008.520.72150011.440.94200010.911.41综上所述,若将入射声波近似为平面波考虑,通过对比数值仿真结果和实测结果可知,在500~2 000 Hz范围内,幅值误差的实测值与仿真值较为吻合,而方向性误差差异较大.造成这种差异的原因一方面是由于测量过程中的随机误差,由于三维声强探头体积较小,在实际操作过程中难以保证当旋转角度为0°时,声源中心精确的位于1号、4号传声器及原点构成的平面上;另一方面,虽然在实测前对系统进行了标定,但依然无法完全消除相位失配误差对测量结果的影响(尤其在低频段).3 结论(1)采用经文中方法标定后的三维声强测量系统测量正四面体传声器的幅值误差和方向性误差时,测量环境可近似为平面声场,可通过数值仿真计算平面波作用下多样本误差的平均值.(2)采用经文中方法标定后的三维声强测量系统测量正四面体传声器的幅值误差和方向性误差时,在中频段(f=1 000 Hz)时,幅值误差仿真值和实测值的差值小于1.4 dB,方向性误差仿真值和实测值的差值小于10°.参考文献:【相关文献】[1] RASMUSSEN G.Measurement of vector fields [C]∥Proceedings of the Second International Congress on Acoustic Intensity.Senlis:[s.n.],1985:53- 58.[2] MUHLESTEIN M B,THOMAS D C,GEE K L.Time-domain effects of rigid sphere scattering on measurement of transient plane waves [J].Journal of the Acoustical Socie-ty of America,2014,136(7):13- 21.[3] WILLIAMS E G,KAZUHIRO Takashima.Vector intensity reconstructions in a volume surrounding a rigid spherical microphone array [J].Journal of the Acoustical Society of America,2010,127(1):773- 783.[4] JACOBSEN F.A comparison of two different sound intensity measurement principles [J].Journal of the Acoustical Society of America,2005,118(9):1510- 1517.[5] BASTEN T,G.DE BREE.Full bandwidth calibration procedure for acoustic probescontaining a pressure and particle velocity sensor [J].Journal of the Acoustical Society of America,2010,127(1):264- 270.[6] 蔡阳生,赵越喆,吴硕贤,等. 声压法和声强法测量建筑构件空气声隔声的比较 [J]. 振动与冲击,2013(21):65- 68,111.CAI Yang-sheng, ZHAO Yue-zhe,WU Shuo-xian. Mea-surement of airborne sound insulation and the comparison between sound pressure and sound intensity method [J]. Journal of Vibration and Shock, 2013(21):65- 68,111.[7] 蔡阳生,赵越喆,吴硕贤. 声强测量隔声技术及其在绿色建筑评价中的应用 [J]. 南方建筑,2015(2):43- 46.CAI Yang-sheng,ZHAO Yue-zhe,WU Shuo-xian.Sound-intensity-based sound insulation measuring technique and its applications in green building assessments [J]. South Architecture, 2015(2):43- 46.[8] 蔡阳生. 建筑和建筑构件空气声隔声测量技术研究 [D].广州:华南理工大学,2013.[9] OLDHAN J R,SAGERS J D,BLOTTER J D,et al.Develop-ment of a multi-microphone calibrator [J].Applied Acoustics,2009,70(6):790- 798.[10] WIEDERHOLD C P,GEE K L,BLOTTER J D,et parison of multimicrophone probe design and processing methods in measuring acoustic intensity [J].Journal of the Acoustical Society of America,2014,135(1):2797- 2807.[11] TAKESHI I,HIROKAZU T K,HISANOBU M K,et al.Numerical evaluation of three-dimensional sound intensity measurement accuracies and a proposal for an error correction method [J].Acoustical Science & Technology,2013,34(1):34- 41.[12] MIAH K H,HIXON E L.Design and performance evaluation of a broadband three dimensional acoustic intensity measuring System [J].Journal of the Acoustical Society of America,2010,127(4):2338- 2346.[13] PASCAL J C,LIB J F.A systematic method to obtain 3D finite-difference formulations for acoustic intensity and other energy quantities [J].Journal of Sound and Vibration,2008,310:1093- 1111.[14] JACOBSEN F.An overview of the sources of error in sound power determination using the intensity technique [J].Applied Acoustics,1997,50:155- 166.[15] 周晓峰,毕传兴,孙彪,等.一种新的三维矢量声强测量方法 [J].计量学报,2007(4):297- 301.ZHOU Xiao-feng,BI Chuan-xing,SUN Biao,et al.A new approach of 3-D sound intensity measurement [J].Acta Metrologica Sinica,2007(4):297- 301.[16] 陈心昭,王再平,刘正士,等.传递函数法修正声强测量系统相位不匹配误差的研究 [J].仪器仪表学报,1994(4):405- 409.CHEN Xin-zhao,WANG Zai-ping,LIU Zheng-shi,et al.Corrrecting the phase mismatch errors of the acoustic intensity measuring system by transfer function method [J].Chinese Journal of Scientific Instrument,1994(4):405- 409.[17] 孙彪.新型三维声强测量分析系统 [D].合肥:合肥工业大学,2006.[18] SUZUKI H,ANZAI M,OGURO S,et al.Performance evaluation of a three dimensional intensity probe [J].Journal of the Acoustical Society of Japan,1995,16(7):233- 238.[19] SUZUKI H,OGURO S,ONO T.A sensitivity correction method for a three-dimensional sound intensity probe [J].Acoustical Science & Technology,2000,21:259- 265.[20] HICKLING R,BROW N,DETERMINING A.The direction to a sound source in air using vector sound-intensity probes [J].Journal of the Acoustical Society of America,2011,129(1):219- 224.[21] WIEDERHOLD C P,GEE K L,BLOTTER J D,et parison of methods for processing acoustic intensity from orthogonal multimicrophone probes [J].Journal of the Acoustical Society of America,2012,131(4):2841- 2852.[22] 张龙.三维声强法在建筑构件隔声测量中的应用 [D].广州:华南理工大学,2017.[23] BREE H.The Microflown:an acoustic particle velocity sensor [J].Acoustics Australia,2003,31:91- 94.[24] LAVILLE F,NICOLAS J.A computer simulation of sound power determination using two-microphone sound intensity measurements [J].Journal of the Acoustical Society of America,1992,91(4):2042- 2055.[25] CHUNG J Y.Cross-spectral method of measuring acoustic intensity with-out error caused by instrument phase mismatch [J].Journal of the Acoustical Society of America,1978,64(6):1613- 1616.。
三维彩超报告模板
三维彩超报告模板一、引言三维彩超是一种先进的医学成像技术,能够提供更准确、详细的图像信息,帮助医生进行诊断。
本报告将介绍三维彩超报告的模板,以便医生在评估患者的超声图像时能够系统、全面地记录和分析。
二、患者信息1.患者姓名:[患者姓名]2.性别:[性别]3.年龄:[年龄]4.就诊日期:[就诊日期]三、超声图像质量评估在开始分析三维彩超图像之前,需要评估图像的质量,以确保结果的准确性和可靠性。
1. 灰度质量:评估图像的灰度均匀性和清晰度。
2. 色彩质量:评估图像的颜色分辨率和饱和度。
3. 噪声评估:评估图像中的噪声水平。
四、解剖结构分析通过三维彩超图像,可以对患者的解剖结构进行分析和描述。
1. 肝脏:描述肝脏的大小、形状、边缘、密度等特征。
2. 胆囊:描述胆囊的形态、大小、壁厚等特征。
3. 胰腺:描述胰腺的大小、形状、边缘、回声等特征。
4. 脾脏:描述脾脏的大小、形状、回声等特征。
5. 肾脏:描述肾脏的大小、形状、皮质厚度、回声等特征。
五、血流分析通过三维彩超图像,可以对患者的血流情况进行分析和评估。
1. 动脉血流:描述动脉血流的速度、方向、阻力指数等特征。
2. 静脉血流:描述静脉血流的速度、方向、阻力指数等特征。
3. 血流分布:描述血流在不同血管和组织中的分布情况。
六、病变分析根据三维彩超图像分析患者是否存在病变,并对病变进行描述和评估。
1. 肿瘤:描述肿瘤的大小、位置、形态、边缘等特征。
2. 结石:描述结石的位置、形态、大小、组成等特征。
3. 囊肿:描述囊肿的位置、形态、大小、壁厚等特征。
4. 炎症:描述炎症的范围、程度、局部回声增强等特征。
七、结论根据对三维彩超图像的分析和评估,得出以下结论: 1. 对患者的解剖结构进行了全面的分析和描述。
2. 评估了患者的血流情况。
3. 分析了患者是否存在病变,并进行了相应的描述和评估。
八、建议根据对三维彩超图像的分析和评估,提出以下建议: 1. 进一步检查或观察可能存在异常的结构或病变。
超声三维成像PPT课件
显示设备
显示设备是用来展示超声三维成像结 果的终端设备。
高分辨率和高对比度的显示器能够更 好地展示超声三维成像的细节和层次 感,提高诊断的准确性和可靠性。
常见的显示设备包括医用显示器、投 影仪和显示器等。
04 超声三维成像技术的优势 与局限性
超声三维成像技术的优势
实时动态成像
超声检查可以实时动态地观察人体内部结 构和功能状态,有助于及时发现病变。
06 总结与展望
总结
超声三维成像技术是医学影像领域的重 要进展,它能够提供更全面、准确、立 体的医学影像信息,为医生提供更准确
的诊断依据。
超声三维成像技术具有无创、无痛、无 辐射等优点,对孕妇和胎儿的安全性较 高,因此在产前诊断和胎儿发育监测等
领域具有广泛的应用前景。
超声三维成像技术还能够应用于其他领 域,如心血管疾病、肿瘤等疾病的诊断 和治疗,为医学影像技术的发展带来了
肿瘤诊断与治疗
通过超声三维成像技术,医生可以 观察肿瘤的位置、大小和形态,为 肿瘤的诊断和治疗提供帮助。
无损检测领域应用案例
机械零件检测
在工业生产中,超声三维成像技 术用于检测机械零件的内部结构, 发现裂纹、气孔等缺陷,确保产
品的质量和安全。
建筑材料检测
在建筑领域,超声三维成像技术 用于检测混凝土、岩石等材料的 内部结构,评估其强度和稳定性。
超声探头是超声三维成像技术的核心 部件,它能够将超声波转换为电信号, 并将电信号传输到信号处理电路。
高频探头能够获取更清晰的图像,适 用于浅层组织成像;低频探头则适用 于深层组织成像。
探头的频率和阵列类型是影响图像质 量和分辨率的关键因素。
阵列探头采用多个压电晶体排列而成, 能够实现电子聚焦和扫描,提高成像 质量和效率。
彩超标书模板
彩超标书模板一、项目概述本项目拟采购彩色超声诊断仪器,旨在提升医疗机构的诊断水平和服务质量,满足患者对先进医疗设备的需求。
本标书详细描述了所需设备的技术要求、投标人资质要求和评标方法等内容。
二、技术规格1. 彩色超声诊断仪器型号及参数要求- 模式:彩色超声B超模式;- 探头:具备多种探头可选,需覆盖丰富的临床应用范围;- 分辨率:高分辨率图像显示,细节清晰可见;- 功能:支持多项功能,如3D/4D、多普勒、心脏、乳腺等;- 界面:用户友好的操作界面,易于学习和操作;- 存储:具备大容量图像存储功能,方便医生查阅和交流。
2. 系统软件要求- 操作系统:支持最新稳定的操作系统;- 数据管理:数据处理和管理系统完善,支持数据备份、恢复和共享;- 显示:图像显示清晰,支持自定义参数调整;- 测量与分析:具备丰富的测量和分析功能,如面积、体积、血流速度等;- 报告生成:支持自动生成标准化的病例报告;- 数据安全:具备数据加密和权限管理功能,确保数据安全性。
三、投标要求1. 资质要求- 投标人必须具备相关医疗器械生产和销售资质;- 投标人必须具备相关产品经验,并能提供可验证的成功案例;- 投标人须提供售后服务承诺,并详细描述服务内容和售后支持措施;- 投标人须提供技术支持团队的组成和资质要求。
2. 投标文件要求投标人需按照以下要求提交投标文件:- 公司资质证明文件的复印件;- 彩色超声诊断仪器的技术参数表;- 技术支持承诺和售后服务保证;- 价格清单,明确设备价格及其他相关费用;- 相关产品案例和参考客户名单;- 其他补充资料。
四、评标方法1. 资格预审符合资格预审要求的投标人将进入评标环节。
2. 技术评标根据技术规格,评审委员会将对投标人提交的技术文件进行综合评估,并给予相应的评分。
3. 价格评标在技术评标得分合格的投标人中,按照所提供的价格清单进行比较评估,评定最终中标人。
五、合同约定1. 签订合同中标人需与采购方签订正式合同,并按合同要求提供设备和提供相应服务。
超声波模具设计方法
超声波模具设计方法超声波模具设计方法是一种基于超声波技术的模具设计方法,它主要用于制造汽车、航空航天、电子设备等领域的高精度零部件。
下面我将详细介绍超声波模具设计方法。
首先,超声波模具设计方法主要包括三个方面的内容:模具结构设计、超声波传感器设计和超声波传导设计。
模具结构设计是超声波模具设计的第一步,它主要涉及到模具的形状、尺寸、材料等方面的设计。
在模具结构设计中,需要考虑零件的几何形状、尺寸精度要求以及模具的加工难度和成本等因素。
此外,还需要考虑到超声波的传感器布置和传感器与模具的结合方式等因素。
超声波传感器设计是超声波模具设计的关键一环,它是用于检测工件零件的几何形状和尺寸的关键设备。
超声波传感器设计需要考虑到以下几个方面的内容:传感器的类型、传感器的工作频率、传感器的灵敏度、传感器的阻抗等。
在传感器的选择上,可以采用单元传感器、线阵传感器或者面阵传感器等。
超声波传导设计是超声波模具设计的第三步,它主要是通过超声波传感器将超声波信号传导到被测零部件上。
超声波传导设计需要考虑到超声波传导的方式、传导介质的选择、传导路径的设计等。
在传导介质的选择上,可以采用空气、水、油、塑料等材料。
在超声波模具设计的过程中,需要进行一系列的工艺试验和数值模拟分析。
通过工艺试验,可以验证超声波模具设计的可行性,并确定超声波模具的参数。
通过数值模拟分析,可以评估超声波模具设计的性能,并优化超声波模具设计。
此外,超声波模具设计还需要考虑到制造和装配的可行性。
在制造方面,需要考虑到模具的加工难度和加工精度,并选择合适的制造工艺。
在装配方面,需要考虑到模具的排气和冷却等问题,并进行合理的装配设计。
总之,超声波模具设计方法是一种基于超声波技术的模具设计方法,它可以提高零部件的加工精度和质量,并减少加工成本和制造周期。
通过对模具结构设计、超声波传感器设计和超声波传导设计的合理设计和优化,可以实现超声波模具设计的最佳效果。
同时,超声波模具设计还需要考虑制造和装配的可行性,以确保超声波模具的可实施性和可靠性。
超声医学标书模板
超声医学标书模板1. 引言超声医学标书是为了向相关单位或个人展示该项目的详细情况、实施方案和预期效果,以争取支持和资助。
本标书旨在提供一个符合标准的模板,以便申请人能够清晰、全面地呈现超声医学项目的重要信息。
2. 项目背景2.1 研究领域和目标在本部分中,需要介绍超声医学的研究领域和项目的主要目标。
可以描述超声医学在诊断和治疗方面的重要性,以及项目将如何推动相关领域的发展和进步。
2.2 项目需求和问题陈述在本节中,需要阐述该项目的需求和存在的问题,可以列举当前超声医学领域的挑战和限制,以及该项目将如何解决这些问题和填补现有研究的空白。
3. 研究计划和方法3.1 研究设计和方法学在本部分中,需要详细描述项目的研究设计和所采用的方法学。
可以包括研究的类型(实验室研究、临床研究等),样本收集和数据分析方法等。
3.2 预期成果在本节中,需要明确指出该项目预期可以获得的主要成果和具体效益,并强调这些成果对超声医学领域的重要性和实际应用价值。
4. 预算和时间安排4.1 预算在本部分中,需要列出项目所需的经费预算,包括设备、材料、人员、实验室使用费用等。
需附上详细的费用明细表。
4.2 时间安排在本节中,需要明确规划项目的时间框架和里程碑,以确保项目能够按计划顺利进行。
可以使用甘特图等形式来展示项目的时间节点和关键任务。
5. 风险评估与管理在本部分中,需要对项目实施过程中可能面临的风险进行评估,并提供相应的管理方案。
可以描述可能的风险因素和应对策略,以确保项目的成功实施。
6. 合作伙伴和支持机构在本节中,需要介绍与该项目相关的合作伙伴和支持机构,包括已经获得的资助、合作单位以及他们的专业背景和能力。
7. 项目评估与监控在本部分中,需要说明项目的评估和监控方法,以及如何对项目的进展和成果进行监督、评价和反馈。
8. 结束语在本节中,可以再次强调项目的重要性和潜在价值,并表示对相关单位或个人的支持和合作的期待之词。
9. 参考文献在本部分中,需要列出项目中引用的所有参考文献,并按照统一的格式进行编号和排版。
基于N线模型的超声探头自动标定方法
基于N线模型的超声探头自动标定方法李文骏;丁辉;王广志【摘要】在超声引导下的介入治疗等应用中,利用三维定位系统跟踪超声成像平面的位置和姿态,从而定位病灶位置.对超声探头与定位系统的传感器间的空间变换关系进行标定,是影响整体系统精度的重要环节.广泛应用的基于N线模型的标定方法要求手工拾取超声图像中亮斑标志点的坐标并识别其对应的N线组编号.传统的人工点选方法容易引入主观定位误差和编号错误,且耗时较长.对此,提出一种预测标志点位置、在其邻域进行搜索、确定N形目标点坐标和编号的自动标定方法,以提高探头标定的精度和效率.实验表明,新方法与传统方法相比,精密度从1.57 mm提高到0.63 mm,标定误差从2.66 mm降低到1.80 mm;处理每帧图像所需的平均时间为0.067 s,节省大量人工操作的时间,并保证标定的精度.【期刊名称】《中国生物医学工程学报》【年(卷),期】2014(033)002【总页数】8页(P178-185)【关键词】超声探头标定;N线模型;标志点提取;邻域搜索【作者】李文骏;丁辉;王广志【作者单位】清华大学医学院生物医学工程系,北京100084;清华大学医学院生物医学工程系,北京100084;清华大学医学院生物医学工程系,北京100084【正文语种】中文【中图分类】R318引言超声成像技术具有实时、廉价、无电离辐射等优点,在临床诊断和引导下的介入手术等方面得到了广泛应用[1-2]。
在超声引导下的介入治疗、超声融合成像和徒手三维超声成像中[1-3],为了跟踪探头的空间位置姿态,常常在超声探头上固定光学或电磁位置传感器,通过一系列的空间坐标变换,将超声图像和术前影像、器械位姿等统一到同一个坐标系中。
笔者在本文中所讨论的超声探头空间标定,是指确定其中位置传感器坐标系到超声图像坐标系之间的变换关系的过程,这对保证超声引导介入、融合成像或三维重建的系统精度有重要的意义,标定过程中的坐标变换关系如图1所示。
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声 探 头 上 的接 收器 确 立 的空 间 坐标 系 与超 声 平 面坐 标 系之 间 的转 换关系。 3 模 板 设 计 本 研 究 小 组设 计 了一 个 “ ” 型 的模 板 来 引 导超 声 定位 ,该 N “ N”型 模板 由 “ ” 线 框 及 模板 框架 组 成 。 “ ” 型线 框 由 一 N N 组 直 径 为02mm的棉 线 构 成 ,该 棉线 富有 一 定 的 弹性 ,使 得 棉线 . 存干 燥 和潮 湿 状 态下 均保 持 绷 紧 。棉 线从 模 板 的前 后 壁上 直径 为 lmn的 小孔 穿 过 ,在 模 板 框 架 中 央形 成 上 下 两 层 ,每层 两个 , l 共4 “ 个 N”型 线 框 ,这 样 能 保 证 检 查 的 点 是 在 一个 三维 的空 间 七。 每 条 线 中 央 都 固 定 有 一 个 圆 珠 ,共 1 个 圆 珠 。 每层 的两 个 0 “ ” 型 线框 有 一 条 共 用 边 ,每 个 “ N N” 型线 框 具 有 相 同 的 尺 寸 ( 6 m× 5m 10m 4 m),且 都平 行于 模板 坐标 系 的x Y 面 , “ ” — 平 N 型端 点 在模板 坐标 系 中 的坐标 已知 ,如 图 l 所示 . t 参数 的精 度 . 述 通过模 板 及穿 线孔 的 ̄ T精 度得 以保证 。 J . n
因此 更 多的是 采用 磁场 跟踪 。 根 据 标 定 的模 板 不 同 ,大致 可 分 为 类 :点 式 ,线 式 和 面
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式 。点 式 模 板是 通 过 拟合 某 点的 测量 计 算位 置 与实 际 位置 来 进行 标 定 ,在 整 个水 槽 中 只有 一个 目标 点 ,这样 的话 ,每 次捕 捉 到该 点 的难 度 比较大 ;线式 和面式 模 板都 是 通过 比较拟 合 测量 计 算两 点 之 间 的线 段距 离 和 实 际距 离 ,来进 行 标定 ,线式 和 而式 的方法 邵 是计 算 点距 的方 式 ,需要 的点数 多 ,辨别 也不 易【】 式 与 而 4。线 式 相 比算 法 简单 ,成 像 速度 相对 较快 ,所 以本 研 究通 过研 究 一 种 改 进 的N 型线式 模板 来 引导超 声成像 。
摘
要 三 维超 声相比二 维超 声可 以提供 更 多更详 细的位置信 息,且成像 直观 。本 文主要 阐述 了三维超 声标定的 原理及 方
法,并设 计 了一个 “ N”型模板 来引导超声扫描 定位 ,使 缺陷的形状与位置 自动化 呈现 。实验证明 :通过 自行设计 的该N型 模板 ,只需要提取6张超声图像并且 自动提取超 声图像 中的特征点 ,通过这种方 法只要3 分钟左右就能 实现标定 ,可以满足 实
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超 声 检 测 以二 维 图像 作 为输 出数 据 ,存 在 以下 问题 :① 二维 超 声 图像 信 息具 有 空 问局 限性 ,检测 人 员需 要 根据 经 验在 大 脑 中构 建 缺 陷 的 i维形状 。②具 备上述 经验 的 检测 人员需 要经 过3 5 的专 —年 业 训 练 。③ 即使 经过 专业 的训练 ,由 于个 体 差异 ,掌 握 该项 技 术 的水 平 不尽 相 同 。针 对 以 问题 ,本研 究 通过 设 计一 种 模板 来 引 导超 声 探头 进 行 扫描 成 像 ,从而 使 二维 超 声 图像 向 维 空 间定 位 成为 可能 ,后续 才 能通过 计算 机构建 缺 陷 的三 维 图像 。 1 三维超声 标定发展进程
际 的操 定 ;超 声标定 ;N型模 板 中图分类 号 T 8 2 文献标 识码 A B 5 文章编号 17 63
超 声 检 测 作 为 一 种 重 要 的 无 损 检 测 技 术 不 仅 具 有 穿 透 能 力 强 、设 备 简 单 、使 用 条件 和安 全 性好 、检测 范 围广 等 根本 性 的优 点 。同时 与C 、x T 射线 、核 磁共 振等 多种 医疗 手术 导引手 段相 比 , 超 声 导 引具 有 廉价 、安全 、实时 等优 势 ,因此 在各 种 穿刺 和 病灶 消融 当 中有 比较 泛 的应 用 。所 以在所 有 无损 检 测 中 ,超声 无 损 『 l 榆 测 技 术是 发 展最 快 ,应 用 最广 的 一种 无 损检 测技 术 。但 是 传 统
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应 用 方 法 论
2 年 1 凳2第期 0 5 藉霸 1
三维超声标定及模 板设 计
郑林浩 ,么 娆 ,范嘉炜 ,王彦骏 ,陈 骁 ‘ ,黄 飞
( .- 1 1t海 : _ 程技术 大学航 空运输学 院 , 海 2 12 ;2武汉大学 电子信息学院 ,湖J 武汉 4 0 7 060 . E 3 0 2)
随 着 国 内外 超 声 无 损 检 测 技 术 的 高 速 发展 ,使 得 超 声 检 查 技 术逐 渐趋 向成 熟 。 目前 , 维 超 声 的 获取 方法 有 三种 :① 利 用
二 维面 阵探 头 发 射体 积 超声 束从 而 获 得 实时 的三 维空 间数 据 的方 法 ;② 利用 马达 带 动超 声探 头进 行 匀 速地 扫 描从 而获 得 互 维 空间 的数 据 ;③ 自由手 动扫描 ( r hn )的j 维超 声方法 。Fehn Fe a d e read 有 体 积 小 、在 任 意角 度均 能 扫描 和 能 进行 不连 续扫 描 等 优 点成 为 于术 过 程 中 的 首选 。在 手动 超声 二 维 成像 中 ,重要 步 骤 之 一是 获 取各 幅 冈像 位 姿 以便 进行 图像 对 准 ,罔像 位姿 的获取 可 以 采用 光 学或 磁 场跟 踪 ,光学 跟 踪容 易受 到 遮 挡 ,而且 对 光线 很 敏 感 ,