催化裂化外取热器炉管泄漏处理及原因分析
催化裂化装置开工过程中设备泄漏原因分析
曲、 粗糙 ） 的影响 ， 这些混合物就会 大量沉积在 管束
表 面形成垢下 电化学腐 蚀 Ｊ 。此外 ， 由于管束 表 面 的污垢 中含有 Ｈ ’ Ｓ和 Ｈ Ｃ Ｎ等 腐蚀 物质 并呈 酸性 ，
因此 ， 结垢又加剧 了管束 的腐蚀速度 。
２ ． ４ 焊接 质量 的影 响
Ｈ Ｓ和 Ｃ Ｏ 相互 反 应 生 成 Ｎ Ｈ Ｃ ｌ 和（ Ｎ Ｈ ） ： Ｓ ， 其 在 低温下 结 晶形 成盐 垢 ， 会 造 成 塔 顶 空冷 器 结 垢 堵 塞 。因此 ， 分馏 塔顶 冷 凝 冷 却 系统 的 Ｈ Ｓ — ＨＣ １ 一 Ｎ Ｈ ． Ｃ Ｏ ， 一 Ｈ ， Ｏ型腐 蚀 是 造 成 分 馏 塔 顶 空 冷 器 Ｅ －
宏观上的腐蚀产物 ， 呈现出大小不等的小鼓包 ， 清 除掉腐 蚀产 物后 ， 金 属 表 面上 呈 现 出大小 不 等 的
凹坑 ， 有 的 呈点 状蚀 坑 ， 有 的呈溃 疡 状蚀 坑 ， 严 重
率 随着 时间 的推 移 而 有所 下 降 。但 是 ， 由于介 质
中Ｃ Ｎ一 的存 在 ， 使Ｆ ｅ Ｓ保 护 膜 溶 解 ， 生 成 络合 离
浓度很 高 的 Ｈ Ｓ和少 量 的 ＨＣ Ｎ， 来 自分 馏塔 顶 系
统 的富气 、 粗 汽油将浓 度很高 的 Ｈ ， Ｓ和 少 量 的
Ｈ Ｃ Ｎ带进 了吸收 稳定 系 统 ， 在４ ０～５ ０℃ 的温 度
在 干燥状 态时 ， 含 氧量 很 丰 富 ， Ｆ ｅ Ｏ 又 能 被 重 新氧化 成 Ｆ ｅ Ｏ 。
到换热器管束 、 折流板 、 管板等构 件 的阻力影 响 ， 壳
分馏 系统 的腐 蚀 主要 是 ２ ４ ０ ｏ Ｃ以上 高温部 位
程汽油 中的有机 物 、 无 机盐 、 沙泥 等 混合 物在 流 动 过程 中受 到阻力 和 自身重 力作 用具 有 向下沉 降 的 倾向， 由于其 沉降力大于流体产 生的切应 力而易 于
催化裂化装置低温热水换热器泄漏原因分析
催化裂化装置低温热水换热器泄漏原因分析王旭;吴景阳;李石【摘要】The corrosion leaking of tubes always occurred in the 14 low-temperature(LT) hot water heat exchangers in the 1.4 MM TPY heavy oil FCCU in PetroChina Dalian Petrochemical Company,which seriously affected the stable operation of the LT heat system.The corrosion causes of tubes of LT hot water heat exchangers were analyzed in respect of mechanisms of oxidation corrosion of LT hot water system,the environment of pitting corrosion and acid corrosion,design of LT hot water system and impact of system velocity on the formation of underdeposit corrosion.It is found that the tube leaking was mainly caused by acid corrosion,oxygen corrosion and pitting corrosion on the external wall of tubes by LT hot water.In addition,the underdeposit corrosion from low velocity because of inappropriate design of process flow was also one of the causes of leaking.Corresponding effective countermeasures have been proposed.%大连石化分公司1.4 Mt/a重油催化裂化装置共有低温热水换热器14台,在运行中经常出现管束的腐蚀泄漏问题,严重影响了装置低温热水系统的稳定运行。
催化裂化装置高温烟气管道膨胀节损坏原因分析及改进措施
锦西 石化分 公 司 １ ０ ｔａ 化裂 化装 置烟 ０ｋ／ 催 ０ 机 暖机线横 管段膨 胀节 在正 常运行 过程 中突然 发
生爆裂 ， 成 烟 气大量外 泄 ， 场人员 无法 靠近关 造 现
问 型应力腐 蚀 混合型 。导致 晶间腐 蚀和 晶间型应
腐蚀 与防护
Ｐ 化 ｉａ Ｅｑｕｐｍ０ Ｔｅｃｈｎｏ・ 石ｒｏｃｈｅｍ设ｌ技ｉ，ｎｔ，（ｌ ｇｙ・ 油 工ｃ备 术２１２）７ １３３ｏ ｅ ｔ ｅ
催化 裂化 装 置 高温 烟 气 管道 膨 胀 节 损坏 原 因分 析 及 改 进 措 施
宁 德 君
（ 国 石 油锦 西 石化 分 公 司 ， 宁 葫芦 岛 １ ５ ０ ） 中 辽 ２ ０ １
穿孔 原 因分 析 由于 此 膨 胀 节 用 于 烟 气 轮 机 的 暖 管 上 在 暖
，
段 波纹 管产生 晶间腐蚀 与 晶 间 型 应 力 腐蚀 混 合型 的直接 原 因之
(2 ) I
n c o
～
。
机 的 时候 烟 气正 常通 过 前 后 手 阀均 打 开 烟 气 的
，
，
lo y 8 0 0
，
属铁基 镍合金 相对 于
力腐蚀 混合 型发 生的 主要 因素如下 ：
４ ０ ５
闭阀门 ， 使 烟 气 轮 机 停 运 ９ｈ 致 。爆 裂 的波 纹 管 碎 片大小不 等 ， 并且 另外 两个膨 胀节 也腐蚀 穿孔 。
１ 膨 胀 节 投 用 和 腐 蚀 概 况
烟 机暖机 管道 上 有 ３个 膨 胀 节 ， 中横 管 段 其
，
应力腐蚀 裂纹 的条件
发生爆裂
2
．
催化裂化装置外取热器筒体泄漏原因分析及应对措施
ｄｏｉ：１０ ３９６９／ｊ ｉｓｓｎ １００４－２７５Ｘ ２０２０ ０６ ０４５催化裂化装置外取热器筒体泄漏原因分析及应对措施石朝华（中国石化洛阳分公司，河南 洛阳 ４７１０１２） 摘 要：２０１７年１１月装置停工检修期间，二催化装置对外取热进行了改造，增加了小流化风环，目的是改善取热器循环流化不好、汽难以调节的情况。
开车后运行近一年，外取热器运行平稳。
２０１８年１１月４日，外取热器筒体下部出现穿孔泄漏现象，立即采取对泄漏点进行包盒子处理。
从外取热器取热原理入手对泄漏原因进行了分析，提出了应对措施，防止漏点进一步扩大，造成生产波动。
关键词：催化裂化装置；外取热器；泄漏 中图分类号：ＴＱ４２７ ２６ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００４－２７５Ｘ（２０２０）０６－１２０－０２ＡｎａｌｙｓｉｓｏｎＣａｕｓｅｓｏｆＬｅａｋａｇｅｏｆＥｘｔｅｒｎａｌＨｅａｔＥｘｔｒａｃｔｏｒＢａｒｒｅｌｉｎＣａｔａｌｙｔｉｃＣｒａｃｋｉｎｇＵｎｉｔａｎｄＣｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓＳｈｉＣｈａｏｈｕａ（ＬｕｏｙａｎｇＢｒａｎｃｈｏｆＳｉｎｏｐｅｃ，ＨｅｎａｎＬｕｏｙａｎｇ４７１０１２） Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＤｕｒｉｎｇｔｈｅｓｈｕｔｄｏｗｎａｎｄｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅｏｆｔｈｅｕｎｉｔｉｎＮｏｖｅｍｂｅｒ２０１７，ｔｈｅｓｅｃｏｎｄｃａｔａｌｙｔｉｃｕｎｉｔｗａｓｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｄｔｏｔａｋｅｈｅａｔｆｒｏｍｔｈｅｏｕｔｓｉｄｅ，ａｎｄａｓｍａｌｌｆｌｕｉｄｉｚｅｄａｉｒｒｉｎｇｗａｓａｄｄｅｄ，ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｆｌｕｉｄｉｚａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｈｅａｔｅｘｔｒａｃｔｏｒａｎｄｔｈｅｄｉｆｆｉｃｕｌｔｙｉｎａｄｊｕｓｔｉｎｇｔｈｅｓｔｅａｍ．Ａｆｔｅｒｒｕｎｎｉｎｇｆｏｒｎｅａｒｌｙａｙｅａｒ，ｔｈｅｅｘｔｅｒｎａｌｈｅａｔｅｘｔｒａｃｔｏｒｒｕｎｓｓｍｏｏｔｈｌｙ．ＯｎＮｏｖｅｍｂｅｒ４，ｐｅｒｆｏｒａｔｉｏｎｌｅａｋａｇｅｏｃｃｕｒｒｅｄｉｎｔｈｅｌｏｗｅｒｐａｒｔｏｆｔｈｅｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄｅｘｔｅｒｎａｌｈｅａｔｅｘｔｒａｃｔｏｒ，ａｎｄｔｈｅｌｅａｋａｇｅｐｏｉｎｔｗａｓｉｍｍｅｄｉａｔｅｌｙｔｒｅａｔｅｄｂｙｐａｃｋａｇｅ．Ｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ，ｔｈｅｌｅａｋａｇｅｃａｕｓｅｓａｒｅａｎａｌｙｚｅｄｆｒｏｍｔｈｅｈｅａｔｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｅｘｔｅｒｎａｌｈｅａｔｅｘｔｒａｃ ｔｏｒ，ａｎｄｔｈｅｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓａｒｅｐｕｔｆｏｒｗａｒｄｔｏｐｒｅｖｅｎｔｔｈｅｌｅａｋａｇｅｐｏｉｎｔｆｒｏｍｆｕｒｔｈｅｒｅｘｐａｎｄｉｎｇａｎｄｃａｕｓｉｎｇｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｆｌｕｃｔｕａ ｔｉｏｎ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃａｔａｌｙｔｉｃｃｒａｃｋｉｎｇｕｎｉｔ；Ｅｘｔｅｒｎａｌｈｅａｔｅｘｔｒａｃｔｏｒ；ｌｅａｋ１ 外取热运行情况１ １ 外取热器介绍 二催化装置外取热器是气控下流式取热设备，未设滑阀，主要靠提升风、流化风实现催化剂的循环流化。
火力发电厂锅炉高温过热器管泄漏原因分析及防治
火力发电厂锅炉高温过热器管泄漏原因分析及防治摘要：随着国家节能减排战略的实施，我国已投产和在建的超超（含高效超超）临界机组规模均居世界首位，标志着我们在超超临界火电技术领域有了跨越式的发展，火力发电技术与国外缩短了30a～40a，达到国际先进水平。
但随着超超临界运行机组的增多，运行时间的延长，水冷壁早期失效、爆漏问题逐渐显现并越来越突出，某些电厂甚至因此而频繁非计划停运，成为影响超超临界机组安全稳定运行的重要因素。
关键词：电厂;锅炉;高温过热器管;泄露原因；防治引言在电厂运行过程中，集控系统的重要性不言而喻，能够及时发现机组与车间生产的变化，并获得具有实际意义的数据，为领导决策提供有力依据。
在改革开放后，国民生活水平不断提高，用电总量随之增加，提高电厂生产效率与安全性显得十分必要。
对此，应做好集控运行工作，促进机组协调控制水平提升，推动电厂稳定快速发展。
1项目案例该火力发电厂所使用的锅炉为300MW锅炉，在实际制造的过程中采用了来自美国的先进工艺与技术，主要使用的燃料为烟煤，并使用平衡通风、死角切圆的方式进行燃烧。
其中末级过滤器处在水冷壁排管后面的水平烟道当中，总共有90片，具体的布置情况为沿着整体路宽的方向按照152．4毫米的横向节距进行布置。
此次泄露的实际位置在末级过热器高温段。
泄漏事故发生时，锅炉1号炉管监测系统的“26”、“27”、“16”检测点分别发出报警提示，实际的报警点处在尾部烟道后墙位置，工作人员检查了相应的机组参数，并未发现任何异常情况，接下来工作人员将设备本体的人孔门打开，深入到内部进行更为细致的检查工作，发现锅炉确实存在泄漏情况，并在第一时间停止了1号机组的正常运行。
工作人员在入炉检查之后发现1号炉存在末级过热器泄漏的问题，唯有对其采取外部管割除的措施才能够有效完成对于泄漏点的处理，基于此，工作人员总共完成了18根外部管的割除工作，并分别对泄漏管和其邻近管进行取样，并对其展开深入的失效分析工作。
催化裂化外取管束泄漏在线应急处置方法应用
催化裂化外取管束泄漏在线应急处置方法应用摘要：总结催化裂化装置外取热泄漏原因，提出在传统“高温管束憋压排查法”的基础上进行优化，采用高温汽侧扰动预判+低温确认切除的两步排查法，快速安全有效排查泄漏管束并进行切除。
关键词：催化裂化装置；外取热器；管束；泄漏；分析；改进外取热器作为催化裂化装置核心设备，其取热量大小直接关系着催化裂化装置的再生能力和装置负荷，因其管束长期受高温催化剂的冲蚀及高温水SCC热应力腐蚀疲劳开裂等因素的影响，一直是制约催化裂化装置长周期运行的关键因素之一，近年来，随着催化裂化装置逐渐向四年一修、五年一修的长周期运行迈进，外取管束泄漏事件逐渐凸显，当外取管束发生泄漏时，如何快速、准确的判断出泄漏管束并将其切除，成为外取管束泄漏应急处置的关键。
2022年5月，四川石化公司催化裂化装置外取热器R-1103B管线出现泄漏，因装置的再生器需连续生产运行，外取热器R-1103B不能切除，取热管束的泄漏情况不能检查，如何安全、高效、精准查找泄漏点，成为装置安全生产面临的重大挑战。
一、外取热器泄漏判断：外取热器R-1103B对应的V-501A汽包的产汽量与上水流量存在较大偏差，上水流量远大于发汽流量（偏差值40t/h），并且差值有上升趋势，上水流量变化趋势如图一所示。
再生器二密相温度(150TI10110A)持续下降出现低报，且通过关小外取热器滑阀调节时无法提起，再生器压力出现阶段性高报，外取热器上下部温度均出现下降，再生器一旋入口密度上升。
在加工负荷及主风量未作调整，再生压力自动平稳控制的情况下，双动滑阀开度逐渐上升至28%，双动滑阀PIK10101阀位变化趋势如图二所示。
初步判断外取热器可能存在泄漏。
图一 V-501A汽包上水流量变化趋势图二双动滑阀阀位变化趋势二、操作步骤：采用高温汽侧扰动预判+低温确认切除的两步排查法应急处置外取泄漏的方法，比传统“高温管束憋压排查法”，大大降低了传统高温管束憋压排查法带来的管束超压、高压爆管、炉管干烧等潜在风险。
锅炉“四管”漏泄原因分析及管控措施
锅炉“四管”漏泄原因分析及管控措施发布时间：2022-08-10T05:35:47.280Z 来源：《当代电力文化》2022年第6期作者：杨佳庆[导读] 锅炉“四管”漏泄严重影响火力发电厂安全生产和经济运行。
杨佳庆大唐长春第二热电有限责任公司吉林长春 130031摘要：锅炉“四管”漏泄严重影响火力发电厂安全生产和经济运行。
本文对锅炉“四管”漏泄原因进行分析并提出预防措施，减少锅炉“四管”漏泄次数，增强设备可靠性，提高企业经济效益。
关键词：四管；漏泄；腐蚀；处理锅炉“四管”是指锅炉水冷壁、过热器、再热器和省煤器。
锅炉“四管“涵盖了锅炉的全部受热面，内部承受着工质的压力和一些化学成分的作用，外部承受着高温、侵蚀和磨损的环境，在水与火之间进行调和，是能量传递集中所在，因此很容易发生漏泄问题。
公司六台锅炉均为哈尔滨锅炉厂设计生产，额定蒸发量670t/h、超高压、一次中间再热自然循环、单炉膛、平衡通风、固态排渣煤粉锅炉，采用水平浓淡分离式和直流式喷燃器、四角布置、双切圆燃烧方式。
传统意义上的防止锅炉四管泄漏，是指防止以上部位炉内金属管的泄漏。
根据近几年的统计，由于锅炉“四管”漏泄造成机组非停的占公司各类非计划停运原因之首。
锅炉一旦发生“四管”漏泄，增大检修工作量，有时还可能酿成事故，严重影响火力发电厂安全和经济运行。
1.“四管”漏泄原因分析造成锅炉“四管”泄漏的原因较多，其中磨损、腐蚀、过热、拉裂是导致四管泄漏的主要原因。
1.1磨损煤粉锅炉受热面的飞灰磨损和机械磨损，是影响锅炉长期安全运行的主要原因。
飞灰磨损的机理是带有灰粒和未完全燃烧燃料颗料的高速烟气通过受热面时，粒子对受热面的每次撞击都会梳离掉极微量的金属，从而逐渐使受热面管壁变薄，烟速越高灰粒对管壁的撞击力就越大；烟气携带的灰粒越多，撞击的次数就越多，加速受热面的磨损。
长时间受磨损而变薄的管壁，由于强度降低造成管子泄漏。
受热面飞灰磨损泄漏、爆管有明显的宏观特征，管壁减薄，外表光滑。
大连石化四催化装置外取热炉爆管原因分析及改造
０ ５ ４０４ ２０ ） １）３ － ２４ ９ （０ ６ ０ ４ ３０ ０ ４
某 ３ ０ ｋ／ ０ ｔａ重 油 催 化 装 置 自 ２ ０ ５ ０ ２年 １ １月 正 式投产 ， 运行 至 ２ ０ ０ ３年 ４月 ， 中两 台外 取 热 其
炉 相继发 生爆 管 和 泄 漏 现象 。停 车 检查 发 现 ， 下
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第３ ３卷
第 １期
化
工
机
械
３ ３
大 连 石 化 四催 化 装 置外 取 热炉 爆管原 因分析及 改造
李卫东
（ 中石 油 大 连 分 公 司 ）
申 涛
余伟 邦 张合 生
（ 天华 化 工 机 械及 自动 化 研 究 设计 院 ）
为被动性 破坏 。 根 据大连 石化公 司提 供 的四催化装 置 相关数
下 流式外 取热 炉 破 裂 的 ４根 炉管 ， 裂 位 置 破 的规律不 明显 ， 口形 状不 一 ， 裂位 置有两处 在 裂 破 催化 剂入 口附 近 ， ２根 在管 束封 头处 ， 外表 看 有 从 造 成其破 裂 的原 因有 很多 因素 。
图 ３ 带分枝 裂纹 尖端 形 态
× ０ ３０
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第３ ３卷
第１ 期
化
工
机
械
３ ５
表 ４ 断 口表 面裂纹 中部表 面膜成 分 ％
序号
ｌ
２
外取热 炉的热 负荷 明显高 于其 他厂 同类 设备 的热
负荷 。
０
Ｎ Ａ ａ Ｉ
流式外取 热炉 炉管 损 坏 ４根 ， 控式 外 取热 炉 炉 气 管损 坏 ６根 ， 针对 此事 故 ， 织专 家从爆 管金 相组 组 织 、 备设 计 、 负荷 、 部 结构 水 循环 状 态 以及 设 热 局 炉 内给 水 水 质 等 多 方 面进 行 分 析 。按 照 专 家 建 议， 对外 取热炉 系统 局部不 良水循 环结 构 、 局部 热
催化裂化循环水换热器的泄漏原因及判断方法
催化裂化循环水换热器的泄漏原因及判断方法摘要：换热器是不同温度介质进行热量传递的主要设备，在炼化企业起着重要作用，换热器的运行好坏不仅影响了装置的长周期运行，同时也决定着企业效益，因此做好循环水系统的管理尤为重要，而换热器泄漏是使循环水水质变差的直接诱因。
本文根据长庆石化公司催化裂化装置的实际运行情况，对可能导致循环水换热器泄漏的原因进行了列举，将泄漏发生后，导致循环水场出现的各种现象以及关于泄漏介质的判断方法进行了归结，并且把实际生产工作中一些行之有效的查找泄漏换热器的方法罗列了出来。
关键词：换热器泄漏判断方法长庆石化公司是以生产车用汽柴油、航空煤油为主的综合性炼化企业。
140万吨催化裂化是其主要生产装置，在公司生产经营中占重要地位，其运行好坏尤为重要。
目前，催化循环水系统所需水量为7500m3/h，由生产运行二部供水区块1#循环水场提供。
在2013年中，1#循环水场出现多次由于用水单位催化裂化装置循环水换热器泄漏导致的循环水水质异常，各项指标不合格。
据记录，总共发生5次这种情况，对供水装置的正常生产造成极大影响。
一、催化裂化循环水换热器泄漏主要因素分析催化裂化循环水换热器主要包括了轻柴油冷却器、汽油冷却器、压缩富气冷却器、液化气冷却器、油浆冷却器，这些换热器多采用浮头管式换热器，常发生泄漏的位置主要包括管束、管板、小浮头、垫子等，而导致换热器泄漏的主要因素有以下几点：1.换热器管束自身制造问题。
管束表面由于制造不光滑，存有凹坑，微小砂眼等，这些问题随着设备运行时间长久，就慢慢暴露出来，容易产生泄漏。
另管束防腐不过关，使管束在防腐脱落处腐蚀穿孔。
2.换热器流动介质本身性质较差，如液化气、压缩富气冷却器，其含有高浓度硫化氢，对换热器管束介质侧极易造成腐蚀穿孔泄漏；循环水质不合格，水中的泥沙、微生物、水垢以及氯离子等在水中形成堆积物，覆盖在换热器内表面，随着长时间的使用，造成换热器的腐蚀。
3.换热器检维修质量不过关。
锅炉“四管”泄露因素及原因分析
锅炉“四管”泄露因素及原因分析摘要火力发电厂中，锅炉“四管”（过热器、省煤器、水冷壁、再热器管）的泄露问题，是影响着机组正常安全、经济运行的主要原因之一，也是占据火力发电厂各类非计划停机原因之首。
据近年来不完全统计，我国大型电站因“四管”泄露引起的停机事故，占机组非计划停用时间的40%，占锅炉设备非计划停用时间70%，而且随着新机组投运的增加和机组参数的提高，这类事故还有上升的趋势。
关键词：锅炉；四管；泄露原因分析引言锅炉是火力发电厂的三大主要设备之一，其作用是使燃料在炉内燃烧，将燃料的化学能转化为热能把锅炉内工质由水加热成具有一定数量和一定品质的过热蒸汽，供汽轮机使用。
锅炉的受热面在锅炉加热工作中占据这十分重要的作用，它除了有受热的作用外，必须要承担压力，因此锅炉受热面的材料既要有足够的耐热性和导热性，还要承担较大的重量。
整个锅炉的受热面可以分为四个不同部分，每个部分承担着不同责任，因此，他们的周围环境和材料要求都是不一样的。
除此之外，由于影响因素的不同，导致锅炉不同受热面在工作过程中出现的问题也是不一样的，因此，在解决锅炉受热面问题时，必须要根据具体情况做出有针对性的措施。
1.锅炉四管的泄露原因1.1磨损是锅炉"四管"泄漏的主要原因之一。
磨损的机理：煤粉炉的烟气带有大量飞灰粒子，这些飞灰粒子都有一定的动能，当烟气冲刷受热面时，飞灰粒子就不断的冲刷管壁，每次都从管子上削去极其微小的金属屑，久而久之，就会使管壁变薄，这就是磨损。
影响受热面磨损的因素很多，主要有以下几个方面：飞灰速度：磨损量和飞灰速度的三次方成正比，烟气流速每增加一倍，磨损量要增加7倍。
飞灰浓度：飞灰浓度增大，飞灰冲击次数增多，使磨损加剧。
灰粒特性：灰粒越粗，越硬，磨损越严重。
飞灰中含碳量增加，也会使磨损加剧，因为灰中焦碳的硬度比灰粒要高。
飞灰撞击率：飞灰颗粒大、比重大、烟气流速快、烟气粘度小，则飞灰的撞击机会就多，磨损就严重。
炉外汽水管道泄漏原因分析及治理
＼＼ 蚕 统 拉 磨 焊接 腐 材
年度 ＼＼ 蚀 裂 损 质量 质
１ ９ ９８
ｌ９ ９９
系统 的小管道泄漏越来越频繁 ，导致 的故障停机 次数 也越来
越 多，给炉组 的安全运行 带来 了极大 的影 响。由此通 过对 炉
外 汽 水 系 统 管 道 泄 漏 状 况 分 析 ，寻 找有 效 的解 决途 径 ，进 而
中图分类号：Ｔ ２ ２ Ｋ ２ 文献标识码 ：Ａ 文章编号：１ ０ － ５ ０（ ）０ － １ ７ ０ ０ ８７４ ２１ ０ ０ ２ ０ － ２ ６
胜 利发 电厂有 四台锅炉 ，其 中两台 ２ ０ Ｗ锅炉始建 于 ２Ｍ １８ 年，两台 ３ ０ Ｗ ９８ ０ Ｍ 锅炉始建于 ２ ０ 年 。 几年 来炉外汽 水 ０３ 近
１
成化学腐蚀 。为此可在水 平管道上加装一放空阀门，在启停 炉 的过程 中把残 留的药 品排 除掉 ，改造后的系统在实际的运 行 中效 果 不 错 。
２ 管道 泄漏 原 因 分 析
从表 １ 的统 计数据 中，我们 可看出不同系统 的管道爆 管
几 率 相 差 比较 大 。主 要 是 由于 爆 管 的原 因不 同 ，可预 测 与 预
管
测量 加 热 水
１
１ １ ２ ３ １
催化裂化装置外取热器泄漏的判断与处理
催化裂化装置外取热器泄漏的判断与处理摘要：外取热器是炼油厂催化裂化装置的主要设备，由于催化裂化装置中的原介质具有重质、质量差、易结焦等特性，而且催化剂再生过程会产生大量热量，导致催化剂失活，因此必须使用外加热器来冷却再生系统的催化剂，外取热器的本质是催化剂冷却器是一种较为特殊的热交换器，随着工艺设计和设备性能的提高，以及不断创新，催化剂冷却器的形式也由内供热向外供热转变，随着催化裂化技术的发展，外供热逐渐取代内供热。
改变选热形式不仅能提高催化剂的冷却效率，而且对再生系统的结构布局和经济投资也有很大的改变。
关键词：催化裂化装置；外取热器；泄漏；判断与处理措施引言催化装置中压蒸汽系统泄漏点较上一周期明显下降，带压堵漏液数量明显下降，车间将持续开展中压蒸汽系统泄漏防控和管理工作，提高一线人员巡检质量，及时发现问题并及时解决，避免泄漏过多，保证催化装置中压蒸汽系统健康稳定运行。
1.装置简介催化裂化装置是炼油企业最重要的二次采油装置。
催化装置外取热器是保证催化装置稳定运行和安全运行的关键设备，也是重要的节能设备，其运行状态对降低装置能耗、材料消耗有很大影响。
为了维护两台设备的热平衡，增加操作灵活性，装置一套再生系统，一个外取热器在第一台再生器附近设置了2台热量可调的外部预热器。
从第一再生器层排出的高温催化剂进入外部加热器后从上至下流动。
抽取的热管浸入流化床中，为了保持良好的流化状态，抽取进入流动空气的热管。
流化床催化剂进行良好的传热产生热管，传热后催化剂冷却，通过外取热器的下斜管及下滑阀入第二再生塔的密相托板。
外取热器的变性水经高压锅炉给水泵增压后进入汽包，与外取热器的汽水混合物混合、传热并进行汽、液分离后，得到的3.82 MPa、285℃饱和蒸汽送至蒸汽过热锅炉进行过热处理。
2.外取热器管泄漏的表现特别是外部热交换器管束表面磨损。
这种现象的原因是工作波动性很强，外部振荡器的调节被高温催化剂的反流严重冲刷磨损，导致管壁变薄，甚至穿孔。
催化裂化装置高温系统法兰易泄漏原因分析及对策
２ 高温部位法兰 易泄露原 因分析
要考 虑摩 擦 力的 影响 ， 根据 法兰 连接 三 要素 我们 可 以得 出法 兰泄 漏原 因主 要有 计 算 出法 兰密 封螺 栓需 要 的扭 力矩时 ， 这一 点紧 固法兰作 业时 设计 原 因 、 法 兰配件 质量 问题及施 工 质量 问题 。那 么对于高温 根据摩 擦 系数 适 当增大螺栓预 紧 力矩 ， 部 位法 兰 为什 么较 其他 部位 容 易发生 泄 漏呢 ？原 因主 要体 现 要特 别注 意。
是 由于设计 和法兰 配件 问题所致 ， 所 以施 工过程管 理显得 尤为
重要 。
从 图２中可 以看 出摩 擦力越小 ， 在 同等预 紧扭力下 ， 螺栓 得 到 的拉 力越 大 ， 法兰 得到 的夹 紧力也就越 大 。所以螺 栓紧 固时 施 加给螺 栓的扭 力并 不能全部 转化 为螺栓 得到 的拉 力 ， 当我们
２ ． １预紧力对法兰泄漏的影响分析
预 紧 力即 高温 部位 法兰 在 冷态 状态 下对 其螺 栓提 供 的 锁
紧力， 预 紧力 的大小 直接 决 定法 兰密 封效 果 ， 预 紧 力过小 会 使
法兰 对垫 片的压 力不够 ， 在介 质的 压力下 产生缝 隙 ， 造成泄 漏 ；
６ ５ ０ ℃左右 ， 这些部位 热负荷改变 时容易使螺 栓连接 的法 兰产生 预 紧力过大 会损坏 螺栓或 垫片 ， 造 成泄漏 ； 预 紧力 不均匀 ， 法 兰 泄露 ， 热 油系统 漏量 增大 时 如发现 处 理不 及时 ， 极 易发 生 着火 对垫 片会压 偏 ， 造成介 质泄漏 。如 图 １ 所示： Ｆ 法兰 密封所 需 甚至火 灾事 故 。烟 气系统 法兰一 旦泄露 ， 介 质 中所 含的 催化剂 最 小预 紧 力 、 Ｆ 一 法兰 密封 所需 最大 预 紧力 、 Ｆ 一 螺栓 预 紧力 范 将会 磨 损垫 片甚 至是 法兰 密封 面 ， 致 使泄露 无 法控 制 ， 严 重影 围。 当预 紧力范 围 Ｆ超 出Ｆ …一Ｆ 时 ， 会 使法 兰的夹 紧力过 小 、 响 装置平 稳 安全 生产 。但 是这 些高 温部 位 法兰在 检修 投 入生 过大 或不均 匀 ， 从而影 响法兰 的密封效果 ， 甚至造 成泄漏 。 产或 生产发 生波动 后 （ 如意外 停工 、 设备 切换 等 ） 总是会 有法兰
211219809_催化裂化装置外取热器泄漏原因分析
134某公司催化裂化装置的外取热器是2005年进行完全再生-常规再生(MIP-CGP)技术改造时新上设备，主要的工艺原理是热工系统的产汽部分由再生器的内外取热组成，内取热盘管生产过热蒸汽，外取热器产生3.5MPa饱和蒸汽。
外取热系统由外取热器和汽包组成，外取热器采用烟汽下流式取热，汽包与外取热器之间用下水管20根（DN200mm）以及气相返回管20根（DN150mm）连接而成，除氧水以热虹吸形式在外取热器与汽包内循环运行产生3.5MPa饱和蒸汽。
在外取热器历年检修设备鉴定时，外观检查接测厚，内窥镜查看衬里，均无明显缺陷及任何热点。
1 生产中设备故障2016年12月装置正常运行时发现筒体外壁泄漏，且伴热蒸汽喷射，蒸汽流量偏小，上水量增大，催化剂藏量也显示下降，技术人员判断内部取热管束泄漏，查看图纸寻找具体位置，采用切除进水及出水阀门，筒体器壁安装短节止漏，立即提报计划备新管束。
在2017年装置大检修时进行更换。
类似的设备泄漏现象在2021年4月也发生一次，当时班组巡检发现外取热器筒体外壁有泄漏，筒体外取热器外部有烟气泄漏，但是介质流出压力较小，蒸汽量没有变化，上水量也没有增大，通过采样（烟气样）分析不含水，和上次设备泄漏现象明显不一样。
现场制定施工方案，施工单位进行制作短接（DN100 长200mm），进行焊接堵漏处理，同时制作相同短节以备不时之需，要求设备技术人员及班组定时巡检，通过热成像测温仪进行检查，发现存在部分区域热点，表面温度高于330℃，也就是达到设计值，同时随着流化状态的变化，热点也在不断的变化，无规律性，初步判断表面有大约4m 2的局部超温，以及多处局部面积不等超温约380℃，在用测厚仪进行多处测厚发现筒体并未有明细减薄，只是个别点壁厚不一，得出结论，外取热筒体内部衬里有脱落情况，且随着烟气和催化剂的流化还会产生冲刷磨损，衬里会继续脱落，甚至烟气冲刷筒体导致穿孔泄漏。
必须采取贴钢板和局部表面吹风降温措施，最终目的是降低表面温度，防止设备缺陷进一步恶化。
催化裂化装置烟道焊缝开裂故障分析及对策
催化裂化装置烟道焊缝开裂故障分析及对策摘要：催化裂化装置中，反应再生单元高温烟道连接再生器、第三旋风分离器（以下简称三旋）、烟气轮机等设备，具有大直径、长跨距、复杂结构特征。
催化裂化装置生产运行中，三旋至烟机入口段高温烟道常发泄漏故障，严重影响装置的安全、平稳、长周期运行。
关键词：催化裂化装置；烟道焊缝；开裂故障；对策1催化裂化装置烟道焊缝开裂故障分析某催化裂化装置三旋出口烟道器壁接管（材质为304H）与虾米腰对接焊缝出现长约1m、宽约6mm裂纹。
采用带压捻缝方式堵漏、补焊后，对泄漏焊缝处进行贴钢板、增加拉筋补强处理。
通过相关研究分析，具体总结出催化裂化装置烟道焊缝开裂故障原因主要有以下相关情况造成。
1.1高温环境下材料出现劣化三旋至烟机入口段烟道工作温度在650～700℃，为了防止衬里块脱落对烟机过流部件造成损害，该段烟道设计为无衬里形式，材质多选用304H或316H。
高温下,300系列不锈钢的晶界滑移和位错会导致材料变形和硬化，金属原子的扩散还会使得材料硬化消除。
在时间、应力与温度的共同作用下，硬化—硬化消除过程交替出现，导致金属内部出现多种析出相，材料宏观性能不断劣化。
此外，温度升高还会使材料的断裂方式发生改变，由穿晶断裂逐渐转变成沿晶断裂。
当管道内部应力高于材料的高温强度极限时，就会导致管道发生开裂。
尤其是当三旋至烟机入口烟道出现多次或严重超温时，就可能在短时间内出现开裂问题。
1.2应力太过于集中相当一部分烟道开裂部位位于烟道与膨胀节对接焊缝处，且裂纹多以近膨胀节铰链板部位为中心。
结构方面，三旋至烟机入口管系竖直段上多采用单式铰链型膨胀节，该类型膨胀节可以吸收与铰链转动方向一致的较大弯曲变形，但对管道轴向变形和与铰链转动方向垂直的弯曲变形，吸收过程容易导致轴向和垂直于铰链转动方向较高水平的拉应力，从而在靠近膨胀节两侧铰链板的焊缝位置产生应力集中。
焊接方面，部分膨胀节的端管（端管壁厚28mm）与烟道母材厚度（烟道壁厚20mm）偏差较大，虽打磨坡口，焊接后仍然存在应力集中。
催化裂解装置外取热器存在问题及应对措施
267催化裂化工艺是石油生产工艺中一项十分重要的重质油轻质化生产工艺，该种生产工艺能够高效、高质地生产汽油、柴油和丙烯等，是目前炼油厂中最主要的生产技术之一。
另一方面，石油催化裂化的生产过程是一种热量平衡的相互过程，即催化剂在烧焦过程中放出的热量等于生产过程所需要的热量。
同时在冶炼石油过程中，过高的温度会使石油预提升段内催化剂的水热失活，使催化剂的使用量增加。
催化剂的温度对催化裂化装置的高效稳定运行具有十分重要的影响，为了降低催化剂的温度，通常需要采用的方法是在再生器内部或者外部相关的换热管束，从而有效地调节催化剂的温度。
1 外取热器的操作工艺外取热器为一种应用广泛的取热器，根据其催化剂的流动形式不同，可以将外取热器分为上流式、下流式、返混式和气控式四种方式。
上流式外取热器的结构分布如图1所示。
从图1中可以明显看出：高温催化剂主要是从底部进入外取热器，然后通过输送热催化剂自下而上经过取换器到达其顶部。
上流式外取热器使催化剂的受热较均匀，但是该种取热器的效率较低，所需要的耗风量较大，而且对取热器的磨损也较大。
图1 上流式外取热器结构图外取热器的操作工艺首先是稀相操作，该种催化装置的外取热器在上斜管和下斜管两边分别有1个漏洞，在进行催化剂的稀相操作时，需要利用上滑阀对相应催化剂进入量进行控制，一般上滑阀的开度控制为20%，而利用下滑阀控制外取热器料位时，其开度一般控制在5%。
当上滑阀的开度较大时，催化剂的流速较快，导致热催化剂对外取热器炉管内腐蚀较为严重，影响外取热器的发汽效率，从而造成催化剂的大量热崩。
外取热器的操作应为密相操作，在进行石油密相操作时，外取热器料一般控制在80%~90%，由于外取热器的温度较高，催化剂在外取热器内停留的时间较长，从而使整个外取热器中的热效率得到提高。
外取热器催化剂的流速较小，催化剂在内部的流动较均匀，这样可以大大地减少催化剂对炉管的冲蚀，降低炉管外部的温度，降低炉管的损坏频率，从而可以大大地提高对外取热器炉管的更换周期。
催化裂化装置外取热器炉管泄漏原因分析及处理过程
催化裂化装置外取热器炉管泄漏原因分析及处理过程作者：赵晓晓来源：《海峡科技与产业》2017年第04期摘要：本文介绍重油催化裂化装置外取热器炉管泄漏的处理过程，分析其泄漏原因。
在正常生产中及时发现并能够处理有利于催化裂化长周期安全生产，有利于提高炼油厂的经济效益。
关键词：催化裂化；外取热器炉管泄漏；原因分析及处理过程1 海南炼化外取热器设备简介海南炼化催化裂化装置生产设计规模为2.8Mt/a，以渣油加氢尾油为主要原料。
外取热器主要担负着调节催化裂化装置的热平衡，提供以维持装置正常生产所需的反应再生温度，同时也是一项重要的节能措施。
它的使用性能的好坏不但受设计、制造等因素的影响，而且还与操作状态及运行条件密切相关。
因而要有高的安全可靠性和较长的使用寿命，保证催化裂化装置安全平稳生产。
海南炼化催化裂化外取热器的设计上，为维持两器热平衡，增加操作灵活性，在第一再生器旁设置可调热量的外取热器2台，由第一再生器床层引出高温催化剂（600～700℃）；流入外取热器（301-C-104A/B）后，自上而下流动，取热管浸没于流化床内，外取热器通入流化风，以维持良好的流化，造成流化床催化剂对取热管的良好传热，催化剂温降100℃左右，通过外取热下斜管及下滑阀进入到第二再生器密相床。
外取热器用的除氧水自烟气锅炉来，进入汽包（301-D-118A/B）与外取热器出来的汽-水混合物混合，传热并进行汽-液分离后产生的中压饱和蒸汽送至烟气锅炉过热[1]。
工艺流程如图所示：2 发生泄漏的可能原因及分析（1）管束表面冲蚀、磨损。
由于操作波动大，管束迎受面的高温催化剂冲刷相当严重，管束被不断减薄，最后磨穿。
（2）应力疲劳破坏。
外取热器管束入口段，由于流速较低，容易产生汽水分层。
加热中产生的蒸汽积聚在管子上部，汽泡增大后又被水带走，管壁出现干湿交替，引起管壁温度呈周期性的变化。
随流速的提高，形成的汽泡变小，停留时间变短，使该处管子产生温度交变，引起交变应力疲劳破坏[2]。
锅炉炉管泄漏的原因分析及防范措施
工况差 ，燃烧 区域 内水冷壁管贴壁处煤 粉缺氧 ，燃烧 产
生的还原性气体与受热面管子发生化学作 用或 电化学作 用， 造成管子减 薄 ，特别是 焊缝 处 凹陷 （ 高温腐 蚀 ） 称 而引起爆管泄漏 ；由于蒸汽含有杂质与受 热面管子发 生 电化学作用 ，在 管子 内壁 形成 凹坑 （ 内腐蚀 ） 称 ，该 点
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（）锅炉给水中含有杂质 因为水中含有能结垢的 ５
通 用棚 艇
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运 行 与维修 Ｏｅ ｌ ＆Ｍｉｅ ｎ ｐｒｉ ａｏ ｎ ａ ｌ ａｃ ｎｆ ｅ ｌ
技 ｓ 瑁Ｉ 术匿 【
防磨护板 ，并补充完善管子上 的防磨盖板 ，以加强 防磨 作用 ；水冷壁管燃烧区域 内，特 别是焊缝 位置 ，高温 腐 蚀严重 ，为 防止高温腐蚀采用 ２ｇ ０ 无缝管外 表面超声 速 喷涂新型防腐蚀 材料 ， 消 已往 的渗铝 等 防腐蚀 技术 ， 取 同时也解决 了焊缝位置容易发生高温腐蚀 的问题。 ４ ）进行空 气动 力场 试验 。严 格检 查 喷燃器 安装 角 度 、切圆是否符合实际情况 ，必要 时根据实 际空气动 力 更换原设计倾 角 、切圆 ，严 防一 、 次风气 流冲刷水 冷 三
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哺孥 。 黼
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成 管子 的局部 磨损 。而漏 风也 会使 后 面 的烟气 流 速 增 加， 从而加大后面管排的磨损 。
的紧张 ， 锅炉发生 “ 四管”泄漏后均 要求进行抢修 ，有 时为了抢检修时间 ，不得不在停炉 后进行快速冷 却 ，造
成对锅炉炉管的材质性 能下降 ，有些虽然 现在还没有 显
吹灰器气源只往一处 吹刷 ，使管 子磨 损爆破 的事 故。 因 此对吹灰器的正常维护检修尤为重要。
催化裂化余热锅炉省煤器泄漏原因分析
漏 ， 烟温度 由 ２ ０℃ 降至 ２ ０℃ ， 排 ４ １ 且还 有下 降的趋
势 。此 时锅炉 给水 流 量 无 明显 增 加 ， 因此 可 以排 除
炉 内受 热面爆 管 产 生泄 漏 。排 除其 它 因 素后 ， 本 基
生产积 累了经验 。 关 键 词 ：余热锅炉 ；催化裂化 ；省煤器 ； 漏 ；原因 泄 中 图 分 类 号 ：Ｔ ６ Ｅ ９３ 文 献 标 志 码 ：Ｂ
中 国石 油抚顺 石化 公 司石油 一厂催 化裂 化 车间
下 第一 个弯 头 （ １ 和第 二排 管 下集 箱 与管 排 相 接 图 ） 的角焊 缝 。焊接封 堵后 投 运 。２ ０ ０ ５年 １ ２月 ７日再 次 出现 省煤 器泄漏 ， 漏部 位为 ２ 泄 省煤器 集 箱 上 的
该 锅炉 于 ２ ０ ０ ３年 １ １月 １ ５日投入 运行 ， ７ 经 ２ｈ
综合 分 析 以上 ３次 泄漏 的情 况 ， 泄漏 部 位 均 发
生在 ２ 省煤 器 ， 中换 热管 弯头 和直 管局 部泄 漏 各 其
有 １处 ， 缝 泄 漏 有 ３处 ， 表 １ 焊 见 。
试 运行 合格 后 以 ３ ０ＭＰ ． ａ的操 作 压 力 一 直 运 行 至
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第 ３ ７卷 第 ５期 ２０ ０ ８年 ９月
石
油
化
工
设
备
Ｐ ＥＴＲ０一 ＣＨＥＭ Ｉ ＣＡＩ ＱＵＩ ＥＮＴ Ｅ ＰＭ
ＶＯ１ ７ ＮＯ． ．３ ５ Ｓｅ ． ２ ８ ｐｔ ００
文 章 编 号 ：１０ —４６ ２０ ）５０ ０ —２ ０ ０７ ６ （０ ８０ —１ ００
２ 泄 漏 原 因
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双 动 滑 阀的 开 大 ， 主风 量 却 未 有 大 的变 化 ，据 经 验 判 断 ，只 有 再 生器 进 水 或 蒸 汽 带 水 ，才 能 引 起 再 生 器 压 力 频 繁 发 生波 动 ，经 检 查 ，再 生 器 烟 道
Ｆ７２ Ｔ０ Ｆ７５ Ｃ ０ Ｐ ０ Ｄ１ ７ ＨＣ２ Ｉ － Ｔ ｌ３ Ｅ ０ Ｔ１８ Ｉ４ ＦＩ 一 Ｃ １ Ｐ １１ Ｔ ０ Ｔ ０ Ｅｌ ２ ＷＩ ０ １１
３ １日 月 ６
３ １日 月 ８ ３ １日 月 ９
４． ３９
３ ． ７８ ４． ２５
４ ． ６２
４ ８２ ．
４６ ．
６２ ． ４３ ．
６４２ ９ ．
６４９ ８ ． ６３ １ ９ ．
６１１ ６ ．
６３５ ４ ． ６９２ ５ ．
８１７ ７ １
８１Ｏ ７ １ ８１２ ７ ２
１０ ２ ９ ．
１３ ９ ９ ． １１１ ９ ．
缝 形 式 ，减 少 管束 在 器 内部 分 的焊 缝 数 量 ，避 免 角 焊 缝 的 存在 ， 以确 保 焊 接 质 量 和 方便 检 测 。这 次 改 造 达 到 了 增加 产 汽 负 荷 的 目的 。 自改 造投 产 以来 ， 己安全 运行 近 两个 装 置大 修 周期 。２ １ 年 ３ ００
Ｏ ａ ０ Ｏ ０ ａ ０ ０
用 这 种 方 法 发 现 管 内漏 ， 与 当初 判 断基 本 一 致 。 当这 组 单 管 切 出 时 ，主 控 室 显 示 屏 显 示双 动 滑 阀 逐 步在 关 小 ，烧 焦 罐 藏 量 开 始 下 降 ， 外 取 热 器 内和 再 生器 稀 、密 相 温 度 上 升 ；再 生稀 相 密 度 下 降 ，再 生器 压 力恢 复 平 稳 ，再 生 器 各 操 作 参 数 恢 复 正 常 ，外 取 热发 汽 量 和 进 水 量 基 本 相 等 。经 进 一 步 调整 ， 反 再操 作 开 始 平 稳 ，提 升 管 流 化 趋 于 正 常 。两 组单 管切 出前 后 各 主 要 参 数 变 化 见 表 ２ 月 １ 日的数 据 已和 发 生 内漏 前 的参 数 基 本 一 ，３ ９
浸 没 管 的 良好传 热 。通 过 换 热 后 的催 化 剂温 降约 为 １ ０ １ ０ ，然 后 通 过 斜 管 及 外 取 热 器 下 滑 阀 ０ ．５ ℃ Ｔ Ｃ．０ 控 制 循 环 量 返 回 到 再 生 器 下 部 的预 混 合 Ｉ １３ 管 。 取 热器 用 的脱 氧 水 （ ６ ～ １ ６ ） 自余热 锅 １０ ９ ℃ 炉 进 入 汽 包 ，与 外 取热 器 换 热 出来 的汽 水 混合 物 混 合 、传 热 并 进 行 汽液 分 离 后 产 生 的饱 和 蒸 汽送 至 余 热 锅 炉Ｂ ７ １ 热 ，产 生 ３９ 的过 热 蒸 汽 ， 一０ 过 ．Ｍａ 供 Ｃ３ １ 一０ 透平 用汽 。 ２ ０ 年 ７ ，Ｆ Ｃ 置 停工 改 造 。这 次 改造 主 ０３ 月 Ｃ 装 要 更 换 外 取 热 器 的全 部 管 束及 内件 ，更 换 了取 热 器 顶 部 的所 有 水 、汽 进 出 口管道 ，在 保 证 壳 体 尺 寸 不 变 的条 件 下 ，选 择 直 管和 封 头焊 接 的对 接 焊
管 泄 漏 。现 将 外 取 热单 管 泄 漏 的判 断 和 处 理 进 行 总 结 ， 以便 处理类 似 问题参 考 。
１ 炉管微 泄漏的判 断与处理
２ １ 年 ３ １ 日，发现 外 取热 器 各温 度 测 点值 ００ 月 ８ 偏 低 ，再 生 器 压 力 偏 高 ，汽 包 上水 量 明显 高于 发 汽 量 ，进 一 步 分 析发 现 反应 温 度 为 ５９６Ｃ，再 生 １．￣ 床 温 ６ ４ ， 与前 几 天 相 比 ，分 别 降低 了３ １ 和 ９℃ ．℃
外 取热 器是 确保 催化 裂 化装 置 平稳 操作 、 安 全 运行 的关 键 设 备 ， 同时 也 是 一重 要 的节 能 设 施 。 外 取 热 器 工 作 原 理 及 工 艺 流 程 ： 由第 二 密 相 床 来 的 高 温 再 生 催 化 剂 （ ６ —９ ℃ ）一 部 分 ６ ０６ ０ 先 经 上 滑 阀ＨＩ １ ３ 入 外 取 热 器 ，催 化 剂 经 取 Ｃ一 ０ 流
表 １ ３ —８ ） １ １ Ｂ主要参数变化情况 ９６
外取热 汽包上 再生器旋分 双动滑 阀 再生器密 外取热器 主风 总量 再生器压 反应温度 烧焦罐藏 日期 发汽 ｔｈ 水 量 ｔ ｈ 器 压 降／ Ｐ 阀位 ／ 相 温 度 ／ 温 度 ℃ ／ ／ ｋａ ％ ￣ Ｃ Ｎ ｈ ｍ／ 力／ Ｐ ｋａ ／ ℃ 量／ ％
９３ 。分 馏塔 底 液 位 、 回炼 油 罐液 位 维 持在 正 常 ．℃ 位 置 ，处理 量 未发 生变 化 ，主 要 参数 变化 见 表 １ 。 主风 机 静 叶开 度 为６ ％，负荷 Ｆ ． ０ 为９ ｈ ０ Ｃ ２ １Ｔ ７ｔ ， ／ Ｐ ．０ （ 生器 顶压 ）为 １ ３９ Ｐ 且 在 １ ９ １ ４ Ｐ Ｉ１ １ 再 ９． ａ ｋ ８．９ｋ ａ 间 波 动 ， 正常 生 产 波 动 范 围应 在 ２３ Ｐ 之 间 ，双 ．ｋ ａ 动滑 阀Ａ开度 为５１ ． ％，Ｂ 开度 为６２ ．％，均 比正 常值 大 ，且在波 动 。
作者简 介 ：周学峰 （９２ １８一），男，江苏扬州人，淮海工学院过
程装备与控制工程专业毕业 ，本科学历 ， 助理 工程 师。现在扬子石 化公司从事设备技术管理工作。
第６ 期
周 学峰 催化裂化外取热器炉管泄漏处理及原因分析
． ５一 ６
降温 ，蒸 汽 阀 门关 闭没有 内漏 ，而 外 取 热 进 水 和 发 汽 量 却相 差 ８２／，并 在逐 渐 增 大 ，说 明外取 热 ．ｔ ｈ 系统有 ８左 右的 汽水流 失 ，外取 热单 管泄漏 。 ｔ
４６ ． ６２ ．
６４２ ９ ． ６４９ ８ ．
６１１ ６ ． ６３５ ４ ．
８ ｌ７ ７ １ ８ １Ｏ ７ １
１０ ２ ９ ． １３ ９ ９ ．
５５ ２ ５１９ ２ ．
１ ． ２７ １ ． ５１
进 一步分 析数 据发 现 ，从３ １ 日０ ： 开 始 ， 月 ７ ８０ ０ 再 生 器及 外 取 热 各 操 作 参 数 已经 开始 变 化 ，到 １ ８ 日接 班外 取热 的发 汽量 下 降到只 有３ ．／，但 外取 ７８ ｈ ｔ 热汽 包 上 水量 却 达￣ ４ ｔ ，两 者相 差 了８２／ ， 同 ｔ ６／ Ｊ ｈ ． ｈ ｔ
Ｆ７２ Ｔ０ Ｆ ７５ Ｃ ０ Ｐ １７ Ｄ Ｏ ＨＣ２ Ｉ － Ｔ ０ Ｅｌ ３ Ｔ １８ Ｉ ４ ＦＣ Ｉ －１ Ｐ ０ｌ Ｔ１ Ｔ １２ Ｅ Ｏ Ｗ ｌ１ Ｉ ０
３ １日 月 ６ ３ １日 月 ８
４ ． ３９ ３ ． ７８
４ ． ６２ ４ ． ６１
８３ ． １ ． Ｏ１
５５ ２
５ １９ ２ ． ５４ １ ２ ．
１ ． ２７
１ ． ５１ １． ３１
３ 炉管爆管原 因分析与处 理
外 取 热 器 发 生 紧 急爆 管 的特 征 比较 明 显 ，汽 包 上 水 与 发 汽 量 有 较 大 偏 差 ，同 时烟 囱 冒 出大 量 白烟 ，外 取 热 器 温 度 快 速 下 降 ， 见 图２ ；顶旋 差 压急 速 升高 ，见 图 ３ 。根 据 此迹 象 即可 判 断 为外 取热 炉 管 泄 漏 ，脱 盐 水 大 量 进 入 高温 催 化 剂 中造 成催 化 剂 热 崩 。此 时 需 要 迅 速 到 现 场 切 出相 关 炉 管 ， 如 果 处 理 不 当 或 不 及 时 ，很 容 易
■ 腐蚀防护
一 一
２ ２ 第１ 石１ 化 ５备 ０ 和 工卷 油年 设
催 化裂化外取热器炉管泄 漏处 理及原 因分析
周 学 峰
（ 中国石化扬子石油化工有 限公司 ， 江苏 南京 ２ ０ ４ ） １ ０ ８
［ 要］介 绍了催化 裂化装置再生器外取热器的流程和应 用情况，对 外取 热器炉管 泄漏原 因进行 了分析 ，结合外取热器在 摘 应 用中存在 的问题 ，从结构设计及使用维护方面提 出了改进建议 。 ［ 关键词］催化裂化装置；外取热器；管束；泄漏；分析 ；改进
方Ｔ １ ８ Ｉ５ 、Ｔ １ ２ 度 １ ～３ ℃左 右 ，当 时 Ｉ４ 、Ｔ １ １ Ｉ５ 温 ５ ０ 却 低 于 其 它温 度 ２ ℃左 右 ，通 过 此 差 异判 断 泄漏 ０
管 束位 于Ｔ １Ｏ 侧 。测 试 首先 从这 一 侧 的几 组 开 Ｉ５ 一
图１ 外取热温度变化图
始 。首先 ，关小一组单管 的进水 阀和出汽 阀 （ 剩 ３ 左 右 ） ，进 行 节 流 ， 观 察 该 组 压 力 表 ，此 时 扣 压 力应 下 降０ ５－ ． ａ ． －０１ ０ ￣ ＭＰ ，若 压力 持续 下 降说 明该 组 泄漏 较 大 ，应全 关 出入 口阀门予 以切 出【。若 压 １ １ 力 没 有 持 续 下 降 ， 可迅 速 全 关 单 管 出 口阀 门 ，入 的 ∞ ∞ ∞ 口阀 门视 情 况 关 小 或全 关 ，此 时如 压 力 上 升 则 该 管 完 好 ，压 力 下 降 则 该 管泄 漏 ，实 验 压 力 不 大 于 ４５ ａ ． Ｍｐ 。试 漏 时要 严 防管 内憋压超压 爆管 ， 阀门节 流 过程时 间不能过长 ，防止单管 因 “ 干 ”损坏 。 烧
造成 事态 扩大 。
图２ 外取热器 温度剧烈下 降
６ 一 ● 腐蚀 防护 ６
．
２ 化 设 石 和 工 备 油
０ ２ 第 １ 卷 １年 ５
中 ，Ｔ １ ８ Ｉ４ 、Ｔ １ １ Ｉ ５ 、Ｔ １ ２ 面 Ｉ５ 上
三 个温 度 变 化 正常 ，而 下面 一 个 温 度Ｔ １ ５ 变化 较 大 ，很有 可 能 Ｉ１０ 催 化剂 在此 处形成 死床 。 （ ４）发 现 炉 管 内表 面 有 明 显 的垢下 腐 蚀 痕迹 ，炉 水化 验 分 析 也 多 次分 析 呈酸 性 ，这种 水 质 使 得 水又 在 垢 下浓 缩 后 对管 壁 造 成 一 定程 度 的酸性 腐 蚀 。 由于 垢 的热 阻较 大 ，其 导热 性 能 比金 属 差 得 多 ， 使得 该 部位 的热传 递 恶 化 ， 壁 温 进 一 步 升 高 ， 又 加 快 了垢 下 腐 蚀 的 形 成 速 度 ， 如 此