90m自立式钢烟囱结构设计
90m烟囱工程施工组织设计
古县晋豫焦化工程90m烟囱工程施工组织设计1、单位工程综合说明1．1 自然概况及设计资料该工程自然地形基本平整,且无明显障碍物。
地震设防烈度按8度。
1.2 烟囱构造结构形式:该烟囱高90m,环形基础,烟囱出口直径3m，基础采用C25砼,，烟囱基础深—6。
5m。
烟囱筒身采用C25砼，筒身内衬采用粘土红砖，隔热层采用高炉水渣.筒壁外设钢爬梯及信号平台,筒壁顶部向下30m涂红、白涂料。
基础钢筋采用绑扎接头且交错排列，在每垂直截面内水平环筋接头数不得超过环筋总数的25％,钢筋保护层基础40mm,筒身30㎜，水平垂直搭接长度40d。
1.3烟囱属高耸构筑物,其施工质量要求高且施工难度及危险程度大.故施工前必须制定严密细致的工程质量控制网络和安全防护措施。
同时，施工作业人员应认真熟悉施工图纸,领会设计意图.对施工中须特别注意的部分，应做好切实可行的安全防护方案，做到万无一失。
对于工程进度,施工安全,以及施工质量等诸多要求，应认真编制好施工组织设计。
严格按施工组织设计及施工图纸和规范施工。
确保烟囱工程质量达标安全无事故。
2．施工顺序平整场地做烟囱中心控制网及烟囱道口施工地极埋设、基础回填筒身砼及爬梯、平台制作内衬及爬梯、平台安装避雷针及引下线安装筒内分隔烟墙及筒外散水施工竣工验收。
2、主要工序施工方法的选择2．1基础底板上层钢筋网以及基础壁骨架钢筋采用焊制钢筋支架作为其固定托架.基础壁内外模板采用吊模,模板应座落在特制的马凳上。
支模及钢筋绑扎架挑选择搭设满堂红脚手架,且根部埋入砼部分则焊制支架铁腿。
2．2砼筒身施工现阶段比较普遍采用的方法无井架液压滑升工艺和有井架外模提升工艺。
现就其优劣做一较为简略的比较.2。
2.1无井架液压滑升艺在施工时，技术要求高，否则容易出现砼拉裂，穿裙子现象,经修复后,砼的密实度将大大降低。
加之液压千斤顶同步性要求高,一旦局部千斤顶不工作,容易造成支承杆倾斜,因而使平台也发生倾斜、扭转。
海上平台自立式钢制烟囱的新型结构设计
- 10 -论文广场石油和化工设备2020年第23卷海上平台自立式钢制烟囱的新型结构设计程新宇，沈志恒，李争，朱保庆（海洋石油工程股份有限公司， 天津 300452）[摘 要] 工程设计中钢制烟囱结构一般分为塔架式、自立式、拉索式。
对于高径比小于20的钢制烟囱可采用自立式结构。
海上固定平台由于空间限制，主电站的排烟系统采用了不同于一般钢制烟囱侧面开孔接入烟道的方式，而采用排烟道与钢烟囱直连的结构。
本文提出了一种新型高温钢制烟囱结构形式，并详细介绍了分析计算方法。
[关键词] 自立式；高温钢烟囱；应力分析；ANSYS有限元作者简介：程新宇（1979—），男，天津人，硕士，中级工程师。
海洋石油工程股份有限公司海上油气平台总体及配管设计工程师。
图1 烟囱三维模型示意图 图2 钢制烟囱尺寸图海上固定平台中一般设置有大型发电机组，发电机组通常由透平发动机和发电机组成，透平发动机排出的烟气通过排烟管道和钢制烟囱排至平台安全地点，烟气温度高达550℃。
在工程设计中钢制烟囱结构一般分为塔架式、自立式、拉索式，对于高径比小于20的钢制烟囱可采用自立式结构[1][2]。
海上固定平台由于空间限制，主电站的排烟系统采用了不同于一般钢制烟囱侧面开孔接入烟道的方式，而是采用排烟管道与钢制烟囱直连的结构。
侧面接入烟道的钢制烟囱，由于烟囱固定基础远离烟道接入口，高温烟气对于钢制烟囱的固定基础热影响较小。
但对于本文提出的烟道连接方式和固定基础的结构形式，钢结构的温度应力是设计中必须考虑的重要因素。
国内现行的烟囱设计标准及规范中未考虑温度应力对于钢制烟囱的影响[1][2][5]，相关的参考文献中很少涉及这一问题。
本文针对提出的一种新型的高温钢烟囱结构形式，通过有限元分析计算了钢制烟囱的温度分布以及在热应力和外部载荷作用下，钢制烟囱新型结构的安全可靠性能。
1 自立式钢制烟囱设计方案图1为透平发动机废热装置排烟管道与钢制烟囱安装的三维模型示意图。
自立式钢烟囱设计(GB50051-2002)
说明： 1.此版风荷载按最新 GB50009-2012《建筑结构荷载规范》计算。
LOGO 项目名称 设计 依据 GB50009-2012 GB50011-2010 GB50017-2003 GB50051-2002 建筑结构荷载规范 建筑抗震设计规范 钢结构设计规范 烟囱设计规范
自立式钢烟囱设计计算书
xxxxxxxxx 设计/时间 a 校对/时间 b 审核/时间 c 页数/总页 1/15 版直径D： 烟气温度： 烟囱筒壁材质： 烟温下强度设计值ft： 烟温下抗剪强度设计值fvt： 烟温下弹性模量Et： 烟囱平台活载LL： 抗震设计： 抗震设防烈度： 场地类别： 水平基本地震加速度值： 多遇地震/罕遇地震： 水平地震影响系数α max： 设计地震分组： 特征周期值Tg： 建筑结构抗震阻尼比ζ ： 结构自振周期T1： 水平地震影响系数α 1： 竖向地震影响系数α vmax 抗风设计： 设计风速ν ： 基本风压ω 0： 地面粗糙度类别： 建筑结构抗风阻尼比ζ ： 体型系数μ s： 7度 Ⅱ 0.100g (-) 多遇地震 0.08 (-) 第一组 0.35 (s) 0.01 (-) 0.963 (s) 0.041 (-) 0.000 (-) 35.8 (m/s) 0.80 (kN/m^2) A类 0.01 (-) 0.80 (-) (*按GB50051-2002第5.2.4条) (*按GB50009-2012表8.3.1) 本项目不计算竖向地震 (*按技术协议) (*按GB50011-2010第5.1.4条) (*按GB50051-2002第5.5.1条) (*按GB50011-2010第5.1.4条) Q345 295 (N/mm^2) 170 (N/mm^2) 206,000 (N/mm^2) 4.0 (kN/m^2) (*按技术协议) (*按技术协议) (*按技术协议) (*按技术协议) 80.0 (m) 7.5 (m) 100 (℃) (*按技术协议)
钢结构的烟囱结构
钢结构的烟囱结构随着现代工业的高速发展，烟囱在许多工业企业中起着至关重要的作用。
它不仅能够将有害气体排出，同时也能够为企业提供供热和供蒸汽的功能。
而钢结构的烟囱结构则是目前常见的烟囱结构之一。
本文将为读者详细介绍钢结构烟囱的设计、制造和安装等方面的内容。
一、钢结构烟囱的设计钢结构烟囱的设计目的是满足其承载能力和稳定性的要求，这一点是十分重要的。
烟囱结构的设计主要需要考虑以下几个方面：1.结构的高度和直径在进行烟囱结构的设计时，首先需要考虑该烟囱的高度和直径。
烟囱的高度要能够满足排放有害气体的需要，而烟囱的直径则需要根据排放的气体量和管道的阻力来确定。
2.结构的强度和稳定性钢结构烟囱的强度和稳定性是其设计的重点。
这需要根据烟囱的高度、直径、振动等因素来确定。
同时，也需要考虑建筑物所在的地点，如是否经常遭受风暴、地震等自然灾害。
3.直立式和斜式烟囱的结构一般分为直立式和斜式两种。
直立式适用于高度不是特别高的烟囱，斜式则适用于高度超过100米的巨型烟囱。
在斜式烟囱中，斜角可以调整，以达到更好的强度和稳定性。
二、钢结构烟囱的制造钢结构烟囱的制造需要按照设计方案，进行材料的选用和成品的制造。
制造的步骤包括制定制造标准、制定图纸和技术规程、对加工质量进行检查等。
在制造过程中，还需要考虑以下几个因素：1.材料的选用钢结构烟囱所使用的材料需要能够承受烟囱自身重量和气体排放的负荷。
一般来说，钢结构烟囱使用的是高强度钢材，这种钢材具有较高的强度和韧性，也能够抵御大大小小的气候变化。
2.制造过程的质量管控在制造钢结构烟囱的过程中，需要严格进行质量管控。
这个过程需要保证各个加工工序的准确性和效率。
制造工序包括开模、钢板卷弯、钢板切割、钢构件拼接、焊接等。
3.检查工作在制造完成后，需要对成品进行检查，以确保其符合设计要求和制造标准。
这个过程包括对厚度、强度、平整度、直径大小、焊缝的质检等。
三、钢结构烟囱的安装在钢结构烟囱制造完成后，需要进行安装工作。
自立式钢烟囱的设计
烟囱筒壁各点的受热温度可按下式计算：
ｊ
! Ｔｃｉ＝Ｔｇ－
Ｔｇ－ Ｔａ Ｒｔｏｔ
Ｒｉ
ｉ＝０
（ １）
式中 Ｔｃｊ— ——计算点受热温度（ ℃） ；
Ｔｇ— ——烟气温度（ ℃） ；
Ｔａ— ——空气温度（ ℃） ；
Ｒｔｏｔ— — — 内 衬 、隔 热 层 筒 壁 等 总 热
阻（ ｍ２﹒Ｋ／Ｗ） ；
Ｒｉ— ——第 ｉ 层热阻（ ｍ２﹒Ｋ／Ｗ） 。 按 平 壁 法 计 算 时 ， 内 衬 、隔 热 层 和 筒 壁
ξｊ— ——第 ｊ 振型阻尼比； 对于第 １ 振型 ξｊ＝０．０１；
本工程中各截面跨临界强风等效风压计算结果如下表：
截面号
０
１
２
３
Ｚ／Ｈ
１
０．６８
０．３６
０
φｚ
１
０．５６４
０．１９４
０．０２
ωｃｒ１
６．９２
３．９
１．３４
０．１４
则横风向共振风压引起的弯矩计算结果如下表：
截面号
０
１
２
３
Ｍｃｉ（ｋＮ·ｍ）
ｔｎ— ——筒壁厚度（ ｍ） ； αｉｎ— ——内衬内表面传热系数［Ｗ／ （ｍ２﹒Ｋ）］； αｅｘ— — — 筒 壁 外 表 面 传 热 系 数［Ｗ／（ｍ２﹒Ｋ）］； Ｒｅｘ— ——筒壁外表面的热阻（ ｍ２﹒Ｋ／Ｗ） ； 本工程中 ｒ２／ｒ１＝１０００／９９０＝１．０１＜１．１， 可采用平壁法计 算 ； ｔ１＝０．０８０， ｔ２＝０， ｔｎ＝０．０１０，λ１＝０．２５， λ２＝５８．１５， αｉｎ＝３８； αｅｘ＝１２， 代入以上各 式 后 得 Ｒｔｏｔ＝ ０．４２９ｍ２﹒Ｋ／Ｗ； Ｔｇ＝２１７℃， Ｔａ＝３５℃， 代入式（ １） 得筒壁受热温度 Ｔ２＝７０．６℃ ＜１００℃， 故钢材强度及弹性模量折减系数为 １．０。 ２．２． 筒身自重计算： 筒壁和内衬的自重按各自的体积与重力密
自立式钢烟囱设计案例
自立式钢烟囱设计案例某矿焦槽除尘钢烟囱，烟囱总高度H=42m，烟气温度Tgas=40℃, 筒身全部采用Q235 钢，无隔热层，筒身 10.8m 处开 4000*4620 的一个矩形洞口。
夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -4.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 20.00℃基本风压。
0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类地形修正系数C t : 1.00烟囱筒体几何缺陷折减系数δ= 0.50烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 6度(0.05g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 4500.00mm烟囱底板外径D2: 6000.00mm偏心弯矩M e : 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 36地脚螺栓腐蚀裕量c2 : 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 5500mm 筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 1000.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm垫板宽度（1）基本设计资料输入根据设计资料中的信息，按界面中参数输入。
其中“荷载效应分项系数”即为荷载组合项，程序自动设置，用户可以自己修改。
“瞬时极端最大风速”并非规范内容，若甲方有需求，则由甲方提供参数，若没有需求，这个参数不用管，后续对应它的结果不考虑。
（2）烟囱材料定义用于隔热层及筒身的材料定义，按实际输入即可。
（3）几何尺寸信息根据工程概况中的几何尺寸，按表格中对应项，逐项输入。
根据输入的分段高度增加或删除。
钢平台及洞口按标高输入即可。
目前一个标高只支持一个洞口的输入。
（4）基础底座资料根钢烟囱模块计算到钢底座部分，根据实际工程输入下图中对应的参数，软件会计算钢底板厚度，地脚螺栓直径以及筋板和盖板的厚度。
高90m钢筋混凝土烟囱的定向爆破拆除
—
—
鼓风加压站Ｉ — ｒ ：＝ｌ ＝
图 一
烟（ 囱
｛ 墨 兰 ｆ 仓 库
东 扎” 懒
Ｉ 围墙
图 １ 烟 囱周 边 环 境
Ｆｉ Ｓｃ ｍ ｅｏｆｃ ｍ ｎ ｙ ｓ ｒ ｎｄ ｎ ｇ．１ ｈｅ ｈｉ ｅ ｕｒ ｏｕ ｉ ｇｓ
壁外 部单 层配 筋 、 筋 ２ ＠ １ ５ 烟 囱重 约 １ ０ ｔ 主 Ｏ ２， ５０ ， 质 心高 度 ３ ｍ。烟 囱底 部 高 ０ ４ 以上 沿 烟 囱北偏 ６ ．ｍ 西 ４ 。 向对称 布设 １ 清灰 口和 １个烟 道 口， 中 ５方 个 其
（ ｉｉ ｇ Ｇｅ ｅ ａ ｓａ ｃ ｎ ｔｔｄｅｏ ｉ ｉ ｇ ＆ Ｍｅａ ｌ ｒ ｙ，Ｂｅｊ ｎ ０ ０ ４ Ｂｅｊ ｎ ｎ ｒ ｌ Ｒｅｅ ｒ ｈ Ｉ ｓｉｕ ｆ Ｍ ｎ ｎ ｔ ｌｕ ｇ ｉｉ ｇ １ ０ ４ ，Ｃｈ ｎ ） ｉ ａ
ＡＢＳ ＴＲ ＡＣＴ ：Ｄ ｅ ｏ ｉｉ ｆａ ９ ｍ ｇ ｅ ｎ ｏ ｃ ｄ ｃ ｎｃ ｅ ｅ ｃ ｍ ｎｅ ｉ ｅ ｔｏ ｌｂｌ ｓ ｉ ｇ ｗ ａ ｎｔ ｏ ｕｃ ｄ． ｍ ｌｔｏｎ ｏ ０ ｈｉ ｈ ｒ ｉ ｆ ｒ ｅ ｏ ｒ ｔ ｈｉ ｙ ｂｙ ｄ ｒ ｃ ｉ ｎａ ａ ｔｎ ｓｉ ｒ ｄ ｅ
文 献 标 识 码 ：Ａ
ＤＩ ＲＥＣＴＩ Ｎ ＡＬ Ｏ ＢＬＡ ＳＴＩ Ｇ Ｎ ＤＥＭ Ｏ ＬＩ Ｉ Ｔ ＯＮ ＯＦ ９ ＥＴＥＲＳ Ａ Ｍ ０
Ｈ Ｉ Ｈ Ｇ ＲＥＩ ＦＯＲＣＥＤ Ｎ Ｃ０ Ｎ ＣＲＥＴＥ ＣＨ Ｉ Ｎ ＥＹ Ｍ
ＴＩ ＡＮ －ｕ Ａｉｊ ｎ，ＺＨＡ ＮＧ ｎ — ｎ，Ｌ Ｊ ａ — ｉ Ｑｉ ｇ ｘｉ ｉ ｎ ｂｎ，Ｌ Ｙｕ ｎ ｑ ａ ａ — ｕ ｎ，Ｌ Ｊｉ ｎ ｓ ｅ，Ｌ ａ —ｈ Ｕ ａ —ｏｎ Ｘｉ ｏｖｅ
90m烟囱施工方案(1)
一、编制依据及工程概况1、编制依据本工程施工方案根据以下资料编制而成。
1.1安徽海螺建材设计研究院设计的扶绥海螺三期4500t/d水泥熟料生产线工程烧成窑尾、窑头烟囱设计施工图，有关院标及说明。
1.2场地实际情况。
1.3 湖南省第四工程公司扶绥海螺三期4500t/d水泥熟料生产线A标段招投标书、施工合同。
1.4 国家有关工程建设的法律、法规、施工验收规范、规程和标准。
1.5 我公司的有关公司规程和类似工程的成功施工经验。
2、工程概况本工程烟囱系扶绥海螺三期水泥生产线中窑头、原料粉磨及废气处理工段的重要组成部分。
窑头烟囱筒身高40m，窑尾烟囱筒身高90m，本专项方案以强调窑尾90m烟囱滑模施工为主，窑头烟囱借鉴此方案。
窑尾90m 基础及基础环壁高3.9m，烟囱下口筒壁外径为8.365m，出口外径为5.300m；砼筒壁厚度从▽±0.000至▽+90.000由340mm～180mm逐步分段缩减；筒身外侧面由底至▽+90m坡度均为2%,在▽+24.500处设有钢支平台的预埋件，▽+47.100、▽+85.500处设有两处钢平台，并在烟囱顶部设一道钢筋加密区，钢筋加密一倍；隔热层为5cm厚空气隔热，内衬采用M5混合砂浆砌MU10烧结普通砖。
填充料为水泥膨胀珍珠岩板或矿渣棉制品。
筒壁混凝土强度为C30，粗骨料除烟道口上下五米及烟囱顶部5米范围内采用河卵石外，其余均采用甲供碎石。
二、施工部署及管理目标2.1施工管理目标2.1.1工程质量目标一次交验合格率100%，单位工程达到合格标准。
2.1.2工期目标按业主要求交安工期组织施工进度安排，保证按时交安。
2.1.3安全管理及文明施工目标杜绝人身死亡事故，杜绝重大设备损坏事故，不发生重大火灾事故，不发生负主要责任的生产交通事故，不发生重大经济损失事故，不发生重伤事故，一般事故年频率不大于8‰。
推行施工现场标准化管理，按建筑施工安全检查标准要求（JGJ59-99）组织现场管理，争创文明工地。
自立式钢烟囱的设计
自立式烟囱是筒身在没有其他斜向支撑力的情况之下，和烟囱基础搭载在一起，从而构成一套较为稳固的结构体系。
相关工作人员在设计自立式钢烟囱的过程中需要充分考量荷载组合，同时其还需要对筒壁强度予以核验。
1工程概况以某钢铁企业某套筒窑项目为例，依据规范化的工艺设计标准开展钢烟囱的设计工作。
此时烟囱的实际高度为30m ，直径为3m ，根据测量可以得出烟气温度的最大值为40℃，基本风压大致为0.55kN/m 2，地面粗糙程度属于B 类。
2自立式钢烟囱设计要点（1）选取材料方面。
通常来说，钢烟囱可以划分成塔架式、拉索式以及自立式样。
相关工作人员参照本设计项目现有的条件，综合现实工作状况，选取自立式钢烟囱。
钢烟囱、检修平台、旋转爬梯的材料都采取Q235B ，其质量需要符合当前《碳素结构钢》内的有关规范标准。
因为自立式钢烟囱属于一种悬臂构件，且烟囱下端的受力较大，所以最常见的结构形式属于上小下大的截头圆锥形，或者是由此演化的其他形式[1]。
（2）选取基础形式方面。
烟囱基础形式包括刚性基础、壳体基础以及桩基础。
相关的工作人员在设计时，需要全面地考量基础受力的大小、情况、地质基础以及其他方面的因素，选取最为合理的基础形式。
在本项目中，考虑到基础受力相当大，再加上地质基础不佳，则它们的受力层承载力相对较小，而地基软弱土层相对较厚，因此会采取人工挖空灌注桩基础。
（3）选取合理的拼装方案。
自立式钢烟囱在高度方向通常属于分节制造、实地组装。
在分节长度方面，相关的工作人员要依据施工吊装能力、场地规模等因素予以全面地考量，如果每节长度较短，那么它们的分段就较多，各节吊装重量较小，而且高空接头数量也较多；如果每节长度较长，那么分段就较少，各节吊装重量较大，高空接头数量也相对较少。
在全面地考量上述因素之后，在本工程中决定将分节长度把控在10～18m 之间，选用焊接作为各节之间的接头方式。
而之所以选用焊接，是因为其操作便捷，烟囱外形整齐，涂装起来较为方便，不过这也要求施工单位具备较强的施工能力[2]。
m钢烟囱计算书
目录1、设计资料 (2)2、计算依据 (6)3、筒体自重计算 (7)4、筒体截面参数................................................................................................................................................................................................ 错误!未定义书签。
5、筒体温度计算................................................................................................................................................................................................ 错误!未定义书签。
6、动力特征计算 (9)7、风荷载计算 (10)8、地震作用及内力计算 (13)9、附加弯矩计算 (15)10、荷载内力组合 (16)11、钢烟囱强度与稳定计算 (19)12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (22)13、钢烟囱底座计算 (23)14、钢烟囱位移结果 (24)15、加强圈间距计算 (25)1、设计资料1.1 基本设计资料烟囱总高度H = 60.300m烟气温度T gas = 95.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -4.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 20.00℃基本风压ω0 = 0.55kN/m2瞬时极端最大风速: 34.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 117.00MPa 是否计算抽力: 否1.2 材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数λ(W /(m·K))1 筒壁钢材S31603 250 7850.00 58.150 1.3 几何尺寸信息烟囱总分段数: 18烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 60.30 1800.00 -----1 50.30 1800.00 10.002 43.50 1800.00 6.803 41.59 4000.00 1.914 38.91 4000.00 2.685 37.12 4000.00 1.806 35.32 4000.00 1.807 32.82 4000.00 2.508 30.82 4000.00 2.009 29.02 4000.00 1.8010 26.30 4000.00 2.7211 24.30 4000.00 2.0012 22.00 4000.00 2.3013 20.50 4000.00 1.5014 18.70 4000.00 1.8015 16.70 4000.00 2.0016 13.80 4000.00 2.9017 3.80 4000.00 10.0018 -0.00 4000.00 3.80 烟囱总截面数: 21烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)筒壁厚度(mm)坡度(%)0 60.30 1800.00 ----- 12.00 0.0001 55.30 1800.00 5.000 12.00 0.0002 50.30 1800.00 5.000 12.00 0.0003 43.50 1800.00 6.800 12.00 0.0004 41.59 4000.00 1.905 12.00 57.7435 38.91 4000.00 2.680 12.00 0.0006 37.12 4000.00 1.800 12.00 0.0007 35.32 4000.00 1.800 12.00 0.0008 32.82 4000.00 2.500 12.00 0.0009 30.82 4000.00 2.000 14.00 0.00010 29.02 4000.00 1.800 14.00 0.00011 26.30 4000.00 2.720 14.00 0.00012 24.30 4000.00 2.000 14.00 0.00013 22.00 4000.00 2.300 14.00 0.00014 20.50 4000.00 1.500 16.00 0.00015 18.70 4000.00 1.800 16.00 0.00016 16.70 4000.00 2.000 16.00 0.00017 13.80 4000.00 2.900 16.00 0.00018 9.40 4000.00 4.395 16.00 0.00019 3.80 4000.00 5.605 16.00 0.00020 -0.00 4000.00 3.800 16.00 0.000烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)5 38.91 8.00 0.00 0 矩形0 0 -----6 37.12 8.00 0.00 0 矩形0 0 -----7 35.32 8.00 0.00 0 矩形0 0 -----8 32.82 35.00 0.00 0 矩形0 0 -----9 30.82 75.00 0.00 0 矩形0 0 -----10 29.02 38.00 0.00 0 矩形0 0 -----11 26.30 8.00 0.00 0 矩形0 0 -----12 24.30 10.00 0.00 0 矩形0 0 -----13 22.00 10.00 0.00 0 矩形0 0 -----14 20.50 8.40 0.00 0 矩形0 0 -----15 18.70 38.00 0.00 0 矩形0 0 -----16 16.70 10.00 0.00 0 矩形0 0 -----18 9.40 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 180020 -0.00 8.40 0.00 0 矩形0 0 -----是否设置爬梯: 否1.4 烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3000.00mm烟囱底板外径D2: 5000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 20地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 4500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 否2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010《钢结构设计规范》GB 50017-2003《烟囱设计手册》(2014年5月第1版)《不锈钢结构技术规程》CECS 410：2015 《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）《钢结构连接节点设计手册》（第二版）不锈钢S31603强度设计值见下表：3、筒体自重计算筒身自重表格(1)截面编号标高(m) 重量(kN) 筒壁0 60.30 0.001 55.30 25.932 50.30 25.933 43.50 35.264 41.59 18.425 38.91 31.006 37.12 20.827 35.32 20.828 32.82 28.919 30.82 26.9710 29.02 24.2811 26.30 36.6812 24.30 26.9713 22.00 31.0214 20.50 23.1115 18.70 27.7316 16.70 30.8117 13.80 44.6818 9.40 64.5819 3.80 86.3520 -0.00 58.54 合计-- 688.81筒身自重表格(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)破风圈重(kN)本节总重量(kN)每节根部重量(kN)0 60.30 0.00 -- 0.00 0.001 55.30 0.00 3.34 29 292 50.30 0.00 3.34 29 593 43.50 0.00 4.54 40 984 41.59 0.00 1.27 20 1185 38.91 8.00 0.93 40 1586 37.12 8.00 0.00 29 1877 35.32 8.00 0.00 29 2168 32.82 35.00 0.00 64 2809 30.82 75.00 0.00 102 38110 29.02 38.00 0.00 62 44411 26.30 8.00 0.00 45 48812 24.30 10.00 0.00 37 52513 22.00 10.00 0.00 41 56614 20.50 8.40 0.00 32 59815 18.70 38.00 0.00 66 66416 16.70 10.00 0.00 41 70417 13.80 0.00 0.00 45 74918 9.40 0.00 0.00 65 81419 3.80 0.00 0.00 86 90020 -0.00 8.40 0.00 67 967合计-- 264.80 13.42 967 967 筒身总重量 G = (每节重量) = 967.03kN6、动力特征计算前五阶自振周期分别为:T1 = 0.7670sT2 = 0.2147sT3 = 0.0867sT4 = 0.0427sT5 = 0.0281s前五阶振型相对位移计算结果标高(m) 第一振型(相对值)第二振型(相对值)第三振型(相对值)第四振型(相对值)第五振型(相对值)60.30 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 55.30 0.8645 0.5847 0.1394 -0.3018 -0.6062 50.30 0.7326 0.2107 -0.4989 -0.8153 -0.5944 43.50 0.5728 -0.0997 -0.6425 -0.1898 0.7089 41.59 0.5342 -0.1307 -0.5407 -0.0312 0.6491 38.91 0.4814 -0.1619 -0.3782 0.1375 0.4319 37.12 0.4465 -0.1784 -0.2664 0.2212 0.2577 35.32 0.4122 -0.1911 -0.1553 0.2738 0.0785 32.82 0.3656 -0.2019 -0.0084 0.2879 -0.1393 30.82 0.3295 -0.2050 0.0984 0.2505 -0.2577 29.02 0.2978 -0.2040 0.1836 0.1858 -0.3082 26.30 0.2517 -0.1961 0.2871 0.0486 -0.2802 24.30 0.2195 -0.1857 0.3407 -0.0656 -0.1930 22.00 0.1844 -0.1696 0.3764 -0.1906 -0.0487 20.50 0.1628 -0.1572 0.3850 -0.2603 0.0549 18.70 0.1381 -0.1409 0.3815 -0.3256 0.1733 16.70 0.1125 -0.1215 0.3609 -0.3692 0.2813 13.80 0.0792 -0.0920 0.3051 -0.3743 0.3695 9.40 0.0384 -0.0492 0.1848 -0.2712 0.3280 3.80 0.0066 -0.0094 0.0394 -0.0661 0.0909 -0.00 0 0 0 0 07、风荷载计算 7.1 横向风振判断7.1.1 第1振型时的临界风速计算V cr1 = D 2/3T 1S t = 4.000.7670 × 0.20= 26.08m/s式中 D 2/3-----2H /3高度处烟囱的外直径 7.1.2 烟囱雷诺数R eV H = 40μH ω0 = 40 1.7124 × 0.55 = 38.82m/sR e = 69000V cr1D 2/3 = 69000 × 26.08 × 4.00 = 7.20 × 106 R e ≥ 3.5 × 106， 1.2 × V H > V cr1 需要考虑横风向风荷载已经设立破风圈，不考虑横风向作用 7.2 风荷载标准值计算顺风向风压时风荷载计算结果标高(m) R o μz θB θv z /H R ϕ1(z)B z βzωk60.30 900 1.7124 0.45 1.92 1.00 1.9290 1.00000.8758 2.3320 2.64 55.30 900 1.6677 0.45 1.92 0.92 1.9290 0.8632 0.7762 2.1806 2.40 50.30 900 1.6227 0.45 1.92 0.83 1.9290 0.7247 0.6698 2.0187 2.16 43.50 900 1.5550 0.45 1.92 0.72 1.9290 0.5516 0.5319 1.8091 1.86 41.59 2000 1.5359 1.00 1.92 0.69 1.9290 0.5057 1.0973 2.6690 2.71 38.91 2000 1.5059 1.00 1.92 0.65 1.9290 0.4435 0.9815 2.4928 1.45 37.12 2000 1.4825 1.00 1.92 0.62 1.9290 0.4017 0.9030 2.3735 1.35 35.32 2000 1.4591 1.00 1.92 0.59 1.9290 0.3639 0.8311 2.2641 1.27 32.82 2000 1.4266 1.00 1.92 0.54 1.9290 0.3172 0.7411 2.1271 1.17 30.82 2000 1.4006 1.00 1.92 0.51 1.9290 0.2799 0.6660 2.0130 1.09 29.02 2000 1.3742 1.00 1.92 0.48 1.9290 0.2487 0.6031 1.9172 1.01 26.30 2000 1.3307 1.00 1.92 0.44 1.9290 0.2036 0.5098 1.7754 0.91 24.30 2000 1.2987 1.00 1.92 0.40 1.9290 0.1704 0.4373 1.6651 0.83 22.00 2000 1.2619 1.00 1.92 0.36 1.9290 0.1420 0.3749 1.5702 0.76 20.50 2000 1.2379 1.00 1.92 0.34 1.9290 0.1239 0.3336 1.5074 0.72 18.70 2000 1.2039 1.00 1.92 0.31 1.9290 0.1023 0.2831 1.4306 0.66 16.70 2000 1.1639 1.00 1.92 0.28 1.9290 0.0829 0.2372 1.3608 0.61 13.80 2000 1.0987 1.00 1.92 0.23 1.9290 0.0576 0.1747 1.2658 0.54 9.40 2000 1.0000 1.00 1.92 0.16 1.9290 0.0282 0.0939 1.1428 0.44 3.80 2000 1.0000 1.00 1.92 0.061.9290 0.0100 0.0333 1.0507 0.40 -0.0020001.00001.001.92-0.001.92900.01000.03331.05070.40注：R 0——筒身截面外半径（mm ） 7.3 风弯矩标准值计算风荷载及风弯矩标准值计算结果 标高(m) Q i M wki 60.30----55.30 27.19 6850.30 24.64 26643.50 29.51 71841.59 15.12 88838.91 22.25 117637.12 10.08 139935.32 9.46 163932.82 12.20 200030.82 9.02 231029.02 7.56 260426.30 10.47 307224.30 6.97 343422.00 7.34 386720.50 4.44 415818.70 4.97 451616.70 5.09 492313.80 6.64 55319.40 8.57 64863.80 9.47 7754-0.00 6.15 8643注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为kN.m7.4 考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压）瞬时极端最大风速时风荷载计算结果标高R oμzθBθv z/H Rϕ1(z) B zβzωk (m)60.30 900 1.7124 0.45 1.92 1.00 2.0186 1.0000 0.8758 2.3810 3.5455.30 900 1.6677 0.45 1.92 0.92 2.0186 0.8632 0.7762 2.2240 3.2250.30 900 1.6227 0.45 1.92 0.83 2.0186 0.7247 0.6698 2.0562 2.8943.50 900 1.5550 0.45 1.92 0.72 2.0186 0.5516 0.5319 1.8388 2.4841.59 2000 1.5359 1.00 1.92 0.69 2.0186 0.5057 1.0973 2.7303 3.6438.91 2000 1.5059 1.00 1.92 0.65 2.0186 0.4435 0.9815 2.5477 1.9437.12 2000 1.4825 1.00 1.92 0.62 2.0186 0.4017 0.9030 2.4240 1.8235.32 2000 1.4591 1.00 1.92 0.59 2.0186 0.3639 0.8311 2.3105 1.7132.82 2000 1.4266 1.00 1.92 0.54 2.0186 0.3172 0.7411 2.1686 1.5630.82 2000 1.4006 1.00 1.92 0.51 2.0186 0.2799 0.6660 2.0503 1.4529.02 2000 1.3742 1.00 1.92 0.48 2.0186 0.2487 0.6031 1.9510 1.3626.30 2000 1.3307 1.00 1.92 0.44 2.0186 0.2036 0.5098 1.8039 1.2124.30 2000 1.2987 1.00 1.92 0.40 2.0186 0.1704 0.4373 1.6895 1.1122.00 2000 1.2619 1.00 1.92 0.36 2.0186 0.1420 0.3749 1.5912 1.0220.50 2000 1.2379 1.00 1.92 0.34 2.0186 0.1239 0.3336 1.5261 0.9618.70 2000 1.2039 1.00 1.92 0.31 2.0186 0.1023 0.2831 1.4464 0.8816.70 2000 1.1639 1.00 1.92 0.28 2.0186 0.0829 0.2372 1.3741 0.81 13.80 2000 1.0987 1.00 1.92 0.23 2.0186 0.0576 0.1747 1.2755 0.71 9.40 2000 1.0000 1.00 1.92 0.16 2.0186 0.0282 0.0939 1.1480 0.58 3.80 2000 1.0000 1.00 1.92 0.06 2.0186 0.0100 0.0333 1.0526 0.53-0.00 2000 1.0000 1.00 1.92-0.002.0186 0.0100 0.0333 1.0526 0.53风荷载标准值计算结果标高(m) Q i M wki60.30 -- --55.30 36.45 9150.30 32.99 35643.50 39.45 96241.59 20.27 118938.91 29.89 157537.12 13.53 187435.32 12.68 219632.82 16.35 267930.82 12.07 309529.02 10.11 348826.30 13.98 411624.30 9.30 460122.00 9.78 518020.50 5.91 557018.70 6.61 604916.70 6.76 659413.80 8.80 74089.40 11.33 86853.80 12.48 10380-0.00 8.09 11569 注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为kN.m8、地震作用及内力计算地震作用下的剪力(kN)标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)60.30 1.60 -2.93 1.45 -0.60 0.31 3.7055.30 4.38 -6.35 1.85 -0.24 -0.07 7.9350.30 7.15 -7.80 0.15 0.92 -0.50 10.6343.50 9.02 -7.21 -1.74 1.16 -0.05 11.7341.59 10.53 -6.53 -3.12 1.19 0.30 12.8438.91 12.34 -5.42 -4.41 1.00 0.61 14.2337.12 13.75 -4.39 -5.17 0.73 0.77 15.3735.32 15.24 -3.14 -5.67 0.36 0.82 16.5832.82 17.76 -0.60 -5.73 -0.39 0.64 18.6830.82 21.39 3.53 -4.75 -1.43 0.09 22.2429.02 23.63 6.32 -3.50 -1.96 -0.35 24.7926.30 24.73 7.88 -2.37 -2.04 -0.59 26.1524.30 25.67 9.33 -1.06 -1.93 -0.75 27.4122.00 26.41 10.59 0.32 -1.64 -0.78 28.5220.50 27.02 11.65 1.61 -1.28 -0.74 29.5018.70 28.04 13.54 4.15 -0.37 -0.50 31.4216.70 28.63 14.70 5.85 0.36 -0.22 32.7113.80 29.10 15.71 7.50 1.20 0.21 33.939.40 29.42 16.45 8.88 2.05 0.73 34.923.80 29.47 16.59 9.16 2.25 0.87 35.12-0.00 29.47 16.59 9.16 2.25 0.87 35.12地震作用下弯矩(kN.m)标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)60.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 055.30 8.02 -14.63 7.24 -3.02 1.54 1850.30 29.90 -46.35 16.49 -4.22 1.21 5843.50 78.52 -99.39 17.49 2.06 -2.17 12841.59 95.70 -113.12 14.17 4.26 -2.27 14938.91 123.92 -130.63 5.79 7.45 -1.47 18037.12 146.13 -140.39 -2.15 9.25 -0.37 20335.32 170.89 -148.29 -11.45 10.56 1.01 22732.82 208.98 -156.13 -25.64 11.46 3.07 26230.82 244.50 -157.33 -37.10 10.68 4.34 29329.02 283.01 -150.98 -45.64 8.11 4.51 32426.30 347.28 -133.79 -55.17 2.79 3.55 37624.30 396.73 -118.02 -59.92 -1.29 2.37 41822.00 455.76 -96.56 -62.36 -5.73 0.66 470 20.50 495.38 -80.69 -61.87 -8.19 -0.52 506 18.70 544.02 -59.72 -58.98 -10.48 -1.86 551 16.70 600.09 -32.63 -50.68 -11.22 -2.85 603 13.80 683.10 10.01 -33.72 -10.18 -3.48 684 9.40 811.00 79.04 -0.75 -4.89 -2.57 815 3.80 975.88 171.25 49.02 6.60 1.52 992 -0.00 1087.86 234.28 83.84 15.14 4.82 11169、附加弯矩计算标高(m) 承载能力极限状态风荷载附加弯矩M ai(kN.m)承载能力极限状态地震附加弯矩M Eai(kN.m)正常使用极限状态风荷载附加弯矩M aki(kN.m)60.30 0.00 0.00 0.00 55.30 4.81 1.61 1.58 50.30 19.82 6.70 6.59 43.50 57.38 19.77 19.34 41.59 71.43 24.76 24.19 38.91 93.70 32.75 31.94 37.12 110.26 38.77 37.76 35.32 128.04 45.30 44.06 32.82 154.64 55.22 53.59 30.82 177.41 63.84 61.85 29.02 198.93 72.10 69.75 26.30 233.08 85.46 82.47 24.30 259.28 95.93 92.39 22.00 290.30 108.60 104.35 20.50 310.94 117.21 112.43 18.70 335.99 127.86 122.41 16.70 364.03 140.09 133.81 13.80 404.67 158.47 150.82 9.40 464.76 187.48 177.36 3.80 534.95 225.68 211.64 -0.00 575.50 251.72 234.4410、荷载内力组合荷载组合工况表组合1 S = 1.0S Gk + 1.4S wk + 1.0M a + 0.7 × 1.4 ×S Lk组合2 S = 1.2S Gk +1.4S wk + 1.0M a + 0.7 × 1.4 ×S Lk组合3 S = 1.35S Gk + 0.6 × 1.4 ×S wk + 1.0M a + 0.7 × 1.4 ×S Lk组合4 S = 1.2S GE + 1.3S Ehk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0 ×M aE组合5 S = 1.0S GE + 1.3S Ehk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0 ×M aE组合6 S = 1.2S GE + 1.3S Ehk + 0.5S Evk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0M aE1组合7 S = 1.0S GE + 1.3S Ehk - 0.5S Evk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0M aE2组合8 S = 1.2S GE + 0.5S Ehk + 1.3S Evk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0M aE1组合9 S = 1.0S GE + 0.5S Ehk - 1.3S Evk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0M aE2组合10 S = 1.0S Gk + 1.0M a + 1.0S Maxwk组合11 S = 1.0S Gk + 1.0M a + 1.4S wk标高(m)组合1 组合2 组合3N M N M N M60.30 0 0 0 0 0 0 55.30 29 100 35 100 40 62 50.30 59 392 70 392 79 243 43.50 98 1063 118 1063 133 661 41.59 118 1314 142 1314 159 817 38.91 158 1740 190 1740 213 1082 37.12 187 2069 224 2069 252 1285 35.32 216 2423 259 2423 291 1505 32.82 280 2955 335 2955 377 1835 30.82 381 3411 458 3411 515 2118 29.02 444 3844 533 3844 599 2386 26.30 488 4534 586 4534 659 2814 24.30 525 5067 630 5067 709 3144 22.00 566 5704 680 5704 765 3539 20.50 598 6132 718 6132 807 3804 18.70 664 6658 796 6658 896 4129 16.70 704 7257 845 7257 951 4500 13.80 749 8148 899 8148 1011 5051 9.40 814 9545 976 9545 1099 5913 3.80 900 11391 1080 11391 1215 7048 -0.00 967 12676 1160 12676 1305 7836标高(m)组合4 组合5N M N M60.30 0 0 0 0 55.30 35 45 29 45 50.30 70 156 59 156 43.50 118 387 98 387 41.59 142 467 118 467 38.91 190 596 158 596 37.12 224 694 187 694 35.32 259 799 216 799 32.82 335 956 280 956 30.82 458 1092 381 1092 29.02 533 1223 444 1223 26.30 586 1435 488 1435 24.30 630 1601 525 1601 22.00 680 1802 566 1802 20.50 718 1939 598 1939 18.70 796 2108 664 2108 16.70 845 2303 704 2303 13.80 899 2597 749 2597 9.40 976 3063 814 3063 3.80 1080 3686 900 3686 -0.00 1160 4123 967 4123标高(m)组合10N(kN) M(kN.m)60.30 0 0 55.30 29 96 50.30 59 376 43.50 98 1020 41.59 118 1260 38.91 158 1669 37.12 187 1984 35.32 216 2324 32.82 280 2834 30.82 381 3272 29.02 444 3687 26.30 488 4349 24.30 525 4860 22.00 566 5471 20.50 598 5881 18.70 664 6385 16.70 704 695813.80 749 7812 9.40 814 9150 3.80 900 10915 -0.00 967 12144标高(m)组合11N(kN) M(kN.m)60.30 0 0 55.30 29 100 50.30 59 392 43.50 98 1063 41.59 118 1314 38.91 158 1740 37.12 187 2069 35.32 216 2423 32.82 280 2955 30.82 381 3411 29.02 444 3844 26.30 488 4534 24.30 525 5067 22.00 566 5704 20.50 598 6132 18.70 664 6658 16.70 704 7257 13.80 749 8148 9.40 814 9545 3.80 900 11391 -0.00 967 1267611、钢烟囱强度与稳定计算11.1 钢烟囱强度计算截面编号标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i(kN.m)N iA ni±M iW ni(N/mm2)f t(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f t(%)0 60.30 -- -- -- -- -- -- --1 55.30 0.0561 0.0249 35 100 4.64 207.73 2.232 50.30 0.0561 0.0249 70 392 16.97 207.73 8.173 43.50 0.0561 0.0249 118 1063 44.77 207.73 21.554 41.59 0.1252 0.1245 142 1314 11.69 207.73 5.635 38.91 0.1252 0.1245 190 1740 15.49 207.73 7.466 37.12 0.1252 0.1245 224 2069 18.41 207.73 8.867 35.32 0.1252 0.1245 259 2423 21.53 207.73 10.368 32.82 0.1252 0.1245 335 2955 26.42 207.73 12.729 30.82 0.1502 0.1491 458 3411 25.92 207.73 12.4810 29.02 0.1502 0.1491 533 3844 29.32 207.73 14.1111 26.30 0.1502 0.1491 586 4534 34.30 207.73 16.5112 24.30 0.1502 0.1491 630 5067 38.17 207.73 18.3813 22.00 0.1502 0.1491 680 5704 42.77 207.73 20.5914 20.50 0.1751 0.1737 718 6132 39.39 207.73 18.9615 18.70 0.1751 0.1737 796 6658 42.87 207.73 20.6416 16.70 0.1751 0.1737 845 7257 46.59 207.73 22.4317 13.80 0.1751 0.1737 899 8148 52.03 207.73 25.0518 9.40 0.1489 0.1102 976 9545 93.20 207.73 44.8719 3.80 0.1751 0.1737 1080 11391 71.73 207.73 34.5320 -0.00 0.1751 0.1737 1160 12676 79.59 207.73 38.3111.2 钢烟囱局部稳定计算钢烟囱局部稳定验算表(一)截面编号标高(m)t(mm)D i(mm)αNαB A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i(kN.m)σN(N/mm2)σB(N/mm2)0 60.30 -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1 55.30 10.00 1796 0.60 0.68 0.0561 0.0249 35 100 0.63 4.012 50.30 10.00 1796 0.60 0.68 0.0561 0.0249 70 392 1.25 15.723 43.50 10.00 1796 0.60 0.68 0.0561 0.0249 118 1063 2.10 42.674 41.59 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 142 1314 1.13 10.565 38.91 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 190 1740 1.51 13.986 37.12 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 224 2069 1.79 16.627 35.32 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 259 2423 2.07 19.468 32.82 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 335 2955 2.68 23.749 30.82 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 458 3411 3.05 22.8710 29.02 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 533 3844 3.55 25.7711 26.30 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 586 4534 3.90 30.4012 24.30 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 630 5067 4.20 33.9813 22.00 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 680 5704 4.53 38.2414 20.50 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 718 6132 4.10 35.2915 18.70 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 796 6658 4.55 38.3216 16.70 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 845 7257 4.83 41.7717 13.80 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 899 8148 5.13 46.9018 9.40 14.00 3996 0.53 0.62 0.1489 0.1102 976 9545 6.56 86.6419 3.80 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 1080 11391 6.17 65.5620 -0.00 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 1160 12676 6.63 72.96钢烟囱局部稳定验算表(二)截面编号标高(m)f yt(N/mm2)δαE t×105(N/mm2)σetβσcrtσN+σB(N/mm2)()σN+σB/σcrt(%)0 60.30 -- -- -- -- -- -- -- -- --1 55.30 227.06 0.50 0.33 2.06 1387.86 0.70 150.88 4.64 3.072 50.30 227.06 0.50 0.34 2.06 1387.86 0.70 151.11 16.97 11.233 43.50 227.06 0.50 0.34 2.06 1387.86 0.70 151.21 44.77 29.614 41.59 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.60 11.69 10.865 38.91 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.59 15.49 14.406 37.12 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.60 18.41 17.117 35.32 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.61 21.53 20.018 32.82 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.55 26.42 24.569 30.82 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.85 25.92 21.6310 29.02 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.82 29.32 24.4711 26.30 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.88 34.30 28.6212 24.30 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.91 38.17 31.8313 22.00 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.94 42.77 35.6614 20.50 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.17 39.39 30.5015 18.70 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.15 42.87 33.1916 16.70 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.17 46.59 36.0717 13.80 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.20 52.03 40.2718 9.40 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.39 93.20 72.0319 3.80 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.29 71.73 55.4820 -0.00 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.31 79.59 61.55 11.3 钢烟囱整体稳定性计算截面位置A bi(m2)W bi(m3)计算长度l0(m)长细比λ稳定系数ϕN Ex(kN)N i(kN)M i(kN.m)σ(N/mm2)f t(N/mm2)σ/f t(%)底部0.1751 0.1737 120.60 85.66 0.650 48525 1160 12676 84.57 207.73 40.71 11.4 钢烟囱孔洞应力计算根据烟囱规范式（10.3.2-16）计算σ = ⎣⎡⎦⎤N A 0 + MW 0αk ≤ f t标高 (m) αkA 0 (m 2) W 0 (m 3) N (kN) M (kN.m) σN/(mm 2) f tN/(mm 2)结果 9.403.000.14890.11029769545279.61 207.73不通过(洞口补强)(12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i(kN.m)N iA ni±M iW ni(N/mm2)f y(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f y(%)60.30 -- -- -- -- -- -- -- 55.30 0.0561 0.0249 29 96 4.37 235.00 1.86 50.30 0.0561 0.0249 59 376 16.12 235.00 6.86 43.50 0.0561 0.0249 98 1020 42.68 235.00 18.16 41.59 0.1252 0.1245 118 1260 11.07 235.00 4.71 38.91 0.1252 0.1245 158 1669 14.67 235.00 6.24 37.12 0.1252 0.1245 187 1984 17.43 235.00 7.42 35.32 0.1252 0.1245 216 2324 20.39 235.00 8.68 32.82 0.1252 0.1245 280 2834 25.00 235.00 10.64 30.82 0.1502 0.1491 381 3272 24.48 235.00 10.42 29.02 0.1502 0.1491 444 3687 27.68 235.00 11.78 26.30 0.1502 0.1491 488 4349 32.41 235.00 13.79 24.30 0.1502 0.1491 525 4860 36.08 235.00 15.36 22.00 0.1502 0.1491 566 5471 40.45 235.00 17.21 20.50 0.1751 0.1737 598 5881 37.26 235.00 15.86 18.70 0.1751 0.1737 664 6385 40.54 235.00 17.25 16.70 0.1751 0.1737 704 6958 44.07 235.00 18.75 13.80 0.1751 0.1737 749 7812 49.24 235.00 20.95 9.40 0.1489 0.1102 814 9150 88.52 235.00 37.67 3.80 0.1751 0.1737 900 10915 67.96 235.00 28.92 -0.00 0.1751 0.1737 967 12144 75.42 235.00 32.0913.1 烟囱底板厚度计算底板面积：A(m2) 10.014底板抵抗矩：W(m3) 9.325底板压应力：σcbt(kN/m2) 1602.954筒壁外侧为三边支撑板自由边长度a(m) 0.524两端与自由边相邻的边长度b(m) 0.500β0.109M max(kN.m/m) 47.820底板厚度t(mm) 44.4筒壁内侧为一边支撑板筒壁内侧为一边支撑板C(m) 0.240M max(kN.m/m) 46.165底板厚度t(mm) 43.7 底板厚度取较大结果且要大于14mm ，因此取底板厚度t为45mm13.2 地脚螺栓直径计算单个地脚螺栓的拉力(kN) 385.737所需地脚螺栓净面积(mm2) 2755.264地脚螺栓计算直径d1(mm) 64.88地脚螺栓所需直径d(mm) 68.88地脚螺栓所需面积(mm2) 3726.55 最终取地脚螺栓为30-M7613.3 筋板厚度计算底板分布反力得到的压力N1(kN) 419.652锚栓产生的拉力N2(kN) 385.737根据筋板抗拉强度计算的筋板厚度t1(mm) 3.90根据筋板抗剪强度计算的筋板厚度t2(mm) 8.39构造要求t3(mm) 27.78筋板厚度取以上三者的较大值，最终取值为28mm13.4 盖板厚度计算盖板类型为环形盖板筋板内侧间距l3'(mm) 523.60筋板自由外伸宽度b(mm) 500.000盖板上地脚螺栓孔直径d3(mm) 86.00计算盖板厚度t g(mm) 37.11构造要求：盖板厚度不小于底板厚度，最终取值为38mm筒壁各截面位移结果截面编号标高(m)基本风压作用下位移(mm)瞬时最大风速作用下位移(mm)地震作用下位移(mm)0 60.30 132.17 177.00 17.551 55.30 113.74 152.32 14.862 50.30 95.86 128.36 12.293 43.50 74.61 99.91 9.414 41.59 69.46 93.01 8.755 38.91 62.42 83.59 7.866 37.12 57.79 77.38 7.277 35.32 53.24 71.29 6.708 32.82 47.10 63.07 5.939 30.82 42.35 56.71 5.3410 29.02 38.21 51.15 4.8211 26.30 32.21 43.12 4.0712 24.30 28.03 37.53 3.5513 22.00 23.50 31.46 2.9814 20.50 20.71 27.73 2.6315 18.70 17.54 23.49 2.2316 16.70 14.26 19.10 1.8217 13.80 10.00 13.39 1.2818 9.40 4.83 6.46 0.6219 3.80 0.83 1.11 0.1120 -0.00 0.000 0.000 0.00015、加强圈间距计算编号标高(m)D r(mm)t r(mm)E t×105(N/mm2)σα(N/mm2)f rv co(m/s)加强筋截面H s(m)0 60.30 -- -- -- -- -- -- -- --1 50.30 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.99 2.9412 43.50 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.99 2.9413 41.59 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.99 2.9414 38.91 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9415 37.12 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9416 35.32 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9417 32.82 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9418 30.82 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.0429 29.02 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04210 26.30 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04211 24.30 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04212 22.00 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04213 20.50 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50014 18.70 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50015 16.70 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50016 13.80 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50017 3.80 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50018 -0.00 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.500计算结果：1.塔筒体上部1/3筒高处需设置破风圈，以消除横风向风振;2.标高10.300m处管道按直径1800的开洞计算，根据计算结果，洞口处需要补强；3.沿筒高壁厚变化，厚度分别为16mm，14mm，12mm。
钢烟囱计算书
1 设计依据:2 烟囱资料:钢烟囱高度H 20.000(m) 5.7上部外径d 1 3.500(m) 6.500(m)下部外径d 2 3.500(m)8个上部壁厚t 110(mm) 2.000(m)下部壁厚t 212(mm)18.000(m)钢材牌号Q235215.000（N/mm 2）截面面积A 1109642(mm 2)#######(mm 3)截面面积A 2131495(mm 2)#######(mm 3)旋转半径i 11234(mm)32旋转半径i 21233(mm)32重力荷载代表值G E1051(kN)自振周期(按烟囱规范):T 1=0.26+0.0024H 2/d= 1.188(S)3 竖向荷载计算:重力标准值G k 580(kN)471(kN)z/H—相对高度μz —风压高度系数φz —振型系数βz —风振系数μs —风荷载体型系数ξ—脉动增大系数ωk —风荷载标准值 ωk =βz μs μz ω07.94（kN/m ）平台活荷标准值Q k βz =1+ξνφz /μz 烟囱顶部风荷载标准值ωk1=ωk d 1截面抵抗矩W t2长细比λ1长细比λ2平台直径平台个数上部高度下部高度f t截面抵抗矩W t1钢烟囱计算书(自立式)《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2001（2006）《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《高耸结构设计规范》 GBJ 135-90《烟囱设计规范》 GB50051-2002H/d1058(kN.m)4 横风向风振计算:自振周期T 1 1.188截面直径D 3.500 1.293Kg/m 3斯托罗哈数S t 0.2 1.68临界风速v cr =D/T i S t 14.737.8(m/s)雷诺数R e =69000vD3.6E+065 地震荷载计算:抗震设防烈度：6加速度：0.10g结构阻尼比ζ：0.01地震分组：第一组场地类别：IV 查表 剪力修正系数ηC 0.75αmax 0.04特征周期T g (s)0.35下降斜率调整系数η10.03阻尼调整系数η21.520.970.05010.000(m)526.0(kN.m)39.4(kN)6 荷载组合:1244.8（kN ）1481.6(kN.m)980.1(kN.m)0.8验算荷载N ＝1244.8（kN ）M=1481.6(kN.m)7 截面荷载计算:1. 强度验算γx =1.15 1.520.7<ft=215满足！188.3>σ＝20.7满足！2. 稳定验算########查表φ=0.65527.6<ft=215满足！8 地脚螺栓选择:螺栓布置所在圆直径d 04000（mm ）24(个)螺栓材质Q23530（mm ）9.9(kN)选用M36P ＝114.3(kN)（螺栓布置见附图）9 基础局部受压应力:N ex =π2EA/(1.1λ2)(N)σ=N/φA 2 +M/W t2(1-0.8N/N EX ) （N/mm 2）螺栓数量n螺栓直径d e 螺栓所受最大拉力为：P max ＝4M/nd 0-N/n=地震组合 M=1.3×M 2k +0.2×1.4×M 1k截面抗震调整系数γRE ＝非地震组合控制局部抗压调整系数k σ=N/A 2 +M/(γx W t2) （N/mm 2）筒壁局部稳定 0.4E t t 2/k/d 2 （N/mm 2）底部地震弯矩标准值 M 2k =α1G E H 0底部地震剪力标准值 V 2k =ηC α1G E 轴力设计值 N=1.35G k ＋1.4×0.7×Q k 弯矩设计值非地震组合 M=1.4×M 1k 顶部风速V h ＝(2000μH ω0/ρ)1/2Re>=3.E+06, 可发生跨临界的强风共振，应考虑共振效应！可不考虑竖向地震作用！衰减指数γ地震影响系数α1=(Tg/T)γη2αmax 烟囱顶至重心距离h 0底部风荷载弯矩标准值 M 1k =ωk1H 2/3空气密度ρ顶部风压高度变化系数μH基础混凝土强度等级 C30βl ＝3混凝土f t1.430.3<2.9满足！10 烟囱顶部位移:fmax=11ql 4/120EI= 3.385297mm H/fmax=5907.902>100满足！0.675混凝土局部压应力σcbt =N/A+M/W=ωβlft=荷载分布影响系数ω。
三种80m烟囱建筑设计结构cad图纸
钢烟囱计算书
自立式钢烟囱计算书一. 工程概况该结构为一自立式钢烟囱，安全等级为二级，结构形式如下图所示，圆钢管外直径为m，壁厚从上至下分别为1012现在壁厚变化处作1-1、2-2、3-3剖面。
二. 设计依据主要计算根据是：1. 甲方提供的各种数据文件、资料和图纸等。
2. 我国现行有关规范、规程，主要包括：《烟囱设计规范》（GB50051-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）三. 截面性质四. 荷载信息2.风荷载标准值：∑H/D=12.00，则μs=0.53w0=0.6kN/m2T1=0.39s，则w0 T12=0.09注：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）式（7.4.2）及（7.1.1-1），上表中风荷载分布图（kN/m）弯矩图（kN·m）3. 地震荷载标准值：根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（5.5.5-1）及（5.5.5-2）α1＝0.12，H0=M0=α1 G E H0=375.56kN·m∵T1=0.39s，T g=∴η0=0.55，V0=η0α1 G E=五. 荷载组合1. 荷载效应组合按下式确定：γ0（γG S GK+γQ1S Q1K）≤R2. 地震作用效应组合按下式确定：γGE S GE+γEh S EhK+ψcweγw S wk≤R/γRE具体为如下2种组合情况：1) 1.2×恒载+ 1.42) 1.2×恒载+ 1.4其中，γ0＝1.0，γRE＝0.8六. 强度及局部稳定验算f t=γs f=1.00×215=215N/mm2，f t/γRE＝268.75根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（9.3.2-1）及（9.3.2-2）风荷载作用下：σcrt w10=0.4E t/k×t3/d3=351.57N/mm2σcrt w20=0.4E t/k×t2/d2=263.68N/mm2σcrt w30=0.4E t/k×t1/d1=219.73N/mm2地震作用下：σcrt E10=0.4E t/k×t3/d3=439.47N/mm2σcrt E10/γRE＝549.33N/mm21. 1.2×恒载+1.4×风载1-1截面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1= 4.34N/mm2＜f t=τ1=2V1/A1=0.84 N/mm2＜f v=125 N/mm2 2-2截面：σ2＝N2/A2+M2y2/I2=12.81N/mm2＜f t=τ2=2V2/A2= 1.33 N/mm2＜f v=125 N/mm2 3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=20.40N/mm2＜f t=τ3=2V3/A3= 1.42 N/mm2＜f v=125 N/mm2 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=12.21 N/mm2＜f t/γRE=τ3=2V3/A3=0.60 N/mm2＜f v/γRE=七. 稳定验算根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（9.3.2-3）及（9.3.2-4）i=√(I3/A3)=878.24mmλ=μl/i=68.32，则υ=0.76N EX=π2E t A3/（1.1λ2）=49445.11kN1. 1.2×恒载+1.4×风载σ3＝N3/υA3+M3y3/[I3（1-0.8 N3/ N EX）]=21.19 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震σ3＝N3/υA3+M3y3/[I3（1-0.8 N3/ N EX）]=12.96八. 柱脚验算1. 锚栓验算选用20个Φ39锚栓，材料选用Q235，锚栓中心离结构外壁距离为100mm，锚栓中心离底板外边缘距离为100mm，筒壁内侧底板长度为100mm。
拆除爆破作业-烟囱拆除设计
90m高钢筋混凝土烟囱拆除爆破设计1工程概况根据某市环保及环境治理精神，拟将90m高钢筋混凝土烟囱实施爆破拆除。
1.1 施工环境拟拆除的钢筋混凝土烟囱位于市某厂内，高90m，烟囱北22m处为包装车间，车间东西长为180m，南北宽为30m；烟囱南侧65m为外加剂厂车间，车间东西向长为90m；烟囱西侧60m处为水泥厂厂房；烟囱东侧厂房已经拆除，为空旷地带。
烟囱周围环境见图1。
1.2 烟囱结构尺寸钢筋混凝土烟囱始建于1971年，筒体为钢筋混凝土结构，混凝土标号为200号，烟囱高为90m，烟囱底部外直径为7.85m，底部壁厚为0.4m。
顶部外直径为4.3m，壁厚0.18m。
内衬为耐火砖，厚24cm，内衬与烟囱内壁间隙10cm，拟拆除烟囱筒体体积为414.2m3。
烟囱标高4.2m处为烟道口，烟道口高3.5m，宽3.5m，顶部为圆拱形，烟道口朝向为正东向。
烟道口下部为清灰漏斗口，漏斗口底部标高为+0.0m，漏斗口高宽均为1m，朝向也为正东向。
烟囱筒体底部配筋：竖向主筋为φ20的螺纹钢筋，间距为130mm，环形钢筋直径20mm，间距140mm。
烟囱断面尺寸见图2。
1.3 拆除工程要求⑴工期要求：7天。
⑵安全要求：爆破拆除施工应确保周围建筑物的安全。
图1 爆区环境图3 爆破技术设计3.1爆破缺口设计缺口位置，展开形状，缺口高度，展开长度等3.2 爆破参数孔网参数，炸药选择，炸药单耗，装药量计算等3.3 爆破网路雷管选择，爆破网络等3.4 爆前预处理内衬预处理等4爆破安全防护4.1飞石防护措施4.2爆破振动计算与控制措施4.3触地振动计算与控制措施4.4 安全警戒5其他爆破安全校核（注：素材和资料部分来自网络，供参考。
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式（ 见图 １ 。 ）
力起 控制作 用 。由于钢 烟 囱结构 阻尼 较 其他材 质 烟 囱要 小得 多 ， 因此发 生 横 向风振 时 结构 动 力 响
应 很 大 。 实践 和 理 论研 究 表 明 ， 烟 囱特 别 是 焊 钢 接 钢烟 囱的破坏 ， 了顺 方 向风力 起控 制作 用外 ， 除 有 时横 方 向风 振 起 控制 作 用 ， 因此 必 须 重视 横方
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向风振 的验算 。
３ 自立式钢 烟 囱构 造要 求
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图 １ 自力式钢烟囱的型式
５８一
一
（） Ｉ 当排放 弱腐 蚀性 烟 气 时 ， 壁材 料可 采用 筒 普通 钢板 。当排放 中等腐 蚀性 烟气 和强 腐蚀 性烟 气时， 宜采 用 耐硫 酸露 点腐 蚀 钢板 。设计 计算 时 ， 钢 板厚 度 应 留有 ２ ３ ｍ腐 蚀 厚度 富 裕 。 同时 ， ￣ｍ 需
２ 设计 时需重点 考虑 的几个 问题
本 工 程 采用 的是 截头 圆锥 形 （ 图 １ａ ）斜 见 （） ，
率 控 制在 ２ ％左右 。这 种形 式 的优 点是 受力 合理 ，
但在 加工制 作上有 一定 的难 度 。 （） ３ 拼装 方 案 ： 自立式 钢烟 囱在 高度 方 向一般 是 分 节制 造 、 现场 拼 装 。分节 长 度根 据 施 工 吊装 能力 、 地大 小 等因素 综合 考 虑 ， 节长 度短 则分 场 每
施 工 单 位 的施 工 能 力 和进 度 要 求 等条 件 下 ， 终 最 将 分 节 长度 控制 在 １～ ８ 高 空每 节之 间 的接 头 ０ １ｍ， 方 式 采 用 焊接 。焊 接 的优 点 是 简单 ， 囱外 形 整 烟 齐 ， 装 障碍少 ， 对施 工单位 的施工 能力 提 出了 涂 但 较 高的要求 。 （） 算 ： ４计 由于 目前还 没有 针对 钢烟 囱的计算 软件 ， 计 中要严 格 以规 范为设 计 依据 ， 设 对钢 烟 囱 设 计 涉及 的各 项 内容 进 行 认真 仔 细 的计 算 ， 其 尤 是横 向风振 计算 。 因为钢 烟 囱的 自重 比起混凝 土
２００ ） ５ １ １
摘 要 介 绍运用 Ｔ Ｐ 管理 模式对设备 管理 系统进 行优 化 ， ｎＭ 有效提 高 了设备 管理 效率及可预见性 ， 使设 备 作 业 率连 年 提 高 ， 进 一 步 降 低 了维修 保 养 费 用 。 并
关键 词 中 厚板 厂 设 备 管 理 模 式 创 新
１ ＴＰ ｎ Ｍ设 备管 理模 式 的构 建 背景 设 备 管 理 是 企 业 管 理 体 系 中 的 重 要 组 成 部 分 ， 发 挥装 备 优 势提 高产 品产 量 、 量 和 降低 维 是 质 修 成 本 的关 键 。为 进 一 步 提 高设 备 管理 水 平 ， 选 择 构 建 全 新 的 Ｔ Ｐ 全 员 规 范 化 生 产 维 修 ） 备 ｎ Ｍ（ 设
第 ２ 卷 ２ １ 年第 ６ （ 第 １０ ） ８ ００ 期 总 ５期
挑 置 Ｇ８ 乳 扎 ％ 托 曾鞋 ０ ８ 凸 彀 扰
问题 研 究
９ ｍ 自立式 钢 烟 囱结构 设 计 ０
王 辉 李 丽
（ 钢设 计研 究院 鞍 鞍 山 １４ ２ ） １０ １
根据 大气 环境 和烟 气温 度 、 烟气 成分 ， 选择 相应 的
防腐涂料 。
现代 化 管 理
・
第 ２ 卷 ２ １ 年第 ６ （ 第 １０ ） ８ ００ 期 总 ５期
现代 化管理 ・
ＴＰ ｎ Ｍ设 备 管理 模 式 在 济 钢 中厚 板 厂 的 实践 应 用
赵树 俭 刘福 义 （ 济钢 股份 有 限公 司 中厚板 厂 济 南
段 数 量 多 ， 节 吊装 重 量 小 ， 高 空 接 头 数 量 也 每 但 多； 如每 节长 度长 的则 分段 数量 少 ， 每节 吊装重 量 大 ， 空 接头 数 量 少 。在 综 合 考虑 上 述 因 素 以及 高
（ ） 础形 式选 择 ： 囱基 础 形式分 为刚性 基 １基 烟 础 、 式基 础 、 板 壳体基 础 和桩基 础 。设计 时 应在综 合 考虑 基础 受力 大小 、 态 、 质 条件 和适用 要求 状 地 等 多方 面 因素 后 ， 择 最适 合 的基础 形 式 。本 工 选
摘
要
阐述 了在没有计算软件和 国标 图集辅助设计的情况下 ，０ 自立式钢烟 囱结构设 计时需重 点考虑 ９ｍ
的 几个 问题 和 构 造要 求 。
关键词 自立式 钢烟囱 计算 构造
１ 前 言
鞍 钢股 份 线 材厂 ６ 万 ｔ 材 生产 线新 建 步进 ０ 线 粱 式 加热 炉要 求 配套 设计 一座 钢 烟 囱 ， ９ ｍ， 高 ０ 上 口内径 ２ ｍ， 气人 口温度 ４ ０Ｃ 由于该 烟 囱所 ． 烟 ５ ０ ￣。 处 位置 三面 紧靠 厂房 外墙 ， 没有 足够 的操 作 空间 ， 故 无 法采 用 拉 索式 ， 因此 决 定 采 用 自立 式 。由于 目前 还没 有 针 对 钢 烟 囱的 计算 软件 ， ９ｍ高 自 且 ０ 立 式 钢 烟 囱超 出 国标 图集 中可 供 参 考 的 设 计 高 度， 这些 无疑 为设 计增加 了一定 的难度 。
烟 囱和砖 烟 囱小得 多 ， 以地震 力也 比较 小 ， 所 一般 情 况下 风 力所 产生 的应力 远 远 大 于地 震 力 ， 风 故
程 因为基 础 受力较 大 ， 且地 质 条件不 好 ， 在 受力 存 层 承 载 力较 低 和地 基 软 弱 土层 较厚 的情 况 ， 以 所
决定 采用人 ＿ 挖空灌 注桩基 础。 ］ ｌ － （ ） 囱形式选 择 ： ２烟 自立 式钢 烟 囱 由于是悬 臂 构件 ， 囱底 部受 力最 大 ， 烟 因此 最合理 的结 构形 式