模板拉杆受力计算书
承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)
主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11。
5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m,基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装,故承台模板考虑采用木模板拼装。
面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm）,水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢.承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。
1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0。
22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2）；γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3;t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h;V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取4m；β1—外加剂影响修正系数,取1。
0;β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1。
15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。
22×24×10×1.0×1。
15×0.62=47。
03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。
3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3。
承台钢模板计算书
承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。
二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。
以上材料的材质均为Q235。
以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。
三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。
倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。
新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。
荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。
胸墙模板计算
x y x y胸墙 2.9m 高模板受力计算书一、荷载计算1、振捣产生的荷载标准值： 4.0kN/m 2； 设计值：1.4×4.0=5.6 kN/m 2； 荷载折减〔调整〕值：5.6×0.85=4.76 kN/m 2。
2、浇筑混凝土对模板侧面的荷载标准值： F =0.22 r t ββv 1/2=0.22×24×200/(15+15)×1.2×1.15×11/2=48.5761 kN/m 2；c 0 1 2F 2= r c H=24×2.9=69.6 kN/m 2；取 F 1、F 2 中较小者，为 48.576 kN/m 2；设计值：1.2×48.576 =58.2912kN/m 2； 荷载折减〔调整〕值：58.2912×0.85=49.548 kN/m 2。
3、倾倒混凝土时产生的荷载标准值：2.0kN/m 2； 设计值：1.4×2=2.84kN/m 2； 荷载折减〔调整〕值：2.84×0.85=2.414 kN/m 2。
4、荷载组合计算承载力：F=48.576+2.414=50.99 kN/m 2=0.05099 N/mm 2； 计算刚度：F=48.576 kN/m 2=0.048576 N/mm 2。
二、面板计算 1、计算简图面板背侧纵横小肋跨距均为 30cm 计算。
依据双面板计算。
依据混凝土的浇筑状况，假设一个区格在与它相邻的区格上也有荷载，则认为面板此处无转交，该边视为固定边；假设与它相邻的区格上无无荷载〔或很少〕，在肋的抗扭刚度不大时，则认为面板此处有转交，视为简支边。
取面板中的一个区格，在满载〔混凝土侧压力与倾倒产生的荷载同时均匀满布〕状况下，即在三边固定一边简支的最不利的状况下，进展计算，简图如下。
2、强度验算取 b=10mm 的板条作为计算单元，荷载：q=b×F=10×0.05099=0.5099N/mm 。
模板计算书002
**省道工程墩柱模板计算书一、计算依据1.模板支撑体系尺寸模板竖肋间距: 300(mm)后横肋间距: 1000(mm)对拉螺栓间距: 1000 (mm)2、混凝土参数混凝土浇筑高度: 4 (m)每模混凝土数量：24m3混凝土浇筑速度: 2m/小时混凝土浇筑温度: 20 (℃)混凝土坍落度: 140～160 (mm)3.材料参数模板面板：δ=6mm钢模板。
模板纵肋：[10槽钢模板横肋：[20槽钢:对拉螺栓：M22螺栓法兰：δ12×80钢板二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力，可按下列公式计算，得最小值：KF⋅h⋅=γ当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T＞0.035时：h=1.53+3.8v/T式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γ------混凝土的重力密度（kN/m3）钢筋混凝土取25kN/m3。
T------混凝土的温度（20°C）。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）；现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。
------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂K1取1.2，该工程取1.2。
------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取 1.10K2不小于100mm，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm，取1.15。
v/T=2/20=0.1＞0.035h=1.53+3.8v/T=1.91mKF=γ⋅h⋅=1.2*25*1.91=57. 3kN/m2F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4KN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。
涵洞模板计算书
涵洞模板计算书一、墙身模板计算K51+025涵洞墙身高度H=5.78m，厚度1.2m，每段长度6m。
1、混凝土采用坍落度为60mm～90mm的普通混凝土，混凝土重力密度γ3，浇筑速度2.5m/h，浇筑入模温度T=30o C。
c=25KN/m根据侧压力计算公式β1=1.0，β2=1.0公式1F=0.22γc t oβ1β2υ1/2=0.22γc200/（T+15）β1β2υ1/2=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.15×2.51/2=51.3kN/㎡公式2F=γc H=25×5.78=144.5kN/㎡按取最小值，则最大侧压力为51.3kN/㎡2、外楞间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m，外楞为纵向肋骨。
Ф48mm钢管的截面抵抗距W=Π（d14-d24）/32d1=3.14*（484-41.54）/（32*48）=4788N/mm3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 667450103.51478821510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距600mm < b=667mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105，惯性矩I=WR=4788*24=11.5×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 828450103.513105.11101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距600mm < b=828mm满足要求3、拉杆间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m ， 外楞为纵向肋骨。
2根Ф48mm 钢管的截面抵抗距W=2*4788=9576N/mm 3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 944450103.51957621510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距750mm < b=944mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105， 惯性矩I=2×11.5×104=23×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 985450103.5131023101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距750mm < b=985mm满足要求4、拉杆拉力计算工程使用拉杆横向间距a=0.6m ，纵向间距b=0.75m拉杆承受最大拉力P=F ·A=F ·a ·b=51.3×0.6×0.75=23.1kN工程中使用Ф16对拉螺栓容许拉力为24.5kN ，满足要求。
模板受力计算书
模板受力计算书一，参数信息：1，模板支架参数；方本木的间隔距离：（㎜）：300．００方木的截面宽度：（㎜）：４０．００方木的截面高度：（㎜）：80.002，荷载参数:模板与木板的自重(KN / ㎡):0.428砼与钢筋自重:(KN /M3):25.000施工均布荷载标准值(KN / ㎡):3.0003,楼板面参数:钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI)楼板砼强度等级：C35每平米楼板截面的钢筋的面积（㎜2）１４４０．０００计算厚度（㎜）２００．０００４，板底方木参数：板底方木迁选用木材：杉木：方木弹性模量：Ｅ（Ｎ／㎜２）：９００0.００方木抗弯强厚设计值：ＦＭ（Ｎ／㎜２）：１１．０００方木抗剪强度设计值：ＦＶ（Ｎ／㎜２）；１．４００二，模板底支撑方木的验算：本工程模板板底采用方工木作为支撑，方木按照简支梁计算：方木截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：Ｗ＝Ｂ×Ｈ２／６＝４.０００×８.０００２／６＝４２.７００㎝ 3 I= B×H3/12=4.000×8.0003/12=171.700 ㎝4木楞计算1, 荷载计算⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M):q1=25.000×0.20 ×0.300=1.5NK/M:⑵模板的自重线荷载(KN/M)q2=0.428×0.3=0.128KN/M:⑶活荷载为施工荷载标准值(KN)q3=2.000×1.000×0.300=0.3000KN2,抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下;均布荷载:q =1. 2×( q1＋q2)=1.2 ×(1.5 ＋0.128)=1.954KN/M: 集中荷载: q=1.4 ×q1=1.4 ×0.3=0.42KN:最大弯矩:M=q ×1/4 ×12/8=0.42 × 1.000 ×4+1.95 ×1.2/8=0.349KN最大支座力:N=q/2+q×1/2=(0.42+1.95) × 1.000/2=1.185KN截面应力: α=M/W=0.349/0.0427=8.173N m㎡方木最大应力计算值为：8.173N/MM2, 小于方木抗弯强度值11.0N/MM2, 满足要求。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
20m箱梁模板计算书
③.倾倒混凝土产生的荷载
P3=6KPa
则荷载设计值为：6×1.4×0.85=7.14KN/m2
④.人员设备产生的荷载
P4=2.5KPa
则荷载设计值为：2.5×1.4×0.85=2.98KN/m2
⑤.振捣产生的荷载
P5=2.0KPa
则荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/m2
F=PS/2=26.8×10-3×800×1120/2=12006.4N<[F]=38200N
角钢应力：
拉杆强计算，取1m宽作为计算单元，横肋间距300mm,垂直方向间距为284mm，面板厚度为6mm。
模板承受压力最大的为最下面一块，其平均侧压力：
P=26.8KPa
.振捣混凝土产生的侧压力按4.0KN/m2计
则荷载设计值为：4×1.4×0.85=4.76KN/m2
.进行荷载组合
P组合= 22.026.8+4.76=26.8KN/m2。模板所受侧压力0.72m以上按三角形分布，最大为26.8KPa；0.72m以下均为26.8KPa。
04.76
34815.41
63224.11
720 26.8
91626.8
120026.8
mm KPa
（2）竖向荷载（翼板处）
①.模板自重产生的荷载
P1=ΥV/S=ΥSh/S=Υh=78.5×0.006=0.471KPa
则荷载设计值为：0.471×1.2×0.85=0.48KN/m2
②.混凝土自重产生的荷载
P2=Υh=25×0.236=5.9KPa
.强度验算
由受力图可看出,受力结构为一次超静定结构,力最大弯矩处位于中间支座处,可根据结构力学求解一个力的一次超静定结构后,再进行叠加计算出最大弯矩，由结构力学求解出支座弯矩为：
板模板(930)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.439kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.439×0.252/8＝0.066kN·mσ＝M max/W＝0.066×106/37500＝1.758N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2504/(384×10000×281250)=0.074mmν＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.17kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.25=1.295kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.295×0.932+0.125×0.875×0.932＝0.235kN·mM2＝q1L12/2=2.17×0.152/2＝0.024kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.235，0.024]＝0.235kN·mσ=M max/W=0.235×106/64000=3.665N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.295×0.93+0.625×0.875×0.93＝1.261kN V2＝q1L1＝2.17×0.15＝0.325kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.261，0.325]＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.079kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.079×9304/(100×9350×256×104)＝0.176mm≤[ν]＝L/250＝930/250＝3.72mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.079×1504/(8×9350×256×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.23kN/mq1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.25＝1.355kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.129kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.23×0.93＝2.592kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.23×0.15＝0.334kNR＝max[R max，R1]＝2.592kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×0.93＝1.312kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.129×0.15＝0.169kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.312kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.912×106/4490=203.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.719×1000/424＝31.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.225mm≤[ν]=930/250=3.72mm悬挑段νmax＝0.485mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.513kN，R2=10.19kN，R3=10.753kN，R4=3.649kN 图二支座反力依次为R1=4.984kN，R2=10.568kN，R3=10.568kN，R4=4.984kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝10.753kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1200.000/15.9=75.472查表得，υ1=0.75M wd=γ0×υwγQ M wk=γ0×υwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.024×0.93×1.22/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.513,10.568,10.753,4.984]+1×1.35×0.15×5=11.7 66kNf d=N d/(υ1A)+M wd/W＝11.766×103/(0.750×424)+0.003×106/4490=37.601N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5/13.2=0.379≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.93×0.261=0.243kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.93×0.6×0.153=0.085kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×52×0.243+5×0.085=3.461kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=13.22×0.93×[0.15×5/(0.93×0.93)+0.5]+2×1×13.2/2=2 34.738kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.461=10.383kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000:梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000:帽木长度La(m): 1.000:帽木截面宽度b2 (mm): 60.000:帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000:斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3 (mm): 40.000；梁侧斜撑截面高度h3 (mm): 60.000；梁侧背楞截面宽度b4 (mm): 40.000；梁侧背楞截面高度h4 (mm): 60.000；梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
模板计算书
附：模板计算书1、计算用数据1.1钢材强度设计值1.21.4支撑材料截面性质：矩形截面： I=（1/12）×b×h3 W=（1/6）×b×h2圆管截面： I=（1/64）×π×D4×(1-α4) α=d/D(d为管内径，D为管外径)2、地下室墙体铝梁木模板验算铝梁木模板面板为18mm厚多层板，次龙骨S-150铝梁，间距300mm,主龙骨为2[10槽钢背楞，对拉螺栓M18，水平间距900mm,竖向间距1200mm 。
2.1、荷载设计值 a) 砼侧压力标准值⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧=H V t F c c γββγ2121022.0min取混凝土温度为25℃,F 1=0.22×24×5×1.2×1.15×11/2 =36.43 KN/m 2F 2=24×5.1=122.4 KN/m 2取F1=36.43 KN/m 2砼侧压力标准值 F a =F 1×1.2=43.72 KN/m 2 b) 振捣砼对垂直面面模板产生水平荷载设计值墙体厚度＞100mm,F b =2×1.4=2.8 KN/m 2 c) 荷载组合F ′= F a + F b =43.72+2.8=46.52 KN/m 2 F 〞= F 1=36.43 KN/m 2 2.2、多层板面板验算支撑在次龙骨上按三跨连续梁计算，将荷载化为线荷载：q 1=F ′×l=46.52×1=46.52 N/mm q 2=F 〞×l=36.43×1=36.43 N/mm a) 强度验算mm N l q M ⋅⨯=⨯==5221max 1019.41030052.46103422104.561810006mm bh W ⨯=⨯==2245max /1.47/75.7104.51019.4mm N f mm N W M m=〈≈⨯⨯==σ b) 挠度验算mm l mm EI l q f 75.040030040071.018100057291501230043.361503442==<≈⨯⨯⨯⨯⨯==∴多层板面板满足要求。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书1、模板参数(m): 0.500；木支撑纵距Lb立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b(mm): 40.000:1梁底斜撑方木截面高度h(mm): 60.000:1帽木长度L(m): 1.000:a(mm): 60.000:帽木截面宽度b2(mm): 80.000:帽木斜撑方木截面高度h2斜撑与立杆连接处到帽木的距离h(mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数(mm): 40.000；梁侧斜撑截面宽度b3(mm): 60.000；梁侧斜撑截面高度h3梁侧背楞截面宽度b(mm): 40.000；4(mm): 60.000；梁侧背楞截面高度h4梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
钢模板拉杆l螺栓及模板连接螺栓计算
钢模板拉杆l螺栓及模板连接螺栓计算钢模板、拉杆l螺栓及模板连接螺栓计算计算书本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。
一、模板侧面新浇混凝土的压力计算在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。
混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
使用内部振动器。
当混凝土浇筑速度小于6.0m/h时，新浇混凝土对模板的最大侧压力可按以下两个公式计算，取两个公式中的较小值。
pm=4+1500kskwv1/3/（t+30）（3-1）pm=25h（3-2）式中：PM——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）；T——混凝土成型温度（OC）；h――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；ks――混凝土坍落度影响修正系数。
当坍落度为50～90mm时取1.0，110~150mm为1.15；kw――外加剂影响修正系数。
不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加入药剂时取1.2；v――混凝土的浇筑速度（m/h）。
据了解，每圈最大混凝土为4m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为为0.25m/h，浇注入模温度为30oc，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为：根据表格，KS=1.15，kW=1.2由公式（3-1），pm=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3/（30+30）=40.7kn/m2由公式（3-2），pm=25×2=50kn/m2取较小值，最大侧压力为40.7kn/m2。
有效头部高度：H=40.7/25=1.628m。
二、模板拉杆、螺栓计算1.拉杆和栏杆上的螺栓模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。
护栏模板计算书
龙口—青岛公路莱西（沈海高速）至城阳段施工单位:中铁十八局集团第三工程有限公司涿州机械厂二○一三年十月目录一、设计依据 (3)二、施工工况 (3)三、结构计算 (3)3.1 模板最大侧压力计算 (3)3.2 模板设计参数 (4)3.3模板计算 (6)1）面板计算 (6)2）背肋计算 (7)3）对拉螺栓计算 (8)一、设计依据1、《龙口-青岛公路城阳高架桥》两阶段施工图第四册2、《清水混凝土质量标准及质量控制要点》3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）4、《钢结构工程质量评定标准》（GB502221-95）5、《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95）6、《建筑结构载荷规范》（GBJ9-87）7、《公路桥涵施工技术规范》（JT1041-2000）8、《公路施工手册》（桥涵）（上册）9、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社出版）10、《建筑工程模板施工手册》（第二版）（中国建筑工业出版社）二、施工工况浇筑方式采用泵送机振，浇筑速度为1m/h，塌落度偏安全考虑为17cm。
初凝时间综合考虑为6h。
（以上所列数据与实际浇筑时的控制数据不一样，是为了偏安全考虑模板承受载荷）。
三、结构计算3.1 模板最大侧压力计算根据以下两个公式计算，取最小值公式一：p=0.22×r c×t0×β1×β2×v0.5公式二：p=r c×H式中：p---新浇筑的混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）;r c---混凝土的重度，取25 kN/m3；t0---新浇混凝土的初凝时间6小时；β1---混凝土的外加剂影响修正系数，取1.2；β2---混凝土的塌落度影响修正系数，取1.3；v----混凝土的浇筑速度，1m/h;H----混凝土浇筑的最大高度 1.2m；即：p=0.22×25×6×1.2×1.3×10.5=51.48 kN/m2;p=r c×H=25×1.2=30 kN/m2;取公式二计算结果。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
侧墙模板计算书
XXX侧墙模板计算一、工程概况XXXXXX模板采用12mm厚竹胶合板。
胶合板背后内楞用50*100mm木条，大楞用Φ48*3.5mm 钢管，拉杆采用全车丝Φ12拉杆。
二、模板计算2.1计算依据1、XXX设计图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《路桥施工技术手册》；3、我国现行的有关设计、施工规范的有关规定和安全法规。
2.2计算说明1、XX侧墙，高度按3.1m考虑，一次浇筑完成。
2、侧墙模板采用普通2*1m,15mm厚的胶合板，胶合板外侧背 5×10cm木枋作为内楞，木枋外背钢管作为大楞并设拉杆。
3、模板属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。
2.3挡墙模板系统计算混凝土浇筑速度取2m/h，由于在夏季施工，重庆地区按30℃气温考虑。
γH模板的侧压力为：P= K1式中 P--新浇混凝土对侧面模板的最大侧压力（KPa）γ-- 混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3—外加剂影响修正系数，不加外加剂时，取1.0；掺外加剂时取1.2K1H—有效压头高度（m）当v/T=2/30=0.07>0.035时（T为混凝土浇筑时的温度）：H=1.53+3.8*v/T=1.78(m)P= K1γH=1.2*24*1.78=51.26（KN/m2）以1mm宽的板条作为计算单元，均布荷载q=0.05526*1=0.05126（N/mm）混凝土浇筑过程中砼倾倒和振捣等因素产生的侧压力为4.0 KN/m2,所以模板最大侧压力Pmax=51.26+4.0=55.26（KN/m2）=0.05526（N/mm2）以1mm宽的板条作为计算单元，均布荷载qmax=0.05526*1=0.05526（N/mm）按强度要求计算内楞间距：lQ =4.56h(b/qmax)1/2 =4.65*12*(1/0.05526)1/2 =237.4mm按刚度要求计算内楞间距：lG=6.67h(b/q)1/3 =6.67*12*(1/0.05126)1/3 =215.5mm 式中 b—模板宽度 h—模板厚度取二者中的较小值，l=215.5mm,用l=200mm1.面板计算(1)、强度验算计算跨径l=200mm模板按简支梁计算，则模板所受最大弯矩:M max =(qmax*l2 )/8=(0.05526*2002 )/8=176.3 N.mm面板截面系数:W=bh2/6=1*152/6=24 mm3应力σmax = Mmax/W =11.51N/mm2＜容许应力fm=37 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算15mm厚竹胶合板弹性模量E=9898N/mm2面板截面惯性矩：I=bh3/12=1*123/12=144 mm4最大挠度:vmax=（5*q*l4）/384*E*I=(0.05126*5*2004)/(384*9898*144)=0.75mm＜容许挠度vm=l/250=0.8mm故满足要求2.次楞计算次楞用50*100mm木方，间距为200mm，计算跨径l=500mm次楞受模板传递的压力所产生的线性均布荷载qN=0.05526*200=11.05N/mm 根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008查表得木方惯性矩I=4166700 mm4弹性模量E=10000 N/mm2截面系数W=83330 mm3 (1)、强度验算木方所受最大弯矩Mmax =(qN*l2 )/8=(11.05*5002)/8=345312.5 N.mm应力σmax = Mmax/W=345312.5/83330=4.14 N/mm2＜容许应力fm=13 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算最大挠度:v max =（5*qN*l4）/384*E*I=(11.05*5*5004)/(384*10000*4166700)=0.22mm＜容许挠度vm=l/250=2mm故满足要求3、主楞计算主楞用Φ48*3.5mm钢管竖向布置间距为500mm，计算跨径lD=400mm，承受次楞传来的集中荷载，为简化计算转换为均布荷载。
模板计算书
1.1.1模板及支架荷载计算：1.1.1.1模板及支架自重:(1)支架立杆自重(中部搭接1.5m)：支架立杆高度为6.8-0.3-0.04=6.46m，钢管的单位重量为0.0384kN/m，则得到0.0384kN/m×（6.46+1.5）m=0.306kN(2)水平杆自重：0.0384kN/m×0.7m×10=0.269kN(3)直角扣件自重（每个扣件重量为0.0132kN）：0.0132kN×12=0.158kN(4)方木自重(每立方米重量为4.5kN)：4.5×0.08×0.06×0.7×3=0.045kN(5)竹胶合板自重（每平方米重0.11kN）：0.11×0.7×0.7=0.0539kN模板及支架自重N GK1=0.832 kN1.1.1.2新浇筑混凝土及钢筋自重: N GK2=25×0.7×0.7×0.25=3.06 kN 1.1.1.3施工人员及设备荷载（取每平方米1.0kN）：N QK1=1×0.7×0.7×=0.49 kN1.1.1.4振捣混凝土时产生的荷载（取每平方米2.0kN）：N QK1=2×0.7×0.7×=0.98 kN1.1.2支架立杆轴向力设计值：按规范5.3.2条公式N=1.2∑N GK+1.4∑N QK则得到: N=1.2×(N GK1+ N GK2)+1.4×(N QK1+ N QK2)=1.2×(0.832+3.06)+1.4×(0.49+0.98)=6.728 kN1.1.3支架立杆底层段稳定性验算:按规范5.3.1条公式N/ A≤f验算1.1.3.1稳定系数 :立杆计算长度L0=L+2a（式中h为支架立杆步距,取1.6m，a为模板支架伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a=0）则L0=1.6m。
湿接缝模板计算书
附件二：湿接缝模板计算书1.1 设计依据及原则1.1.1. 设计依据依据人民交通出版社出版的《路桥施工计算手册》计算 。
1.1.2 设计原则本计算采用容许应力法计算，对湿接缝模板的拉杆拉力进行验算，并满足其他的有关要求。
1.2 底模拉杆拉力验算取一块底模板计算一块底模板规格 1m ×0.9m拉杆横向间距 a= 0.5m拉杆纵向间距 b=0.7m最大湿接缝段底板平均厚度 t=0.9m模板自重产生的荷载 kPa G 5.01=钢筋混凝土自重产生的荷载 kPa G 5.22259.012=⨯⨯= 倾倒混凝土时产生的冲击荷载 kPa p 21=振捣混凝土产生的荷载 kPa p 22= 施工人员、施工料具运输、堆放荷载 kPa p 5.23= 总的竖向荷载 32121p p p G G p ++++= kPa 5.29=拉杆承受的拉力 kN b a p F 33.10=⨯⨯=Φ14拉杆容许拉力 kN 8.17=σ则：σ<F 满足要求。
1.3 顶模拉杆拉力验算取顶板倒角处模板计算一块倒角处顶模板规格 1.1m ×0.9m拉杆横向间距 a= 0.5m拉杆纵向间距 b=0.7m计算顶模板平均厚度 t=0.73m模板自重产生的荷载 kPa G 5.01=钢筋混凝土自重产生的荷载 kPa G 25.182573.02=⨯= 倾倒混凝土时产生的冲击荷载 kPa p 21=振捣混凝土产生的荷载 kPa p 22= 施工人员、施工料具运输、堆放荷载 kPa p 5.23= 总的竖向荷载 32121p p p G G p ++++= kPa 25.25=拉杆承受的拉力 kN b a p F 84.8=⨯⨯=Φ14拉杆容许拉力 kN 8.17=σ则：σ<F 满足要求。
1.4 侧模拉杆拉力验算1.4.1. 新浇筑混凝土对模板侧面压力外加剂影响修正系数 1=K混凝土的容重 3/24m kN =γ混凝土浇筑速度 h m v /5.0=混凝土入模时的温度 T=5℃有效压头高度 m T v h 91.1/8.353.1=+=最大侧压力 kPa h K p m 84.45=⋅⋅=γ1.4.2. 振捣混凝土时对模板侧面压力按4.0kPa 计1.4.3. 拉杆拉力总侧压力 kPa p 84.49484.45=+=拉杆横向间距 m a 5.0=拉杆纵向间距 m b 75.0=拉杆承受的拉力 kPa b a p F 19.17=⋅⋅=σΦ14拉杆容许拉力kN=178.则：σ<F满足要求。
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模板拉杆受力计算书
1、砼对模板的侧压力计算
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
f=0.22r c t0β1β2√V
f=r c H
其中γc——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，取5.0h；无资料时取200/(T+15)， T 为混凝土的入模温度；
V ——混凝土的浇筑速度，取1m/h；
β1——混凝土外加剂修正系数，取1.2。
β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.2m；
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=37.95kN/m2
f2=105kN/m2 f1< f2
考虑结构的重要性系数1.15，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=1.15×37.95=43.64kN/m2
2、拉杆承受压力计算
P=F×A
P=43.64×0.8×0.8=27.9k N
查对拉螺杆力学性能表， M14拉杆容许拉力17.8k N， M16拉杆容许拉力24.5 k N，M18拉杆容许拉力29.6 k N，可选用M18拉杆。