异波折板絮凝池絮凝控制指标研(doc 5页)
折板絮凝 池设计计算书
絮凝区第二区第一格通道数为 3，共 1 对折板，转弯数为 9，则第一段絮 凝区平行折板中间部分总水头损失为： h 1 9 0.0012 0.011(m) 2）侧边部分：
h 2 1 V1 ' 2 0.212 0.6 0.0013(m) 2g 2 9.81
侧边部分总水头损失为： h 2 9 0.0013 0.0234(m)
G2
3. 第三段絮凝区： （1）第三段第一格水头损失 H1 第三段絮凝区采用平行直板布置，平均流速取 0.11m/s，第三段第一格宽度 为 0.8m，第二格宽度 0.6m,则第一格板间距 b1：
b1
0.122 1.27(m) ， 0.12 0.8
第一格直板数取 3，共 1 个进口，3 个转弯，则水头损失 H1：
4）第二段絮凝区总水头损失：0.147m （3）第二段絮凝区停留时间 T2：
T2 2 0.8 5.62 5.0 60 0.8 3.0 5.0 60 7.8(min ) 437.5 437.5
（4）第二段絮凝区 G2 值：
1000 0.147 55.25( s 1 ) -4 60 10 1.029 7.8
H 1 3.0 (1 3) 0.12 2 0.0088(m) 2 9.81
-5-
（2）第三段第二格水头损失 H2 第二格板间距 b2： b 2
0.122 1.69(m) 0.12 0.6
直板数取 2，共 1 个进口，2 个转弯，则水头损失 H2：
H 2 2.0 (1 2) 0.12 2 0.0044(m) 2 9.81
h 5 1 (0.0019 0.0031) 0.025(m)
水处理絮凝效果综合控制指标研究进展
１ ２ 搅 拌强度 相似 ．
絮凝池中颗粒接触碰撞的最适宜水力条件 是成功地 进行 絮 凝的而前提 ， 因此 水力 条件对 絮体 的成长起 决定 性作 用。絮凝 过程沿垂直水流流向可分为三层 ： 粘性底层 、 过渡层和紊流 区。
１２ １ 粘 性 底层 ．．
粘性底层是一个紧贴 固体壁 面 的极薄层 ， 性切 应力 是 主 粘 要 特 征 因 素 ， 流 切 应 力 极 小 而 可 以 忽 略 ， 以 流 动 近 似 层 流 状 紊 所 态， 流速呈线性分布 。由于粘性底层是极 薄的流层 ， 且仅 占据 了 絮凝池的极小一部分容积 ， 对絮凝颗粒成 长作用甚 微 ， 忽略不 可
Ｒｅ ｅ ｒ ｈ Ｐｒ ｇ ｅ ｓｏ ｎ ｒ ｌＩ ｅ ｆＦｌｃ ｕｌｔｏ ｆ ｃｅ ｃ ｎ Ｗ ａ ｅ ｅ ｔ ｅ ｓ ａ ｃ ｏ ｒ ｓ ｎ Ｃｏ ｔ ｏ ｎｄ ｘ ｏ ｏ ｃ ａ ｉ ｎ Ｅｆ ｉｎ ｙ ｉ ｉ ｔｒ Ｔｒ ａ ｍ ｎｔ
ｓ ＨＩＲＵ —ｃ ｉ ｕ
Ｋｅ ｒ ｓ ｌ ｃ ｕａｉｎ；ｃ ｎｒｌｉｄ ｘ；ｓｍｉ ｒｅ ｃｅ ｃ ｆｆ ｃ ｕａｉｎ；ｖ ｌｃｔ ｒｄｅ ｔ ｙ ｗｏ ｄ ：ｆ ｃ ｌｔ ｏ ｏ ｏ ｔ ｎ ｅ ｏ ｉ ｌ ｆ ｉｎ ｙｏ ｏ ｃ ｌｔ ａ ｉ ｌ ｏ ｅｏ ｉ ｇａ ｉｎ ｙ
水处理絮凝工艺是一个复杂 的物理化 学和流体力学作 用 的 过程 ， 效 果 由原 水 水 质 、 其 药剂 投 加 和 水 力 条 件 三 因素 所 控 制… 。絮凝工艺设计 与运行 的优化 ， 即所谓 絮凝效 果最佳 的工 艺， 应满足两个基本要求 ， 即一是水 中微小 颗粒 在絮凝池 内形成 易于在沉淀池中去除的絮体 ； 二是 以最低限度 的历 时 、 絮凝 剂用 量 以及能量耗 散来完 成絮凝 ， 而获得最 大的经 济效益 。当 从 原水水质一定 且药剂投加 合理 时 ， 定因素则 是絮凝 池 的水力 决 条 件 。水 力条 件 除 受 着 水 流 边 界 制 约 的影 响 外 ， 要 是 输 入 水 主 流的能耗分布情况。因此 ， 能耗分 布 的合 理与 否是确 定池 体大 小 和 影 响 絮凝 效果 最 重 要 的 因素 。 研究絮凝 控制指 标的 目的 ， 一是通 过模 型试验 开发新 型 第 结构 ， 第二是合理地控 制烧杯 搅拌试 验为生产 水厂 提供操作 条 件 Ｊ 。但 由于缺乏有效 合理 的控制指标 ， 而影响 了小型试 验 从 资料的可信性 和它 的推广价值 。多 年来就 絮凝效 果控 制 问题 ， 数 Ｒ 大 于另 一临界 值 （ ｅ的上 限） ， ｅ Ｒ 时 则水 流处 于紊 流状 态 。 实际絮凝池 中的水 流多 为紊流 ， 因此模 型水 流 中相 当于 最小水 流尺度 （ 水力半径 ） 或 和最 小 流 速 时 的雷 诺 数 Ｒ ｅ应 大 于 上 述 临
折板絮凝池
折板絮凝池本设计采用折板絮凝池。
折板絮凝池是在絮凝池内，放置一定数量的折板，水流沿折板上、下流动，经过无数次折转，促进颗粒絮凝。
这种絮凝池因对水质水量适应性强，停留时间短，絮凝效果好，又能节约絮凝药剂，因此选用次絮凝池。
设计计算：1．单组絮凝池有效容积Q=30000/24=1250m3/hV=QT=1250*12/4/60=62.5m32.絮凝池长度取 H’=3.25m,B=6.0mL’=V/H’/B=62.5/3.04/6=3.25m絮凝池长度方向用隔墙分成三段，首段和中段均为1.0米，末段格宽为2.0米，隔墙厚为0.15米，则絮凝池总长度为L=3.25+5*0.15=4.0m2.各段分隔数与沉淀池组合的絮凝池池宽为24.0米，用三道隔墙分成四组，每组池宽为B’=[24-3*0.15]/4=5.8875m首段分成10格则每格长度L1=2[5.8875-4*0.15]/10=1.06m首段每格面积为 f1=1.0*1.06=1.06m2通过首段单格的平均流速为 v1=1250/3600/4/1.06=0.082m/s中段分为8格，末段分为7格，则中段和末段的各格格长、面积、平均流速分别为L2=1.36m f2=1.36m2 v2=0.064m/sL3=0.71m f3=1.42m2 v3=0.061m/s3.水头损失计算相对折板取v1=0.14m/s v2=0.27m/sh 1=0.5*（v12-v22）/2g=0.00136m渐缩段水头损失取F1=0.56m2 F2=1.06m2h 2=[1+0.1-（F1/F2）2]v2/2g=0.00082mh=0.312m 平行折板取v=0.2h 1=0.6*v2/2g=0.6*0.22/2/9.81=0.001223m 同理 h 2=0.00378m h 3=0.0042mh=24*0.00082+8*（0.00378+0.0042）=0.083m 平行直板h 1=3*0.1012/2/9.81=0.00156m h=7*0.00156=0.011m 总水头损失为H=0.312+0.083+0.011=0.406m 絮凝池设计两组，每组设一池，每池设计流量/s 0.064m Q 3=，絮凝时间12min t =，设计平均水深为 4.0m H =。
异波折板絮凝池单元水头损失的计算公式
异波折板絮凝池单元水头损失的计算公式
孙友勋;谭章荣;范瑾初
【期刊名称】《中国给水排水》
【年(卷),期】1999(15)10
【摘要】异波折板絮凝池的水头损失在设计中均采用明渠渐放和渐缩公式来计算，本研究在模型试验中发现利用给排水设计手册计算值与实测值相差较大。
根据模型试验数据，通过量纲分析，用最小二乘法拟合得出异波折板单元的半经验半理论水头损失计算公式。
【总页数】4页(P29-32)
【关键词】异波折板;絮凝池;水头损失;絮凝;给水处理
【作者】孙友勋;谭章荣;范瑾初
【作者单位】同济大学环境科学与工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TU991.22
【相关文献】
1.竖流式多孔道异波折板絮凝池的设计特点 [J], 李实;王旭宁
2.异波折板絮凝单元水头损失公式研究 [J], 孙友勋
3.异波折板絮凝池絮凝的机理与絮凝常数 [J], 孙友勋;时钧;范瑾初;刘新超
4.折板絮凝池水头损失公式及絮凝效果控制指标研究 [J],
5.异波折板絮凝池絮凝控制指标研究 [J], 谭章荣;秦祖群;孙友勋;高乃云;范瑾初
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异波折板絮凝流场的特性分析
２ ． Ｘ ｉ ’ ａ ｎ Ｍｕ ｎ ｉ ｃ ｉ ｐ ａ ｌ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ Ｃ ｏ ． ， Ｌ Ｔ Ｄ， Ｘ ｉ ’ ｎ ａ ７ １ ０ ０ ０ ０ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ａｎ ｏ ｒ ｔ ｈ ｏ ｇ ｏ ｎ ａ ｌ ｅ ｘ ｐｅ ｉｍｅ ｒ ｎ ｔ ｗａ ｓ ｃ ｏ ｎｄ ｕ ｃ ｔ ｅ ｄ ｂ ｙ ｔ ａ ｋｉ ｎｇ ｆ ｏ ｌ ｄ ｐｌ ａ ｔ ｅ ｕ ｎ ｉ ｔ ａ ｓ ｍｏ ｄｅ ｌ ， ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｌｏ ｆ ｗ ｉ ｆ ｅ ｌ ｄ ｏ ｆ ｆ ｏ ｌ ｄ ｅ ｄ ｅ ｄ — ｐ ｌ ａ ｔ ｅ ｌｏ ｆ ｃ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｗａｅ ｅ ｌ ｅ ｖ ｅ ｌ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈｒ ｅ ｅ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｓ ｏ ｆ ｆ ｏ ｌ ｄｅ ｄ— ｐ ｌ ａ ｔ ｅ ｗａ ｖ ｅ ｉ ｍｐ ｏ ｒ ｔ ｓ ｐ ｅ ｅ ｄ， ｆ ｏ ｌ ｄ ｅ ｄ—
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（ １ ． Ｍ ｕ ｎ ｉ ｃ ｉ ｐ ａ ｌ Ｐ ｕ ｂ ｌ ｉ ｃ Ｕ ｔ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ Ａ ｄ ｍｉ ｎ ｉ ｓ ｔ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ Ｊ ｉ ｕ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ ， Ｊ ｉ ｕ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ ３ ３ ２ ０ ０ ０， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ；
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DUL作为絮凝控制指标的
1
D / UL 作为絮凝指标理论依据
2
2． 1
材料与方法
絮凝池内流体流动的方向存在一定混合现象， 如将这种混合作用叠加在理想推流式反应器的每一 截面上， 就可以描述实际絮凝池的流动状态 ， 通过数 学推导， 可得到这种离散流动的无因次偏微分方程 ［47 ］ ： 形式 2 C D C C = － （ 1） θ UL Z2 Z 式中 C 、 θ 和 Z 分别代表无量纲的浓度、 时间和 D / UL 为无量纲数， D / UL 越大， 长度， 则流体的返混 。 程度也越大
絮凝池 ［8 ］ 小试絮凝池采用高效旋流网格絮凝器 和普 通折板絮凝器， 高效旋流网格絮凝器有效容积 25 L， 设计流量为 100 L / h。 絮凝器沿水流方向分成流 速不同的 3 级廊道。 第一廊道又称高速混合区， 分
基金 项 目： 国 家 “ 水 体 污 染 控 制 与 治 理 ”科 技 重 大 专 项 （ 2009ZX0721200103 ） ； 湘 潭 大 学 自 然 科 学 研 究 项 目 （ 09XZX12 ） ； 湖南省教育厅一般项目（ 10C1256 ） 收稿日期： 2010 － 11 － 18 ； 修订日期： 2011 － 03 － 28 作者简介： 刘兴旺（ 1978 ）， 男， 硕士， 讲师， 主要从事水污染防治研 mail： siwon_liu@ 126． com 究工作。E-
Study on D / UL used as flocculation indicator
Liu Xingwang Hu Xi Xiao Liping
（ Department of Environmental Science and Engineering，Xiangtan University，Xiangtan 411105 ，China）
折板絮凝池絮凝时间
折板絮凝池絮凝时间【最新版】目录1.折板絮凝池简介2.折板絮凝池的絮凝时间3.影响折板絮凝池絮凝时间的因素4.折板絮凝池絮凝时间的控制方法5.结论正文折板絮凝池是现代污水处理技术中常用的一种设施，主要用于污水中的固体悬浮物的絮凝沉降。
在污水处理过程中，折板絮凝池的絮凝时间对于污水处理效果至关重要。
折板絮凝池的絮凝时间通常是指污水在折板絮凝池中进行絮凝沉降的时间。
这个时间决定了悬浮物是否能够充分絮凝，从而达到有效的沉降效果。
一般来说，絮凝时间过长或过短都会影响污水处理效果。
过长的絮凝时间会导致污水中的悬浮物絮凝过度，形成过大的絮凝体，影响沉降效果；过短的絮凝时间则可能导致悬浮物没有充分絮凝，沉降效果不佳。
影响折板絮凝池絮凝时间的因素有很多，主要包括污水的性质、水温、水流速度、絮凝剂的种类和用量等。
污水中的有机物含量、pH 值、碱度等都会影响絮凝效果，从而影响絮凝时间。
水温过高或过低都会影响絮凝反应的速度，进而影响絮凝时间。
水流速度过快会导致絮凝体破碎，影响絮凝效果，而过慢的水流速度则会使絮凝反应进行得过于缓慢，延长絮凝时间。
絮凝剂的种类和用量也会直接影响絮凝效果，进而影响絮凝时间。
为了保证折板絮凝池的絮凝效果，需要对絮凝时间进行合理的控制。
一般来说，可以通过调节水流速度、絮凝剂的种类和用量等方式来控制絮凝时间。
同时，还需要定期对污水的性质进行检测，根据检测结果调整絮凝剂的种类和用量，以保证絮凝效果的稳定。
总的来说，折板絮凝池的絮凝时间对于污水处理效果有着重要的影响。
合理的絮凝时间可以保证污水处理效果的稳定，而过长或过短的絮凝时间则会影响污水处理效果。
折板絮凝池设计方案的探讨
折 板的材质 有钢丝 网水泥板 , 板和轻 质 铝 填料 3类 , 山水司湘江水 厂采 用的是钢丝 网 衡
水泥板.折板 的 安装有 嵌 ^池 壁预 留 的口 槽
② a =0, c b=l =O, 0, 得 e; 1 f 1 d= . , g_- 于 是 : 1,
和 装 ^固 定在池 壁 上的角钢槽 两种 后者 耐久
5 GT值和流速 的选取
折 板絮凝 工艺各段 流速和时 间的选 取是决 定 絮凝效果的 关键.G 值和流 速的递减 必须与 折板 絮凝工艺 赢程中絮 凝体由 小到大的形 成过
程相适 应, 以提高 絮 效果 G值的递减 不富少 凝
上看 , 絮凝池接近 于推流型·与其它絮 捷池 折板 相 比 水流条件 大大改善 . 亦即在总 的水流 能量
原水水 量和水 质变化的 适应 性较 强, 留时间 停 较 短 . 可相应 节约 凝聚荆 量 .1 0 , 山 并 9 年 餐 9 县 自来 水公 司新建 的湘 江水 厂 . 用 的就是 采 折 板 絮凝 池 一 流 式沉淀 池 工艺 . 计规模 平 设 3 Om/ , 将近二十年, XI4 d运行 效果良好 , 对 现就 折板絮 凝池的设计与运行的若干 问题进行探讨
( 1
9 运 行情况
1 9 年至 2 0 年 运行测试情况 见如表 3 98 05 .
{2 I - a- ~g=0
x IfR ,= nBR . n nL ) 31 ( ) F1 o / x / x
则公式变为 :
y o a × o 2 a = 1 0
( 1 由
( 1
因变量是 7个. 方程 R有 3 , 个 所以有 4个 变量 可以任意选择 选择 4 a b C d的 代 组 , , 值
异波折板絮凝流场的特性分析
异波折板絮凝流场的特性分析余昌全;刘新安【摘要】以折板单元作为模型，对折板波峰进口速度、折板长、折板夹角三因素的三水平进行正交试验（模拟），并通过网格质量检验和网格独立性检验，保证了数值模拟结果的可靠性。
以面积平均有效能耗作为流场特性评价标准，确定了其中的折板絮凝最优流场，并通过典型流场区域的速度分布、有效能耗分布，对最优流场特性进行分析。
%An orthogonal experiment was conducted by taking fold plate unit as model,and the flow field of foldeded-plate flocculation was simulated in three levels of three factors of folded-plate wave import speed,folded-plate length and included angle. The reliability of simulation results was guaranteed through the test of grid quality and grid independency. The optimal flow field of folded-plate flocculation was determined with area-weighted aver-age turbulent dissipation rate as the evaluation standard of flow field characteristics. The characteristics of the opti-mal flow field were analyzed by velocity and turbulent dissipation rate distribution in the representative regions.【期刊名称】《南昌大学学报（工科版）》【年(卷),期】2014(000)004【总页数】7页(P355-360,383)【关键词】折板单元;正交试验;流场模拟;有效能耗【作者】余昌全;刘新安【作者单位】九江市市政公用设施管理局，江西九江332000;西安市政设计研究院有限公司，陕西西安710000【正文语种】中文【中图分类】TU991.2折板的转弯与放缩形成的湍动流场可以有效提高输入能量的利用率、絮凝效率和混凝沉淀设备的容积利用率，增加液流相对运动，以缩短絮凝时间，提高絮凝体沉降性能[1]。
保证絮凝反应的两个基本控制参数
保证絮凝反应的两个基本控制参数在水处理领域，絮凝反应是一种常见的处理方法，用于去除水中的悬浮物和浑浊物质。
为了确保絮凝反应的高效进行，有两个基本控制参数至关重要，它们分别是絮凝剂的投加量和搅拌速度。
让我们来谈谈絮凝剂的投加量。
絮凝剂是用于凝聚水中微小悬浮颗粒的化学物质，常用的絮凝剂包括硫酸铝、聚合氯化铝和聚丙烯酰胺等。
絮凝剂的投加量对絮凝反应的效果有着至关重要的影响。
投加量过少会导致絮凝剂不能完全覆盖水中的微小颗粒，导致絮凝效果不佳；而投加量过多则会造成絮凝剂的浪费，增加处理成本。
要确保絮凝反应的高效进行，我们需要根据水质和处理目标来合理确定絮凝剂的投加量。
搅拌速度也是保证絮凝反应高效进行的另一个基本控制参数。
搅拌速度影响着絮凝剂与水中悬浮颗粒的混合均匀程度，过低的搅拌速度会导致絮凝剂不能充分与悬浮颗粒接触，影响絮凝效果；而过高的搅拌速度则会使絮凝剂在水中过快地分散，同样影响絮凝效果。
选择适当的搅拌速度对于保证絮凝反应的有效进行至关重要。
在实际操作中，我们可以通过调整絮凝剂的投加量和搅拌速度来优化絮凝反应的效果。
要根据水质和悬浊物质的特点，在不断实践和总结中确定最佳的控制参数。
絮凝反应的两个基本控制参数——絮凝剂的投加量和搅拌速度，是影响絮凝效果的关键因素。
合理控制这两个参数，可以有效地去除水中的悬浊物质，使水质得到改善。
在实际操作中，我们需要结合具体情况，不断探索和优化，以确保絮凝反应的高效进行。
个人观点和理解：对于絮凝反应，我认为控制参数的选择和调整需要结合实际情况，不能生搬硬套。
在水处理过程中，水质和悬浊物质的特点多种多样，因此需要针对不同情况进行精细化调整，以达到最佳的处理效果。
随着科技的进步和理论的不断完善，我相信我们能够在絮凝反应方面取得更大的突破，为水质改善提供更有效的解决方案。
总结回顾：保证絮凝反应的高效进行，关键在于合理控制絮凝剂的投加量和搅拌速度。
这两个基本控制参数的选择和调整，需要根据水质和悬浊物质的特点来进行精细化调整，从而达到最佳的处理效果。
絮凝
絮凝池设计2座竖流式折板絮凝池每座设计水量为875m 3/h=0.243m 3/s 。
共设并联的两组，采用三段式，每段设计串联运行的2格，总絮凝时间15min 。
第一段为单通道异波折板，峰速取0.3m/s ，第二段为单通道同波折板,中间流速采用0.2m/s,第三段为单通道平行直板,流速采用0.1m/s 。
折板通道采用单通道，钢丝网水泥板材质。
速度梯度G 要求由90s -1减至20 s -1左右，絮凝池总GT 值大于2×104，小于1×105。
(1)总体计算①每座池子容积387515218.756060Q T W m ⨯⨯===错误！未找到引用源。
错误！未找到引用源。
②絮凝池有效水深H 0采用3.1m 。
则每组池子面积 2218.7570.563.1O W F m nH === ③考虑与沉淀池合建，沉淀池净宽8.1m ，考虑并联两组间隔墙宽度0.1m,则絮凝池净宽B 为4m ×2=8m 。
④絮凝池净长度70.568.88F L m B ===。
则三段6格的絮凝区宽度分别为（单位：m)第一段：1.0、1.0 第二段：1.4、1.4 第三段：2.0、2.0（2）每组折板设计计算折板宽采用500mm,夹角90°板厚60mm 。
每组流量437.5m 3/h=0.122m 3/sA.第一絮凝区(1、2两格)计算 通道宽为1.0m,设计峰速v 1为0.30m/s 则峰距b 1：10.122==0.41m 0.30 1.0b ⨯谷距b 2：21b =b +2c=0.41+20.355=1.12m ⨯错误！未找到引用源。
侧边峰距b 3：()()13-2-3+ 4.0-20.41-30.04+0.355===0.997522B b t c b m ⨯⨯错误！未找到引用源。
侧边谷距b 4：43=+=0.9975+0.355=1.353b b c m 错误！未找到引用源。
中间部分谷速v 2：20.122==0.109/1.12 1.0v m s ⨯错误！未找到引用源。
折板絮凝池
4.1 净水厂规模设定净水厂的处理能力为75000 m 3/d 。
那么按照设计水厂自身消耗5%的水，其处理能力为，s m h m d m Q /911.0/3281/10875.7%)51(105.733344==⨯=+⨯⨯=4.2 水处理构筑物单体设计计算4.2.1取水水泵选配及一级泵站工艺布置3.2.10.1 设计条件对于净水厂的相关土建基础建筑设定为远期计划，配套的硬件设备按照近期计划，其中水厂处理能力在扣除自身消耗的基础上，以其远期日均峰值计算：s L h m Q /911/328124105.7%5134==⨯⨯+=）（设计通过使用一对DN800mm 钢制自流管进行取水。
3.2.10.2 设计扬程估算在实际情况下，在水管内的的水流会有相应的水头损耗，此处按照2米设计，通过计算则扬程应该按照50米设计 3.2.10.3 初选泵和电机根据上述的计算，相应的流量和扬程已经选定，此处根据设计需要拟选用4台350S44型水泵，其中1台为备用泵机。
水泵相关参数如下：设计流量：1260m 3/h ，设计扬程：50m ，设计效率：85%，转速：1480rpm ， 匹配电机：Y335M-4；自身质量1105kg ，电机质量980kg 。
3.2.10.4 一级泵站工艺布置设计计算 （1）设备相关规格设计1）基础长度L按照设计，基础长度包括水泵自身长度和电机的长度的总合，同时一般要大于此长度0.4～0.6m 。
计算公式为L ＝B+3L ＋2L ＋（0.4-0.5m ）=630+500+854+500=2484mm 为便于计算，本设计设定为2500mm 。
2）基础宽度B按照设计，基础宽度包括水泵自身宽度和电机的宽度的总合，同时一般要大于此宽度0.4～0.6m 。
基础宽度B=B+500=610+500＝1110mm ，本设计设定为1150mm 。
3）基础高度H相关计算公式为：3.0WH L B γ=⨯⨯式中 W ——机组总重量，N ； L ——基础长度，m ； B ——基础宽度，m ；γ——混凝土消耗容量，3/N m ，γ＝2400kg/3m根据公式求得H 为：m B L W H 91.0240015.15.2)9801105(0.30.3=⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯=γ在实际施工过程中，要对相关尺寸进行多次核对，并由甲方进行确认后方可以进行施工。
保证絮凝反应的两个基本控制参数
保证絮凝反应的两个基本控制参数【实用版】目录1.絮凝反应的定义和目的2.絮凝反应的两个基本控制参数：pH 值和氧化还原电位3.pH 值对絮凝反应的影响4.氧化还原电位对絮凝反应的影响5.结论：pH 值和氧化还原电位在絮凝反应中的重要性正文一、絮凝反应的定义和目的絮凝反应，是指在特定条件下，通过加入絮凝剂使水中悬浮的微小颗粒聚集成大颗粒，便于沉淀或过滤分离的过程。
这一过程在给水处理、废水处理、泥浆处理等领域具有广泛应用。
絮凝反应的目的是提高水中悬浮颗粒的聚集速度和聚集效果，以达到有效去除水中悬浮物的目的。
二、絮凝反应的两个基本控制参数在絮凝反应过程中，有两个基本控制参数至关重要，分别是 pH 值和氧化还原电位。
这两个参数对絮凝反应的效果有着重要影响。
三、pH 值对絮凝反应的影响pH 值是指水溶液中氢离子浓度的负对数，是反映水溶液酸碱程度的重要指标。
在絮凝反应中，pH 值对絮凝效果有着显著影响。
不同的絮凝剂在不同的 pH 值下表现出最佳絮凝效果。
一般来说，pH 值对絮凝效果的影响主要表现在以下几个方面：1.pH 值对絮凝剂的溶解度和活性的影响：在适宜的 pH 值范围内，絮凝剂的溶解度较高，活性较强，能够更好地发挥絮凝作用。
2.pH 值对颗粒表面性质的影响：颗粒表面的电荷和 zeta 电位随 pH 值的变化而变化，进而影响颗粒间的相互作用和聚集速度。
3.pH 值对水中悬浮颗粒的稳定性的影响：水中悬浮颗粒在 pH 值较低时，通常带负电荷，颗粒间相互排斥，难以聚集；而在 pH 值较高时，颗粒带正电荷，颗粒间相互吸引，有利于聚集。
四、氧化还原电位对絮凝反应的影响氧化还原电位是指水溶液中氧化还原反应的势能差，反映了水溶液中氧化还原反应的倾向。
在絮凝反应中，氧化还原电位对絮凝效果也有重要影响。
氧化还原电位的变化会影响絮凝剂的还原性或氧化性，从而改变其对颗粒的絮凝效果。
五、结论：pH 值和氧化还原电位在絮凝反应中的重要性综上所述，pH 值和氧化还原电位作为絮凝反应的两个基本控制参数，对絮凝效果具有重要影响。
折板絮凝池的发展及研究展望
文章编号 ：６ ３１９ （０ ６ ０ —０ ００ １７ —５ Ｘ ２０ ）４０ ５ —２
折 板 絮凝 池 的发 展 及 研 究 展 望
杨开 明， 杨小林 ， 谷晋川 ， 付 杰
（ 西华大学能源与环境学 院， 四川 成都 ６ ０ ３ ） １ ０ ９
摘
要 ： 述了折板絮凝池的发展历程 ， 综 并探讨 了絮凝 机理 和存 在的问题 ， 最后提 出了采用 ＰＶ技术进行 实验 Ｉ
夹 角
单元设置改善了紊动能耗 的分布 ， 从而提高了 ｐ ｉ （， ） 的数值 ， 因此提高了絮凝效果。水流通过折板单 元， 在渐 扩段 与渐缩 段 的作 用下 ， 以形成 对称 涡旋 可
及 单侧 涡旋 。波 峰处水 流边 界层 的分 离是 产生 涡旋 的动 因 。根 据涡 旋 的扩 散 性 ， 进 一 步 分解 为小 尺 会 度 的涡旋 ， 直到 与水 流 微 团 相关 的雷 诺 数 低 到 不 能 再产 生更 小 的涡旋 为止 。 同时 ， 尺 度 的 涡 旋从 主 大 流 吸取 动能 ， 运 动过程 中传 递给 较小 尺度 的涡旋 ， 在 这样逐 级传 递 ， 直 到 微 尺度 的 涡旋 。在 较 大 尺 度 一
维普资讯
第 ４期
杨开明 等 ： 折板絮凝池的发展及研 究展望 表 １ 折板絮凝池参数的选 取＿ ６
… ． ，
５ １
折板单元本身的水力特性对絮体颗粒碰撞 的影 响主要表现在 ： 折板单元的造涡作用和连续均匀的
参数
絮凝 时间／
流速（ ｓ ｍ／ ）
艺 ， 造为 竖流 折板 絮凝 工艺 ， 改 设计 规模 ６万 ｍ３ｄ ／，
物 的有效碰撞速率Ｎ【 ： Ｊ
Ｎ ＝ （，） ｉ ｉＪ Ｃ （） １
折板絮凝池设计方案的探讨
凝池分成若干格子，每一格内安装若干折板，水 流沿着格子依次上﹑下流动。在每一个格子内， 水流平行通过若干个由折板组成的并联通道， 如图 1-2 所示。无论在单通道或多通道内，同波﹑ 异波折板两者均可组合应用。有时絮凝池末端 还可采用平板。例如，前面可采用异波，中部采 用同波，后面采用平板。这样组合有利于絮凝体 逐步成长而不易破碎，因平板对水流扰动较小。 图 1-2 中第Ⅰ排采用同波折板。第Ⅱ排采用异波 折板，第Ⅲ排可采用平板。是否需要采用不同形 式折板组合，应根据设计条件和要求决定。异波 和同 波折 板絮 凝效果 差别不 大，但 平板效 果较 差，故只能放置在絮凝池末端起补充作用。考虑 到当时施工难度和进度，衡山水司采用的是单 通道折板絮凝池。
6 单元水头损失的计算
首先假定折板单元是光滑的，P）是下表中
各变量的函数（见表 2）。
写成函数形式：
△P=（f μ ，L，B，R，p，v，a） △P—因变量
（1）
μ ，L，B，R，p，v，a—自变量
根据 π 定理，Z=8，r=3
N（π ）= Z- r=5
（2）
式中 Z— ——所有变量的总数
r— ——基本量纲的总数
N（π ）— ——独立的无量纲数的最大数目
无量纲数 π 的一般表达式可以写成为：
仔=（△P）a滋bL cBdRepfvgah
（3）
式中 a、b、c、d、e、f、g、h- 各变量的量纲幂
它们的组合应使 π 成为无量纲数（由于 ａ
本身无量纲，可将 ａ 视作无量纲数）。
在有效水深一定的情况下，折板的波折数 取决于折板夹角和折板宽度，并影响液流的紊 流强度。折板宽度小则波折数多，液流紊流强度 大，折板块数也增多。折板宽度应随着絮凝体成 长情况而沿程递减，宜采用 30、40、50 cm 三种 宽度。折板长度与流程布置有关，但过大会增加 结构厚度。
折板絮凝计算
絮凝池絮凝池，又叫混凝池，就是指污水完成絮凝过程的池子。
1.絮凝的作用（1）通过药剂或机械作用使水中悬浮微粒集聚变大，或形成絮团，从而加快粒子的聚沉，达到固-液分离的目的的现象；（2）通过药剂或机械作用使水中原有胶体或溶解的有机物失稳，形成小颗粒，再进一步(加药)形成絮团，形成固相沉降，从而与水相分离的现象。
2.絮凝过程（1）凝聚阶段：是药剂注入混凝池与原水快速混凝在极短时间内形成微细矾花的过程，此时水体变得更加浑浊，它要求水流能产生激烈的湍流。
（2）絮凝阶段：是矾花成长变粗的过程，要求适当的湍流程度和足够的停留时间，至后期可观察到大量矾花聚集缓缓下沉，形成表面清晰层。
（3）沉降阶段：它是在沉降池中进行的絮凝物沉降过程，要求水流缓慢。
大量的粗大矾花沉积于池底，上层水为澄清水，剩下的粒径小，密度小的矾花一边缓缓下降，一边继续相互碰撞结大，为耗时最长阶段。
一般可以去除水中的悬浮物，有机质，胶体等。
顺带当然可以降低COD、BOD、色度、透光度。
考虑利于施工，当水质水量发生变化时，可以调节机械搅拌速度所以选择折板絮凝池。
设计水量水厂设计水量为160000 m 3/d ，自用水量取5%。
折板分为两个系列，每个系列设计水量如下：设计中取Q 设=160000 m 3/d ，k=5%,n=2 Q==⨯+⨯224)05.01(1600003500.0 m 3/h=0.972 m 3/s折板絮凝池主要数据：总絮凝时间16min ，速度梯度G 要求由901-s 逐渐减至201-s 左右，絮凝池GT 值大于4102⨯，絮凝池有效水深0H 采用3.3m絮凝池布置成：第一段采用异波折板，第二段采用同波折板，第三段采用平行直板，折板布置采用单通道，絮凝池分为并联的四组，每组设计流量s m q 3243.0=，板宽采用500mm,夹角090，板厚60mm 。
第一段絮凝区设通道宽为1m ，设计峰速.v 1=0.35m/s,则峰距b 1:m b 694.00.135.0243.01=⨯= 谷距404.1355.02694.0212=⨯+=+=c b b 侧边峰距m c t b B b 1635.12)04.0.355.0(3694.029.42)(3213=+⨯-⨯-=+--=侧边峰距m c b b 519.1355.01635.134=+=+= 中间部分谷速2v ：s m v 173.00.1404.1243.02=⨯= 侧边峰速'1v ：s m v 420.00.11635.1243.0'1=⨯= 侧边谷速'2v ：s m v 159.00.1519.1243.0'2=⨯=水头损失计算： a 中间部分： 渐放段损失：m gg v v h 0024.02173.035.05.0222222111=-=-=ξ 渐缩段损失：m g g v F F h 0054.0235.0)404.1694.0(1.012)(1222122122=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=ε布置每格有6个渐缩、渐放，故水头损失：m h 0468.0)0054.00024.0(6=+⨯=b 侧边部分： 渐放段损失：m gg v v h 00042.02159.0204.05.02222'22'11'1=-=-=ξ 渐缩段损失：m g g v F F h 0010.02204.0)529.11935.1(1.012)(1222'12'2'12'2=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=ξ每格六个渐缩渐扩：m h 0085.0)0010.000042.0(6'=+⨯=c 进口及转弯损失，共一个进口，一个上转弯，一个下转弯，上转弯处m H 53.04=下转弯处m H 9.03= 进口流速：s m v /3.03取 上转弯流速:s m v 458.00.153.0243.04=⨯=下转弯流速：s m v 27.00.19.0243.05=⨯=上转弯8.1=ζ 下转弯进口0.3=ζm gg g h 0553.02458.08.1227.03223.03222"=⨯+⨯⨯+⨯= 总损失：m hh h h 1106.00553.00085.00468.0"'=++=++=∑第一絮凝区总损失：m H 4424.01106.041=⨯= 第一絮凝区絮凝时间min 43.460243.03.39.4141=⨯⨯⨯⨯=T第一絮凝区平均G 值：143312.12743.410029.1604424.0100060--=⨯⨯⨯⨯==s T H G μγ 第二絮凝区设通道宽为1.4米，设计峰值s m V /25.01=则峰距1b ： m b 694.04.125.0243.01=⨯= 谷距2b ：404.1355.02694.0212=⨯+=+=c b b 侧边峰距m c t b B b 1635.12)04.0.355.0(3694.029.42)(3213=+⨯-⨯-=+--=侧边峰距m c b b 519.1355.01635.134=+=+= 中间部分谷速2v ：s m v 124.04.1404.1243.02=⨯= 侧边峰速'1v ：s m v 146.04.11635.1243.0'1=⨯=侧边谷速'2v ：s m v 114.04.1519.1243.0'2=⨯=水头损失计算： a 中间部分：渐放段损失：m gg v v h 0012.02124.025.05.0222222111=-=-=ξ 渐缩段损失：m g g v F F h 0027.0225.0)404.1694.0(1.012)(1222122122=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=ε布置每格有6个渐缩、渐放，故水头损失：m h 0234.0)0027.00012.0(6=+⨯=b 侧边部分： 渐放段损失：m gg v v h 00021.02114.0146.05.02222'22'11'1=-=-=ξ 渐缩段损失：m g g v F F h 0005.02146.0)529.11935.1(1.012)(1222'12'2'12'2=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=ξ每格六个渐缩渐扩：m h 0043.0)0005.000021.0(6'=+⨯=c 进口及转弯损失，共一个进口，一个上转弯，一个下转弯，上转弯处m H 53.04=下转弯处m H 9.03= 进口流速：s m v /3.03取 上转弯流速:s m v 327.04.153.0243.04=⨯=下转弯流速：s m v 193.04.19.0243.05=⨯=上转弯8.1=ζ 下转弯进口0.3=ζm gg g h 035.02327.08.12193.03223.03222"=⨯+⨯⨯+⨯= 总损失：m hh h h 0627.0035.00043.00234.0"'=++=++=∑第二絮凝区总损失：m H 2508.00627.042=⨯= 第二絮凝区絮凝时间min 21.660243.03.39.44.142=⨯⨯⨯⨯=T第二絮凝区平均G 值：143329.8021.610029.1602508.0100060--=⨯⨯⨯⨯==s T H G μγ 第三絮凝区第三絮凝区采用平流直板布置，平均流速取0.10m/s 通道宽度为m 8.2165.110.0243.0=⨯ 水头损失：共一个进口及三个转弯，流速采用0.10m/s 0.3=ξ则单元格损失为m gh 0061.0210.00.342=⨯⨯=总水头损失： m H 0183.00061.033=⨯= 停留时间： m i n 42.1260243.03.39.48.243=⨯⨯⨯⨯=T速度梯度： 1433345.1542.1210029.1600183.0100060--=⨯⨯⨯⨯==s T H G μγbccDN700折板絮凝池平面图。
絮凝
在自来水厂的水质净化过程中，絮凝反应是一个十分重要的环节，它的完善程度直接影响沉淀、过滤的效果。
如何提高絮凝过程的效率，缩短絮凝时间，优化设计参数，减小絮凝池的容积，降低成本，是絮凝池设计的一个重要课题。
絮凝效果的好坏主要取决于两个因素.①絮凝剂水解后产生的高分子络合物形成吸附架桥的联结能力，这是由絮凝剂的性质决定的;②微小颗粒碰撞的几率和如何控制它们进行合理的有效碰撞，这是由设备的动力学条件所决定的。
由于絮凝过程及其效果受流体动力学条件影响很大，为了使微絮体颗粒增大而密实，就需要在絮凝反应器结构方面进行深入的研究探讨，研究絮凝动力学理论和模型，探讨絮凝反应器的水力条件，以及絮凝与紊流动力学过程及其相互关系，使之能够创造适合于微絮体颗粒增长的微涡流并能使之从大到小逐渐衰减的有序的水流速度梯度的反应结构。
在水处理构筑物中，折板絮凝池是絮凝过程的主要设备，是大、中型水厂经常采用的工艺形式。
目前存在的主要问题是:折板絮凝池设计参数范围过大，且缺少必要的科学依据;设计值或计算值往往与实际差异较大;对絮凝水力条件的改善重视程度不够。
因此，要提高絮凝沉淀效果，必须采用合理的试验手段和先进的测试仪器，对折板絮凝池中复杂的水流流场进行试验研究与理论分析。
.2絮凝动力学研究综述在絮凝的混合阶段，主要是快速而均匀地将絮凝剂扩散到水体中，使絮凝剂得到充分水解，水解后的产物与胶体颗粒作用，使其脱稳凝聚，为生成沉淀性能良好的絮体颗粒打下良好的基础。
为此，水处理工艺中常采用不同的构筑物型式，来提高速度梯度G值，使水流在此形成强烈的涡旋运动，从而在单位时间、单位体积水体内产生无数个不同大小的涡旋。
由于涡旋所固有的扩散性，大小涡旋之间相互渗透，使得药剂能迅速均匀地溶解于水体。
1.2.1絮凝控制指标在絮凝设计与运行中，通常以絮凝时间t，速度梯度G及其组合指标Gt值作为絮凝效果的控制指标。
速度梯度G值综合地表征了水流紊动程度，反映了颗粒的碰撞频率。
折板絮凝池絮凝时间,先给出结果后解释
折板絮凝池絮凝时间，先给出结果后解释絮凝池的絮凝时间通常在5到30分钟之间。
絮凝是水处理过程中的一个步骤，目的是通过添加絮凝剂（如铁盐、铝盐或聚合氯化铝等）来促进悬浮颗粒的聚集，形成较大的絮体，以便于后续的沉淀或过滤过程。
絮凝时间取决于多种因素，包括絮凝剂的类型、剂量、水质、水温以及搅拌速率等。
在絮凝池中，水和絮凝剂混合后需要一定的时间来形成絮体。
这个过程开始于絮凝剂的快速混合阶段，这时絮凝剂均匀地分散在水中并开始与悬浮颗粒反应。
随后，减慢搅拌速度允许小絮体相互碰撞结合成更大的絮体，这个阶段被称为絮凝阶段。
实际操作中，确定最佳的絮凝时间通常需要通过现场试验确定，以确保有效地去除悬浮物并减少絮凝剂的用量。
过短的絮凝时间可能导致絮体形成不完全，降低后续处理的效率；而过长的絮凝时间可能会导致絮体断裂，影响去除效果。
因此，絮凝时间的优化是确保水处理效率的关键。
异波折板絮凝单元水头损失公式研究
异波折板絮凝单元水头损失公式研究给水排水991103给水排水WATER & WASTEWATER ENGINEERING1999年第25卷第11期Vol.25 No.11 1999异波折板絮凝单元水头损失公式研究孙友勋谭章荣秦祖群范瑾初提要折板絮凝是我国研究开发的高效水力絮凝工艺，但水头损失计算方法还不完善，计算值与实测值误差比较大。
通过理论分析及模型试验，探寻了针对异波折板絮凝单元的水头损失半经验半理论计算公式。
关键词异波折板絮凝单元水头损失模型试验计算公式Model Experiment Study on Head Loss of Opposite Folded-Plate FlocculatorSun Youxun et alAbstract: Folded-plate flocculator is a highly effective hydraulic flocculation process researched and developed in China. However, the method to calculate the head loss is not accurate yet, as the values achieved from calculation differ a bit far from those obtained from experiments. This research tries to explore the semi-empirical and semi-theoretical head loss formula for the opposite folded-plate flocculator unit by theoretical analyses and modeling experiments.0 前言折板絮凝是我国自行研究开发的高效水力絮凝工艺，自80年代以来在新建及改造水厂中得到了广泛的应用。
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异波折板絮凝池絮凝控制指标研(doc 5页)异波折板絮凝池絮凝控制指标研摘要：由于Camp和Stein的速度梯度公式G值存在理论及应用上的缺陷，首次针对异波折板絮凝池，提出单位造涡强度--Fs这一宏观控制指标。
由于折板单元的水力特征决定了其本身的造涡强度，将Fs与絮凝效果有机地结合起来，在宏观上就便于通过控制折板单元的水力特征来达到对絮凝效果进行控制的目的。
中图分类号：TU991.22文献标识码：c文章编号：1000-4602（2000）06-0058-03折板絮凝池是在隔板絮凝池的基础上发展起来的。
长期以来，絮凝控制指标均是建立在G 值或絮凝能耗的基础上的。
鉴于G值在理论和实践上存在缺陷，在本研究中，对异波折板絮凝池的絮凝控制指标不采用G值，而是提出单位造涡强度这一宏观控制指标，这一新探索对传统的G 值是一个突破。
1 单位造涡强度的提出与探讨1.1 异波折板模型的建立取异波折板絮凝池的一个渐扩和渐缩段组成的一个折板单元(图1)，水流在折板单元内的流动呈紊动状态，形成对称涡旋(图2A)或单侧涡旋(图2B)。
絮凝池是由众多折板单元组成的，从而完成絮凝过程。
1.2 絮凝控制指标--单位造涡强度FS 紊动由许多大小不等的涡旋或涡体所组成，大小不同的涡体产生频率(α)不等或波长(λ)不同的脉动。
大尺度的涡旋逐渐变为较小尺度的涡旋，并将能量传递给小尺度涡旋，紊动能量最后通过小尺度涡旋转变为热能而散失［1］。
许多专家都认为只有尺度与絮体尺寸相近的涡旋才会促使颗粒碰撞并导致絮凝。
紊流脉动能谱如图3所示。
S(暂名，对一个单位絮凝区而言)来控制絮凝效果：式中h--渐扩段或渐缩段高度，ml--折板板长，mα--折板倾角k--脉动强度常数，仅与流速及水温有关FS--单位造涡强度，1/s；v1--波峰流速，m/sv2--波谷流速，m/s根据式(1)，若控制折板单元参数(板长l、夹角α、流速v1和v2)在最优范围内，即FS在最优区域，或存在(FS )opt值，可使折板单元产生大量适合絮凝颗粒碰撞的涡旋，促进絮凝效果的提高。
这样就可以通过控制折板单元的单位造涡强度这一参数而达到对絮凝效果的控制。
为防止絮凝体的破碎，FS的数值也要沿程适当降低。
应当说明，式(1)仅局限于目前折板絮凝池所取设计流速范围内，尚不能任意外延。
若v1和v2过大或过小，则会造成絮体破碎或絮凝难以进行。
与速度梯度G值相比，用单位造涡强度FS控制更为简便，在一定流量下只要折板长度、宽度及间距确定，则必有与之相对应的FS，调整折板单元的参数组合使F S在最优范围内，即可达到理想的絮凝效果。
2 试验装置与方法2.1 试验装置折板模型用玻璃制作，硅胶填缝。
模型共四套(M1，M2，M3和M4)，设计及运行参数见表1。
表1 模型试验结果模型编号板长（mm）夹角（°）流量（m3/s）波峰流速υ1（m/s）波谷流速υ2（m/s）R单位造涡强度Fs(l/s)沉淀水浊度（NTU）絮凝时间（min）平均浊度去除率（%）单元数单元除浊率（%）η（%）M1 100 45 0.54 0.3 0.0198 0.20 4.41 3.17～3.783.17 90.81 50 1.82 31.9M2 100 60 0.54 0.3 0.0273 0.20 3.53 6.31～8.902.89 81.92 50 1.64 61.6M3 150 45 0.54 0.3 0.0125 0.20 3.00 14.4～22.73.01 65.47 22 2.98 24.2M4 150 60 0.54 0.3 0.0188 0.20 2.41 13.2～18.12.70 69.09 27 2.59 23.5M1 100 45 0.72 0.4 0.0264 0.20 5.89 9.01～16.92.38 77.91 44 1.75 30.7M2 100 60 0.72 0.4 0.0364 0.20 4.70 8.87～13.22.17 77.83 51 1.56 30.0M3 150 45 0.72 0.4 0.0180 0.20 4.00 13.8～ 2.26 67.80 21 3.23 26.217.6M4 150 60 0.72 0.4 0.0250 0.20 3.21 11.6～14.72.02 76.50 27 2.83 25.6注原水浊度约50～60NTU，水浊12～16℃，加药量15mg/L。
2.2 测试指标原水采用自来水加高岭土配制，絮凝剂为聚合硫酸铁。
絮凝效果采用絮凝沉淀后平均浊度去除率、[HJ]单元去除率或单位体积去除率表示(ηv)。
平均浊度去除率指一定折板单元数内的平均去除率；单元去除率为平均浊度去除率除以单元数；单位体积去除率等于单元去除率除以一个单元的体积。
采用ηv较合理，因为达到相同除浊率，ηv值大的，可使池体积减小。
3 试验结果单位造涡强度FS中的脉动强度常数k，文献［2］提到缓变流渠道的k＝0.15～0.18。
异波折板单元中，由于流态复杂，假定k在0.1～0.4范围内，由此计算出FS值。
计算结果表明(计算过程从略)，k值在0.1～0.4范围内变化时对FS 的影响很小。
故研究中取k＝0.20。
M1～M4的试验结果见表1及图4。
由图4可见，在FS ≤5.0/s时，ηv随FS的增大而有所增加，在FS ＞5.0/s时，ηv又降低，在(3.5～5.0)/s之间，ηv值较高，即模型的单位体积除浊效果较好。
比较而言，又以模型M1在波峰流速0.3 m/s的工况下为最佳，ηv值达3 1.9%。
综上所述，异波折板絮凝模型单元的第一段适宜单位造涡强度FS为(3.5～5.0)/s，模型最佳折板单元絮凝参数为：l＝100 mm，α＝45°，v 1＝0.3 m/s。
推论：以上结果是对絮凝的第一段而言，若考虑絮凝沿程分为三段，建议降速絮凝的第二段和第三段所对应的FS 可为：FS2＝(2.5～3.5)/s，FS3＝(1.0～2.0)/s，且需进一步试验验证。
4 F S应用于实际生产生产设备采用的板长大，而夹角及波峰流速和波谷流速与模型相同，故设计的模型与原型是变态比例，不能简单地直接用雷诺相似或弗诺德相似把模型试验结果推广到原型。
实际生产中折板板长通常取500 mm，夹角为45°或60°，第一段波峰流速0.3 m/s，波峰间距0.25 m，则按照弗诺德相似，板长比例＝1/5，波峰间距比例＝1/25，综合长度比例为（1/125）0.5＝1/11.18，速度比例＝(1/11.18)0. 5，FS＝速度/长度，其比例应为≈11.180.5。
因为模型流速与原型保持一致，因此实际絮凝池的FS应为试验模型的1/11.18，也就是实际生产设备的FS约比本试验中的模型的数值小一个数量级。
即第一档FS1＝(0.35～0.50)/s，第二档FS2＝(0.25～0.35)/s，第三档FS3＝(0.10～0.20)/s。
以镇江市金西水厂的异波折板絮凝池为例，表2给出其沿程的FS值(设计值)。
表2 金西水厂Fs设计值档次波峰间距（m）波谷间距（m）板长l（m）夹角（°）波峰流速（m/s）波谷流速（m/s）kFs(l/s）1 0.25 0.74 0.49 60 0.3000 0.1014 0.20 0.562 0.35 0.84 0.49 60 0.2143 0.0893 0.20 0.373 0.50 0.99 0.49 60 0.1500 0.0758 0.20 0.234 0.65 1.14 0.49 60 0.1154 0.0658 0.20 0.16可见，金西水厂的FS基本上在合理的范围内，与建议值相差不大。
5 结语通过模型试验，得出异波折板絮凝单元的适宜单位造涡强度为：第一档FS1＝(0.35～5.0)/s，考虑沿程降速絮凝则可推断第二档的FS2＝(2.5～3.5)/s，第三档的FS3＝(1.0～2.0)/s。
模型试验中第一档絮凝效果最好的折板单元参数为：l＝100 mm，α＝45°，v1＝0.3 m/s。
模型试验的结果推广于生产设备，初步确定FS减小一个数量级，即第一档FS1＝(0.35～0.50)/s，第二档FS2＝(0.25～0.35)/s，第三档FS3＝(0.10～0.20)/s。
参考文献：［1］夏震寰.现代水力学(三)紊动力学［M］.北京：高等教育出版社，1992.［2］泄水建筑物水力计算手册［M］.陈肇和等译.水力水电规划设计总院，华北水电学院北京研究生部.1993.电话：013906105698传真：(0511)5022042收稿日期：1999-12-17。