龙门吊基础基础验算
龙门吊地基承载力验算
龙门吊地基承载力验算
龙门吊地基承载力验算
龙门吊用于盾构区间施工，龙门吊在轨道运行，地基承载力以16T地基承载进行验算，验算过程如下：
16T龙门吊起重设备总重40T，管片自重15T，动荷载系数取1.5，则龙门吊自重加管片自重：
G=40T+15T=40+15=55T。
龙门吊安装在43Kg/m 轨道上面，轨道下方为35mm宽，厚度为12mm钢板，龙门吊有8个车轮，单侧4个车轮，如下图所示。
本次验算是对龙门吊单侧压力验算，因两侧受力情况一样。
按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，验算过程如下：
轨道所受的车轮压力大小为：
1、龙门吊各轮自重分配:G自重=55/8=6.875T
2、最不利荷载情况(按土方在龙门吊单侧时考虑) 则轨道所受各个龙门吊车轮压力大小为：
F单轮=（6.875T+15/4 T）×9.8N/Kg=104.125 KN
轨道自重为：43Kg/m×12m=516Kg；
则静止时龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
竖井龙门吊基础承载力演算书
修正后的地基承载力特征值 =180+1.0×18ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ(3.6-0.5)=235.8KPa
承载力F= ×6m×1.5m=2122KN
混凝土密度取2.5t/m³，基础上最大荷载： =(4t+5t+10.7×2.5+12.4×1.8)×10=580KN≤2122KN,地基承载力满足。
2号竖井龙门吊基础承载力验算书
如图1,2,3所示，2号竖井龙门吊基础分左右两座条形基础，尺寸6m×1.5m×0.5m。左侧基础上柱高0.5m，右侧基础上柱高3.1m。龙门吊自重8吨，最大吊重10吨。回填土地基承载力特征值为180KPa,γ取18KN/m³。
1.地基承载力计算：
取右侧龙门吊基础为研究对象：
2.配筋验算：
地基净反力P=F/b=580/1.5=386.7KPa
跨中最大弯矩M= =1683KNm
= =1340
钢筋采用Φ20@200，截面积1570 =1340 ，即也满足配筋要求。
附图1
附图2
附图3
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
100t龙门吊基础承载力计算书
100T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“100t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面：
100t龙门吊基础截面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 800 mm，B2 =800mm
H1 = 500 mm，H2 = 800 mm
无偏心：
3．荷载值：
①基础砼：g1=7×1.58m3×26 kN /m3=287.56 kN
②钢轨:g2=7×43×10N /kg=3。
01 kN
③龙门吊轮压：g3=2×27×10N/kg=540 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+ g3=543KN
G k = g1=287。
56KN
4．材料信息:
混凝土: C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =(B1＋B2)×L = 1。
6×7= 11。
2 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)下列公式验算：
p k = （F k＋G k)/A = 74。
2 kPa
结论:移梁滑道基础底面的地基承载力大于74.2 kPa即满足设计要求。
预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)
1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。
取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。
龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。
龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。
70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。
1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。
当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。
此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。
1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。
则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。
基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。
根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。
龙门吊基础承载力及变形验算
XXXXXXXXXXXX项目预制梁场轨道梁地基基础设计计算书计算：复核：审核：2022年XX月目录1.工程概况 (2)1.1预制梁场简介 (2)1.2场地地层条件 (2)2.计算依据 (3)3.门式起重机 (3)3.1.预制场龙门吊配置 (3)3.2.龙门吊基础 (3)4.龙门吊基础承载力验算 (4)4.1.计算参数 (4)4.2验算过程 (5)5.地基变形验算 (8)5.1最不利工况 (8)5.2验算过程 (8)6.结论与建议 (10)1.工程概况1.1预制梁场简介图1 预制梁场布置图1.2场地地层条件由《XXXX工程地质勘察报告》可知南岸梁场附近的K871+716.5处基底为素填土，基底承载力标准值为260kPa。
基底以下各土层分布及参数见下表：由《XXXX工程地质勘察报告》可知北岸梁场附近的K870+489处基底为粉土，基底承载力标准值为240KPa。
基底以下各土层分布及参数见下表：2.计算依据（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50007-2012）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG 3363-2019）（4）《80t龙门吊安装、拆除专项施工方案》3.门式起重机3.1.预制场龙门吊配置为满足本项目预制梁板需要，预制梁场采用2台80T龙门吊、1台10T龙门吊，2台80T龙门吊负责预制梁的吊装及移动，最大起重重量为160T（35米箱梁最重边跨边梁重量为122.36t），龙门吊跨径35m，提升高度9m。
1台10T龙门吊负责模板的吊装、混凝土浇筑（最大吊重量为5吨），龙门吊跨径35m，最大提升高度9m。
3.2.龙门吊基础预制场轨道设置两条，80T门吊轨道基础长度约为350米。
南岸预制场轨道：破除老路沥青，直接在水稳面层上浇筑60cm×60cm单层条形基础；北岸预制场轨道坐落在已经施工完成的路床灰土面层上，基础截面尺寸采用40cm×60cm和40cm×110cm双层条形扩大基础。
基坑边安装龙门吊安全验算
基坑边安装龙门吊安全验算摘要：一、引言二、基坑边安装龙门吊的必要性三、龙门吊安全验算的流程与方法1.计算设计荷载2.检查结构强度3.评估抗风能力4.考虑环境影响四、安全验算结果分析1.满足设计要求2.需采取的改进措施五、结论正文：一、引言在我国建筑施工现场，基坑开挖与支护工程是常见的基础工程。
为确保施工安全与顺利进行，基坑边安装龙门吊是必不可少的。
龙门吊作为施工现场的重要设备，其安全性直接关系到人员和设备的安全。
因此，对龙门吊进行安全验算具有重要意义。
二、基坑边安装龙门吊的必要性龙门吊是一种大型起重设备，广泛应用于建筑工地、港口、车间等领域。
在基坑开挖与支护工程中，龙门吊负责吊运土方、材料及设备等，对于缩短工期、提高劳动生产率具有重要意义。
然而，由于基坑边环境的特殊性，如空间有限、土压力较大等，对龙门吊的安全性要求更为严格。
三、龙门吊安全验算的流程与方法1.计算设计荷载根据龙门吊的使用情况，包括起重量、工作半径、速度等参数，计算设计荷载。
设计荷载是龙门吊安全验算的基础数据，直接影响设备的使用寿命和安全性能。
2.检查结构强度对龙门吊的结构进行强度验算，确保在设计荷载作用下，结构能够承受各种载荷组合下的应力、应变及变形，保证结构安全可靠。
3.评估抗风能力考虑施工现场的风荷载对龙门吊的影响，评估其抗风能力。
抗风能力不足可能导致设备在风荷载作用下产生过大的晃动，影响使用安全。
4.考虑环境影响分析施工现场的环境因素，如地形、地质、气候等，对龙门吊的安全性能产生的影响。
如在地震、洪水等自然灾害发生时，龙门吊是否能够保持稳定，避免意外事故。
四、安全验算结果分析根据安全验算的结果，对龙门吊的安全性能进行评价。
若满足设计要求，则可以投入使用；若存在安全隐患，需采取相应的改进措施，如加固结构、提高抗风能力等，确保龙门吊在施工过程中的安全。
五、结论基坑边安装龙门吊安全验算是一个复杂的过程，需要综合考虑设备的使用情况、结构强度、抗风能力及环境影响等多方面因素。
龙门吊走行轨道基础检算书
****************龙门吊走行轨基础结构设计计算书计算：复核：审核：***********************铺轨基地龙门吊走行轨基础结构设计１．设计计算N上不荷载=N龙门吊+N起吊能力N上部荷载—上部总荷载N龙门吊—两台龙门吊荷载（每台自重44吨）N—两台龙门吊的吊装能力（每台额定起重量为20吨）N上不荷载=57×9.8+16×9.8×2=872.2KN每个龙门吊脚处的轴载为P=872.2/4=218KN设荷载影响范围沿龙门吊走行方向为40cm, 基础宽度为40cm，基础构件厚度为40cm, 走行轨采用50kg/m钢轨, 轨底宽度为114mm, 则基础受力面积为40×114=4560mm²则基础竖向承受的荷载为F＝218000／4560m²=47.8MPa当基础下层处于不稳定状态时, 基础可能处于简支状态,基础采用C30砼, 设计抗压强度为16.5 MPa, 设计抗拉强度为1.5MPa。
基础沿纵向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图1：M1=218000×200=43600000NmmW1=(1/6)×bh²=400×4002/6=10666666.67mm3取动荷载冲击系数为1.2, 基础下层的弯拉应力为σ=M/Wσ1=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa基础沿横向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图2：M2=218000×200=43600000NmmW2=(1/6)×bh²=500×4002/6=13333333.33 mm3σ=M/Wσ2=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa根据计算计算结果，采用C30混凝土基础不能满足龙门架的承重能力。
固采用C30的钢筋混凝土基础。
龙门吊轨道梁地基承载力验算书
附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书基本计算参数①起吊梁板时龙门吊单边荷载小箱梁梁板重量最大为32.2m3x 2.6t/m3=78.9t,由单台100t龙门吊横向起吊承载，每边最大承载g i=789/2=394.5KN ; 30T 梁梁板重量最大为31.01m3>2.6t/m3=80.6t,由两台80t 龙门吊承载，以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g 仁806/2=403KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g i=403KN。
②龙门吊自重(一台)按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
③轨道和轨道梁偏安全取每延米自重g3=1 X( 1.1X 0.65+0.35X 0.5)X 2.5X 10=22.25KN/m2、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽50cm，高35cm,下部宽110cm, 高65cm,龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=403+400+7X 22.25=958.75KN轨道梁砼应力为：(T = 丫0P/A=1.4X 958.75/7=0.192MPa<[ c ]=30MPa(2)轨道梁地基承载力验算地基应力计算：c =( g1+g2+g3)/A= 958.75 - 7-仁136.96KPa查《工程地质手册》(第三版、中国建筑工业出版社)P493填土地基的评价中表5-4-4 ,填土为土夹石，压实系数为0.94~0.97时承载力标准值为f k=150~200KPa,可见：c=136.96KPa<f k=150~200KPa,轨道梁地基承载力满足要求。
(2)轨道梁宽高比验算B 1m /fa 136.96/400 0.34m查表得，素砼条形基础的允许宽高比为 1.25,则有: tanaB i/ H i= [ (B-B0) /2]/H i=[ (1.1-0.5) /2]/0.65=0.46< 1.25因此，条形基础的尺寸符合要求1 in。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。
因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。
龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。
2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。
2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。
根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。
最大轮压为382KN，每两个轮为一组。
根据侧立面图，进行冲切验算。
龙门吊轨道基础验算
精心整理附件：龙门吊基础验算一、门吊钢跨梁强度验算1.概述龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m 均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。
所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一）图一龙门吊钢跨梁结构形式图2.计算载荷工况：2.170吨，吊重162.2工况1工况22.23过钢结构有限元见图（二）于为左4结论：为为34/21000=1/617＜1/500；在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。
图三过跨梁工况1应力云图图四过跨梁工况1应变云图图五过跨梁工况2应力云图图六过跨梁工况2应变云图二、门吊扩大基础承载力计算龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
图七扩大基础图45T龙门吊单侧图单侧龙门吊自重g1=110t/2*10=550kn；45t门吊主要负责渣土吊出，按最不利起重条件即所有吊重均在龙门吊一侧时；则g2=45t*10=450kn；，路龙门吊扩大基础实际要求地基承载力为：σ=N/A*安全系数=1.4*1078.4/（10.9*1.2）=115.4kpa<125kpa因此该段地基承载力满足扩大基础所需的龙门吊运行地基容许承载力。
三、门吊基础及冠梁受力计算基坑南侧龙门吊基础落在冠梁上，采用锚固筋与冠梁连接固定。
门吊基础采用C30砼，500*600条形基础，龙门吊基础对冠梁产生的压强（以45T龙门吊验算）为：龙门吊自重为135t，最大起重重量为45t，最不利荷载状况是起重荷载全部作用在一侧轨道梁上,龙门吊每侧4个轮子，简化成2个集中力F=（110÷4+45÷2）×10=500kN。
按照《建筑结构荷载规范》中，可变荷载系数取1.4，即F=1.4×500=700kN；σ。
龙门吊地基承载力验算
龙门吊地基承载力验算龙门吊用于盾构区间施工，龙门吊在轨道运行，地基承载力以16T地基承载进行验算，验算过程如下：16T龙门吊起重设备总重40T，管片自重15T，动荷载系数取1.5，则龙门吊自重加管片自重：G=40T+15T=40+15=55T。
龙门吊安装在43Kg/m 轨道上面，轨道下方为35mm宽，厚度为12mm钢板，龙门吊有8个车轮，单侧4个车轮，如下图所示。
本次验算是对龙门吊单侧压力验算，因两侧受力情况一样。
按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，验算过程如下：轨道所受的车轮压力大小为：1、龙门吊各轮自重分配:G自重=55/8=6.875T2、最不利荷载情况(按土方在龙门吊单侧时考虑) 则轨道所受各个龙门吊车轮压力大小为：F单轮=（6.875T+15/4 T）×9.8N/Kg=104.125 KN轨道自重为：43Kg/m×12m=516Kg；则静止时龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：P总=F总/S = (4×F单轮+G轨道)/S钢板=(4×104.125KN+5KN)/0.35m×12m=0.1MPa；龙门吊运行时，取动荷载系数为1.5。
则运行时，龙门吊对地面压力为：P动=1.5 P总=0.15MPa。
16T龙门吊轨道基础钢板铺在冠梁上方，冠梁采用C30混凝土浇筑，冠梁下方为地连墙，地基承载力满足要求。
龙门吊在井口悬空处采用2根400H钢双拼焊接。
门吊运行时承受弯矩：Max=7m*60000KG/2*9.8N/KG=2.06Mpa单根型钢承受弯矩为Max/2=1.06Mpa＜3.2Mpa满足验算要求！。
龙门吊基础基础验算
龙门吊轨道基础验算一、工况描述本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重953单个龙门吊自重253单个龙门吊横宽32m,单侧支退间距6.5m,单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。
二、轨道基础受力分析T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验, 因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：地基土提供反力Q三、龙门吊轨道基础结构形式根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25,顶宽30cm,底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根中16钢筋，底板配3根中16+4根中12钢筋，沿横向在底板配置中12钢筋，间距为20cm,沿竖矩形截面配置中8构造箍筋，间距为20cm。
见下图：120cm龙门吊轨道基础M max M max龙门吊支腿反力P龙门吊支腿反力P四、龙门吊轨道基础受力验算1、纵向配筋验算① 底板筋受力验算按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm,根据基础高度下反45°,则基础底板最不利情况下的受压面积5=(0.6+0.6+0.6)X1.2=2.16m2。
龙门吊单个支腿提供的力F=(2X25+95)/8=18.125t,则最不利情况下地基承载力。
=F/S=18.125X10/2.16=83.91Kn,即为 8.391t/m2, 根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到 8t m2〜 10t/m2,故地基承载力满足要求。
maxQ M对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2,其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m , l=1.8/2=0.9m , 则Mmax=40.78 kN • m。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
基坑边安装龙门吊安全验算
基坑边安装龙门吊安全验算一、引言随着我国城市化进程的加快，基础设施建设日益繁荣，龙门吊在建筑、冶金、石化等行业中发挥着重要作用。
基坑边安装龙门吊不仅提高了施工效率，还降低了安全风险。
为确保龙门吊安装过程中的安全，本文将对基坑边安装龙门吊的安全验算进行分析，并提出相关注意事项。
二、龙门吊的安装流程与安全要点1.基础施工：根据设计图纸，进行基础施工，确保基础尺寸、深度及混凝土强度满足要求。
2.立柱安装：对立柱进行安装，要注意垂直度、水平度和柱脚的稳固。
3.横梁安装：按照设计要求，安装横梁，保证横梁与立柱的连接牢固。
4.起重设备安装：安装起重设备，包括起重机、电动葫芦等，确保设备性能良好。
5.电气设备安装：安装电气设备，包括电源、电缆、控制器等，保证电气系统安全可靠。
6.调试与验收：对龙门吊进行调试，确保各部件正常运行，并进行验收。
三、基坑边安装龙门吊的安全验算1.土壤抗压强度验算：根据土壤类型和现场实际情况，计算土壤抗压强度，确保基础承受力满足要求。
2.地基承载力验算：根据地基土层承载力特征值，分析地基承载力是否满足龙门吊荷载要求。
3.边坡稳定性验算：对基坑边坡进行稳定性分析，确保边坡稳定。
4.抗风能力验算：根据当地气象数据，计算龙门吊抗风能力，确保抗风性能达标。
5.地震安全性验算：根据地震烈度，进行地震安全性评估，确保龙门吊抗震性能达标。
四、注意事项与建议1.严格遵循安装规范：安装过程中，要严格按照设计图纸和施工规范进行，确保安全。
2.加强施工现场管理：对施工现场进行严格管理，确保施工秩序井然。
3.定期检查与维护：龙门吊投入使用后，要定期进行检查和维护，保障设备性能。
4.培训操作人员：对操作人员进行专业培训，提高操作技能和安全意识。
5.应急预案制定与演练：制定应急预案，并进行定期演练，提高应对突发事件的能力。
通过以上分析，我们可以了解到基坑边安装龙门吊的安全验算及注意事项。
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。
【结构检算】龙门吊基础计算模型-操作过程
分析模型与荷载条件图1基础模型荷载条件考虑自重以及顶部压力荷载，顶部压力荷载根据计算所得，在此不做叙述。
使用节点和单元进行建模设定基本功能及输入材料打开文件（）并以任意名称保存（）来建立模型。
所要使用的单位系通过在画面下端的状态条中点击单位选择键（），将其设定为kN与m。
基础的材料特性按以下输入。
图2输入材料的对话窗口图3输入材料数据图4输入截面的对话窗口图5输入截面数据1、点击材料2、在图三中点击‘添加’3、在一般的材料号中输入栏中确认‘1’4、在类型选项栏选择‘混凝土’5、在混凝土的规范选择栏中选择‘GB（RC）’6、在数据库选择栏中选择‘C30’7、打开截面窗口，点击添加，名称输入‘龙门吊基础’，选择实腹长方形截面，点选用户，H输入‘0.5’，B输入‘0.6’7、点击确认后关闭利用节点建立实体单元首先利用节点建立顶部三道纵梁实体单元1、在模型菜单选择节点-建立，确认初始坐‘0,0,0’，点击适用2、下拉菜单选择‘移动/复制节点’，使用‘窗口选择’刚建立节点‘1’3、选择任意间距，方向选择x，间距输入‘50@2’，适用4、在模型菜单选择单元-建立，单元类型选择梁单元，材料下拉菜单选择‘1：C30’，截面选择‘龙门吊基础’点击节点连接输入栏，然后依次点选节点‘1，51’，生成梁单元图6节点建立图7梁单元建立输入边界条件1、切换到正面视图，右键边界条件-一般支撑，2、选择节点‘1’，勾选Dx、Dy、Dz、Rx，适用3、在旁输入栏输入‘2t50’，回车，取消勾选Dx，适用4、关闭图13单元面选取图8边界条件布置输入荷载定义荷载工况1、右键荷载-静力荷载工况，名称输入‘自重’，类型选择恒荷载，点击添加2、名称输入‘上部荷载’，类型选择恒荷载，点击添加3、点击关闭图9静力荷载工况定义自重1、右键荷载-自重，工况选择自重，z输入栏输入‘-1’，点击添加2、点击关闭图10自重荷载定义定义上部荷载1、右键节点-移动/复制节点，选择节点‘1’，任意方向，x，间距输入‘28.3,1.1,8.6,1.1,21.8,1.1,8.6,1.1’，勾选在交叉点处分割单元2、点选选择最新建立的个体，删除后输入框内内容，在后输入框内增加输入‘20,3’，回车3、空白处右键荷载-节点荷载，工况选择上部荷载，FZ后输入‘-138’，适用4、关闭图11节点荷载运行分析运行点击运行荷载组合1、点击结果-荷载组合，名称输入‘cb1’2、荷载工况选择上部荷载，系数输入‘1.2’3、再选择自重，系数输入‘1.2’4、名称输入‘cb2’5、荷载工况选择上部荷载，系数输入‘1’6、再选择自重，系数输入‘1’7、关闭图12荷载组合定义查看分析结果1、右键内力-梁单元应力图，荷载工况选择‘cb1’，点选节点平均，成分选择‘My’2、勾选图例选择，点开，图例数值类型选择固定，适用得到弯矩结果3、再点选节点平均，成分选择‘Fz’，适用，得到剪力结果图13梁单元弯矩图（单位：kN·m）图14梁单元剪力图（单位：kN）。
17.100t龙门吊检算资料
100t龙门吊基础检算书1、龙门吊走行线基础方案⑴最大轮压：21t，即为210KN。
⑵龙门吊走行线基础平面位置：胶州制梁场平面布置图。
⑶龙门吊走行线基础结构设计：龙门吊走行线基础采用扩大基础，截面尺寸采用2.0m（底宽）x0.3m（高度）+0.6m（顶宽）x0.3m(高度），长度为620m。
2、设备受力检算该梁场制梁单片T梁最大重为148t， P1=148t100t龙门吊合计重量117t， P2=117t施工荷载设为9t， P3=9t所以：总荷载P总= P1/2+P2+P3=200t=2000KN16个轮轴，平均每个轮轴受压：2000KN/16=125KN=12.5t安全系数=21t/12.5t=1.68通过计算100t龙门吊能满足载物情况下的应力要求。
3、地基受力检算该梁场制梁单片T梁最重为148t， P1=148t100t龙门吊的重量合计重量117t， P2=117t施工荷载设为9吨t， P3=9t所以：总荷载P总= P1/2+P2+P3=200t=2000KN取100t龙门吊一脚为研究对象，有4个轮轴，集中受力作用于钢轨，对于钢轨受力按照直线受力，作用于走行线混凝土上面。
一台100t龙门吊有16个轮轴，故该脚所受的作用力为P力=P总/4=2000/4=500KN而受力的走行线混凝土底面积为：S=（1.75+0.5+0.5）m（长度）x1.5m（宽度）=4.125m2则运行中最大地基受力为：P1’=P力/S=500/4.125=121.21kpa.经过现场地基承载力试验测试报告得知为262.64kpa262.64kpa=2.1*运行中最大地基受力P1’。
假若龙门吊移梁作业靠近单侧八字腿进行，故该脚所受的作用力为P力=P总/2=2000/2=1000KN而受力的走行线混凝土底面积为：S==4.125m2则运行中偏移一侧八字腿时最大地基受力为：P2’=P力/S=1000/4.125=242.42kpa.262.64kpa=1.08*运行中偏移一侧八字腿时最大地基受力P2’。
120T龙门吊条形混凝土基础检算书
附件 2：120T 龙门吊条形混凝土基础检算书一、120T 龙门吊条形混凝土基础受力检算 1、计算参数 根据龙门吊结构形式，每个轮子作用的钢轨长度保守计算按 1 米 计。
1 米长 50kg/m 钢轨底面积：0.132×1=0.132 m2 ，重量：50kg。
龙门吊自重为 75t，左右两侧各 2 个轮子，轮距为 5 米。
根据每片梁 197t 知，龙门吊单侧、单轮受力为 P1=197t÷2÷4× 1.015=24.99t；承受自重 P2=75t÷4=18.75t。
1 米范围内最大反力： 24.99+18.75+0.05=43.79T。
基础混凝土标号为 C25。
2、计算依据 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）第 6.5 节：板受冲切承载 力计算中规定， 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋 的板，其受冲切承载力应符合下列规定： r0Fl≤(0.7β hft+0.25σpc,m)η μ mh0 ，公式中：η ：应按下列两个公式计算，并取其中较小值: η 1=0.4+1.2/β s ；η 2=0.5+α s h0/4μ m ; Fl：局部荷载设计值或集中反向设计值； β h：截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取β h=1.0；当 h ≥2000mm 时，取β h=0.9；其间按线性内插法取用； ft：混凝土轴心抗拉强度设计值； σpc,m：临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内； μ m：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周 边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长； h0： 截面有效高度， 取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η 1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η 2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；1β s：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺 寸的比值，βs：不宜大于4；当βs＜2时，取βs=2； α s：板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取α s=40；对边 柱，取α s=30；对角柱，取α s=20； 根据上述公式，假设龙门吊混凝土条形基础为无筋结构，混凝土 条形基础为混凝土板，根据龙门吊基础结构尺寸：地 坪 地 坪C20 混凝土基础 C20 混凝土基础 20cm 3:7土换填120t龙门吊基础断面图（1）、第一层基础宽400mm，高度300mm，得到系数值如下： β s： 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比 值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m,所以 1/0.132=7.58＞2，所以βs取值4；α s：按中柱计，取α s=40； h0：钢筋保护层厚度按 40mm 计，h0=（300-40）=260mm； μ m：其中，扩散角：tgθ =[（400-132）/2]/300=0.44，θ =24 ； 因此临界截面周长：2×[（400-132）/2+132+1000] =2532mm； η ：η 1=0.4+1.2/β s =0.4+1.2/4=0.7； η 2=0.5+α s h0/4μ m =0.5+40×260/（4×2532）=1.527 因此η=0.7； r0 ：取值 0.9； β h：h=300mm≤800mm,因此取值 1.0； ft：C25 混凝土轴心抗拉强度设计值：1.27N/mm2；。
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龙门吊轨道基础验算
一、工况描述
本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距6.5m，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。
二、轨道基础受力分析
T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：
地基土提供反力 Q
龙门吊轨道基础
龙门吊支腿反力 P 6.5m
龙门吊支腿反力 P
M max M max
三、龙门吊轨道基础结构形式
根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。
见下图：
15cm
四、龙门吊轨道基础受力验算
1、纵向配筋验算
①底板筋受力验算
按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（0.6+0.6+0.6）×1.2=2.16m2。
龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=18.125t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=18.125×10/2.16=83.91Kn，即为8.391t/m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。
F
Q M
max
对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m，l=1.8/2=0.9m，则Mmax=40.78 kN·m。
根据T形梁配筋强度复核计算软件可得：
因此纵向底板筋受力通过验算。
② 顶板筋受力验算
可以将整个基础体系竖向翻转180°，则单个龙门吊的单侧支腿间距为6.5m 可以看做双端为固定端梁的支点，梁上受均布荷载作用，如图： 支腿
地基反力
支腿
由查《实用土木工程手册》可知：跨中最大弯矩Mmax=ql 2/24，其中q=2F/6.5=18.125×2/6.5=5.58t/m=55.8kN/m ，l=5.6m ，则Mmax=72.912 kN ·m 。
根据T 形梁配筋强度复核计算软件可得：
因此纵向顶板筋受力通过验算。
③底板横向筋受力验算
与底板纵向配筋验算相似，采用单侧单支腿为研究对象，纵向长度以1.8m为单元体，则底板基础横向所受最大弯矩M= ql2/2, 其中q=F/1.2=18.125/1.2=15.1t/m=151kN/m，l=0.45m，则Mmax=15.29kN·m。
根据T形梁配筋强度复核计算软件可得：
地基反力Q
最大弯矩M
因此横向底板板筋受力通过验算。
④基础抗剪验算
由于龙门吊轨道采用铁路用钢轨，且钢轨沿基础顶面紧贴设置，因钢轨的抗剪强度满足要求，故龙门吊轨道T形基础的抗剪不需验算。
五、总结
综上所述，本工程龙门吊轨道T形基础的顶、底板的配筋均满足要求。