公路工程现浇箱梁张拉计算书
现浇箱梁张拉计算
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1710.1 2013 10762
1997.9 2034
3995.8 2034
1997.9 10999 1997.9 2034 1997.9
140 195000 0.003315 0.99669 164100.637
140 195000 0.052308 0.949036 163828.904
140 195000 0.000837 0.999163 159617.829
194830.160 189374.834 188560.216 183713.445 183409.235 178694.866 178545.248 173955.903 173667.850 169203.875 168429.978 164100.637 163828.904 159617.829 159551.048
140 195000 0.003511 0.996495
195300
140 195000 0.052221 0.949119 194957.532
140 195000 0.01223 0.987845 189954.515
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现浇箱梁张拉计算书
***************高速公路二合同K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁张拉计算书*****有限公司二零二零年六月本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，f=1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。
锚具采用整套锚具，管道成孔采用塑料波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢绞线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。
张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon（持荷2min）→锚固。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞线头。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015锚下控制力σcon=0.73锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa)每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN)OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表）OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表）OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表）伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/（kx+μθ）1、JCZ/Y0#~JCZ/Y3#墩现浇箱梁F1、F1a、F1b、F2、F2a、F2b、F3、F3a、F3b、F4、F4a、F5、F6、F6a、F7、F6b、F6c、F7a；JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩现浇箱梁钢束F1b、F1a、F1b、F2、F2a、F2b、F3、F3a、F3b、F4、F4a、F5钢绞线每束含摩阻张拉控制力：（1+0.025）×（1860×0.73×140.3）/1000*12根=2343.156(KN）（使用3500KN千斤顶、OBM15-12锚具）2、JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩现浇箱梁F6、F6a、F7每束含摩阻张拉控制力：（1+0.024）×（1860×0.73×140.3）/1000*9根=1755.531（KN)（使用3500KN千斤顶、OBM15-9锚具）3、JCZ/Y0#~JCZ/Y3#墩底板钢束B1,B1a，JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩底板钢束B1、B2钢绞线含摩阻张拉控制力：（1+0.025）×（1860×0.73×140.3）/1000*5根=976.315(KN)（使用3500KN千斤顶、OBM15-5锚具）。
箱梁预应力张拉计算书20230415.doc
箱梁预应力张拉计算书20230415.doc 1：一、引言1.1 项目背景1.2 编制目的1.3 参考文献二、设计依据2.1 国家标准2.2 相关规范2.3 技术要求三、计算基本参数3.1 张拉钢筋的特性3.2 预应力张拉力的确定3.3 张拉锚具的选用3.4 张拉长度计算四、计算流程4.1 悬臂段计算4.2 连续段计算4.3 支座段计算五、计算结果5.1 悬臂段计算结果5.2 连续段计算结果5.3 支座段计算结果六、结论和建议附件：1. 引用文献2. 图纸3. 技术图表4. 详细计算表格法律名词及注释：1. 预应力：指在结构施工过程中对构件施加预先的张拉力，以提高构件承载能力和抗震性能的一种设计方法。
2. 张拉力：指施加在预应力钢筋上的拉力。
3. 锚具：预应力张拉过程中用于固定预应力钢筋的装置。
4. 悬臂段：指箱梁两端距离支座较远的段落。
5. 连续段：指箱梁两端距离支座较近的段落。
6. 支座段：指箱梁两端距离支座处的段落。
2：一、引言1.1 项目背景1.2 编制目的1.3 参考文献二、设计依据2.1 国家标准2.2 相关规范2.3 技术要求三、计算基本参数3.1 预应力的原理与作用3.2 预应力材料的特性3.3 预应力张拉的方法和步骤3.4 张拉锚具的选用和计算3.5 预应力钢筋的计算四、计算流程4.1 悬臂段的计算流程4.2 连续段的计算流程4.3 支座段的计算流程五、计算结果与分析5.1 悬臂段计算结果与分析5.2 连续段计算结果与分析5.3 支座段计算结果与分析六、结论和建议附件：1. 引用文献2. 图纸3. 技术图表4. 详细计算表格法律名词及注释：1. 预应力：是指在静力作用下，提前施加在结构构件上的一种内部拉应力，以消除或减小由荷载引起的变形和缺陷，提高结构的承载能力和使用性能。
2. 预应力钢筋：是指在混凝土结构中的钢筋，通过预先施加张力产生预应力状态，增强结构的承载能力和抗震性能。
箱梁预应力张拉计算书
石门桥枢纽互通式立交主线桥现浇箱梁预应力张拉计算书计算：复核：审核：浙江大地交通工程有限公司湖南省常德至安化（梅城）公路工程第一合同段项目经理部二零一一年十月十二日引桥现浇箱梁预应力张拉计算书一、工程概况马鞍山长江公路大桥引桥现浇箱梁，跨径为40米，预应力采用宝钢集团南通线材制品有限公司生产的符合GB/T5224-2003标准生产的低松弛钢绞线，单根钢绞线直径为φ,钢绞线面积A=140mm2,钢绞线强度等级f pk=1860MP a,弹性模量E y=×105MP a。
现浇混凝土强度达到设计强度的90%（顶板负弯矩达到95%）同时箱梁混凝土弹性模量达到设计强度90%，龄期超过七天之后，方可进行组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为75cm，锚下控制应力为，张拉顺序为腹板---底板---顶板横向预应力----顶板负弯矩钢束。
锚具采用安徽瑞仕达预应力设备有限公司生产的AM15、BM15型锚具和配套设备，预应力管道采用金属波纹管。
二、预应力计算的有关数据1、根据合肥工大共达工程检测中心出具的千斤顶标定试验报告，070809号千斤顶压力表读数为：4000KN，2715号油表读数为，回归关系式：P=+，相关系数：r=； 070810号千斤顶压力表读数为：4000KN，4427号油表读数是，回归关系式：P=+，相关系数：r=； 06162号千斤顶压力表读数为：240KN，1146号油表读数为，回归关系式：P=+，相关系数：r=；06180号千斤顶压力表读数为：240KN，2059号油表读数为，回归关系式：P=+，相关系数：r=。
2、现浇箱梁为C50级。
所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。
3、根据《桥梁施工技术规范》预应力钢绞线张拉理论伸长值计算公式：▽L=PpL/ApEp和预应力平均张拉力计算公式：Pp=P(1-e-(kx+μθ))/ （kx+μθ)其中：Pp——预应力钢绞线平均张拉力（N），L——预应力钢绞线的长度（mm），Ap——预应力钢绞线的截面面积（mm2），Ep——预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2），P——预应力钢绞线张拉端的张拉力（N），X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）,θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）,K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本次计算取，μ——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，本次计算取。
30m箱梁张拉计算书
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段窟野河大桥30m箱梁预应力张拉计算书编制：审核：2019年5月20日目录第1章工程概况 (1)第2章张拉力计算 (2)第3章张拉工艺流程质量控制 (14)第4章张拉注意事项及安全技术 (16)第1章工程概况本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。
30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。
锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。
钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φs15.20，钢绞线的面积Ap=140mm 2，钢绞线的标准强度fpk=1860MP a，松弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。
松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。
施工要求1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。
2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。
3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。
采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。
张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
4、预应力张拉采用两端对称，张拉方法采用伸长值和张拉控制应力，双控实际伸长值与理论伸长量控制在±6%以内，否则应停止施工。
待查明原因采取措施后方可继续张拉。
公路桥张拉计算书
公路桥张拉计算书二号公路桥箱梁预应力张拉计算书一、工程简介本桥上部构造为2×25m装配式预应力混凝土连续箱梁，设计采用标准强度2f=1860MPa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm，公称面积Ap=140mm;弹pk5性模量Ep=1.95×10Mpa，预应力钢束采用两端对称同时张拉，锚下控制应力Pq=0.75f=0.75×1860=1395MPa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表pk 读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002“附表G-8预应力钢绞线”。
二、张拉设备1(1100KN千斤顶两台、270KN千斤顶两台2( 50#型油泵车四台3(压浆机一台4(0.4级精度压力表四只三、准备工作及注意事项1、预应力筋和锚具应有原材料的出厂合格证和机械性能试验报告;2、预应力孔道成型采用金属波纹管，接口处用连接套管对接，对接口要用胶带密封好，预应力孔道位置应保持准确，符合设计要求，施工时应设置固定管道的井字形钢筋架，浇筑砼时应尽量避免振破波纹管，预应力钢绞线在砼初凝前应来回抽动，以免粘结;3、预应力构件端头预埋铁，其位置和垂直度应准确，浇筋砼时应特别注意端部砼的密实性，拆模后端头预埋铁和嗽叭口及波纹管内多余砼应清理干净;4、张拉设备及仪表应由专人使用和管理并定期6个月或200次以及在使用过程中出现不正常现象时检验，张拉时出现反常现象应及时重新检验;5、砼强度必须达到设计强度的85%，同时龄期达到7天，才能进行预应力张拉;6、后张预应力，每束钢绞线断线、滑丝控制数为1根，每个断面断丝之和不得超过该断面丝总数的1%，否则，须换出夹片重新张拉。
7、张拉过程中，经标定的配套设备不允许随意更换，操作人员应精神集中，回油平稳;严防高压油管出现死弯现象，否则应立即卸除油压进行处理。
8、张拉时，千斤顶后面不得站人，以防预应力筋拉断或夹片弹出伤人;油泵运转不正常或者漏油时，应立即停止张拉进行检查;高压油管的接头应加防护套，以防喷油伤人。
现浇预应力箱梁钢束张拉计算书(3×25米)
XX互通中桥张拉计算书（箱梁后张法张拉过程计算）编制：计算：审核：XXXXXXXX限公司XX高速公路XXX®目经理部二。
一八年十月三日预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告XX互通中桥箱梁一、参考资料1、《公路桥涵施工技术规范》( JTG/T F50－2011)2、《太平互通箱梁预应力钢束布置图》3、《预应力钢绞线产品质量证明书》4、《预应力钢绞线检测报告》5、《攀枝花公路桥梁试验检测有限公司千斤顶、指示器检定报告》二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式计算钢绞线理论伸长值AL= (P p L) / (A£p)式中：Pp--钢绞线的平均张拉力，KNPp =P (1 —e-(kx+ ^9))7 (kx+ 0)P——钢绞线张拉端的张拉力，每股张拉力：0.72x1860x139/1000=186.149KN;左幅：N1 取2792.24KN、N2 取2792.24 KN、N3 取2792.24KN。
(N1 = 186.149 X 15=2792.24,N2=186.149 乂 15=2792.24,N3=186.149 乂15=2792.24)。
右幅：N1 取2419.9KN、N2 取2792.24 KN 、N3 取2792.24KN。
(N1 = 186.149 X 13=2419.9,N2=186.149 乂 15=2792.24,N3=186.149 乂15=2792.24)。
X ——从张拉端至计算截面的孔道长度，(见设计图)———从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad )(见设计图)0.0015[1——钢绞线与孔道壁的摩擦系数，取0.17L——预应力筋的长度（m）（L=X+M）B ——工作长度，0.7 m （限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）Ap——钢绞线的截面积，取139mm （供应商或试验的质量报告书提供）Ep ——钢绞线白^弹性模量195000MP a供应商或试验的质量报告书提供）系数k及w值表计算表（采用分段计算详见附表）计算结果见附件一:单端工作长度钢束伸长值计算（△ L1,）根据现场的实际情况，张拉端和工作锚之间有一定距离，我标段预制场中的该段距离为0.70m,忽略工具夹片松弛的影响，且该段的伸长值为：△ L1, =PL/AyEg=4.99mm最终理论总伸长值计算（^L）:左幅伸长量汇总表右幅伸长量汇总表实际伸长值容许（6%）范围。
20米箱梁张拉计算书
20米箱梁张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据***公路工程项目施工设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算箱梁主体钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1、计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度预应力钢绞线，结构1*7-15.2-1860-GB/T5224-2003。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为140mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.9687×105MPａ,U＝0.25，K＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395 MPａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、连续端箱梁张拉计算1）钢束Ｎ１钢绞线：Ay＝4×140＝560mm2，L＝AB+BC+CD=7.034+2.879+0.537=10.45m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2ＫNΡB= P A=781.2ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.095993109rad ,x=2.879ΡC=766.193ＫNb、伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=50.321mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.493mm△L CD=``````ΡC *L/Ay*Eg=3.768mm理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.16mm伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.16+12=161.16mm2）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝4×140＝560mm2，L＝AB+BC+CD=5.573+2.879+2.015=10.467m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2ＫNΡB= P A=781.2ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.095993109rad ,x=2.879ΡC=767.032ＫNb、伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=39.869mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.515mm△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=14.153mm理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.08m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.08+12=161.08mm3）钢束Ｎ3钢绞线：Ay＝3×140＝420mm2，L＝AB+BC+CD=7.901+0.733+1.716=10.35m。
现浇箱梁张拉计算书
张拉计算书一、钢绞线的张拉在钢筋及波纹管都安装好报验合格后穿钢绞线，用两端张拉法进行张拉，用标定好的千斤顶进行张拉，张拉两端同时进行，确保张拉时两端操作要一致。
在波纹管最高处留一个透气孔。
1、张拉前的准备工作1）、波纹管定位：（1）必须按照图纸设计进行施工，注意竖直方向和水平方向的坐标位置，严禁为了施工方便改变水平方向；（2）波纹管定位下部用一根直钢筋点焊在箍筋上控制高度，用“u”型筋点焊在直钢筋上控制水平位置；注意定位筋间距不得过大，直线段间距1m，曲线段间距0.5m；（4）为了避免点焊烧伤波纹管，建议采用先焊定位钢筋后穿波纹管（“u”型筋可以制作的尺寸比波纹管大1-2mm便于穿波纹管）；特别在现浇箱梁中因为一端张拉先穿钢绞线时必须采用此法；（5）预制梁板施工中，为了避免水泥浆渗漏到波纹管内部，必须先穿钢绞线，并在砼施工过程中抽动钢绞线；现浇箱梁一端安有连接器的在砼施工前必须严格检查波纹管是否有小孔，避免漏浆难以处理。
2）、锚垫板、连接器和P型锚具的安装：（1）锚垫板：在刚张拉完成时，锚垫板是主要的受力部位，所以对其要求及其严格，特别是对锚垫板后加强螺旋筋的安装要特别注意。
a、锚垫板是用铸钢加工成型，至少保证用锤敲击时不破碎，表面会有一层砂，使用前必须将外面和里面的砂清除；b、安装锚垫板时注意问题：1、波纹管与锚垫板线形垂直，要求波纹管线形准确、端模加工和安装角度准确；2、螺旋筋应与锚垫板贴紧，其轴线应与波纹管轴线重合，安装时首先将螺旋筋进行定位，然后再放其它钢筋。
螺旋筋间距不得小于5CM，以保证混凝土顺利下落和振捣密实，螺旋筋长度为锚垫板长度的1.5倍且不得小于5圈。
3、锚垫板与波纹管连接地方必须使用胶带纸密封，波纹管下料两端露出锚垫板至少10cm；4、锚垫板固定螺栓必须使用3点固定；5、锚垫板压浆孔必须密封，采取措施有效。
（2）连接器和P型锚具：a、P型锚具的挤压套、挤压簧与钢绞线必须采用专业的GYJA型挤压器挤压锚固；施工时注意约束圈和螺旋筋的位置，必须保证最小锚固长度（指固定锚板到约束圈的距离）；b、连接器的约束圈和螺旋筋位置和保护罩必须严格按照设计图纸和锚具图纸施工，注意挤压头参照P型锚具进行、排气孔的安装执行有关规定；3）、排气孔的设置（1）建议使用波纹管生产厂家生产的配套产品：卡瓦、塑料管；严禁从市场上随意购买随意安装；（2）安装要求：将卡瓦用绑丝固定在波纹管上方并用胶带纸密封，再用特制工具从卡瓦中间的孔内将波纹管捅一个同卡瓦孔径相同的窟窿，然后将塑料管用铁丝绑牢在卡瓦上，要求塑料管露出砼表面至少30cm；（3）布设位置：波纹管每个最高点和连接器附近的套筒上。
高架桥现浇箱梁预应力张拉计算书
高架桥现浇箱梁预应力张拉计算书
前言
本文档旨在计算高架桥现浇箱梁预应力张拉的相关参数，以确保结构的稳定性和安全性。
计算参数
- 箱梁长度：50m
- 箱梁宽度：2m
- 箱梁高度：2.5m
- 箱梁强度等级：C50
计算公式
- 预应力张拉力 = f * A
- 张拉应变 = e = delta l / l
- 离心受力 = N = f * Ap + f0 * A / n
结果
- C50混凝土的极限抗压强度为f = 50MPa
- 箱梁截面积A = 2m * 2.5m = 5m²
- 箱梁周长p = 2 * (2m + 2.5m) = 9m
- 粘结钢筋根数n = A / Ap = 5 / 12.56 = 0.398
- 张拉杆直径d = 20mm，面积Ap = π * d² / 4 = 314.16mm²
- 初始张拉力为f0 = 0.7f = 35MPa
- 预应力张拉力= 0.85f * Ap = .399N ≈ 211.3kN
- 预应力张拉应变 = 0.5 * f / E = 0.5 * 50 / 2.1e5 = 0.
- 离心受力 = f0 * A / n + f * p / 4 - N > 0，需按弧形分段计算
计算方法和结论
- 本文档介绍了高架桥现浇箱梁预应力张拉的相关参数和计算公式。
- 根据计算结果，可得知预应力张拉力为211.3kN，预应力张拉应变为0.，离心受力需要按弧形分段计算。
- 由此可知，文档的计算和分析有效地保证了高架桥现浇箱梁的稳定性和安全性。
现浇箱梁预应力张拉计算过程
现浇箱梁预应力张拉计算过程预应力张拉一、张拉控制（一）、理论伸长量1、基本参数1）钢绞线：规格φs15.2，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2,张拉控制应力c o n p k 0.75f 0.75*18601395M P a σ===。
钢绞线弹性模量按5E p 1.95*10M P a=。
2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积804.2mm 2 con pk 0.9f 0.9*930837M Pa σ===。
3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。
X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。
X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。
两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。
2、计算过程1）纵向、横向张拉将总和切角α换算为弧度θ：*180πθ=α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。
计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数），平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（），则有理论伸长量：p 2p p P L A E X ?=。
2）竖向张拉竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P m m t σ==，则有理论伸长量：3P L A E X ?=。
由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。
（二）、实际伸长量预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。
为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。
实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有：实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。
现浇箱梁张拉计算书
福鼎市潮音大桥（人行桥）及岗尾大桥工程潮音大桥现浇箱梁张拉计算书福建龙辉建设工程有限公司二〇一四年八月二十二日潮音大桥现浇箱梁张拉计算书一、工程概况潮音大桥设计为半径R=200m的反向曲线桥，上部结构设计为现浇砼连续箱梁，预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，标准强度为fpk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积A=139mm2，弹性模量Ep=1.997×105Mpa(试验平均值)。
纵向腹板钢束设计控制张拉力σk为1320 Mpa、1350 Mpa，锚具采用L15-15连接器、M15-15圆形锚及P15-15固定锚。
纵向底板钢束设计控制张拉力σk为1300 Mpa、1350 Mpa，锚具采用M15-12、M15-15圆形锚及P15-15固定锚。
纵向顶板钢束设计控制张拉力σk为1280 Mpa、1300 Mpa、1350 Mpa，锚具采用M15-12、M15-15圆形锚及P15-12固定锚。
横向钢束设计控制张拉力σk为1320 Mpa、1350 Mpa，锚具采用M15-18圆形锚。
纵横向预应力管道成孔采用圆形塑料波纹管。
预应力钢束张拉前应先试压同条件养护砼试件，达到设计强度95%以上，且混凝土龄期不少于7天，方可进行组织张拉。
二、预应力钢束张拉顺序1、预应力钢束张拉顺序的原则及做法① 长束和短束应该是先张拉长束，后张拉短束。
假如反过来的话，当长束张完后，则短束的预应力损失太大，效率太低。
② 纵束、横束、竖向束应是该是先纵束，再横束，后竖向束。
纵束是主要钢束，是根据当时施工进度而必须张拉的。
横向束次之，有时一期作用下不张拉受力都通得过。
竖向最后。
③ 同一截面首先要根据施工方法相应的受力要求确定。
对于可同一工况张拉的同类型钢束（例如都是短束、或都是长束），应遵循对称，由内向外的原则。
例如先张拉腹板再张拉顶板，最后张拉底板；顶、底板束张拉顺序为先中间后两边，张拉时应以箱梁中心线为准对称张拉。
箱梁张拉计算书
预应力张拉计算书一、张拉设计预应力钢束为φj15.2高强度低松弛钢绞线，横载面积140mm2，有单束5根、4根两种形式，锚具型号分别为M15-5型、M15-4、BM15-4型。
抗拉强度标准值f pk=1860Mpa，锚下控制应力σ控=0.75f pk=1395Mpa。
二、张拉设备选用1、张拉设备能力计算（以单束5根为例）P=σ控×A×n=1395×106 N/m2×140×10-6 m2×5=976.5KN=97.7T为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失，超张拉3%σ控：P max=P×103%=100.6T2、张拉设备行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）ΔL=σ控×L/E p=1395×106×30.84×103/(1.95×1011)=220.6mm张拉时为两侧张拉,单侧伸长量为220.6/2=110.3mm所选用YDC1500型穿心式液压千斤顶,其张拉力T=150T，行程l s=400mm。
3、压力表选用150T千斤顶活塞面积为290cm2。
由式P n=P/A n（式中P n—计算压力表读数；P—张拉力；A n—张拉设备工作液压面积），得：P n =100.6×104N/29000mm2=34.69N/mm2所选用最大读数为60MPa的压力表。
三、分级张拉段划分为了便于伸长量测量和控制两端张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：四、理论伸长量计算根据公路桥规12.8.3款和附录G-8规定，对预应力钢铰线理论伸长量进行计算：ΔL=P p L/（A p E p）P p= {P×[1-e-（kx+μθ）]}/ （kx+μθ）式中，ΔL—理论伸长量，cm；P p—预应力钢铰线平均张拉力，N；L—预应力钢铰线长度，cm；E p—弹性模量，N/mm2，取E p =1.98×105 N/mm2；A p—一束预应力钢铰线总面积， mm2；P—预应力钢铰线张拉端张拉力，N；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，m；θ—从张拉端至计算截面曲线轨道部分切线的夹角和，rad；k—管道偏差系数，取k=0.0015；μ—管道磨阻系数，取μ=0.25；预应力钢铰线张拉理论伸长值计算表(100%σK)。
张拉力及伸长量计算书
附件1：后张法现浇箱梁预应力张拉控制力计算书1、概述临港互通立交桥和甬临线互通立交桥的现浇混凝土箱梁预应力筋采用规格为Фs15.20，标准强度为fpk=1860MPa的高强度、低松弛钢绞线，其弹性模量Ep=195000N/mm²。
腹板、顶板钢束的张拉控制应力为0.75fpk，底板钢束的张拉控制应力为0.7fpk。
预应力张拉时采用伸长量与张拉力双控，并以张拉力为主。
张拉作业之前，应先明确生产量。
施工设计图的钢绞线材料数量表内给出了每束钢绞线的总生产量值。
该生产量值是基于μ=0.15，k=0.0015的理论值。
实际张拉生产量采用下列公式计算△Ls = △L1+ △L2△L1—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）。
△L2—从初应力以下的伸长值（mm），可采用相邻级的伸长值。
2、张拉力计算腹板、顶板钢束的张拉控制应力为:σcon=0.75fpk=0.75*1860=1395MPa.底板钢束的张拉控制应力为σcon =0.7fpk=0.7*1860=1302MPa由公式P=F/A求得各束钢绞线张拉端控制应力F=P*A其中Ap=140mm²,则由此计算箱梁钢束的张拉控制力①、箱梁跨径:3x25m腹板: F1钢束:17Фs15.20，2束，张拉力F1=17*1395*140=3320.1KN；F2钢束:17Фs15.20, 2束，张拉力F2=17*1395*140=3320.1KN；F3钢束:17Фs15.20, 2束，张拉力F3=17*1395*140=3320.1KN；F4、F4a钢束: 17Фs15.20, 4束，张拉力F4=17*1395*140=3320.1KN；顶板: T1钢束:12Фs15.20，4束，张拉力Ft1=12*1395*140=2343.6KN；底板: B1钢束:8Фs15.20， 4束，张拉力Fb1=8*1302*140=1458.24KN；②．箱梁跨径:3x35m腹板:F1、F1a钢束:10Фs15.20，4束，张拉力F1=10*1395*140=1953KN；F2、F2a钢束:10Фs15.20, 4束，张拉力F2=10*1395*140=1953KN；F3、F3a钢束:10Фs15.20, 4束，张拉力F3=10*1395*140=1953KN；F4钢束: 17Фs15.20, 2束，张拉力F4=17*1395*140=3320.1KNF5钢束: 17Фs15.20, 2束，张拉力F4=17*1395*140=3320.1KNF6钢束: 17Фs15.20, 2束，张拉力F4=17*1395*140=3320.1KN顶板: T1钢束:10Фs15.20，4束，张拉力Ft1=10*1395*140=1953KN；底板: B1钢束:12Фs15.20， 4束，张拉力Fb1=12*1302*140=2187.36KN；③.箱梁跨径:4x25m腹板: F1钢束:17Фs15.20，2束，张拉力F1=17*1395*140=3320.1KN；F2钢束:17Фs15.20, 2束，张拉力F2=17*1395*140=3320.1KNF3钢束:17Фs15.20, 2束，张拉力F3=17*1395*140=3320.1KNF4、F4a钢束: 17Фs15.20, 张拉力F4=17*1395*140=3320.1KN。
二标30+40+30米现浇箱梁张拉计算书
跨径30+40+30米天桥预应力现浇箱梁张拉计算书一、预应力材料要求及设计参数要点30+40+30米跨径的天桥现浇箱梁张拉用预应力钢绞线采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准的φs15.2，其公称直径为15.2mm，试验检测公称截面积140.2mm2，抗拉强度标准值fpk ＝1860MPa，张拉控制应力σcon＝0.75fpk=1395MPa，单股张拉控制力P＝195.6KN。
即：腹板束YM15-16张拉控制力为：3129.6KN，顶板束BM15-5张拉控制力为：195.6KN。
试验检测钢绞线理论弹性模量Ep＝2.0×105MPa，松弛系数Ⅱ级，ζ＝0.3。
全桥共第一联现浇箱梁的预应力钢绞线腹板采用16φs15.2mm，腹板需用单根总长度为101.48m；顶板采用5φs15.2mm单根需用长度17m，合计总重22.57t。
锚具采用YM15－16,计24套，BM15-5和BM15-5P，各12套。
波纹管采用φ内＝90mm的金属波纹管，共需1197.16m，扁管90×19mm采用金属波纹管，需198m。
二、张拉控制顺序及程序依据设计图纸，本桥箱梁砼浇筑工、共一联，梁高2.1米，分两次浇筑完成；当砼强度达到设计强度的100%且其龄期不小于10天后方可进行预应力钢束张拉。
钢束张拉时，采用两端张拉，左右腹板上应对称均匀进行。
预应力筋按技术规范和设计图纸进行张拉，张拉程序为0→初应力→量测延伸量δ0→25%σK→张拉至设计吨位P→持荷5min 。
箱梁每侧腹板上各六束（为F1、F2、F3、F1a、F2a、F3a）钢绞线，具体预应力钢束的张拉顺序为：F2（F2a）→F3（F3a）→F1（F1a）。
顶板扁束负弯矩在腹板钢束张拉完成后，由箱梁两侧向中间采用单端交替张拉。
顶板负弯矩钢束在全联箱梁浇筑并腹板张拉完毕后再进行张拉，施工时预留张拉孔。
三、腹板钢绞线下料长度计算钢绞线的下料长度按公式L＝L0＋（L1＋L2＋L3＋L4）确定。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m 预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。
全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片.各梁得预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。
试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。
预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５.2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。
导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。
2、1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa※标准强度：f＝18６0MPapk=1395MＰa※张拉控制应力:σcon＝0、75fｐk※钢绞线松驰系数：0、3※孔道偏差系数：κ=0、0０１5※孔道摩阻系数：μ=0、15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计２、2、理论伸长值得计算根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行：(公式1)式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)；Pp——预应力筋得平均张拉力(N）；Ｌ—-预应力筋得长度（mm)；Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）；Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）.预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：(公式2)上式中:P——预应力筋张拉端得张拉力(ＫN）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线得夹角之与（rad）；ｘ-—从张拉端至计算截面得孔道长度,整个分段计算时x等于L （ｍ）；k——孔道每米局部偏差对摩擦得影响系数(1/m），；μ-—预应力筋与孔道壁之间得磨擦系数。
公路工程现浇箱梁张拉计算书
AK0+174. 3、AK1+045.1 现浇箱梁张拉计算书及施工方案一.预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用:根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得：钢绞线张拉控制应力ok = 1395MPa；钢绞线截面积：Ay=140 mm^ ；钢绞线最多根数：n=18 O计算张拉力：Ny=okX AyX n=1395 X140X18=3515.4KN 据此：我部选用规格为500t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表:3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶.压力表（1块进油表、1块回油表）.高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其己经进行标定, 标定报告附后。
②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6%之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1.根据设计要求，其张拉程序:初张拉0純竺皿1S池n持荷3分钟鰹岂空叫张拉到总吨位P持续3分钟并锚固輕咎回油量测引伸5 3 (6con是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值)。
设计图纸要求6con=1395Mpa»钢绞线而积ATAOmn?,弹性模量Ey=1.95X105Mpa,标准强1860Mpa,管道摩擦系数p=0.17,k=0.0015o 2、张拉应力控制(1)预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计锚圈口预应力损失时，可比设计要求提高5%,但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
(2)预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施了以调整后，方可继续张拉。
(3)预应力筋的理论伸长值AL (mm)可按下式计算:PpLApEp式中：Pp——预应力筋的平均张拉力(N)L -- 预应力筋的长度(mm)；Ap——预应力筋的截面面积(mm2)；Ep—预应力筋的弹性模量(N / mm2)。
箱梁预应力张拉计算书
现浇箱梁预应力张拉计算书一、基本情况1．预应力束采用jΦ15.2mm钢铰线，标准强度bR y=1860Mpa．张拉预应力0.73bR y．钢铰线标准横断面面积A=139mm22．张拉预应力P的计算P9=1860×106×0.73×139×10-6×9=1745.1 KN3．张拉程序0⇒10﹪控制应力（量测延伸值）⇒100﹪控制应力（持荷2分钟，量测伸延值）⇒锚固4．待砼强度达到90﹪后,方可张拉预应力束.张拉顺序为50%N2－100%N3－100%N2－100%N1。
5．本工程采用两端张拉控制力、延伸量双控施工。
二、张拉力与油表读数对应关系表（根据千斤顶、油表校准证书提供的计算值）1 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：071263752 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：080127133 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：080625004 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：08043010三、延伸量的计算1． 工作长度延伸量计算：本工程张拉工作长度按单端450mm 计.包括锚环、限位板、千斤顶、工作锚环的厚度。
工作长度延伸量:=P L A E g ⨯⨯=L k E gσ⨯= =3.1mm 2.理论延伸量=计算长度延伸量+工作长度伸延量 计算长度延伸量L ∆=［PL(1-e -(kL +uθ))］ /(kL +uθ)/ (A y ×E g )L ∆:预应力筋理论延伸量(mm)P: 预应力筋张拉端张拉力(N)L : 从张拉端到计算截面的孔道长度(m)θ:从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k: 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 u: 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.155E g : 预应力筋的弹性模量(M pa ) 根据送检结果取1.95×105 Mpa A y :预应力筋的截面积(mm 2)，为139 mm 2×n(钢绞线束数)预应力筋理论延伸量(按梁长72.000米计算)： 1#筋：L ∆1N =209.2mm2#筋：L ∆2N =208.6mm3#筋：L ∆3N =208.1mm3. 施工时实际延伸量的量测及计算 L ∆=1L ∆-2L ∆+L c ∆0.73×1860Mpa×450mm 1.95×105Mpa1L ∆:达到控制应力时量测的伸长值（mm ）2L ∆:达到初应力时量测的伸长值 （mm ）L c ∆:初应力时的推算伸长值，采用相邻级的伸长度。
现浇桥张拉计算书
张
拉
计
算
书
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现浇箱梁张拉计算书
一、相关参数
1、波纹管
采用金属波纹管，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015。
2、钢绞线
预应力空心板张拉使用钢材为低松驰、高强度的预应力钢绞线，单根钢绞线直径为φj15.2mm，钢绞线截面积Ay=139mm2，标准强度fpK=1860Mpa，实测平均弹性模量为Ep=1.99×105Mpa，张拉锚下控制应力为σ=0.75fpk =1395Mpa。
3、计算公式：
P=σAyN
Ny—计算张拉力
N—钢绞线根数
预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式
ΔL＝（PpL）/（AyEp）
式中：Pp—预应力筋的平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（mm）
Ay――预应力筋的截面面积（mm2）
Ep—预应力筋的弹性模量（N／mm2）
Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）
Pz=e-(kx+μθ)Pq
式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）
P—预应力筋张拉端的张拉力（N）
x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数
μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数
Pz-终点应力
计算张拉应力=P=σAyN=1395*139*13
13束：1395*139*13=2520.765KN
2号顶校准方程：F=0.0151P-0.493。
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每束１6根x=4６８.72KN
5.5
6.0
每束18根x=527.３1KN
6.1
6.7
30%Nk
每束1６根x=９37.４4KN
10.７
1１.2
每束18根x=1054.62KN
1２
1２.5
１00%Nk
每束１6根x=3124．８KN
３5
３5．5
每束１８根ｘ=351５.4ＫＮ
39．３
39.8
注:根据设计要求，ＡK１+０4５.1跨线桥腹板每束1８根钢绞线,横隔梁每束16根钢绞线。AK0+1７4.3跨线桥腹板及横隔梁每束均为16根钢绞线。
１8束张拉力：0．15×195．3×1８＝５27.31KＮ
30%KN时：16束张拉力:0.３×195.３×１6＝9３7.4４KN
1８束张拉力:0．３×１9５.3×18=1０54.62KN
100％Nk时：16束张拉力:１9５.3×16=3１２４.８ＫN
1８束张拉力：195．3×1８=351５．4ＫN
2、计算压力表读数：
ＥP——预应力筋的弹性模量(Ｎ/mｍ2)。
（４)预应力筋张拉时，应先调整到初应力口，该初应力为张拉控制应力σｃoｎ的１5%,伸长值应从初应力时开始量测。力筋的实际伸长值除量测的伸长值外,必须加上初应力以下的推算伸长值。对后张法构件,在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。
预应力筋张拉的实际伸长值 (mm），可按下式计算：
＝ l+ 2
式中: l——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mｍ)；
２——初应力以下的推算伸长值(mm）,可采用相邻级的伸长值。
（5)预应力筋的锚固，应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。锚固阶段张拉端预应力筋的内缩量,应不大于设计规定6mｍ。
三、张拉力计算
１、锚下控制应力бk=0.7５ Ryb=186０Mｐａ,
计算张拉力：Ny=σk×Ａy×n＝139５×140×18=３51５.4KN
据此：我部选用规格为50０ｔ的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表:
名 称
规格
数量（套）
备 注
油压千斤顶
500ｔ
２
电动高压油泵
２
与千斤顶配套
压力表
60Mpa
2
与千斤顶配套
３、千斤顶的标定和压力表读数的确定
①千斤顶的标定:千斤顶、压力表(1块进油表、１块回油表)、高压油泵三者必须固定配套使用。我部对其已经进行标定，标定报告附后。
2、单根钢绞线张拉力：Nk＝ 0．75Ryb×Ａy=1395×１40＝195．3ＫＮ
3、１6束时的控制力为:1９5．3×16=31２4.8KN
1８束时的控制力为：195．３×18=３5１5.4KＮ
四、施工控制应力与压力表的关系:
1、不同阶段的张拉力值:
15%Nk时：１6束张拉力:0．１５×195.３×16=４6８.72KN
６8.369cm
68.３51cm
6８.28６ｃm
横隔梁钢绞线张拉（每束16根)
钢束编号N１单束引伸量 Nhomakorabea7．０ｃm
七、张拉要求
（一)张拉顺序
每个腹板内张拉顺序为:N4a－-N3b-- Ｎ2ａ--N1b--N4ｂ－- N3ａ--Ｎ2b--N1a,先外腹板后内腹板对称张拉。张拉完成腹板后再张拉横隔梁，横隔梁采用箱梁两侧对称张拉N１钢束。
设计图纸要求δcｏｎ=1395Mpa，钢绞线面积A=１４0mm²,弹性模量Ey=1．95×10５Mpa,标准强1860Mpa,管道摩擦系数μ=0.17,k=０.0015。
２、张拉应力控制
（1)预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。当施工中预应力筋需要超张拉或计锚圈口预应力损失时，可比设计要求提高５％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
(2）预应力筋采用应力 控制方法张拉时,应以伸长值进行校核,实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可继续张拉。
（3)预应力筋的理论伸长值 (ｍm)可按下式计算：
式中：ＰＰ——预应力筋的平均张拉力(Ｎ)
L——预应力筋的长度（mm);
AＰ——预应力筋的截面面积(mm2);
根据试验报告计算出张拉力与压力表的线性关系y=aｘ+ｂ,两个千斤顶分别对应的压力表读数回归方程如下(y—是指压力表读数, x—是指控制张拉力)：
1号千斤顶9480号压力表: ｙ＝0．0111x+0．27９4
2号千斤顶949８号压力表: y=０.0111ｘ＋0.８197
应力
张拉力
1＃顶９480表
2#顶94９8表
②张拉：在张拉过程中,实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6%之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明
1、根据设计要求,其张拉程序：
初张拉0总张拉吨位1０%－15％初应力持荷３分钟锚固量测引伸量δ1张拉到总吨位P
持续3分钟并锚固量测引伸量δ2回油量测引伸δ3(δcoｎ是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值）。
五、伸长量计算：
张拉时采用张拉力与伸长量双控,伸长量从钢绞线尾端平面距锚垫板之间的距离
ΔＬ=ΔL１+ΔL2
ΔL1：从1５%张拉力到锚固时的伸长量
ΔＬ2：30％张拉力时的伸长量－15%张拉力时的伸长量
最后的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和。
具体操作方法如下:
、装好两千斤顶后，同时张拉到１5%的力，量油缸伸长L1
②、继续张拉到30%的力,量油缸伸长L2
③、继续张拉到100%的力,量油缸伸长L3
④、ΔL2＝L2- L１
ΔＬ1=L3－ L1
ΔL＝ΔL１+ΔL2＝ L２- L1+ L３- L１= L2+ L3-２ L1
六、设计伸长量如下:
ＡK１＋045.1桥设计伸长量：
纵向钢绞线张拉（每束1８根)
钢束编号
N1a
N１b
公路工程现浇箱梁张拉计算书
———————————————————————————————— 作者：
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AK0+174.３、AＫ1+045.1现浇箱梁
张拉计算书及施工方案
一、预应力配套张拉机具说明
１、张拉机具选用：
根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。查设计文件得:钢绞线张拉控制应力σk＝1３９5ＭPa；钢绞线截面积:Ay=140㎜²；钢绞线最多根数:ｎ=１8。
N2a
N2b
N3a
N３b
Ｎ4a
N4ｂ
单束引伸量
74．846cm
7４.834cｍ
7４．８３6cm
７４.724ｃm
横隔梁钢绞线张拉（每束１６根）
钢束编号
N1
单束引伸量
６.6ｃm
AK０+174.３桥设计伸长量：
纵向钢绞线张拉(每束1６根）
钢束编号
Ｎ1a
N1b
Ｎ２a
N2b
N3a
N3b
N4a
N4b
单束引伸量
６8.39７cm