600MW等级典型机组滑压优化总结
600MW机组协调控制系统优化-5页文档资料
600MW机组协调控制系统优化1 机组概况河北国华沧东发电有限责任公司一期工程为两台600MW亚临界燃煤发电机组。
汽机岛由上海汽轮机厂供货，锅炉岛由上海锅炉厂供货。
2 协调控制系统控制原理协调控制的设计方案是以锅炉跟随为基础的协调控制系统，原设计机组采用定-滑-定运行方式，从0到27%为定压方式运行，27%到77%负荷区间为滑压运行方式，77%以上为定压运行方式。
锅炉主控输出指令由以下几个部分组成：1）机组负荷指令给定值信号；2）机组负荷指令给定值的微分信号；3）机组负荷指令目标值的微分信号；4）机组滑压设定值的微分信号；5）频差信号；6）压力设定值与实际值偏差的微分信号；7）锅炉主汽压力PID调节器输出信号。
其中，机组负荷指令给定值信号为锅炉主控制器的主前馈信号，其他微分前馈用于在机组负荷升降过程中提高锅炉主控制器的响应速度，压力设定值与实际值偏差的微分信号用于在主汽压力与设定值偏差过大时快速动作锅炉主控制器帮助调节主汽压力。
在机组负荷指令变化的初期汽机侧调门是基本不变的，因为送到汽机控制器的机组负荷指令要经过一个四阶滞后，延时时间t为锅炉产生蒸汽时间的0.2倍。
经过四阶惯性环节延迟后的负荷指令还要加上压力拉回回路计算的结果，再与实际负荷值进行偏差运行，偏差值经PID回路计算后做为汽机主控的输出送往DEH控制系统控制阀门开度。
汽机主控输出指令由以下几个部分组成：1）机组负荷指令给定值经过四阶惯性延迟；2）锅炉主控送来的机组负荷指令给定值的一阶微分信号；3）频差信号；4）主汽压力偏差信号即压力拉回回路；5）实际负荷值。
以上信号1-4相加后同实际负荷求偏差送入汽机主控PID调节器，PID 调节器的输出来控制汽轮机调速汽门的开度。
压力拉回回路就是计算设定压力与实际压力的偏差，当偏差值超过规定值后（原设计为±1.8%），就将这个偏差值经过处理放大后叠加到负荷命令回路中。
举例来说，当升负荷时，根据滑压曲线首先要增大压力设定值，如果在升负荷过程中，实际压力比设定压力低出太多，超过规定值，就会产生一个负数加到负荷命令上，从而减小负荷命令，减小调门开度，以便于增大实际压力，当实际压力与设定压力偏差小于规定值时，该值输出为0。
大型汽轮机滑压优化策略研究技术总结报告
大型汽轮机滑压优化策略研究技术总结报告xx年xx月xx日•课题概述•汽轮机滑压优化策略理论基础•汽轮机滑压优化策略研究•工程应用案例分析目•结论与展望•参考文献录01课题概述大型汽轮机是现代能源产业的关键设备之一，其运行效率和安全性对于保障能源供应和社会经济发展具有重要意义。
滑压优化策略是提高汽轮机运行效率的重要手段之一，因此开展相关研究具有重要的现实意义和应用价值。
研究背景与意义VS研究内容与方法研究内容本课题主要研究大型汽轮机滑压优化策略的关键技术问题，包括滑压路径优化、滑压控制策略优化和滑压系统稳定性分析等方面。
研究方法本研究将采用理论分析、数值模拟和实验验证相结合的方法，对大型汽轮机滑压优化策略进行深入研究。
本课题旨在研究出一种高效、稳定、可靠的滑压优化策略，使得大型汽轮机在运行过程中能够实现更高的效率、更低的能耗和更好的安全性。
本研究将分为三个阶段进行，第一阶段为理论分析和数值模拟，第二阶段为实验验证和系统调试，第三阶段为总结分析和撰写技术报告。
研究目标研究计划研究目标与计划02汽轮机滑压优化策略理论基础滑压运行是汽轮机的一种工作方式，通过改变汽轮机进汽参数，使汽轮机的焓降和蒸汽流量沿级数变化，实现汽轮机的负荷调节。
滑压运行的基本概念滑压运行具有降低节流损失、提高汽轮机效率、延长汽轮机使用寿命等优点。
滑压运行的优点汽轮机滑压运行原理最优滑压运行曲线最优滑压运行曲线是指在满足负荷需求的前提下，使汽轮机的能耗最小或㶲损失最小的滑压运行曲线。
滑压优化策略的数学模型滑压优化策略的数学模型是指在满足约束条件的前提下，通过优化算法求解最优滑压运行曲线的过程。
汽轮机滑压优化策略的理论基础1汽轮机滑压优化策略的基本原则23滑压优化策略应以提高汽轮机的经济性为目标，即在满足负荷需求的前提下，降低汽轮机的能耗和㶲损失。
经济性原则滑压优化策略应考虑到汽轮机的稳定性，避免因滑压运行引起的汽轮机振动和热应力等问题。
大型汽轮机滑压优化策略工作总结报告
密级检索号16-090317浙江省电力试验研究院科学技术文件大型汽轮机滑压优化策略工作总结报告二○○九年十一月大型汽轮机滑压优化策略工作总结报告编写者：审核者：审批者：批准者：工作人员：浙江省电力试验研究院：童小忠吴文健樊印龙包劲松朱梅芳孙永平浙江省能源集团有限公司：朱松强董昊炯目录1 项目背景 (1)2 解决问题的方法 (3)3 工作内容 (7)4 项目成果 (9)5 项目应用情况 (10)6 效益分析 (12)7 结论与展望 (14)摘要汽轮机日常变负荷运行期间的滑压优化策略研究工作，对改善机组低负荷阶段运行经济性能有着十分重要的意义。
本研究项目以各型汽轮发电机组滑压优化试验研究为基础，对机组变负荷滑压优化与汽轮机高压调门运行方式之间的内在关联进行分析，得出一系列机组滑压运行优化策略。
本文从项目背景、工作内容、项目成果、实际应用与效益分析等几个方面对该项目进行了总结，并对今后工作内容作了展望。
关键词汽轮机滑压优化策略研究总结报告1 项目背景电力工业是我国国民经济的重要基础产业，燃煤火力发电企业是为社会发展和经济发展提供电力能源的企业，同时也是大量消耗一次能源和水资源的行业。
随着国家电源建设的快速发展，大量600、1000MW容量等级的超临界、超超临界火电发电机组开始投运，电力供需矛盾已趋缓和。
但带来的问题是，火电机组的利用小时数逐年降低，低负荷运行时间普遍增加。
一些原先设计带基本负荷的大型汽轮发电机组也被要求深度调峰，长期处于低负荷运行，机组效率大大降低，厂用电率增加。
因此，如何提高机组在低负荷阶段的运行经济性成为一个亟待解决的问题。
从全国大机组协作组的历年统计资料来看，浙江省内大型火电机组的可靠性与经济性均居于国内同类机组前列，省内各型火电机组的供电煤耗率普遍低于国内同类型机组的平均水平，这与浙江省能源集团有限公司对下属电厂加强机组设备的运行管理、开展运行节能降耗工作是密不可分的。
近年来，浙江省电力试验研究院与浙江省能源集团有限公司合作，在浙江省能源集团各下属电厂的125、200、300、600MW 多种类型机组进行了大量的滑压优化试验工作，对以下所列的汽轮机实际运行状况改变现象对滑压运行方式的影响进行研究，并制定出具体的应对策略，有效地提高了机组的运行经济性能。
浅谈国产600MW机组协调控制系统和其逻辑优化
浅谈国产600MW机组协调控制系统和其逻辑优化【摘要】某公司采用了国产600MW机组，本文简要介绍了协调控制系统，阐述了如何对其进行逻辑优化，希望可以提供一些有价值的参考意见。
【关键词】600MW机组，协调控制，逻辑优化1协调控制系统具体来讲，协调控制就是整体控制机炉，对负荷响应的快速性进行考虑，同时，又保证机组可以稳定的运行。
要促使电网需求得到满足，同时，又要将机组实际可能出力给充分纳入考虑范围。
本600MW机组协调控制系统将两级控制应用了过来，分别为上级控制和下级控制，上级为单元机组负荷控制系统，下级被称之为基本控制级，包括锅炉侧控制系统、汽机侧控制系统等。
协调控制级主要是对锅炉和汽轮发电机的运行进行协调和控制，对外部负荷指令进行接收。
2协调控制系统的逻辑优化一是机组的特点：本600MW机组具有一定的特殊性，将汽包锅炉、磨煤机直吹送粉、2台电动给水泵以及风冷机组的发电工艺给应用了过来。
在协调控制策略方面，则是将锅炉跟踪汽机给应用了过来。
但是，因为锅炉跟踪汽机需要先将当前汽轮机的负荷消耗信号给得出来，然后对锅炉的控制动作进行协调，本负荷消耗信号将锅炉的滞后时间常数给包括了进来，因此，对于负荷指令，本机组出力只有较慢的响应速度。
因为，相较于汽轮机组来讲，锅炉有着较慢的受控过程，特别是本发电机组将直吹送粉燃烧工艺给应用了进来，那么在很多工艺中都会导致时间的延迟。
机组的负荷指令没有较快的响应速度，那么就会在较大程度上降低供电质量和机组调节品质，对机组的经济性造成较大的影响。
二是原协调控制系统中存在的问题：阶跃的负荷信号不能够被锅炉主控的微分前馈所接受，那么就会有大幅波动问题发生于负荷中。
并且，只能够在负荷指令的速率限制之前叠加一次调频，那么就会将降低一次调频的质量。
将升降负荷投入到协调控制系统，机前压力有着较大的波动和较多的超调，这是因为仅有负荷指令微分前馈存在于炉主馈中。
在对协调控制进行切除时，有着较大的压力和负荷波动，这样无扰切换就无法实现。
大型汽轮机滑压优化策略研究技术总结报告
大型汽轮机滑压优化策略研究技术总结报告摘要：本报告主要对大型汽轮机滑压优化策略进行了研究，并总结出相关的技术方法。
汽轮机滑压是汽轮机中的一种常见问题，会导致汽轮机的性能下降和能耗增加。
因此，研究和应用滑压优化策略对于提高汽轮机的运行效率和降低能耗具有重要意义。
本报告从控制策略、监测技术和改进设备三个方面进行了研究，并提出了相应的优化方法。
一、滑压优化的控制策略1.控制机组负荷在汽轮机运行过程中，适当控制机组的负荷可以减轻滑压的程度。
通过对机组运行参数进行监测和调整，可以保证负荷在安全和高效的范围内波动，从而减少滑压的发生。
2.优化汽轮机调速系统对汽轮机调速系统进行优化，可以减少滑压的发生。
主要包括提高控制精度、减少响应时间和增加稳定性等方面。
通过降低调速系统的灵敏度和提高控制精度，可以有效减少滑压现象的发生。
二、滑压优化的监测技术1.温度监测通过对汽轮机的温度进行监测，可以及时了解滑压的发生情况。
温度升高可能是滑压的一个指标，因此对温度的监测可以帮助及时发现滑压问题，并采取相应的控制措施。
2.压力监测对汽轮机的压力进行监测能够帮助预测滑压的发生。
通过对压力进行实时监测，并与理论值进行比较和分析，可以判断是否存在滑压问题，并通过相应的调整措施进行优化。
三、滑压优化的改进设备1.优化汽轮机叶片结构通过优化汽轮机叶片的结构和材料，可以减少叶片与气体之间的摩擦和阻力，降低滑压的发生。
应注意叶片的几何形状设计和材料选择，以提高汽轮机的性能和可靠性。
2.安装滑压测量装置在汽轮机中安装滑压测量装置，可以实时监测滑压的大小和发生时间，有助于判断滑压问题的严重程度，并及时采取相应的控制措施。
结论：通过对大型汽轮机滑压优化策略进行研究，得出了一些技术总结，包括控制策略、监测技术和改进设备等方面。
通过优化控制策略，合理调整负荷和优化调速系统，可以降低滑压的发生。
通过温度监测和压力监测等技术手段，可以及时发现滑压问题。
可门电厂600 MW机组定滑压运行经济性
可门电厂600 MW机组定滑压运行经济性【摘要】为了提高机组调峰运行的经济性，以福建华电可门发电有限公司（可门电厂）600MW机组为例，本文分析了定滑压运行曲线的确定及运行方式实施的方法，并对机组采用定滑压运行方式带来的影响进行了分析。
分析表明，可门电厂4台600MW机组按照最佳定滑压运行曲线运行，全年可累计节约标煤11813.1t，SO2、CO2和粉尘排放分别减少180，77762，2568t/a。
【关键词】600MW机组；汽轮机；定滑压运行曲线；调峰；协调控制系统；经济效益1 最佳定滑压运行曲线的确定国内目前常用的定滑压运行曲线确定方法是根据经验或设计的滑压运行曲线选择3个不同的主蒸汽压力进行试验，找出对应热耗率最小的主蒸汽压力值。
该试验的主要缺陷是没有考虑到汽轮机调节阀处于阀点的极端情况，因此并不是最好的寻优结果。
对此，本文提出联合使用负荷与阀位基准的概念[1]在调峰负荷范围内寻找热耗率最低的主蒸汽压力值，以得到机组的最佳定滑压运行曲线。
根据调节阀的开启情况和主蒸汽压力值主要有4个工况：额定压力工况、三阀点滑压工况、两阀点滑压工况及复合滑压工况。
这4个工况存在2个负荷重合点：第1个是额定压力工况和三阀点滑压工况的负荷重合点；第2 个是额定压力工况和两阀点滑压工况的负荷重合点。
对于上海汽轮机厂制造的600MW机组，一般情况下调节阀处于两阀点，主蒸汽压力为额定值时，汽轮机的负荷在80%额定负荷附近，因此最佳定滑压运行曲线的拐点将在这些负荷重合点产生。
分别按额定压力工况、三阀点滑压工况、两阀点滑压工况和复合滑压工况绘制修正后热耗率与修正后电功率的关系曲线。
比较每个负荷段各工况的热耗率最低值，在滑压曲线图上选取最低热耗率的运行方式作为经济运行方式，也就是最佳定滑压运行曲线。
2 定滑压运行协调控制系统的优化为了进一步降低机组低负荷时的能耗，提高机组调峰运行的效率，在进行机组最佳定滑压运行测试后，须针对最佳定滑压运行曲线对协调控制系统进行优化。
600MW超临界机组滑压优化运行技术研究
的功率 ， 同的蒸汽参数 ， 不 所需 的蒸汽 流量也不一样 ， 因此对
０ 前
言
应 的调 门开度也 不 同， 门开度 的改变使 缸效 率发生 变化 ， 调
这是 由于调 门开度 的变化 不仅会 使部 分进 汽损 失和 节流损
失 发 生 变 化 ， 且 使 得 调 节 级 焓 降 偏 离 最 佳 设 计 值 ， 而 改 而 从 变 高 压 缸 效 率 ， 时 机组 的 汽 动 给水 泵 耗 功 因其 出 口压 力 的 同 降 低 而 降 低 ， 致 拖 动 给 水 泵 的 小 汽 轮 机 少 耗 汽 ， 而 带 来 导 从 经济性提高 ； 另一方面 ， 由于汽轮机高压缸 的焓降减少 ， 循环 热 效 率 要 减 小 ， 机组 的绝 对 内效 率 就 是 相 对 内 效 率 和 循 环 而 热 效 率 的 乘 积 。 因 此 ， 合 这 两 方 面 的 因 素 可 以 寻 找 合 理 的 综 滑 压 运 行 曲线 。 本 项 目利 用 试 验 比较 法 对 机 组 运 行 压 力 进 行 寻 优 ， 机 在
随 着 我 国 电 网 峰 谷 差 的 扩 大 ， ６０ 对 ０ ＭＷ 机 组 而 言 ， 得 不
不 参 与 调 峰 。参 与 调 峰 的 大容 量机 组 必 将 采 用 更 经 济 、 安 更 全 、 科 学 的 方 式 运 行 。现 代 的 大 型 汽 轮 机 调 峰 运 行 大 多 数 更
（ ｕｄ ｎ ｕａ ｅ ｅ Ｐｗｒ ｏ ｏ ｔｎＬ ｉｄＦｚｏ ３０ １ ，ｈ ａ Ｈ ａｉ ｊｎＫｍ ｎ ｏｅ Ｃｒ ｒ ｉ ｉ ｔ ，ｕ ｕ ５５２ Ｃｉ ） ａＦ ｉ ｐ ａｏ ｍ ｅ ｈ ｎ
Ａｂｓｒ ｃ Ｂｙ ｔ ｓｉｇ， ｔ ｓｐ ｐｅ ｅｔｒ ｎｅｔ ｅ ｂ ｓ ｉ ｔａ ｐ ｅ ｓ ｒ ｎｄ ＧＶ —ｇ ｖ ｒ ｏ ａｖ ｐ ｎｉ ， ｏ ｏ ｔ ｅｂｅ ｔ ｔ ａ ｔ： ｅ ｔｎ ｈｉ ａ ｒｄ ｅ ｍｉ ｈ ｅ ｔｍａｎ ｓｅ ｍ ｒ ｓ ｕ ｅａ ｏ ｅ ｎ ｒｖ ｌ ｅｏ ｅ ｎｇ ｃ ｍｅ ｔ ｈ ｓ ｓｉｉ ｇ ｐ ｅ ｓ ｒ ｐ ｒ ｔｏ ｕ ｖ ｌｄ ｎ ｒ ｓ ｕ ｅ ｏ ｅ ａｉ ｎ ｃ ｒ ｅ ｗｈｉｈ ｍ ａ ｔ ａ ｇ ｔｗｉｈ ｈｅ ｍ ｉｉ ｍ ｈ ａ ｏ ｓ ｍｐｔｏ ｒ ｔ． Ｂｙ ｎ ｌｚｎ ｈ ｄ ｔ ｃ ｋｅ ｈｅ ｔ ｒ ｅ ｔ ｔ ｎ ｍｕ ｅ ｔｃ ｎ ｕ ｉ ｎ ａｅ ａ ａｙ ｉｇ ｔ ｅ ａａ
600MW火电机组节能优化措施
０ 引 言
华 电 内蒙古 能 源有 限公 司包 头 发 电分 公 司 （ 以
下 简称华 电包头 发 电公 司 ） 基 建 期 开 始就 把 节 能 从 技术 改造 工 作放 在很 重要 的位 置 ， 机组 投产 后 ， 电 华
动 给水泵 、 暖机 ， 汽包 压 力 达 ０ ６Ｍ ａ后 ， ． Ｐ 与单 独 运
置 疏 水 管 道 等 优 化 措 施 ， 得 了 良好 的 节 能 效 果 。 取
关键词 ： ０ ６ 火 电机组 ； ０ ＭＷ 节能 降耗 ； 优化措施
中 图分 类 号 ：Ｋ２ ９ Ｔ ２ 文 献 标 志码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６ ４— ９ １ ２ １ ）２— ０ ５— ２ １７ １５ （０ ２ ０ ０ ０ ０
第３ ４卷 第 ２期
２１ ０ ２年 ２ 月
பைடு நூலகம்华 电技 术
Ｈｕ ｄ ａ ｃ ｏｏ ｙ ａ ｉｎ Ｔｅ ｈｎ ｌ ｇ
Ｖｏ ． ４ Ｎｏ ２ １３ ． Ｆ ｂ． ０１ ｅ ２ ２
６０ ０ 火 电机 组 节 能优 化 措 施 ＭＷ
杨成强 ， 杨建平
（ 电内蒙古 能源有 限公司包头发 电分公 司， 华 内蒙古 包 头 ０４ １ ） １０ ３
摘 要： 以华电 内蒙古能源有 限公 司包 头发 电分公 司 ６ ０ＭＷ 机组 为例 ， ０ 对循 环水 系统 、 炉燃烧 系统 、 锅 吹灰 系统 、 辅机
系统进行 了全 面分 析 ， 实施 了燃烧 优化 、 汽轮机 滑压 优化 、 循环水 系统优 化 、 凝结水泵 电动机变频改造 、 汽封改造 、 新布 重
万ｋ ・ ， Ｗ ｈ 停运 １ 次可节约 厂用 电 ０ ６万 ｋ ・ 。 ． Ｗ ｈ
１ ３ 凝结 水泵 电机 工频 改变 频 ．
超临界600MW机组滑压运行参数优化分析与试验
ｆ ｃ ｉ ｅ ｙ ｒ ｄ ｃ ｄ， ｉ ｎ ｅ ｏ ｄ ｏ ６ Ｗ ， ｈ ｆｅ ｔｖ ｎ ｓ ｆ ｎ ｒ ｙ—ｓ ｖ ｎ ｎ ｓ ｉ ｎ ｔｉ ｍｏ ｔ ｅ ｔｖ ｌ ｅ ｕ ｅ ｗｈ ｌ ｕ ｄ ｒｌ ａ ｆ３ ０ Ｍ ｅ ｔ ｅ ｅ ｆ ｃ ｉ ｅ ｅ ｓｏ ｅ ｇ ｅ ａ ｉ ｇ ｏ ａ ｄ ｕ ｉ ｓ ｓ
ｔｏ ａ ｅ ｉ ｎ ｒ ｔ
超 临界 机组 在低 负荷 运 行时 ， 蒸汽 温度 不 变 ， 主 主 蒸 汽压力 随 着 负 荷 降 低 而 降低 ， 为 滑压 运 行 。对 于 称
超 临 界 ６ ０Ｍ Ｗ 机 组 ， ９ ％ 额 定 负 荷 以 上 运 行 时 ， ０ 在 ０
定 负荷 ） 行 时 ， 蒸 汽 压 力 分别 为 ： 尔 滨 汽为 １ ． ａ 上 海汽 轮机 厂 哈 机 ２ ３ＭＰ ， 有 限公 司 （ 上汽 ） 组为 １ ａ 东方 汽轮 机厂有 限公 机 ３ＭＰ ，
ｒ ｍ ａ ｋ ｂｌ ． ｓ ｄ ｓ， ｎｄ ｒ ｌ ａ ｆ３ ０ Ｍ Ｗ ，ｈｅ ｏｐ ｉ ｌｍａ ｎ ｓ ｅ ｍ ｅ ｓ ｅ ｉ ｎｔ ｒ ｓ ａ ｏ Ｓ １ ．８ ｅ ｒ ａ ｅ Ｂｅ ｉ ｅ ｕ ｅ ｏ ｄ ｏ ０ ｔ ｔｍａ ｉ ｔ ａ ｐｒ ｓ ｕｒ ｎ ｗｉ ｅ ｅ ｓ ｎ ｉ ５ Ｍ Ｐａ。 ｎｄ ｔ ａ ｎ ｓ ａ ｈ ｔ ｉ ｕｍｍ ｅ ｅ ｓ Ｓ １ ．６ Ｍ Ｐａ ｒ ｓ ａ ｏｎ ｉ ６ ．
发
电 技
Ｋｅ ｒ ｓ： ｕ ｒ ｒｔｃ ｌ ６ ０ Ｍ Ｗ ｔ ｓｉ ｎｇ ｐｒ ｓ ｕ ｅ ｏ ｒ ｔｏ ｍ ａｎ ｓ ｅ ｍ ｒ ｓ ｕｒ ｈｅ ｔ ｃ ｎｓ ｍｐ ｙ ｗｏ ｄ ｓ ｐｅ ｃ ｉｉａ ； ０ ｕｎｉ； ｌｄｉ ｅ ｓ ｒ ｐｅ ａ ｉ ｎ； ｉ ｔ ａ ｐ ｅ ｓ ｅ； ａ ｏ ｕ —
600MW直接空冷机组滑压运行曲线优化
600MW直接空冷机组滑压运行曲线优化范晓英;郑涛;丁立平【摘要】通过现场试验,测得了内蒙古京隆发电有限责任公司600 MW机组在不同工况下的滑压运行曲线,并根据机组背压对主汽压力进行了修正.与机组原滑压运行曲线相比,新曲线获得了主汽压力、高压调门开度、机组负荷、背压及发电煤耗之间的关系.按照新曲线运行后,机组发电煤耗平均约降低2 g/kWh.【期刊名称】《内蒙古电力技术》【年(卷),期】2011(029)004【总页数】3页(P50-52)【关键词】滑压运行曲线;背压;高压调门;节流损失;发电煤耗【作者】范晓英;郑涛;丁立平【作者单位】内蒙古京隆发电有限责任公司,内蒙古半镇012100;内蒙古京隆发电有限责任公司,内蒙古半镇012100;内蒙古京隆发电有限责任公司,内蒙古半镇012100【正文语种】中文内蒙古京隆发电有限责任公司（以下简称京隆公司）装机为2台600 MW机组，汽轮机为上海汽轮机厂有限公司生产的N600-16.7/538/538型、亚临界、单轴、中间再热、3缸4排汽、直接空冷凝汽式汽轮机。
为了减少汽轮机进汽节流损失，提高机组的经济性，机组采用了滑压运行方式。
但是由于制造厂只提供了1条机组滑压运行曲线，远远不能满足机组的实际运行需要，为此，京隆公司通过大量的现场试验，绘制出了机组在不同工况下的滑压运行曲线。
1 机组原滑压运行曲线图1为制造厂提供的机组原滑压运行曲线。
通过现场实际运行检验，发现此滑压运行曲线存在以下问题：（1）机组升负荷到540 MW时，才切换到额定压力运行，此负荷高于2阀点负荷。
（2）当负荷在240～540 MW时，调门开启数量和开度均变化较大。
（3）顺序阀方式下，由开始的2个调阀开启到第3个调阀开启之前，仍然存在很大的节流损失。
（4）此曲线低负荷段主汽压力较高，除了节流损失较大以外，给水泵耗电率也较大。
2009年，1号机组负荷在500 MW时背压变化范围为7～43 kPa，主汽流量变化范围为1 500～1 850 t/h。
600MW机组单阀-顺序阀滑压运行分析与探讨
600MW机组单阀-顺序阀滑压运行分析与探讨陈增吉郭修堂李树臣(华电能源股份公司哈尔滨第三发电厂哈尔滨 150024)摘要：根据汽轮机组单阀运行、顺序阀运行的基本原理分析，实际生产中机组采用不同的调节方式对企业经济性的影响，通过计算、测量，最终定量给出一个比较结果，为生产提供科学的数据，使企业用最经济的消耗，创造最佳的经济效益。
关键词：单阀顺序阀滑压优化1 前言随着电力加快发展，电网大容量机组不断增加，600MW机组已成为电网主力调峰机组，电网要求机组负荷能在300MW至600MW之间任意调整变工况运行，以满足电网调峰不断变化。
为适应电网调度要求的不断提高，同时为优化两台600MW机组的运行和提高机组的经济性。
我厂在机组变负荷运行时采取单阀-顺序阀切换方式。
600MW机组高压调门设计有两种运行状态，即顺序阀（喷嘴调节）和单阀（节流调节），两种状态可以根据机组运行需要进行无扰切换。
在汽轮机内蒸汽热能转变为机械能的过程中，由于进汽节流以及蒸汽通过汽轮机的喷嘴、叶片做功时所产生的各项内部损失，使汽轮机只能把可用焓降的一部分转变为功，进汽节流损失在汽轮机组各项损失中占较大份额，直接表现是压力降低焓值不变熵增大，机组理想焓降减少，内效率下降。
而汽轮机组调节方式的不同，即单阀运行、顺序阀运行其节流损失也不同。
单阀运行就是四个高调门同时开启，而且阀位一致，就象一个阀门一样，故称单阀，它的优点是在启、停机和低负荷运行时四个高压调门同时开启，然后进入第一级喷嘴，这种方式主要是改变调节阀的开度使进汽参数发生变化，即改变蒸汽压力，来调整汽轮机功率，高压缸进汽为全周进汽，缸壁加热均匀，低负荷运行缸壁温度变化幅度小，有利于减小汽轮机的寿命损耗；它的缺点是高压调门节流损失更大，机组效率低。
汽轮机各高压调门同时参与调节，各调门开度相同。
低负荷时，高压调门开度较小，因而高压调门的截流损失较大，不利于机组长期经济运行。
顺序阀运行中新蒸汽经全开的主汽门后再经过几个依次启闭的调节阀流向汽轮机的第一级，每个调节阀分别控制一组调节级喷嘴，负荷增加时在前一个调节阀全开或接近全开时，下一个调节阀开始开启，最后开启的调节阀通常在超负荷使用，在设计工况下，所有调节阀均处于全开状态，故无节流损失，减少负荷时，各调节阀依次关闭，只能有一个调节阀处于部分开启位置而产生节流损失，因而此种调节方式在低负荷时的经济性好于单阀运行。
600MW汽轮机配汽方式的优化
600MW汽轮机配汽方式的优化东汽产品开发处陈显辉李曦滨1、前言从2005年开始,我国600MW汽轮机订单已跃居世界首位。
可以预料今后很长的一段时间内,此档容量机组将成为我国电站新装机组中的第一主力机组。
因此,对其性能的任何改进都意义重大。
东方汽轮机有限公司从上世纪90年代初期就从日立公司分批引进了600MW汽轮机相关技术。
至今已拥有亚临界、超临界和超超临界三种参数，湿冷、空冷，纯发电、热电联供等种类较全的系列机组。
所有系列机组按日立原设计都采用四阀结构、两阀方式全电调控制的复合滑压配汽方式。
既可以在启动和低负荷阶段按节流配汽方式运行，也可以在额定负荷下按喷嘴配汽方式运行，属目前世界上流行的先进配汽方式。
若考虑到600MW汽轮机在我国电网中需要参与调峰，平均负荷约为400MW～500MW的实际运行情况。
两阀方式节流损失较大，有必要在充分消化日立原设计，进行优化改进设计，以提高其运行经济性。
2、引进型600MW配汽方式原设计情况东方引进型600MW汽轮机高压调节阀配汽方式不同于以前传统的机械凸轮配汽方式。
虽然在结构上属于全电调阀门管理系统，即一阀配一个油动机，但开启顺序是固定的，即一定的负荷指令与各调节阀阀杆升程是一一对应的。
日立公司提供的亚临界和超临界600MW机组配汽曲线。
曲线1即为该种配汽方式典型的曲线（其中EL为阀门开度指令）。
具体地讲，在启动和较低负荷时，汽轮机采用节流调节，此时四个调节阀同时开启，接带一定负荷后，关小、关闭部分阀门，转为喷嘴调节。
这样做的目的是在启动和低负荷阶段汽轮机全周进汽，加热均匀﹑热应力较小﹑避免汽轮机受到较大的热冲击和部分进汽的不稳定，而在额定负荷时保持喷嘴调节的优点，阀门节流损失小，具有较好的经济性。
从汽轮机的阀门开启顺序来看，这种设计，使汽轮机基本上按“两个阀组”的形式运行，对带基本负荷的机组设计是合理的，如果考虑到机组长期调峰运行，这种方式是否最好，还值得我们认真研究。
600MW汽轮机组滑压运行方式的优化
发电设备(2009N o.6)600MW 汽轮机组滑压运行方式的优化收稿日期252作者简介陈跃明(2),男,助理工程师,主要从事汽轮机运行技术管理工作。
600MW 汽轮机组滑压运行方式的优化陈跃明(嘉兴发电有限责任公司,嘉兴314201)摘 要:以国产引进型600MW 机组为例,研究了滑压运行方式下开启不同数目的调节阀对机组性能产生的影响,包括调节级相对效率、调节级有效比焓降、高压缸效率、给水泵耗功等;并从上述比较中得出了机组的最佳滑压运行方式,指出对于不同型式的机组,应该开启不同数目调节阀,以提高机组的运行经济性。
关键词:汽轮机;滑压运行;调节级效率;高压缸中图分类号:TK267 文献标识码:A 文章编号:16712086X (2009)062416203Optimization o n Sliding Pr essure Operatio n Mode o f 600MW Ste a m T ur bi nesCH EN Yue 2min g(Jiaxing Power Generatio n Co.,Lt d.,J iaxi ng 314201,China )Abstract :Taking the lice nsed 600M W powe r unit as a n example ,influence of op eni ng diff e rent number of c ontr ol valves on the unit pe rf orma nce is being analyzed ,such as on the r elative eff icie ncy and ef ficie nt specific enthalp y drop of gove rning stage ,t he ef ficienc y of high pr essure c ylinde r ,t he powe r consump tion of f eed pump etc.O ptimal mode f or sliding pr essure oper ation is obtained f r om a bove comparison.It is poi nte d out t ha t f or dif f ere nt types of powe r unit ,dif f ere nt number of cont rol valves should be open so as t o r aise the economy of power unit ope ration.Keyw or ds :steam turbine ;slid ing pressure ope ration;efficiency of gover ning stage ;high pr essure cy linder 随着我国电网峰谷差进一步扩大,使得许多大、中容量火电机组不得不参与滑压调峰运行。
600MW超临界机组优化运行的实施
600MW超临界机组优化运行的实施摘要：最近几年，我国超临界机组飞速发展，其主要特点是耗能低，拥有较高的科学技术含量，并且具有良好的环保功能。
充分发挥超临界机组作用与优势。
对于该机组的不足之处应进行多方面的升级改造，利用汽轮机、循环水系统以及加热器等进行多个机组同时运行。
然后装置先进设备，并结合实际情况对其所要焊接的结构采取相关设计，以此提升600MW超临界机组的有效运行，继而保证该机组的实用价值。
本文将围绕600MW超临界机组优化运行进行浅显分析。
关键词：600MW超临界机组；优化运行；实施前言：随着被我国火力发电产能持续提升，动力煤的需求也呈现递增趋势。
与此同时，新型清洁能源在环境污染较为严重的今天愈发得到人们的认可与重视，导致火力发电受到前所未有的排挤。
还有就是国内经济速度放缓，导致社会电力需求降低等诸多因素，令许多火力发电企业面临经济利润负增长的局面。
为了打破这个僵局，科学合理的降低燃料成本，解决火力发电企业面临的困境，改变原本不合理的运行方式，提高企业经济效益。
一、超临界机组以及热控系统介绍温度与压强时锅炉运行中两个极其重要的指标。
当锅炉压强与温度较低时，锅炉中的液态水与气态水之间的密度能够有效达到一个平衡点，这个平衡点也被称为水的临界点。
锅炉在这种临界点以下运行时，此时的锅炉被称作亚临界锅炉；但是当锅炉的临界点在这之上，则被称为超临界锅炉，当锅炉临界值超出超临界点时，就会称为600MW超临界机组。
600MW超临界机组与前两者进行相互比较，600MW超临界机组其节能环保效果更好，节省煤炭使用量，并在一定程度上拥有环保功效[1]。
二、600MW超临界机组优化运行的实施策略（一）运用汽轮机优化设备性能依据最近数据显示，600MW超临界机组由于排放过多的二氧化硫，节约能源效果较低，使其在锅炉燃烧过程中产生许多有害化学物质，既污染环境又增加能源消耗。
针对这一现状，技术人员可以将运轮机设置安装到600MW超临界机组内，确保蒸汽压力不超过规定数值，以此获得蒸汽参数的准确值。
超临界600MW汽轮机深化滑压运行试验研究
超临界600MW汽轮机深化滑压运行试验研究摘要：本文就超临界600MW汽轮机深化滑压运行试验概况入手，以某发电有限责任公司现投产的2台超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、凝汽式汽轮机为试验对象，对其超临界600MW汽轮机深化滑压运行试验结果及特征进行了简要分析探讨，以供借鉴。
关键词：600MW超临界汽轮机；深化滑压运行；试验研究引言随着电网峰谷差的逐渐增大，超临界汽轮发电机组参与调峰运行，滑压运行方式改善了部分负荷下汽轮机热耗率，并减少负荷变动时汽轮机的热应力，已作为一种较好的节能降耗方法为大多数电厂所采用。
通过分析近年来多台各种类型机组滑压优化运行试验研究成果，发现优化结果与不同配汽方式存在较大的差别，而且机组滑压运行优化试验所得出的结果仍需要满足电网自动发电控制和一次调频质量的要求，才能符合当前实际电厂运行需求。
1、超临界600MW汽轮机深化滑压运行试验概况在不同负荷和进汽压力下，采用ASME试验标准，对超临界600 MW汽轮机进行深化滑压运行方式试验，通过对试验特性进行分析，可得到300～500 MW 负荷下的滑压运行曲线。
因此，笔者查阅相关资料，以某发电有限责任公司现投产的2台超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、凝汽式汽轮机为试验对象。
该汽轮机额定功率为600MW，配汽机构由2个主汽门和4个调速汽门组成，在顺序阀状态下采用定一滑一定运行方式，由于原设计运行方式经济性差，于2009年4月对2号机进行了最佳滑压运行方式的5种不同调门开启方式试验。
由试验可知，负荷在510～600MW时采用顺序阀定压运行方式、在300～510MW 时采用两阀全开滑压运行方式较经济，其次分别为两阀点、三阀点和顺序阀运行方式，负荷越低相差越大。
高压缸效率在三阀全开时最高，其次是三阀点、顺序阀、两阀全开及两阀点运行方式。
最佳滑压运行方式的阀位在实际运行中很难操作，因此需选择易实现、经济性好于顺序阀方式的方法进行试验，同时参考同类型机组的试验结果。
谈600MW机组定滑压运行方式的优化
谈600MW机组定滑压运行方式的优化发表时间：2016-01-28T14:51:59.550Z 来源：《工程建设标准化》2015年11月供稿作者：孙捷孙玉龙[导读] 京能集团内蒙古岱海发电有限责任公司，内蒙古，乌兰察布机组滑压运行时，当机组负荷降低时，给水流量和压力随之减小，给水泵消耗功率也随之减小，负荷越低，功率消耗越小。
孙捷孙玉龙（京能集团内蒙古岱海发电有限责任公司，内蒙古，乌兰察布，013750）【摘要】目前研究机组定/滑压运行方式,提高机组低负荷运行经济性,适应电网、市场、调峰的需求是当前急需探讨的问题。
机组选择定/滑压运行方式是机组节能降耗和经济运行的途径之一。
目前电网大，容量大, 电网负荷高峰/低谷越来越严重，机组定/滑压运行方式是当前急需探讨的问题。
因此，如何选择机组滑压运行方式是电厂节能降耗的重要途径。
【关键词】定/滑压；优化；汽轮机热效率；实践；经济效益引言机组滑压运行是指保持汽轮机调节汽门全开或部分全开，通过锅炉调整主蒸汽压力达到调整汽轮机输出功率，满足电网负荷需要的运行方式，滑压运行又称为变压运行。
滑压运行在机组负荷变动的情况下，可以减小高温部件的温度变化范围，从而降低汽缸和转子的热应力、热变形，提高部件的使用寿命。
汽轮机滑压运行时，主蒸汽压力随负荷变化而相应的变化，但主蒸汽温度保持不变；当负荷变化较大时，调节级的温度变化比定压运行时要小得多。
这使得汽缸、转子等金属部件的热应力和热变形也小，不仅增加了机组的可靠性，也增加了机组的负荷变化率，以适应电力系统负荷变化的需要。
一、机组滑压运行的重要意义1、机组低负荷时能保持较高的热效率。
滑压运行与定压运行相比，在低负荷时有较高的热效率。
滑压运行时主蒸汽压力随负荷的减小而下降，而主蒸汽温度不变，使进入汽轮机的容积流量也基本不变，汽流在叶片里的流动偏离设计工况小，在负荷变化相同时，滑压运行比定压运行热效率下降得也少。
滑压运行时调节汽门全开或基本全开，使得低负荷时节流损失很小。
600mw直接空冷机组背压控制策略的设计及优化
600mw直接空冷机组背压控制策略的设计及优化【知识文章标题：600mw直接空冷机组背压控制策略的设计与优化】尊敬的读者，首先非常感谢您阅读本文。
本文将为您介绍600mw直接空冷机组背压控制策略的设计与优化，并从简到繁、由浅入深地展开论述，以帮助您更加全面、深刻地理解这一主题。
1. 背景介绍随着电力行业的快速发展，600mw直接空冷机组已成为当前火力发电领域的重要代表之一。
然而，背压控制策略在该型机组的运行中起着至关重要的作用。
背压控制策略的设计与优化将直接影响机组的效率、可靠性和运行成本等方面。
2. 背压控制策略的概念与意义背压控制策略是指通过对机组废气排出口处的背压进行调控，以实现机组的最佳运行状态。
该策略的设计和优化对于平衡机组的热负荷分配、提高能源利用率以及减少排放具有重要意义。
3. 背压控制策略的设计与优化方案3.1 初步设计方案在初步设计方案中，首先需要确定机组背压调节的目标值，并结合机组运行情况确定背压调节的范围。
根据机组的运行特性和背压控制要求，确定合理的背压调节手段和控制逻辑。
3.2 优化方案优化方案的目标是进一步提高机组的运行效率和降低燃料消耗。
在优化方案中，需要综合考虑机组的设计参数、运行要求以及环境因素，并利用先进的控制策略和智能算法进行模拟和优化。
通过建立背压控制模型，结合机组运行数据和先进算法，优化背压调节的参数和控制策略，以实现最佳性能。
4. 个人观点与理解背压控制策略设计与优化是一个复杂而关键的任务。
在我的理解中，仅仅依靠经验和常规方法往往难以实现最优控制效果。
我认为结合先进的控制算法和智能优化方法，以及对机组运行数据的深入分析，将有助于提高机组的热能利用效率和经济效益，实现对背压的精确控制。
5. 总结与回顾通过本文的阅读，我们详细介绍了600mw直接空冷机组背压控制策略的设计与优化。
我们从背景介绍开始，了解了背压控制策略的概念与意义。
随后，我们分别介绍了初步设计方案和优化方案，并提出了个人观点与理解。
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大唐国际600MW等级典型机组滑压优化总结 华北电力科学研究院有限责任公司华北电力科学研究院有限责任公司二〇一〇年三月目 录录一、 前言二、 托电8号机滑压优化三、 托电3号机滑压优化结果四、 王滩2号机滑压优化结果五、 乌沙山2号机滑压优化结果六、 宁德1号机滑压优化结果一、前言为了提高机组低负荷工况的经济性，大唐国际及华北电科院成立了机组滑压优化的技术攻关小组。
测试分析机组阀门特性及各种配汽方式下的性能；测试分析主要运行区域各种滑压曲线下的运行经济性；分析配汽及滑压的各种运行方式，寻求机组配汽与滑压运行的最经济结合点。
本项目安排了600MW等级、5各机型的机组，包括托电8号亚临界空冷机组、托电3号亚临界闭式循环湿冷机组、王滩2号亚临界开式循环湿冷机组、乌沙山2号机超临界机组、宁德1号机超超临界机组。
二、托电8号机滑压优化阀门配汽特特性分析2.1阀门配汽喷嘴组设计特点号机喷嘴组设计特点2.1.18号机喷嘴组设计参数见表1和表2。
表1调节级配汽数据表名称 型 线 Kp(Kd) 出口角 节距 叶片数 叶高 叶宽 出口面积 面积比 符号 No Sinα1g(β2g) α1g(β2g) t Z Lp/Ld B Fp(Fd) Fd/Fp 单位 / / ° mm 只 mm mm cm2/喷嘴 JZ.64 0.2509 14.53 17.09 184/192 55.9 54.86 440.92 /动叶 DZ.37 0.387 22.77 74.63 44 58.9 76.2 717.26 1.627 备注 ε=1时,Z=156只, 静叶平均直径971mm,动叶平均直径973mm。
表2 调节级喷嘴组数据表喷嘴组号 进汽率 喷嘴出口面积 喷嘴数符 号 ε Σε Fp ΣFp Zp ΣZp单位 / / Cm2cm2只 只Ⅰ 0.2969 0.2969 136.60 136.60 57 57Ⅱ 0.1823 0.4792 83.88 220.48 35 92Ⅲ 0.1823 0.6615 83.88 304.35 35 127Ⅳ 0.2969 0.9583 136.60 440.92 57 184 调节级喷嘴总数有184只，节距17.09mm，与别的机型比较，叶片数较多，相对来讲叶片比较薄。
在喷嘴组负载相同的条件下，由于叶片薄，其应力水平相对较高。
其中，第1、4组叶片数为57只，比2、3组叶片35只多62.9%，在喷嘴组相同的进、出口参数下，1、4组通流能力比2、3大62.9%。
2.1.2 8号机设计号机设计配汽方式配汽方式配汽方式及其演变及其演变8号机组采用了日立传统的复合调节的配汽方式（见图1），其特点是：由于低负荷区域调节级焓降大，叶片负载大，同时低负荷区域调门开度相对较小，为了减少部分进汽对叶片的冲击，采用4阀全开方式进行配汽。
在负荷继续升高过程中，1、2、3号调门继续开大，逐步关小4号调门，减小了4号门的节流损失，同时也可快速开启1、2、3号调门，增加过流量，减小1、2、3号调门节流损失，共同作用提高了这一区域的经济性。
在CV4开度为0的点，为机组最佳效率点，同时也达到了机组额定出力，因此，从设计参数来讲，额定负荷点也是最优性能点。
在额定负荷点以上，利用开启CV4调门来达到机组增出力的效果，同时在高背压等工况下，用来增大主蒸汽流量，保证机组额定出力要求。
机组采用了1号大调门、2和3号小门来带基本及满负荷，4号大调门用来过载。
图1 托电8号机号机设计阀门配汽曲线设计阀门配汽曲线托电采用的复合调节更接近于单阀调节托电采用的复合调节更接近于单阀调节，，表面上不会比传统的顺序阀方式经济经济。
为了提高机组的运行经济性为了提高机组的运行经济性，，2006年10月，托电对阀门特性进行改造托电对阀门特性进行改造，，改造后的阀门配汽特改造后的阀门配汽特性见图性见图2。
改造后的顺序阀方式采用了先由1、4号大调门同时开启，带基本负荷，然后逐步开启2号、3号调门，其中3号调门用来过载。
从配汽曲线来看，除了重叠度比较大外，与别的顺序阀控制方式基本一致。
顺序阀方式配汽曲线号机顺序阀方式配汽曲线图2 托电8号机选择分析配汽方式选择分析2.1.3配汽方式由于调节级叶片多，叶片相对较薄，采用重叠度小的喷嘴配汽会造成比较大的应力集中，降低机组运行的安全性。
由于托电采用两大、两小的配汽方式，采用1、4为基本阀2、3顺序开启，为了实现平滑调节，必须采用大重叠度的方式，这样也弱化了顺序阀的经济性。
经过详细的性能分析，在原滑压方式低负荷区域，顺序阀方式比负荷调节方式要好，但在高负荷区域，单阀方式经济性要好，我们可以通过一定调整，充分利用单阀方式的高效区，最终将比顺序阀方式要好。
建议将配汽方式恢复到原厂设计。
综上，，建议将配汽方式恢复到原厂设计综上2.2滑压特性分析以下所有分析以复合调节配汽方式进行。
2.2.1 8号机号机设计曲线设计曲线设计曲线与与运行滑压运行滑压曲线的对比曲线的对比厂家设计滑压曲线见图7，在90％额定负荷即540MW 工况以上，采用16.67MPa 的主蒸汽压力，从240MW 到540MW 区间，采用滑压运行工况。
在240MW 以下，采用主汽压力7.41MPa 定压运行。
主要滑压工况定压与滑压运行参数对比见表3。
图3 托电8号机号机设计滑压曲线设计滑压曲线表3 部分负荷工况定压与滑压运行部分负荷工况定压与滑压运行设计经济性对比设计经济性对比负荷 主汽压力 热耗 热耗差 工况 MW MPa kJ/kWh kJ/kWh 85%定压 510.015 16.67 8246 85%滑压 510.019 15.75 8233 1375%定压 450.009 16.67 8335 75%滑压 450.011 13.89 8319 16 60%定压 360.015 16.67 8535 60%滑压 360.005 11.11 8515 20 50%定压 300.014 16.67 8738 50%滑压 300.010 9.26 8695 4340%定压 240.003 16.67 9044 40%滑压240.0147.418935109负荷偏离设计工况越大，采用滑压运行方式取得的经济效益也越好。
因此，在机组平均负荷率越来越低的背景下，各电厂应重视采用滑压运行方式来提高机组经济性。
机组实际滑压运行曲线见图8，与设计曲线差异较大。
据调查，亚临界600MW 机组很少采用设计滑压曲线。
主要原因是较低的主蒸汽压力导致锅炉蓄热太少，无法满足AGC对升负荷率的要求。
实际滑压曲线与设计曲线对比图4 托电8号机号机实际滑压曲线与设计曲线对比2.2.2托电8号机组最优滑压曲线表4 机组最优滑压曲线表上拐点负荷270MW负荷点排汽压力主汽压力负荷主汽压力负荷kPa MPa MW MPa MW13.8 16.67 540 8.335 27019.1 16.67 530 8.492 27024.3 16.67 520 8.655 27029.7 16.67 510 8.824 27035.9 16.67 500 9.001 27041.18 16.67 490 9.185 270号机最优滑压曲线最优滑压曲线图5 托电8号机2.2.3托电8号机满足AGC调度要求的滑压曲线满足AGC调度要求的滑压曲线号机满足图6 托电8号机2.2.4 托电8号机各滑压曲线对比图7 托电8号机设计号机设计、、最优最优、、AGC 最优最优、、实际四条滑压曲线对比2.2.5 节能效果分析表5 托电8号机号机最优最优最优、、AGC 最优与实际滑压曲线最优与实际滑压曲线节能效果节能效果节能效果对比对比实际滑压曲线 最优滑压曲线 满足AGC 的最优滑压曲线 工况主汽压 热耗主汽压 热耗 主汽压 热耗 最优与实际热耗差 最优与实际煤耗差 满足AGC 与实际热耗差 满足AGC 与实际煤耗差 单位 MPakJ/kWhMPakJ/kWhMPakJ/kWhkJ/kWh g/kWh kJ/kWh g/kWh 270MW 13.9 9292.48 8.3 9120.85 10.426 9157.64171.63 6.37 134.84 5.00 360MW 14.66 8871.36 11.066 8784.55 11.777 8795.85 86.81 3.22 75.51 2.80 450MW 15.73 8642.17 13.833 8575.84 14.244 8576.92 66.33 2.46 65.25 2.42 500MW 16.12 8501.94 15.37 8497.35 15.82 8500.82 4.59 0.17 1.12 0.04 600MW16.67 8388.9616.67 8388.9616.67 8388.960.00在270～450MW 区域，最优滑压曲线下节能效果为4.02g/kWh,，满足AGC 要求最优滑压曲线的实际平均节能效果为3.4g/kWh 。
三、 托电3号机滑压优化结果托电3号机与8号机有相同的阀门配汽结构，依据8号机阀门特性分析结果，将3号机顺序阀配汽方式恢复到机组原设计单阀配汽方式。
3号机滑压优化后最优曲线、满足AGC的最优滑压曲线、设计滑压曲线、机组实际滑压曲线对比图如下：图8 托电3号机设计号机设计、、最优最优、、AGC最优最优、、实际四条滑压曲线对比表6 托电3号机最优号机最优、、AGC最优与实际滑压曲线节能效果对比实际滑压曲线 最优滑压曲线 满足AGC的最优滑压曲线工况主汽压 热耗 主汽压 热耗 主汽压 热耗 最优与实际热耗差最优与实际煤耗差满足AGC与实际热耗差满足AGC与实际煤耗差单位 MPa kJ/kWh MPa kJ/kWh MPa kJ/kWh kJ/kWh g/kWh kJ/kWh g/kWh 300MW 13.674 8695.47 8.375 8561.12 10.08 8601.71 134.35 4.99 93.76 3.48 360MW 14.365 8467.67 10.05 8377.65 11.728 8414.81 90.02 3.34 52.86 1.96 400MW 14.644 8358.24 11.166 8281.49 12.826 8319.08 76.75 2.85 39.16 1.45 450MW 15.128 8238.08 12.562 8200.89 14.2 8218.26 37.19 1.38 19.820.74 480MW 15.479 8181.31 13.4 8157.16 15.02 8172.53 24.15 0.90 8.780.33 540MW 16.01 8110.58 15.075 8077.14 16.67 8102.19 33.44 1.24 8.390.31 600MW 16.67 8029.13 16.67 8029.13 16.67 8029.13 0 0 0 0 机组最优配汽及滑压曲线是采用复合调节方式从16.67MPa、600MW运行点直接滑压，在300～450MW区域，平均节能效果约3.14g/kWh，满足AGC最优滑压曲线的实际平均节能效果为1.91g/kWh。