岩石锚杆基础计算书
锚杆计算书
2.危岩加固检算
依据勘查报告，危岩总方量：263.3m3，破坏模式为坠落式；
考虑今后裂隙完全贯通，则危岩总重即为下滑力，为F5=263.3×25.5=6714.15kN；所须2φ16钢丝绳根数：n=F5/F4=6714.15/263.76=25.45根。设计取28根满足要求。
计算书
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1.钢丝绳锚固力检算
（1）基本参数
锚孔直径φ=70mm，2Ф16镀锌钢丝绳，M30水泥砂浆。
（2）力学参数
2Ф16镀锌钢丝绳标准强度取1720MPa，钢丝绳与砂浆体的握裹力取1.2MPa，砂浆体与砂岩孔壁间的极限粘着强度μ取600kPa。
（3）钢丝绳锚杆锚固力
受以下3种条件控制，取其中小值作为设计用锚固力：
1)钢丝绳极限拉力F1：
F1=1720000×A×N1
2Ф16钢丝绳的截面积A=0.0004m2，安金系数N1取0.69。
则F1=474.72kN。
2)砂浆体对钢丝绳的握裹力F2：
1m长砂浆体对2φ16钢丝绳的握裹F2=0.016π1200×2=120.60kN。
3)砂浆体与孔壁间的粘着力F3：
1m长φ70砂浆体与孔壁间的粘着力F3=0.07π600/2(安全系数)=65.94kN。
锚杆计算书——精选推荐
锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。
2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。
结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。
2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。
根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。
锚杆计算书
锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。
2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。
结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。
2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。
根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A ——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。
抗浮锚杆计算书
取锚杆长度L=10m。
抗浮锚杆计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22 2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）地勘资料1 设计资料：1.1已知条件：锚杆轴向拉力标准值：86x1.682=242.7kN；锚杆轴向拉力设计值：1.25x242.7=303.3kN锚杆锚固体直径：D=230mm；强风化泥岩或卵石层段锚杆长度取值：3m岩石与锚固体极限粘贴强度标准值：强风化泥岩段50kpa（卵石层按强风化泥岩段取）、中风化泥岩段140kpa钢筋：HRB400,fy=360,fyk=400;锚杆间距：1.68mx1.68m1.2所求内容：锚杆钢筋面积、锚固体锚固段长度。
2 计算过程和计算结果：2.1锚杆钢筋面积a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1As≥KbNak/fyKb=2.0,Nak=242.7kN, As≥2.0x242700/360=1348mm2.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1As≥KtNt/fykKt=1.6As≥1.6x303.3x1000/400=1213.2m m2取2 25+1 28，As=1597 m m2.2.2锚固体锚固段长度a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1la≥KNak/(π·D ·frbk)K=2.4，frbk=140kpa强风化泥岩段：3x50x3.14x0.23=108.3kNla≥2.4x(242.7-108.3) x1000/(3.14x0.230x140x1000)+3=6.19m.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1la≥KNt/(π·D ·fmg·φ)K=2.0, fmg=140ka, φ=0.7la≥2.0x(242.7 x1.25-108.3x0.7) x1000/(3.14x0.23x140x1000x0.7)+3.0=9.43。
锚杆、锚索验算过程
锚杆、锚索参数计算过程一、锚杆支护参数计算1、锚杆长度计算：L=KH+L1+L2式中：L-锚杆长度； K-安全系数，一般取2；H-冒落拱高度，m;L1-锚杆锚入稳定岩层的厚度，取0.5m;L2-锚杆外露长度,一般取0.1m。
其中：H=B/2f=4.6/（2×4.0）=0.575B-巷道掘进跨度，取4.6m； f-普氏岩石坚固性系数，取4.0。
则：L=2×0.575+0.5+0.1=1.75m ，计算得数为1.75m，所以锚杆施工时的长度取整数值2m。
2、锚杆直径的确定：（1）（巷道断面按4.6m计算）根据材料力学计算锚杆直径为：D=√4.6P/πJb=√4.6×70×103/3.14×380=16.43mm式中：D-锚杆直径，mm； P-锚杆截面载荷，取70KN；Jb-螺纹钢锚杆屈服点，取380MPa。
通过计算得数为16.43mm，所以锚杆施工时的直径取整数值20mm。
（2）（巷道断面按3.2m计算）根据材料力学计算锚杆直径为：D=√3.2P/πJb=√3.2×70×103/3.14×380=13.7mm式中：D-锚杆直径，mm； P-锚杆截面载荷，取70KN；Jb-螺纹钢锚杆屈服点，取380MPa。
通过计算得数为13.7mm，所以锚杆施工时的直径取整数值20mm。
3、锚杆间、排距计算：a=√Q/KHγ=√65.7/2×0.575×24.5= 1.527m式中：a-锚杆间、排距，m;Q-锚杆设计锚固力，Q=16.43f=65.72KN；γ-被悬吊石灰岩的重力密度，取24.5KN/m3。
通过计算得数为0.763m，所以锚杆施工时取间距0.8m，排距0.8m。
二、锚索长度计算：1、(锚索直径按17.8的计算）L=L a+L b+L c+L d=1.575+2+0.1+0.3=3.975m式中：L-锚索长度，m；L a-锚索锚入到较稳定岩层的锚固长度，1.575m;L b-需要悬挂的不稳定岩层厚度，取2m;L c-上托盘及锚具的厚度，取0.1m;L d-锚索外露长度，取0.3m。
锚杆挡墙计算书
肋板式锚杆挡墙计算书一、1#肋板式锚杆挡墙Ⅰ段本段锚杆挡墙拟建肋板式锚杆挡墙组成。
上部已建肋板式锚杆挡墙高约12.5m，下部拟建挡墙高2.5～8.5m，上下两段挡墙坡率均为1：0.3，岩层由泥岩组成，土质边坡，坡高15～20m，长约500m，边坡安全等级为一级。
岩体内有一组外倾结构面对边坡稳定影响较大，外倾结构面倾角72°，粘聚力50 kPa，内摩擦角18°。
泥岩岩体等效内摩擦角标准值取52°，破裂角取外倾结构面倾角72°与45°+ /2中的较小值，可取63.49°。
虽然本段挡墙上部为已建成锚杆挡墙，但因本次设计在现有挡墙下方开挖2.5～8.5m，会对现有挡墙产生较大影响，并且目前缺少已有挡墙的设计资料，无法对已有挡墙施工后的整体稳定做出判断。
因此设计中对整个坡面采用肋板式锚杆挡墙加固，已有挡墙作为边坡稳定的安全储备。
设计采用锚杆水平间距2.0m，竖向间距2.5m，每束锚杆由2根直径28mm的二级钢筋组成，锚固长度4.5m。
计算模型如图1所示。
图1 计算简图肋板式锚杆挡墙的计算过程如下：1 基本资料(1)边坡工程安全等级: 一级γ=1.1(2)边坡重要性系数(3)边坡变形控制要求: 很严格(4)边坡几何参数锚杆挡土墙高度H=17.94(m)H=0(m)坡顶覆土厚度1破裂面内坡顶坡顶建筑层数: 0填土表面与水平面的夹角β=31 (°)边坡坡率 1：n n=-0.3 （俯斜为正，仰斜为负）(5)边坡力学参数γ=20(kN/m3)土体重度2外倾结构面破裂角θ=72 (°)C=50(kPa)外倾结构面粘聚力sϕ=18 (°)外倾结构面内摩擦角sϕ=52 (°)岩体等效内摩擦角e(6)锚杆参数锚杆类别: 永久性锚杆普通钢筋种类 HRB=335普通钢筋抗拉强度设计值f=300 (MPa)y水泥砂浆注浆强度: M30f=150(kPa)地层与锚固体粘结强度特征值rb(7)采用规范：建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)2 侧向岩压力计算2.1 以等效内摩擦角按侧向主动土压力 (边坡规范6.2.3)地表均布荷载标准值q=20 (kN/m)挡土墙墙背与水平面的夹角α=106.66 (°)系数 2sin cos 1sin()q q K H αβγαβ=+=+ 1.091 系数 2c Hηγ==0.0 主动土压力系数1a K =0.044主动土压力21112ak a E H K γ==174.88 (kN)2.2 外倾硬性结构面侧向岩压力 (边坡规范6.3.2)地表均布荷载标准值 q =20 (kN/m)挡土墙墙背与水平面的夹角 α=106.66 (°)系数 2sin cos 1sin()q q K H αβγαβ=+=+ 1.091 系数 2c Hηγ==0.228 主动土压力系数2a K =-0.427主动土压力22212ak a E H K γ==-1685 (kN)2.3 侧向岩压力的确定根据地勘报告，边坡侧向岩压力分别以岩石等效内摩擦角按侧向土压力方法计算和以外倾结构面的参数按规范公式6.3.2中的方法计算，取两种结果的较大值。
锚杆挡墙设计计算书
锚杆挡墙设计计算书目录1.设计原则------------------------------------------------------------------------------------------------------- - 1 -2.设计依据------------------------------------------------------------------------------------------------------- - 1 -3.设计参数------------------------------------------------------------------------------------------------------- - 1 -4.边坡稳定性分析---------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 4.1计算模型 ------------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 4.2计算工况 ------------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 4.3破坏模式分析 ------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 -4.4边坡稳定性计算 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 2 -5.侧向岩石压力计算------------------------------------------------------------------------------------------ - 3 -6.设计采用的防护方案 --------------------------------------------------------------------------------------- - 4 -7.边坡锚杆挡墙设计------------------------------------------------------------------------------------------ - 4 - 7.1边坡Ⅰ段锚杆挡墙设计------------------------------------------------------------------------------- - 4 -7.1.1 边坡锚杆设计 ----------------------------------------------------------------------------------- - 4 -7.1.2边坡挡墙肋柱设计------------------------------------------------------------------------------ - 6 -7.2.3边坡挡墙面板设计------------------------------------------------------------------------------ - 9 - 7.2边坡Ⅱ段锚杆挡墙设计----------------------------------------------------------------------------- - 10 -7.2.1 边坡锚杆设计 --------------------------------------------------------------------------------- - 10 -7.2.2边坡挡墙肋柱设计---------------------------------------------------------------------------- - 11 -7.2.3边坡挡墙面板设计---------------------------------------------------------------------------- - 15 -8.边坡排水沟设计-------------------------------------------------------------------------------------------- - 16 -9.边坡裂缝注浆----------------------------------------------------------------------------------------------- - 16 -10.边坡支挡结构泄水孔和变形缝----------------------------------------------------------------------- - 16 -边坡工程设计计算书1.设计原则遵循“技术可行、安全可靠、经济合理”的原则编制本次施工图设计，确保边坡支护工程措施经济合理，保证支护工程在使用年限内稳定可靠。
岩石锚杆基础计算书z
锚杆构造锚杆直径d 32钢筋强度fy 360锚杆孔直径3~4倍直径或不得小于一倍锚杆直径加50锚杆孔直径D 9612882取100mm锚杆构造锚杆孔间距6倍锚杆孔直径600取700mm锚杆筋体锚入岩石深度h40d1280锚杆到基础边距不小于150mm250La=0.14*fy*d/1.431127.832锚杆筋体插入上部的锚固长度满足钢筋锚固长度按一级抗震考虑需要乘以1.15，且钢筋直径大于25mm需要乘以1.1修正系数laE=1426.708取1500mm承载力计算1作用于基础底面形心出的内力：Mx=730.0475KN.m My=431.9315KN.mVx=-132.902KN Vy=-224.63KNFn=-162.72KN距离H 3.252基础自重及其上土重标准值为：Gk=基础尺寸基础长a= 1.6基础宽b= 1.6埋深H=2自重Gk=102.4KN3锚杆基础中单根锚杆所受最大的拔力计算：锚杆数量n8锚杆至形心距离x=0.7锚杆至形心距离y=0.7Ni=-284.202KN(拉)由锚杆砂浆与岩石的粘结确定的Ri基础混凝土强度C30岩石与砂浆的粘结强度特征值f=0.4Mpa细石混凝土强度C30锚杆筋选用三级钢fy=360水泥砂浆强度30MPaRi=0.8*3.14*D*l*f301.44KN由锚杆体与砂浆的粘结确定的RtRt=3.14*r*r*fy=289.3824KNNi小于Ri或Rt故满足要求基础配筋计算1由混规第8.5.2条可得底部钢筋最小配筋面积为基础高h=1000基础宽b=16002400mm2选用三级钢HRB400c18@110As=4626mm2故满足要求2由高耸结构设计规范第7.3.20条可得基础顶部配筋锚杆至柱边距离C=0.25基础一侧总拔力Qt=3Ni=852.605 Mc=1.35QtC=287.7542所以基础有效高度h0=950混凝土抗压强度fc=14.313.33215932.0654选用三级钢HRB400C12@200As=1130mm2故满足要求短柱配筋计算1，作用于短柱顶面形心处的内力为Mx=303.2505KN.mMy=179.4177KN.mFn=-162.72KN Vx=-132.902KN Vy=-224.63KN 2，斜截面受剪承载力计算1.40625770.1942857KN箍筋加密配置按间距100mm计算9.92184E-05箍筋配筋率0.00157大于0.001271故满足要求正截面配筋计算1863.634mm为大偏压受压取as=as'=35mm柱子截面高度Hb=1000mm1398.63385mm假定x=xb=0.518h0=499.87mm来计算As'的值2000mm2选用6根直径为25mm的三级钢 As=2945mm2x=32.3mm1735mm2选用6根25。
锚杆计算书
锚杆计算书本工程采用直径为150mm的锚杆，其抗拔承载力取为550KN；锚杆入岩深度按《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2016）中11.2.1-3式计算：Rt≤0.8πd1Σlifi式中fi为砂浆与第i层岩石间的粘结强度特征值，本工程中fi按勘察报告及《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2016）取值，锚杆抗拔承载力配筋计算，由《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2016）中11.2.2条，锚杆配筋验算：极限承载力为2Ra。
232+228由以上计算得出，MG1、MG2抗拔承载力特征值为550kN最小锚杆长度按抗拔承载力计算得出，且不小于抗拔承载力除以相应区域锚杆岩石自重得出的长度。
1受冲切承载力计算： Z-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板1.1.3板的厚度 h ＝ 750mm，截面有效高度 h0＝ h - a s＝ 750-32 ＝ 718mm1.1.4作用面的形状为圆形，作用面的直径 d ＝ 150mm；对中柱，柱位置影响系数αs＝ 40 1.1.5轴向压力设计值 N ＝ 742kN，板上荷载设计值 q ＝ 185kN/m21.1.6混凝土强度等级为 C35， f t＝ 1.575N/mm21.2计算结果1.2.1冲切破坏锥体的底面面积 A b＝π·(d + 2h0)2 / 4 ＝π*(0.15+2*0.718)2/4＝ 1.2989m21.2.2局部荷载设计值 F l＝ N - q·A b＝ 742-185*1.2989 ＝ 501.7kN4－冲切破坏锥体的底面线2－临界截面；3－临界截面的周长；1－冲切破坏锥体的斜截面；q1.2.3计算截面的周长 u m＝π·(d + h0) ＝π*(150+718) ＝ 2255.7mm1.2.4影响系数η1.2.4.1作用面积形状的影响系数η1＝ 0.4 + 1.2 / βs＝ 0.4+1.2/2 ＝ 1 1.2.4.2计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η2η2＝ 0.5 + αs·h0 / 4u m＝ 0.5+40*668/(4*2255.7) ＝ 3.0181.2.4.3影响系数η ＝ Min{η1, η2} ＝ Min{1, 3.018} ＝ 11.2.5不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定：F l≤ 0.7·βh·f t·η·u m·h0（混凝土规范式 6.5.1-1）R ＝ 0.7·βh·f t·η·u m·h0＝ 0.7*1*1575*1*2.2557*0.718＝ 1412.2kN ≥ F l＝ 501.7kN，满足要求。
锚杆锚固设计计算说明书
锚杆锚固设计计算说明书一、说明设计吊重物重量为5t （G=50KN ），采用3根Φ25的HRB335长度为4.5m 的螺纹钢焊接而成的钢筋束，锚固长度为L=4m ，钻孔孔径为115mm ，注M30水泥砂浆。
F1GF2锚固段L=4.5m P图1 锚固部分受力分析图二、计算依据1、《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22；2、《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2。
三、计算过程由于采用动滑轮，F1=F2=0.5G/cos α。
结合现场实际情况，当动滑轮距锚固点竖直距离为5m 时为极限状态，此时锚杆轴向拉力最大，为： F1=0.5G/cos α=0.5×50÷0.67=37.3KN ；所需钢筋截面面积：A 1=yk tt f N K =3103353.376.1⨯⨯=0.178×10-3m 2=178mm ² 式中：K t —锚杆杆体的抗拔安全系数，取1.6；N t —锚杆的轴向拉力设计值（KN ）；f yk —钢筋的抗拉强度标准值（KPa ），为335×10³KPa 。
Φ25的HRB335螺纹钢筋单根截面为490.9mm ²，3根Φ25螺纹钢筋截面面积为A 2=490.9×3=1472.7mm ²＞A 1。
钢筋抗拉强度满足要求。
锚固长度按L a =ψmg f D KN tπ及L a =ψξπms t f d n KN 式计算，并取其中较大值：L a1=ψmg f D KN tπ=0.1102.1115.014.33.378.13⨯⨯⨯⨯⨯=0.15m ； L a2=ψξπms tf d n KN =0.11026.0025.014.333.378.13⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.24m 。
式中：K —锚杆锚固体的抗拔安全系数，取1.8；Nt —锚杆的轴向抗拉设计值（KN ）；La —锚杆的锚固长度（m ）；f mg —锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（KPa ），取1.2×10³KPa ； f ms —锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（KPa ），取2.0×10³KPa ； D —锚杆锚固段的钻孔直径（m ）；d —钢筋直径（m ）；ξ—采用两根或两根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数取0.6； ψ—锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0。
岩石锚杆基础
岩石锚杆基础
岩石锚杆基础适用于直接建在基岩上的柱基，以及承受拉力或水平力较大的建筑物基础。
锚杆基础应与基岩连成整体，并应符合下列要求：
1.锚杆孔直径，宜取锚杆直径的3倍，但不应小于一倍锚杆直径加50mm。
锚杆基础的构造要求，如图；
2.锚杆插入上部结构的长度，应符合钢筋的锚固长度要求；
3.锚杆宜采用热轧带肋钢筋，水泥砂浆强度不宜低于30MPa，细石混凝土强度不宜低于C30。
灌浆前,应将锚杆孔清理干净。
锚杆基础中单根锚杆所承受的拔力，应按下列公式验算：
N ti=F k+G k/n-M xk y i/∑y2i-M yk x i/∑x2i (8.6.2
-1)
N tmax≤R t (8.6.2
-2)
式中
F k---相应于荷载效应标准组合作用在基础顶面上的竖向力；
G k---基础自重及其上的土自重;
M xk,M yk---按荷载效应标准组合计算作用在基础底面形心的力矩值；
x i,y i---第i根锚桩至基础底面形心的y、x轴线的距离；
N ti---按荷载效应标准组合下，第i根锚杆所承受的拔力值；
R t---单根锚杆抗拔承载力特征值。
第8.6.3条对设计等级为甲级的建筑物、单根锚杆抗拔承载力特征值R t应通过现场试验确定；对于其他建筑物可按下式计算：
R t≤0.8πd1lf
式中
f---砂浆与岩石间的粘结强度特征值(MPa)，可按表6.7.6选用。
岩石锚杆基础是什么【岩石锚杆基础计算书】
北大门岩石锚杆基础设计一、原始数据本基础为北大门岩石锚杆基础，起控制作用内力（设计值）为FN=-1672kNVx=-13902kN,Vy=-2263kN（分解后）。
由地质勘察院1 杂填土94m；○2中风化花岗岩深度未提供的拟建场地土层分布为○揭穿；岩石与砂浆的粘结强度特征值f=0.4Mpa。
锚杆筋体采用热轧带肋三级钢筋，直径为32mm，水泥砂浆强度为30Mpa，细石混凝土强度等级为C30。
基础混凝土强度等级为C30。
锚杆的平面布置图及基础断面尺寸如下图所示锚杆平面布置图A—A剖面图构造要求由《建筑地基基础设计规范》第1条及《高耸结构设计规范》第17条可得1) 锚杆孔直径宜取锚杆筋体直径的3~4倍，即96~128mm，且不得小于一倍锚杆直径加50mm，即不得小于82mm，本基础取100mm，满足要求。
2) 锚杆中心间距不小于6倍的锚杆孔直径，即600mm，本基础取700mm，满足要求。
3) 锚杆筋体锚入岩石的深度应大于40d=40x32=1280mm，本基础为3000mm，满足要求。
4) 锚杆到基础边距不应小于150mm，本基础为200mm，满足要求。
5) 锚杆筋体插入上部的锚固长度应符合钢筋的锚固长度要求要求la=αfyd/ft=0.14x360xd/43=33d 按一级抗震考虑需要乘以15的系数，且钢筋直径大于25mm需要乘以1的修正系度，即laE=05×1la=05x1x33d=45d 所以laE=45x32=1440mm 本基础为1500mm 满足要求。
二、承载力计算作用于基础底面形心处的内力为Mx=2263x25=730kN?m，My=13902x25=439kN?m。
FN=-1672kN，Vx=-13902kN,Vy=-2263kN。
基础自重及其上土重标准值为Gk=2x2x2x20=160kN 锚杆基础中单根锚杆所受最大拔力计算Fk+GkMxk?yiMyk?xi Nti=22nyxiiNt,max≤RtNt,max=?1672+160730×0.75439×0.75=-2554kN（拉）86×0.7526×0.752由锚杆砂浆与岩石的粘结确定的Rt为Rt=0.8×14d1lf=0.8x14x0.1x3x400=3044kN由锚杆筋体与砂浆的粘结确定的Rt为Rt=π?r2fy=14×0.0162×360×1000=284 kN即Nt,max≤Rt 满足要求。
锚杆挡墙计算书
锚杆挡墙计算书工程编号 : 01-91设计：审核：校对：日期：2002年7月27日设计单位：一．工程概况本工程为重庆公路运输总公司陈家坪物资配送中心的边坡设计。
底高程320.20＝-16.50，边坡高16m左右。
依据勘查资料该场地主要不良地质现象为北西侧天然岩质边坡及边坡下的“凹岩腔”。
边坡安全等级为二级ⅢA类，属欠稳定型边坡，采用锚杆挡墙支护，“凹岩腔”采用钢筋混凝土柱子支撑，柱间砌条石挡墙。
二．工程参数北侧及北西侧“凹岩腔”分布的边坡，下部体均为砂岩，锚杆挡墙设计参数：c=1.02MPa,Φ=42°27’, M30砂浆与锚孔壁的粘结强度q e=2.0MPa,.砂岩天然重度γ＝24.34K N/m3。
泊松比依据<<重庆市建筑边坡支护技术规范>>(DB50/5018-2001)表4.3.3，v＝0.25。
底高程以下为泥岩，作立柱的持力层，中风化泥岩天然单轴抗压强度10.26Mpa.需对“凹岩腔”根部作抗弯抗剪验算，以粘聚力c=1.02Mpa作抗拉强度。
坡顶荷载35KN/m3。
西侧边坡下部体均为砂岩和泥岩，以泥岩工程参数进行设计：天然重度γ＝25.45KN/m3，天然单轴抗压强度f rk＝6.91Mpa, 泊松比v＝0.25, c=0.07Mpa,Φ=18°,M30砂浆与孔壁的粘结强度q e=1.0Mpa, 坡顶荷载35KN/m3。
三．锚杆挡墙设计（一）.1-1断面1.内力计算：破裂角：θ＝45＋42.5/2＝66°取上阶作计算示例。
静止土压力k0=v/(1-v)=0.25/(1-0.25)=0.333e0k=(Σγi h i＋q) k0i=(24.34×5+35)×0.333=52KN/m2E0k=0.5γH2 k0= 0.5×24.34×52×0.333=101 KN/m逆作法施工，依据<<重庆市建筑边坡支护技术规范>>(DB50/5018-2001)表7.2.2对E0k作修正修正系数p0=0.65,则E0k=0.65×491=66 KN/m岩石静止土压力分布如下：e0k= E0k/(0.9H)=66/(0.9×5)=14.6 KN/m2锚杆每根受荷面积取2.5×2.5mT gk= e0k×2.5×2.5=14.6×2.5×2.5=92KNN gk= T gk/ cosα=202/cos15°=94KN(α-锚杆倾角，取15°)N g= T gkγg＝94×1.25＝118KN2．锚杆设计=γ0N g/(ζ2f y)=1.0×118×103/(0.69×310)=551mm2 锚杆钢筋面积 AS取3Φ18（A=763 mm2）S取锚杆直径D=100mm,锚固段长度：L=N gk/(ζ1πDq ek)=94×103/(1.0×3.14×100×2)=150mm<3000mmm取L m=3000mm3.验算锚杆与孔壁的粘结强度验算nπdq eζ3L C=3×3.14×0.018×2000×0.6×3.0=848KN> N g＝261KN4.锚板计算：C30砼取200厚双向连续板，板跨为2.5x2.5mM=-13.2KN*m,竖向配筋Φ10@200，水平配筋Φ10@2005．立柱计算：C30砼1)立柱为以锚杆和立柱基础为支点的连续梁M MAX=54.2, V MAX=123计算得A=441mm2S配筋6Φ20（每侧3根），箍筋Φ8－100/200(2)2）立柱下部（“凹岩腔”高度段立柱），参照“凹岩腔”计算结果，立柱基础设计如下：立柱荷载：N=2000+2255=4255KN尺寸b×h=700×700地基承载力设计值 f=1.38Mpa (中风化泥岩)独立基础经计算，结果如下（具体作法大样参见相关结施图）：6．“凹岩腔”强度验算断面：2500×7000荷载（24.34×11＋35）×2.5=757KN/mf ct=c=1.0N/mm2M=-(1/8)ql2=-(1/8)×757×52=－2365KN*mV=(5/8)ql= (5/8)×757×5=2365 KN截面抵抗矩影响系数（混凝土规范GB50010-2002 8.2.4）γ=(0.7+120/h) γm=(0.7+120/7000) ×1.55=1.11 (γf ct bh2)/6=(1.11×1.0×103×2.5×72)/6=2.268×104由2.268×104≥2365得抗剪验算0.07f c bh＝0.07×(0.2×36.65)×103×2.5×7＝8979KN>4255KN立柱受压计算：0.9ψ（f c A c+ f y A s）=0.9×(15×103×0.7×0.7＋310×103×3215×10－6)＝5476>4255中柱取700×700，配筋16Φ16，箍筋Φ8－100/200（2）独立柱子顶部设柱冒，长宽厚为800x800x400，配筋双层双向Φ12－100。
锚杆计算书
锚杆计算书锚杆计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) 计算方法土类型1 5.00 19.00 10.00 12.00 水土合算填土2 5.00 19.20 27.30 23.70 水土合算填土3 5.00 19.00 16.00 27.00 水土合算填土4 5.00 19.20 12.00 32.00 水土合算填土5 5.00 20.40 89.00 19.00 水土合算填土—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m), 为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa), 为内摩擦角(°)。
基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。
2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-9.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-9.30m处。
侧壁重要性系数1.00。
3.地面超载：—————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m —————————————————————————————————————————4.锚杆设计参数：—————————————————————————————————————————序号水平拉力(kN)标高(m) 锚孔直径(m) 锚固角度(°)锚杆间距(m) 安全系数1 63.00 -2.00 0.15 15.00 1.50 1.502 80.00 -5.00 0.15 15.00 1.50 1.50—————————————————————————————————————————一、第一阶段,第1层拉锚的计算：参照规范要求，锚杆的拉力设计值取支点计算力乘以侧壁重要系数的1.25倍。
锚杆计算(参考)
（一）岩巷锚杆支护参数计算轨道下山掘进时，巷道均为岩巷，巷道采用锚喷支护，锚杆参数按单体锚杆悬吊作用计算。
1. 锚杆长度LL=L 1+L 2+L 3式中 L1—锚杆外露长度，50mm ；L3—锚杆深入老顶长度，按经验取500mm ；L2—软弱岩层厚度，按下式计算⎥⎦⎤⎢⎣⎡+︒+=)245cot(212w H B f L ϕ 式中 f —巷道顶板普式坚固性系数，取2；B —巷道掘进跨度，4.1m ；H —巷道掘进高度，3.1m ；w ϕ—两帮岩层的似内摩擦角，63.4°。
带入上式，得⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=)24.6345cot(1.321.4212L =1392mm 则锚杆长度L=50+1392+500=1942mm根据已施工岩巷经验，锚杆长度取2000mm 。
2. 锚杆直径d按杆体承载力与锚固力等强度原则计算锚杆直径t Q d σ13.1=式中 Q —锚杆的锚固力，70×103N ；σt —锚杆抗拉强度，取400×106Pa 。
则 63104001013013.1⨯⨯=d =0.0204m=20.4mm锚杆选用Φ22高强度左螺旋钢锚杆。
3. 锚杆间距a按单体锚杆悬吊作用计算锚杆间距。
2krL Qa =式中 Q —锚杆锚固力，≮70×103N ；k —安全系数，取1.8；r —岩体容重，26.3×103kN/m 3；L 2—巷道顶板岩体破碎带高度，1.3m 。
则m a 06.13.1103.268.1107033=⨯⨯⨯⨯= 根据现场施工经验，选取锚杆间距为800mm 。
4. 锚杆排距b2L B r k N n b ••••= 式中 n —顶板每排锚杆根数，n=9；N —每根锚杆锚固力，N ≮70kN ；k —安全系数，取ｋ=4.5；ｒ—顶板岩层容重，ｒ=26.3kN/m 3；B —巷道掘进跨度，4.1m ；L 2—岩层破碎带高度，1.3m 。
则=⨯⨯⨯⨯=3.11.43.263709b 0.998m 根据实际情况，取锚杆排距为800mm 。
岩石锚杆基础计算书
北大门岩石锚杆基础设计一、 原始数据1. 本基础为北大门岩石锚杆基础，起控制作用内力（设计值）为：N F =-162.72kN x V =-132.902kN,y V =-224.63kN （分解后）。
由地质勘察院提供的拟建场地土层分布为：○1 杂填土1.94m；○2中风化花岗岩深度未揭穿；岩石与砂浆的粘结强度特征值f=0.4Mpa。
锚杆筋体采用热轧带肋三级钢筋，直径为32mm，水泥砂浆强度为30Mpa，细石混凝土强度等级为C30。
基础混凝土强度等级为C30。
锚杆的平面布置图及基础断面尺寸如下图所示：锚杆平面布置图A—A剖面图2.构造要求由《建筑地基基础设计规范》第8.6.1条及《高耸结构设计规范》第7.3.17条可得：1)锚杆孔直径宜取锚杆筋体直径的3~4倍，即96~128mm，且不得小于一倍锚杆直径加50mm，即不得小于82mm，本基础取100mm，满足要求。
2) 锚杆中心间距不小于6倍的锚杆孔直径，即600mm，本基础取700mm，满足要求。
3) 锚杆筋体锚入岩石的深度应大于40d=40x32=1280mm，本基础为3000mm，满足要求。
4) 锚杆到基础边距不应小于150mm，本基础为200mm，满足要求。
5) 锚杆筋体插入上部的锚固长度应符合钢筋的锚固长度要求要求：/a y t l f d f α==0.14x360xd/1.43=35.3d 按一级抗震考虑需要乘以1.15的系数，且钢筋直径大于25mm 需要乘以1.1的修正系度，即： 1.051.1a E a l l =×=1.05x1.1x35.3d=45d 所以 a E l =45x32=1440mm 本基础为1500mm 满足要求。
二、 承载力计算1.作用于基础底面形心处的内力为：x M =224.63x3.25=730kN m ⋅，y M =132.902x3.25=431.9kN m ⋅。
N F =-162.72kN，x V =-132.902kN,y V =-224.63kN。
岩石锚喷支护设计计算书
岩石锚喷支护设计计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20133、《建筑施工计算手册》江正荣编著一、设计简图岩石锚喷支护设计示意图二、基本计算参数岩质边坡采用锚喷支护时，整体稳定性计算及锚杆计算应符合以下规定：第1 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/cosα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.13×300.00)=1.96 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=1.96 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】第2 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/cosα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.11×300.00)=2.32 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=2.32 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】第3 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/cosα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.11×300.00)=2.32 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=2.32 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】第4 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/co sα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.11×300.00)=2.32 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=2.32 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】第5 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/cosα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.11×300.00)=2.32 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=2.32 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】第6 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/cosα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.11×300.00)=2.32 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=2.32 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】第7 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/cosα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.11×300.00)=2.32 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=2.32 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】第8 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/cosα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.11×300.00)=2.32 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=2.32 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】第9 层锚杆的计算：1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算：e hk=E hk/H=1000.00/30.00=33.33kN/m2H tk=e hk×s xj×s yj=33.33×3.00×3.00=300.00kN2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：N ak=H tk/cosα=300.00/cos20=319.25 kNN a=r Q×N ak=1.30×319.25=415.03 kN3、锚杆的杆体计算：A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=1.10×415.03/(0.92×300000.00)×1000000=1654.10 mm2所需钢筋根数n≥A s/ (3.142×d×d/4)=1654.10/(3.142×22.00×22.00/4)=4.35取n=5【所需钢筋根数为5根】4、锚杆锚固段长度计算：a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=319.25/(1.33×3.14×0.11×300.00)=2.32 mb.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求：l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=1.10×415.03/(0.72×5×3.14×22.00/1000×2.40×1000)=0.76 m计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=2.32 m.【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 7.4.1中构造设计要求第二条规定，岩层锚杆锚固段长度小于3m时，取3.00m.】五、岩石锚喷支护构造要求1. 岩面护层可采用喷射混凝土层、现浇混凝土板或格构梁等型式。
岩石锚杆基础
岩石锚杆基础岩石锚杆基础适用于直接建在基岩上的柱基，以及承受拉力或水平力较大的建筑物基础。
锚杆基础应与基岩连成整体，并应符合下列要求:1.锚杆孔直径，宜取锚杆直径的3倍，但不应小于一倍锚杆直径加50mm。
锚杆基础的构造要求，如图;2.锚杆插入上部结构的长度，应符合钢筋的锚固长度要求;3.锚杆宜采用热轧带肋钢筋，水泥砂浆强度不宜低于30MPa，细石混凝土强度不宜低于C30。
灌浆前,应将锚杆孔清理干净。
锚杆基础中单根锚杆所承受的拔力，应按下列公式验算:(8.6.222N=F+G/n-My/?y-Mx/?x tikkxkiiykii-1)(8.6.2-2) N?R tmaxt式中F---相应于荷载效应标准组合作用在基础顶面上的竖向力; kG---基础自重及其上的土自重; kM,M---按荷载效应标准组合计算作用在基础底面形心的力矩xkyk值;x,y---第i根锚桩至基础底面形心的y、x轴线的距离; iiN---按荷载效应标准组合下，第i根锚杆所承受的拔力值; tiR---单根锚杆抗拔承载力特征值。
t第8.6.3条对设计等级为甲级的建筑物、单根锚杆抗拔承载力特征值R应通过现场试验确定;对于其他建筑物可按下式计算: tR?0.8πdlf t1式中f---砂浆与岩石间的粘结强度特征值(MPa)，可按表6.7.6选用文案编辑词条B 添加义项 ?文案，原指放书的桌子，后来指在桌子上写字的人。
现在指的是公司或企业中从事文字工作的职位，就是以文字来表现已经制定的创意策略。
文案它不同于设计师用画面或其他手段的表现手法，它是一个与广告创意先后相继的表现的过程、发展的过程、深化的过程，多存在于广告公司，企业宣传，新闻策划等。
基本信息中文名称文案外文名称Copy目录1发展历程2主要工作3分类构成4基本要求5工作范围6文案写法7实际应用折叠编辑本段发展历程汉字"文案"(wén àn)是指古代官衙中掌管档案、负责起草文书的幕友,亦指官署中的公文、书信等;在现代，文案的称呼主要用在商业领域，其意义与中国古代所说的文案是有区别的。
锚杆承载力计算书
mm 2
La1
≔
―― K ⋅― Nt ―= π ⋅ D ⋅ fmg ⋅ ψ
10.94
m
La2
≔
ห้องสมุดไป่ตู้
――K―⋅ N― t ――= 0.66 n ⋅ π ⋅ d ⋅ ε ⋅ fms ⋅ ψ
m
锚杆锚固段长度取值：
La ≔ max ⎛⎝La1 , La2⎞⎠ = 10.94 m
锚杆承载力计算书
1. 规范依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）以下简称基础规范 广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2016） 以下简称广东省基础规范 《建筑工程抗浮技术标准》（JGJ 476-2019）以下简称抗浮标准 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005）以下简称锚杆规程 《岩土工程地质勘察报告》 以下简称地勘报告
d ≔ 200 mm D ≔ d = 200 mm ψ ≔ 0.8 fms ≔ 2000 kPa K ≔ 2.2 Nt ≔ 300 kN fyk ≔ 400 MPa n≔1 ε≔1
锚杆杆体抗拉安全系数: 锚杆杆体截面面积:
锚杆锚固段长度计算:
Kt ≔ 1.8
As
≔
― Kt ⋅― Nt― = 1350 fyk
2.计算过程
锚固段注浆体与地层粘结强度标准值(查表或地勘报 告）:
fmg ≔ 120 kPa
锚杆直径: 锚杆锚固段的钻孔直径: 锚固长度对粘结强度的影响系数: 锚固段主讲体与筋体间粘结强度标准值: 锚杆抗拔安全系数: 锚杆轴向拉力设计值: 钢筋屈服强度标准值: 钢筋根数: 多根钢筋粘结强度降低系数:
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北大门岩石锚杆基础设计
一、 原始数据
1. 本基础为北大门岩石锚杆基础，起控制作用内力（设计值）为：N F =-16
2.72kN x V =-132.902kN,y V =-224.63kN （分解后）。
由地质勘察院
提供的拟建场地土层分布为：○
1 杂填土1.94m；○2中风化花岗岩深度未揭穿；岩石与砂浆的粘结强度特征值f=0.4Mpa。
锚杆筋体采用热轧带肋三级钢筋，直径为32mm，水泥砂浆强度为30Mpa，细石混凝土强度等级为C30。
基础混凝土强度等级为C30。
锚杆的平面布置图及基础断面尺寸如下图所示：
锚杆平面布置图
A—A剖面图
2.构造要求
由《建筑地基基础设计规范》第8.6.1条及《高耸结构设计规范》第7.3.17条可得：
1)锚杆孔直径宜取锚杆筋体直径的3~4倍，即96~128mm，且不得
小于一倍锚杆直径加50mm，即不得小于82mm，本基础取
100mm，满足要求。
2) 锚杆中心间距不小于6倍的锚杆孔直径，即600mm，本基础取700mm，满足要求。
3) 锚杆筋体锚入岩石的深度应大于40d=40x32=1280mm，本基础为3000mm，满足要求。
4) 锚杆到基础边距不应小于150mm，本基础为200mm，满足要求。
5) 锚杆筋体插入上部的锚固长度应符合钢筋的锚固长度要求要求：
/a y t l f d f α==0.14x360xd/1.43=35.3d 按一级抗震考虑需要乘以1.15的系数，且钢筋直径大于25mm 需要乘以1.1的修正系度，即： 1.051.1a E a l l =×=1.05x1.1x35.3d=45d 所以 a E l =45x32=1440mm 本基础为1500mm 满足要求。
二、 承载力计算
1.作用于基础底面形心处的内力为：
x M =224.63x3.25=730kN m ⋅，y M =132.902x3.25=431.9kN m ⋅。
N F =-162.72kN，x V =-132.902kN,y V =-224.63kN。
2.基础自重及其上土重标准值为：
k G =2x2x2x20=160kN 3.锚杆基础中单根锚杆所受最大拔力计算：
22yk i k k xk i ti i i
M x F G M y N n y x ⋅+⋅=−−∑∑ ,max t t N R ≤
,max t N 22
162.721607300.75431.90.75860.7560.75−+××=−−××=-258.54kN（拉） 由锚杆砂浆与岩石的粘结确定的t R 为
10.8 3.14t R d lf =×=0.8x3.14x0.1x3x400=301.44kN
由锚杆筋体与砂浆的粘结确定的t R 为
223.140.0163601000t y R r f π=⋅=×××=289.4 kN
即：,max t t N R ≤ 满足要求。
三、 基础配筋计算
1.由《混凝土结构设计规范》第8.5.2条可得底部钢筋最小配筋面积为：
,min min s A bh ρ==0.15%x1500x2000=45002mm
选用三级钢HRB400 18@110，,min s A =46262mm ，满足要求。
2.由《高耸结构设计规范》第7.
3.20条可得基础顶部配筋为：
1.35c t M Q C ==1.35x3x258.54x0.25=261.8kN m ⋅
所以
0x h =−
1450=1 1.014.32000 6.33360
c s y f bx
A f α×××===5032mm 选用三级钢HRB400 12@200，,min s A =11302mm ，满足要求。
四、 短柱配筋计算
1.作用于短柱底面形心处的内力为
x M =224.63x1.75=393.11kN m ⋅，
y M =132.902x1.75=232.58kN m ⋅。
N F =-162.72kN，x V =-132.902kN,y V =-224.63kN。
2.斜截面受剪承载力计算
按偏心拉构件计算：
001.750.21.0
sv u t yv A V f bh f h N s λ=+−+ 0393.11224.630.96
M Vh =×=1.823 301.75 1.75 1.431010.961.0 1.823 1.0
t f bh λ=×××++=851kN 箍筋加密配置按间距100mm 计算 30(0.2)(224.630.2162.72)0.1270100.96u sv sv V N s A A h ++××==××=3.562mm 选用 双肢箍 φ10@100，sv A =2x78.5=1572mm 满足。
箍筋配筋率
1278.50.157%1000100sv sv n A bs
ρ⋅×===×,min 0.24t sv yv f f ρ≥= 1.430.24
0.127%270==，满足。
3.正截面配筋计算
3o M 393.1110===2415.87mm N 162.72
e ×为大偏心受压 取/
s s a =a =35mm
o s e=+a 2
h e −=1950.87mm 假定0.518499.87b o x x h mm ===来计算/
s A 值。
1/
/
/s ()20(a )b u c b o s s o x N e f bx h A f h α−−=<−
取/
/
2min 0.002100010002000s A bh mm ρ==××= 选用6根直径为25mm 的三级钢（22945s A mm =）。
由2
1102c c o f bx f bh x Ne αα−+=得
32.30x mm =
1c s y
N f bx A f α+==17352mm 选用6根直径为25mm 的三级钢（22945s A mm =）。