抗浮锚杆设计计算模板
锚杆抗浮计算
1、锚杆计算根据《**工程场地详细勘察阶段岩土工程勘察报告》（二零一二年十月）5.2.5条，“岩石与锚固体粘接强度特征值f rb建议强风化岩下部取180kPa、强风化岩取300kPa，中风化岩取400kPa。
”按《岩土锚杆技术规程》7.5.1，锚杆在强风化中的锚固长度La=13米时的永久锚杆的抗拔承载力特征值Rt为：Nt=3.14X0.25X180X0.665X13/2.2=555 kN2、抗浮验算本工程±0.000相当于绝对标高8.850米，以下计算均按相对标高（即相对于本工程±0.000的高度）计算。
抗浮设计水位H抗浮=-3.350m（室外地坪下1米），地下室底板面标高H底板面=-19.800m。
2.1、底板厚度1.8米且地面以上没有塔楼的区域F水浮力=（19.8-3.35+1.8）x10=182.5 kPa选底板厚度1.8米区域8.4x8.4米标准跨度范围内柱底自重反力2900kN(仅考虑地下室负三~一层结构自重，详补充计算书)标准跨度8.4x8.4米范围，需要锚栓根数：n=(182.5x8.42-(2900+25x1.8x8.42)/1.05)/555=12.78根锚筋间距L=2.35m。
（实际布锚杆间距按2.1米）2.2、底板厚度1.5米且地面以上没有塔楼的区域F水浮力=（19.8-3.35+1.5）x10=179.5 kPa选底板厚度1.5米区域8.4x8.4米标准跨度范围内柱底自重反力2700kN(仅考虑地下室负四~一层结构自重，详补充计算书)标准跨度8.4x8.4米范围，需要锚栓根数：n=(179.5x8.42-(2700+25x1.5x8.42)/1.05)/555=13.6根锚筋间距L=2.28m。
（实际布锚杆间距按2.1米）2.3、地面以上有塔楼区域，底板厚度1.5米区域为抗浮不利区域，以下计算仅按此区域计算。
地面以上有塔楼区域，结构自重及锚杆（2.8x2.8网格米布置）提供的抗拔力见下表：荷载名称均布荷载标准值kPa (负号表示向上)备注水浮力-179.5 锚杆抗拔力平均值70.82.8x2.8米网格布置底板自重41.51.5米厚底板+垫层-4~1层自重422700kN柱底自重反力+垫层恒载2层自重 6.0梁、板、柱自重3层自重 6.04层自重 6.05层自重 6.06层自重 6.07层自重 6.5底板~7层总重+锚杆190.8结论190.8/179.5>1.05抗浮满足要求。
抗浮锚杆设计计算书
抗浮锚杆汁算书根据建设单位提供抗浮错杆设计要求：1、单根错杆抗拔力标准值为215T<n,锚杆设计长度6~12m。
2、锚杆设计参數建议值：锚杆杆体抗拉安全系數恳取1.6,锚杆锚面体抗拔安全系数K 取2.2;锚冏没注浆体与地层间的粘结强度标准值/；s=145kPa03、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地荃基础劫察仅计规范》(PBJ11-501-2009) 中抗浮设计和《岩石锚杆(索)技术规范》(CECS 22:2005)中永久错杆设计內容进行诛计计算。
(1)锚杆杆体的截面面积计算人、KN人左―—公式7.4.1式中：K,——错杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1甲28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆(索)技术规范》(CECS 22:2005)衰7.3.2取1.8；Nr——错杆的轴向拉力诛计值(kN),为215kN;几——钢筋的抗拉强度标准值(kPa)，杆体选用岬28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa e将以上参数代入求得：杆杆体截面面枳4’=字==493也加2Jyk785所需杆件直径d=s屮t (493X4/3.14) =25.06mm故选用1^28 PSB785 轧螺纹钢能够满足要求。
(2)锚杆锚固长度锚杆错固长度按下式估算，并取其中较大者:公式751J式中:K ——错杆锚冏体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆(索)技术规范»(CECS22:2005) 7.3.1 取 2.2; N,——锚杆的轴向拉力设计值(kN),取215kN oL °—错杆锚同段长度(m)；山——锚同段注浆体与地层间的粘结强度标准值(kPa),根据地劭报告并结合经验, 可取 120kPa ；“一错冏段注浆体与筋体间的粘结强度标准值(kPa),注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30,查表7.5.1-3插值法取2.4MPa;D ——错杆锚同段的钻孔直径(m),取0.20m ；钢筋的直径，＜0.28 (m)；采用2根以上钢筋时，•界而的粘结强度降低系數，取0.6-0.85;屮——锚同长厦对粘结强厦的影响系数，按＜ 7.5.2取1.0;n —钢筋根數。
抗浮锚杆设计计算书
地下室抗浮锚杆设计计算书一．设计依据:《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013二．设计条件：室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。
底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。
底板板底水浮力：筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)×10=62.00 kN/m或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)×10=55.00 kN/m或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)×10=45.00 kN/m三．抗浮板受力计算：1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。
筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法）=63.1 kN/m或52×1.05-2（建筑面层做法）=53.1 kN/m其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法）=55.75 kN/m或45×1.05-2（建筑面层做法）=45.75 kN/m不考虑活载及砖墙荷载2、计算水浮力作用下底板配筋时，模型采用倒楼盖法按正向力输入，且扣除板自重，勾选不自动计算现浇板自重。
抗浮锚杆计算
抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。
屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。
二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。
选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。
（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm 钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。
抗浮锚杆计算书
取锚杆长度L=10m。
抗浮锚杆计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22 2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）地勘资料1 设计资料：1.1已知条件：锚杆轴向拉力标准值：86x1.682=242.7kN；锚杆轴向拉力设计值：1.25x242.7=303.3kN锚杆锚固体直径：D=230mm；强风化泥岩或卵石层段锚杆长度取值：3m岩石与锚固体极限粘贴强度标准值：强风化泥岩段50kpa（卵石层按强风化泥岩段取）、中风化泥岩段140kpa钢筋：HRB400,fy=360,fyk=400;锚杆间距：1.68mx1.68m1.2所求内容：锚杆钢筋面积、锚固体锚固段长度。
2 计算过程和计算结果：2.1锚杆钢筋面积a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1As≥KbNak/fyKb=2.0,Nak=242.7kN, As≥2.0x242700/360=1348mm2.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1As≥KtNt/fykKt=1.6As≥1.6x303.3x1000/400=1213.2m m2取2 25+1 28，As=1597 m m2.2.2锚固体锚固段长度a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1la≥KNak/(π·D ·frbk)K=2.4，frbk=140kpa强风化泥岩段：3x50x3.14x0.23=108.3kNla≥2.4x(242.7-108.3) x1000/(3.14x0.230x140x1000)+3=6.19m.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1la≥KNt/(π·D ·fmg·φ)K=2.0, fmg=140ka, φ=0.7la≥2.0x(242.7 x1.25-108.3x0.7) x1000/(3.14x0.23x140x1000x0.7)+3.0=9.43。
抗浮锚杆计算书20141202
抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：正负零绝对标高 8.20m抗浮设防水位绝对标高 5.00m地下室底板底绝对标高 -0.35m抗浮水头 5.35m浮力标准值 53.5kN/m 2二、车库整体抗浮计算车库顶板有700~800覆土，按700覆土计算配重。
车库范围正上方的结构楼层共地下2层，共有3层结构板：2层楼板，1层底板。
计算结构构件配重如下：G=0.7X18（车库顶板覆土自重）+0.25x25（车库顶板自重）+0.20x25（地下一层楼板自重）+0.3x25（基础底板自重） =31.35kN/m 2梁和柱的自重占比较小，不考虑。
31.35x0.9=28.2kN/m 2<53.5 kN/m 2整体抗浮不满足要求，车库需要设计抗浮锚杆。
三、抗浮锚杆的计算1. 底板均布净浮力标准值为：53.5-0.3x25（基础底板自重）=46 kN/mm 2注：此处仅可以扣除底板自重，不应扣除底板自重之外的上部楼层结构的自重2. 框架柱在恒荷载下的轴力N=[0.7X18（车库顶板覆土自重）+0.25x25（车库顶板自重）+0.20x25（地下一层楼板自重）]x7.9x8.0=1507 kN因此，柱下可以压住的水头面积为：22435.1461507m =⨯，边长：m 9.424=， 剩下的范围内布置锚杆。
3. 锚杆按2700mm ×2700mm 布置，柱上板带处间距适当放宽，如上图所示，钻孔直径取为160mm 。
每根锚杆上拔力标准值R t =2.7X2.7X46=335KN复核：每个柱网中共有6根锚杆，一个柱下受压区6x335+1507=3517>46x7.9x8.0=2907KN,锚杆总量是足够的。
4. 根据《全国民用建筑工程设计技术措施（地基与基础）》公式7.3.2-3，锚杆钢筋的截面面积计算： y t f A 2R 35.1ξ≥=360x 69.01033535.13⨯⨯=18202mm 所以取328（三级钢），A=1847。
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高-1.00 m地下室底板标高-6.52 m浮力55.2 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：1.原底板砂垫层厚0.10m自重0.10X20=2kN/m22.原砼底板厚0.40m：自重0.4X25=10 kN/m23.新加砼配重层厚0.30m自重0.3X25=7.5 kN/m2抗浮计算55.20-19.50=35.70 kN/m2三、锚杆体计算过程由受力情况，将锚杆分为A、B、C三类，A类为图中○A轴至○E轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B类为有○E轴至○L轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层；C类为图中○L轴至○Q轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。
锚杆间距取3m×3m。
1.锚杆杆体的截面面积计算：yk tt s f NKA总计19.5 kN/m2tK ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.05； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。
yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。
As ≥fyk KtNt =4001075.43805.13⨯⨯=11512mm选取两根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：ψπmg ta Df KN L >ψπεms ta df n KN L >式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取1.05；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15md ——钢筋的直径（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例取0.7；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。
关于抗浮锚杆的设计(精制甲类)
关于抗浮锚杆的设计一、抗浮锚杆的构造要求：（1）、《全国民用建筑工程设计技术措施》2009 （简称《技术措施》）。
第80页，7.3.1-5中，锚杆的长度不应小于4m，且不宜大于10m.。
（2）锚杆的间距除必须满足锚杆的受力要求外，尚需大于1.5m。
（3）《岩土锚杆（索）技术规程》第5.3.1条对注浆材料有要求。
A、水泥强度应大于32.5MPa，B、水泥采用普通硅酸盐水泥，其质量应符合现行国家标准《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》GB 175的要求。
C、第5.3.2条对搅拌水要求采用饮用水。
拌合水的水质应复核现行行业标准《混凝土拌合用水标准》JGJ 63。
D、第5.3.3条对注浆材料采用的细骨料有要求。
E、第5.3.4条对注浆材料中使用的外加剂有要求。
二、抗浮锚杆的计算：1、符号说明：Ru-------锚杆抗拔极限承载力标准值Rt--------锚杆抗拔极限承载力特征值Nt--------锚杆的轴向拉力设计值Kt--------锚杆杆体的抗拉安全系数。
K---------锚杆锚固体的抗拔安全系数2、计算内容（1）、锚杆的轴向拉力设计值计算根据抗浮水位及锚杆的间距，计算单根锚杆的所承担的轴向拉力设计值NtA、地下室底板的水头为h，则水的浮力为f=10*h。
B、底板的自重为GC、抗浮锚杆承受的荷载q fD、根据《建筑荷载规范》，地下水浮力属可变荷载，底板自重（含地面做法）属永久荷载，则荷载效应组合的设计值应根据其最不利荷载组合确定。
即抗浮锚杆承受的荷载q f由下式计算：q f=γQ*f - γG*G---------q f 为设计值，其中γQ ----1.4 γG----0.9单根锚杆的轴向拉力设计值Nt 计算Nt= q f *a*b--------a、b为锚杆的间距附加说明：根据《地基基础设计规范》第9页3.0.5 条第3点，计算《建筑地基基础设计规范》第9页第3.0.5条第3 点的要求，计算基础抗浮稳定时，作用效应应按承载力极限状态下作用的基本组合，但其分项系数均为 1.0。
抗浮锚杆设计(8.0m)
抗浮锚杆设计与施工本工程基础抗浮采用土层锚杆来解决，土层锚杆是一种埋入土层深处的受拉杆件，它的一端与工程建筑基础相连，另一端锚固在土层中，通过杆体与土体间的粘结力抵抗地下水对地下室的浮力。
本工程抗浮设计水位按36.0m 考虑，浮力标准值30kPa 。
锚杆间距根据本地区同类型设计施工经验，锚杆间距占取2.0m×2.0m （土方开挖完成后锚杆抗拔试验完成后最终确定）。
9.1 单锚抗拔力确定单根锚杆的抗拔力设计值R=2.0×2.0×30×1.25(荷载分项系数)=150kN;9.2 锚杆直径与长度抗浮锚杆主要依靠杆体与土体（抗水板下主要为为稍密～密实卵石）的粘结力来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。
依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）中5.4.6-1式进行抗浮设计计算： i i si l u q λ∑=a R (5.4.6-1)式中：a R —锚杆抗拔承载力特征值（kN ），根据设计要求为150kN ；i q —第i 层土体与锚固体粘界强度特征值(kPa)；i u —锚杆的周长m ，对等直径锚杆取d u i π=(d 为锚固体直径)，根据北京地区的施工常用的施工机械，d 可取0.150m ；i l —第i 层土体中的锚杆长度（m ）；根据勘察报告，锚杆按稍密卵石层进行计算，取i q =70kPa 。
按照8.6.11式计算，得l=7.58m 。
考虑到施工因素，取锚杆设计长度为8.0m 。
根据上述计算成果，在12400m 2抗浮底板上按照2.0m×2.0m 的间距共布置3100根长度8.0m 、直径Φ150mm 的抗浮锚杆可以满足抗浮要求，其平面布置见抗浮锚杆平面布置图。
该工程整个抗浮锚杆施工工作量如表3.2.1所示。
锚杆工作量 表3.2.19.3 锚杆配筋根据工程性质、施工工艺，拟采用热轧普通钢筋（HRB400），按下式进行计算配筋：0a s yR A f γξ≥ 式中：γ0—建筑物重要系数，针对于本工程，取1.1；ξ—锚筋抗拉工作条件系数，永久性锚杆取0.69；f y —钢筋抗拉强度设计值，取360MPa ；根据上式计算，As≥664mm 2，实际采用2根钢筋直径22mm ，As=691mm 2，满足设计要求。
抗浮锚杆设计计算书(图文)
抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况:地下水位标高(黄海高程) 7.6 m地下室底板底标高-1.5 m浮力91 kN/m2二、抗浮受力计算:1.裙房三层顶板:板自重3×0.12×25=9.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 3×0.06×25=4.5 kN/m2 一层板:板自重0.18×25=4.5 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 0.07×25=1.7 kN/m2 地下一层板:板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计52.5 kN/m2抗浮验算91-52.5×0.9=43.75 kN/m22.有0.7m覆土的两层地下室一层顶板:覆土层0.7×18=12.6 kN/m2板自重(等效板厚290) 0.29×25=7.3 kN/m2 地下一层板:板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计52.7 kN/m2抗浮验算91-52.7×0.9=43.57 kN/m23.无顶板覆土的车道两层板:顶板自重2×0.16×25=4.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 2×0.06×25=3.0 kN/m2底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计35.0 kN/m2抗浮验算91-35×0.9=59.5 kN/m2三、计算结果经初步验算计算,锚杆孔径为200mm。
其中:锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋,锚固段长度为4m；按2100mm×2100mm布置。
（完整版）抗浮锚杆计算书
（完整版）抗浮锚杆计算书7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。
2、设计抗浮水头为356-351=6m。
3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2 2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆计算书Document serial number【KK89K-LLS98YT-SS8CB-SSUT-SST108】锚杆设计计算锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按×正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。
单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2××＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak式中：r Q ——荷载分项系数，可取； 经计算：N t =×204kN=。
取N t =266kN 计算。
锚杆杆体截面面积 A s ≥yktt f N K 式中 A s ----锚杆杆体截面面积 K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kNf yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉强度标准值)根据计算公式，计算如下：A s ≥yktt f N K ≥4002666.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。
锚杆长度 l a ＞ψπmg tDf KN 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mmf mg ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。
ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取l a ＞ψεπms tf d n KN式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取f ms ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），取2000ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取根据计算公式，计算如下： l a ＞ψπmg tDf KN ＞2.112014614.32660.2×××××1000＞l a ＞ψεπms tf d n KN＞2.120008.02214.332660.2×××××××1000＞取两式中大值，取锚杆锚固长度为，建议取。
抗浮锚杆设计公式(新规范)
类型 钢绞线或预 应力钢筋 普通钢筋
As=Nd/fpy As=Nd/fy
锚杆锚固体钻 粘结强度标 准值fmg 孔直径D(mm) 150 钢筋直径d(mm) 22 80 粘结强度设 计值fms 1.4
Nd(设计取值)
180
π
3.14
浮锚杆设计
Nd(设计取值)
180
Nd=1.35*rw*Nk Nk=F浮*a*b
抗浮锚杆设计
锚杆拉力设 计值Nd(N) 185.625 工作条件系数 锚杆拉力标 rw 准值Nk(N) 1.1 125 每平方抗 锚杆间距 锚杆间距a(m) 浮标准值 b(m) 20 2.5 2.5
预应力钢筋截 钢筋抗拉强度设 Nd(设计取值) 2 2 面积As(mm ) 计值（N/mm ） 450 500.0 锚固段长度 La(m) 7.35 锚固段长度 La(m) 1.16 400 360 180 180 粘结抗拔安全 系数K 2 钢筋根数 2
结果区
取值区
锚固段长度对极限粘结强度的影响 系数ψ （内插法计算）
中间值 15 计算结果 0.750
数 18 对应值 0.6
As=Nd/fpy As=Nd/fy
锚固段长度对 极限粘结强度 的影响系数ψ 1.3 粘结强度降低 系数ξ 0.8 取值0.7-0.85
锚固段长度对极限粘结强度的影 系数ψ （内插法计算）
数
La=Nd*K/(π *D*fmg*ψ ) La=Nd/(n*π *d*fms*ξ )
14 对应值 0.8
输入区
抗浮锚杆深化设计计算书
金海都抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高-2.8 m地下室底板底标高-9.0 m浮力62 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.18X25=4.5 kN/m2B)负一层板：板自重0.15X25=3.75 kN/m2C)底板底板自重0.3X25=7.5 kN/m2D)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计25.25 kN/m2抗浮验算62-25.25x0.9=39.28 kN/m2二）有0.9m覆土的两层地下室A)一层顶板：覆土层0.9X18=16.2 kN/m2顶板自重0.18X25=4.5 kN/m2B)负一层板：板自重0.15X25=3.75 kN/m2C)底板底板自重0.3X25=7.5 kN/m2D)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计41.45 kN/m2抗浮验算62-41.45x0.9=24.69 kN/m2三）两层地下室+四层A)一层顶板：顶板自重0.18X25=4.5 kN/m2B)负一层板：板自重0.15X25=3.75 kN/m2C)底板底板自重0.3X25=7.5 kN/m2D)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2E)二~四层板：板自重0.11X25x3=2.75x3=8.25 kN/m2F)五层板：板自重0.12X25=3.0 kN/m2G)二~五层梁自重 1.8x4=7.2 kN/m 2抗浮验算62-43.7x0.9=22.67kN/m 2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm ，其中：A 、B 类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m ，锚固段长度为12m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。
B 类锚杆采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m ，锚固段长度为12m 。
抗浮锚杆设计计算书
二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为:底板抗浮锚杆提供抗浮力312kN/m22、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87. 5kN,设计锚杆间距2. 7x2.7m.3、杆牍面及锚固牍面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：上面式中：K —锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；tN 一锚杆的轴向拉力设计值，取113. 8KN. tf 一钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0. 4kN/mm2o yk根据计算得：As=569mm2所以孔内应设置二根6 20的HRB400钢筋.4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005),锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定:, KxNL > ta TtDfmg (7.5. 1-1)r KxNL > ------ --- —a nTidcf wms (7. 5. 1-2)上面式中：L ---- 锚杆锚固段的长度(m)；aK ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2. 2；N ——锚杆的轴向拉力设计值(kN)；tD ——锚固体的钻孔直径，按0. 12md——钢筋的直径(m)；f ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取mg锚杆周围地层加权平均值130kPa o3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值lOOkPa, 4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa of ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa；ms& ——界面粘结强度降低系数，取0.6；ip ——锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1. 15n——钢筋根数由计算公式算得2#地块：L） 3. 72m,设计按照锚固段长度为5. 10m。
a由计算公式算得3#地块：L） 7. 18m,设计按照锚固段长度为8. 00m。
抗浮锚杆设计计算书-参考模板
yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。
2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。
3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。
（1）锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中：t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。
将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。
（2）锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取215kN 。
a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ；d ——钢筋的直径，取0.28（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。
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抗浮锚杆设计计算表
公式选用《岩土锚杆（索）技术规程》
一、项目概况
1、结构设计单位给出所需的抗浮力。
例如：A项目抗浮锚杆应提供抗浮力标准值150kN/㎡
2、根据结构图计算需要布置抗浮区域的面积。
例如：A项目抗浮区域面积计算得733.1㎡
3、结构设计单位一般会要求抗浮锚杆布置间距。
例如：A项目抗浮锚杆布置不得大于1.5×1.5
4、拟采用锚杆杆体材料抗拉强度标准值。
例如：A项目采用HRB400 25钢筋作为杆体材料，查标准值得360N/mm2
5、抗水板混凝土强度。
例如：A项目抗水板混凝土强度为C30
二、计算锚杆的轴向拉力标准值
1、N ak锚杆的轴向拉力标准值（kN）
预设锚杆间距（㎡） 2.25
单位面积抗浮力（KN/㎡）150
抗浮区域面积（㎡）733.1
区域内所需抗浮力109965
区域预设锚杆数325
N ak（单根锚杆所需提供的标准值）=338
三、计算锚杆的轴向拉力设计值
N a锚杆的轴向拉力设计值（kN）
γQ荷载分项系数 1.3
《建筑边坡技术规范
》GB 50330-2002
Na=439.4
四、计算锚杆杆体的截面面积
A s锚杆杆体的截面面积
K t锚杆杆体的抗拉安全系数（7.3.2） 1.6
N t锚杆的轴向拉力设计值(kN)439.4
f yk钢筋、钢绞线的抗拉强度标准值（kPa)
As≥1952.889
3Ф25截面面积=1473
4Ф25截面面积=1963
故本项目采用4Ф25钢筋
五、计算锚杆的锚固段长度
公式一La锚杆的锚固段长度计算
K锚杆锚固体的抗拔安全系数查7.3.1 2.2
D锚杆锚固体的钻孔直径（mm)150
f mg锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa)查表7.5.1-10.2
￠锚固长度对粘结强度的影响系数查7.5.2 1.3 La＞7.893843
公式二La
n钢筋或钢绞线根数4
d钢筋或钢绞线直径mm25
06~0.850.6
ξ采用2根或2根以上钢筋或钢绞线时，界面的粘结强度降低系数
f ms锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa)查7.5.1-32 La= 1.973461
La=7.8＞La=1.9，二者间取较大值，故本项目采用La=7.8m
六、计算普通钢筋锚入抗水板长度
Ia普通钢筋锚入抗水板长度计算
ɑ钢筋外形系数螺纹钢取0.14
f y普通钢筋抗拉强度设计值N/mm2360
f t混凝土轴向抗拉强度设计值N/mm2 1.43
d锚固钢筋的直径25 Ia=881.1189
故Ia=881mm,取1000mm不小于35d=875mm，满足要求。
表7.3.2表7.3.1
表7.5.1-1表7.5.1-2
表7.5.2表7.5.1-3。