TC6010-6塔吊附着计算书(2#)(1)

TC6010-6塔吊附着计算书(2#)(1)

福州世欧?王庄城C-a1地块项目

2#(TC6010-6)型塔式起重机

附

着

设

计

方

案

泉州中港建筑机械租赁有限公司

2012 年 08 月 09 日

塔式起重机附着专项施工方案审批表

福州世欧?王庄城

工程名称工程地点福建省福州市

C-a1地块

使用单位

塔吊型号生产厂家塔吊数量安装方式 TC6010-6 中联重科 1 外附设计

年月日

校对

审

年月日

核

意

审核见

年月日

备注

- 2 -

一、编制及设计依据

1.《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

2.《TC6010-6塔式起重机使用说明书》(中联重科)

3.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)

4.《塔式起重机设计规范》(GBT3811-2008)

5. 塔机平面布置图、建筑物立面图和各层结构施工图(项目提供)

二、撑杆内力计算

塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:

风荷载标准值应按照以下公式计算:

2 其中 W0?? 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)

2 的规定采用福建省福州市参数:W0=0.70kN/m;

uz?? 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》

(GBJ9)的规定采用:uz=1.610;

us?? 风荷载体型系数:Us=2.400;

z?? 风振系数,依据《建筑结构荷载规范》结构在Z高度处

的风振系数按公式7.4.2条规定计算得βz=0.70

风荷载的水平作用力:Nw=Wk×B×Ks

其中 Wk?? 风荷载水平压力,Wk=1.893kN/m2

B?? 塔吊作用宽度,B=1.60m

- 3 -

Ks?? 迎风面积折减系数，Ks=0.20

经计算得到风荷载的水平作用力 q=0.61kN/m

风荷载实际取值 q=0.61kN/m

塔吊的最大倾覆力矩 M=1718kN.m

回转扭矩:303.00(kN/m)

附着框宽度:1.85(m) 附着塔吊边长:1.6(m)

计算简图如下:

2#塔吊

撑杆1

撑杆3

撑杆2

q

M

附着节点数:7

各层附着高度分别:23.6,44.6,65.6,86.6,104.6,122.6,140.6(m) 21.4m 16.8m 16.8m 16.8m 16.8m 28.4m

附着点1到塔吊的竖向距离:3.97(m)

- 4 -

附着点1到塔吊的横向距离:4.08(m)

附着点1到附着点2的距离:9.47(m)

计算简图:

计算单元的平衡方程为:

，

，

其中:

工况:

塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性

力产生的扭矩和风荷载扭矩。

- 5 -

将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力:

杆1的最大轴向压力为:192.80 kN

杆2的最大轴向压力为:228.12 kN

杆3的最大轴向压力为:320.41 kN

杆1的最大轴向拉力为:192.8 kN

杆2的最大轴向拉力为:228.12 kN

杆3的最大轴向拉力为:320.41 kN

非工况:

塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。

将上面的方程组求解，其中=45,135,225,315， Mw=0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。

杆1的最大轴向压力为:145.99 kN

杆2的最大轴向压力为:33.70 kN

杆3的最大轴向压力为:122.45 kN

杆1的最大轴向拉力为:145.99 kN

杆2的最大轴向拉力为:33.7 kN

杆3的最大轴向拉力为:122.45 kN

三、附着拉杆校核

2f,175N/mm 据塔式起重机设计规范，取Q235B钢材强度设计值为,承受

w2动荷载构件容许长细比,,，角焊缝强度设计值，本塔吊所,,150f,108N/mmf 有附着拉杆全部采用两个热轧槽钢(16b)对扣，拉杆最大轴向力N=320KN，最- 6 -

长一根附着杆L=6.9m，按轴心受力构件验算截面。

3[16 b截面几何特性: A,50.32，，W,233.62 2cmi,6.10cmx

3N320，1022 强度:，可以 ,,63.6N/mm,f,175N/mmA5032n

稳定性:

l690ox 长细比:<150 ,,,,113.1xi6.10x

b类截面，稳定系数 ,,0.475x

3N320，1022 ，满足要求。 ,,133.88N/mm,f,175N/mm,A0.475，5032x

四、拉杆局部强度校核

拉杆与封口板之间焊缝(N,320KN): max

h,12mml,0.8，(160，130)，2,464mm 单面角焊缝，，焊缝计算长度，则 fw 3N320，1022 ，满足要求～ ,,,,82.1N/mm,108N/mmf0.7hl0.7，12，464fw N,320KN 拉杆耳板与封口板之间焊缝(): max

h,12mml,0.8，2，180,288mm 两条双面角焊缝，，焊缝计算长度，则 fw 3N320，1022 ，满足要求～ ,,,,66.14N/mm,108N/mmf2，0.7hl2，0.7，12，288fw

N,320KN) 销轴验算(max

,,,,233MPa对材质为40Cr销轴:

3N22，320，10剪切力校核:，满足要求～ ,,,,81.50,,,,max22d3.14，50,

五、预埋件设计(最大轴向力N=320KN计算)

根据混凝土设计规范，当锚板受剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应

- 7 -

按下列两个公式计算，并取其中的较大值:

VNM A,，，S1,,f0.8,f1.3,,fzrvybyrby

NM或 A,，S20.8,f0.4,,fzbyrby

fc式中: ——锚筋的受剪承载力系数，=,当>0.7时取0.7;

4.0,0.08d，，,,,vvvfy

t ——锚筋的弯曲变形折减系数，=0.6+0.25，为防止锚板弯曲 ,,bbd

变形时可取 =1.0; ,b

——锚筋层数的影响系数，当锚筋按等间距布置时，两层取1.0， ,r

三层取0.9，四层取0.85;