人货梯基础回顶计算
人货梯基础回顶方案
目录一、施工工艺 (1)二、施工电梯加固设计验算 (1)三、电梯基础回顶立管平面图 ... 错误!未定义书签。
施工电梯基础回顶方案一、施工工艺因人货电梯基础设置在2#、4#楼地下室顶板上(具体位置详见《电梯基础回顶平面图》),且地下室为两层地下室,两层各自满支撑负责荷载,层高分别为3、95米、3、75米。
顶板活荷载标准值查2#、4#楼地下室设计图纸JG-01为5KN/M-2,施工电梯总重量为56t,基础面积为6m×4m=25 KN/M2,为了地下室顶板结构安全,必须进行施工电梯安装部位得地下室顶板回顶。
人货梯安装高度大,使用时间长,结构、装修时使用频繁,综合分析,决定在地下室人货梯基础部位进行加固。
电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑,支撑得中心线必须与导轨架得每根导杆中心线一致,槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫,4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。
(1)无梁部位支顶施工工艺在人货梯基础其她位置上设置Φ48,壁厚3、5钢管立杆支撑,立杆底部设置底座,支撑得面积为7×5M(基础面积6M×4M)立杆间距为0、7从底板上20cm 设置纵横向扫地杆,其间距为0.5m,中间设置两道纵横向水平拉杆(均分),其间距均为0.5m,立杆上部设置顶托,架设方木,方木间距不大于300,为加强整体刚度,考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
(2)有梁得部位支顶工艺有梁部位直接顶撑梁底,立杆间距沿梁跨度方向为0.5m。
二、施工电梯加固设计验算1、计算荷载(SCD200/200型)(1)、导轨架+附墙架重:78200N(2)、吊笼重:2×2000kg=40000N(3)、外笼重:1060kg=10600N(4)、载重重:2×2000kg=40000N(5)、对重重:0N(6)、基础重:12000kg=120000N合计总自重:G=78200+40000+10600+40000+0+120000=288800N2、基础受力计算(取系数n=2)查表得ψX =0、995 ψy =0、966取较小值ψX =0、966计算压弯构件稳定性验算:单支受压力N=577、6÷4=144、4KNA =2515mm 2A X ϕN =2515966.010144.43⨯⨯=59、436N/mm 2<[f]=215 N/mm 2满足要求3、2、两个笼子同时落地Ф48×3、5钢管参数[f]=205N/mm2(抗压设计强度) ; E=206×103N/mm2(弹性模量) ; A=489mm2(截面积); I=12、19×104mm4(截面惯性距) W=5、08×103mm3(截面模量); R=1.59cm(回转半径)木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500、000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13、000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1、300;木方得间隔距离(mm):300、000;木方得截面宽度(mm):50、00;木方得截面高度(mm):100、00;地下室高度4.100米,纵、横立杆间距均为0.5m,上部传递荷载:(2)+(3)+(4)+(5)+(6)=210、6KN,P=210、6/5、8×4、7=7、73KN/㎡图2 楼板支撑架荷载计算单元(1)、模板支撑方木得计算:方木按照简支梁计算,方木得截面几何参数为方木得截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:W=5、000×10、000×10、000/6 = 83.33 cm3;I=5、000×10、000×10、000×10、000/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图(1、1)、荷载得计算:(1)钢筋混凝土板+人货梯外笼自重(kN/m):q= 25×(0、3+0、25)×(0、3-0、05)+(0、3-0、05)×11/5、8×4、7 = 3、154kN/m;(2)活荷载为:载重重+吊笼重(kN/m):=(0、3-0、05)×(40+40)/5、3×4、2=0、898 kN/mq2q=4、44 kN/m(3)集中荷载 (kN):p = 0 kN;(1、2)、强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载得计算值最不利分配得弯矩与,计算公式如下:均布荷载 q = 1、2 × q = 1、2×4、44 = 5、33 kN/m;集中荷载 p = 1、4×0=0 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0+ 5、33×0、52/8 = 0、167 Kn、m;最大支座力N=P/2 + ql/2= 0+5、33×0、500/2 = 1、33kN ;方木最大应力计算值σ= M /W = 0、167×106/83333、33 = 2、00 N/mm2;方木得抗弯强度设计值 [f]=13、0 N/mm2;方木得最大应力计算值为 2、00 N/mm2小于方木得抗弯强度设计值 13、0 N/mm2,满足要求!(1、3)、抗剪验算:最大剪力得计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 5、33×0、500/2+0 = 1、33 kN;方木受剪应力计算值 T = 3 ×1、33×103/(2 ×50、000×100、000) = 0、399 N/mm2;方木抗剪强度设计值 [T] = 1、300 N/mm2;方木得受剪应力计算值 0、399 N/mm2小于方木得抗剪强度设计值 1、300 N/mm2,满足要求!(1、4)、挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载得计算值最不利分配得挠度与,计算公式如下:均布荷载 q = 4、44 kN/m;集中荷载 p = 0 kN;最大挠度计算值V=5×4、44×5004/(384×9500×4166666、667)+0= 0.0913 mm;最大允许挠度 [V]=500、000/ 250=2.000 mm;方木得最大挠度计算值 0.0913 mm 小于方木得最大允许挠度 2.000 mm,满足要求!(2)、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下得三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 4、44×0、500 + 0 = 2、22 kN;支撑钢管计算简图最大弯矩 M=0、868KN、M最大应力σ= 168、5 N/mm2;支撑钢管得抗压强度设计值 [f]=205、000 N/mm2;支撑钢管得最大应力计算值 168、5 N/mm2小于支撑钢管得抗压强度设计值 205、000 N/mm2,满足要求！=4100×5003/48×206×103×12、19×104=0.425 MM支撑钢管得最大挠度小于500、000/150与10 mm,满足要求！(3)、立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架得荷载包括静荷载、活荷载。
人货梯基础回顶计算
人货梯基础回顶计算因基础设置在地下室顶板上，人货梯安装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。
电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。
在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为4.2×4.2M（基础面积4.2 M×4.1 M）立杆间距为0.7从底板上10cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.7，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.7，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
施工电梯加固设计验算1、计算荷载（SCD200/200型）（1）、导轨架+附墙架重：51900N（2）、吊笼重:2×1600kg=32000N（3）、外笼重:1100kg=11000N（4）、载重重:2×2000kg=40000N（5）、对重重：1000×2kg=20000N（6）、基础重：12000kg=120000N合计总自重:G=51900+32000+11000+40000+20000+120000=274900N2、基础受力计算（取系数n=2）基础承载P=G×2=274900×2=549.8KN地下一层高3350mm3、支撑受力计算，按最大受力考虑3.1、两个吊笼同时离地运行时每根支撑由一根[16#槽钢：则查表得ψX =0.995 ψy =0.966取较小值ψX =0.966计算压弯构件稳定性验算：单支受压力N=549.8÷4=137.45KNA=2515mm 2A X ϕN =2515966.01045.1373⨯⨯=56.576N/mm 2<[f]=215 N/mm 2 满足要求3.2、两个笼子同时落地Ф48×3.5钢管参数[f]=205N/mm 2 (抗压设计强度) ; E=206×103N/mm 2 (弹性模量) ; A=489mm 2（截面积）; I=12.19×104mm 4(截面惯性距) W=5.08×103mm 3（截面模量）; R=1.59cm(回转半径)木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；地下室高度3.350米，纵、横立杆间距均为0.7m ，上部传递荷载：（2）+（3）+（4）+（5）+（6）=223KN，P=223/4.1×4.2=12.95KN/㎡图2 楼板支撑架荷载计算单元（1）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图（1.1）.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板+人货梯外笼自重(kN/m)：= 25×（0.3+0.25）×（0.3-0.05）+（0.3-0.05）×11/4.1×4.2 = 3.598 q1kN/m；(2)活荷载为：载重重+吊笼重(kN/m)：=（0.3-0.05）×（32+40）/4.1×4.2=1.045 kN/mq2q=4.643 kN/m(3)集中荷载 (kN)：p = 0 kN；（1.2）.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × q = 1.2×4.643 = 5.572 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0=0 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0+ 5.572×0.72/8 = 0.341 Kn.m；最大支座力N=P/2 + ql/2= 0+5.572×0.700/2 = 1.95kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.341×106/83333.33 = 4.09 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.09 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!（1.3）.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 5.572×0.700/2+0 = 1.95 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.95×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.585 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.585 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!（1.4）.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.643 kN/m；集中荷载 p = 0 kN；最大挠度计算值V=5×4.643×7004/(384×9500×4166666.667)+0= 0.3667 mm；最大允许挠度 [V]=700.000/ 250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 0.3667 mm 小于方木的最大允许挠度 2.800 mm,满足要求!（2）、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.643×0.700 + 0 = 3.25 kN；支撑钢管计算简图最大弯矩 M=0.822KN.M最大应力σ= 161.81 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 168.81 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！=3250×7003/48×206×103×12.19×104=0.925 MM支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10 mm，满足要求！（3）、立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
人货梯基础施工方案(设置在顶板上带计算式)
人货梯基础施工方案一、工程概况1、工程概况工程名称：建设单位：设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：本工程位于………………………..，共5栋建筑，建筑总面积约12.3万平方米，其中1栋为商住楼、2-4栋为住宅，5栋为商业楼，地下室两层；1栋三十一层，2栋二十九层，3、4栋二十七层，地下室平时作为车库及设备用房。
根据业主单位售楼节点要求，本工程拟安装5台人货梯，以满足售楼部建设需求。
2、编制依据1、施工组织设计2、施工图纸3、SC200/200使用说明书4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2010年版)二、平面布置1、基础定位：（详见附图）2、平面布置：根据本工程施工条件考虑到材料运输方便，能合理使用施工人货梯，将工程使用的施工人货梯定装在地下室顶板上（经过加固处理的地下室顶板上，在人货梯位置的地下室搭设700×700间距钢管架支撑杆，长4400mm支撑杆6排，宽3800mm支撑杆5排。
上面加上托螺丝，垫方木加固到位。
水平拉杆三道；剪刀撑一道。
）。
三、基础该人货梯选用SC200/200型施工人货梯，进行基础承台验算。
具体参数见下表：SC200/200型施工人货梯参数基础设置在底板内尺寸长4.4m，宽3.8m，厚0.40m，砼强度等级为C35，配筋为双层双向￠16＠100，，在负一层地下室顶板上已采用回顶加固了人货梯位置板。
四、1-5#人货梯计算书(一)、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：92m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.5m；底笼宽：2.7m；标准节重：170kg；对重重量：1300kg；单个吊笼重: 2000kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2.楼板参数基础混凝土强度等级：C35 ；楼板长：4m；楼板宽：4m；楼板厚：400mm；板中底部长向配筋：16@100；板边上部长向配筋：16@100；3.荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4.钢管参数：钢管类型：Ф48×3.5；钢管横距: 700mm；钢管纵距: 700mm；钢管步距: 1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；(二)、基础承载计算：导轨架重（共需62节标准节，标准节重170kg）：170kg×62=10540kg，施工升降机自重标准值：P k=(2000.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+10540.00+200.00)×10/1000=228.20kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1×228.20=479.22kN(三)、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
货梯回顶满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数三、设计简图搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次楞验算次楞增加根数n4 2 材质及类型钢管截面类型(mm) Ф48×3.5次楞抗弯强度设计值f(N/mm2) 205次楞截面惯性矩I(cm4) 12.19 次楞抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125次楞截面抵抗矩W(cm3) 5.08 次楞弹性模量E(N/mm2) 206000 次楞自重标准值Nc(kN/m) 0.038 次楞验算方式简支梁G1k=N c=0.038kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.5/(2+1)=0.058kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 50×0.5/(2+1)=8.333kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 1×0.5/(2+1)=0.167kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.038+0.058)=0.115kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(8.333+0.167)=11.9kN/mq=q1+q2=0.115+11.9=12.015kN/m计算简图M max=ql2/8=12.015×0.52/8=0.375kN·mR max=ql/2=12.015×0.5/2=3.004kNV max=0.5q1la +0.5q2la =0.5×0.115×0.5+0.5×11.9×0.5＝3.004kNτmax＝2V max/A=2×3.004×1000/489=12.286N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.375×106/(5.08×103)=73.819N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.038+0.058+8.333+0.167=8.596kN/mR'max= q'/2=8.596/2=4.298kNνmax=5q'l4/(384EI)=5×8.596×(0.5×103)4/(384×2.06×105×12.19×104)=0.279mm≤min{500/150，10}=3.333mm满足要求！五、横向主楞验算材质及类型钢管截面类型(mm) Ф48×3.5抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 截面惯性矩I(cm4) 12.19主楞抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 5.08主楞弹性模量E(N/mm2) 206000 主楞自重标准值Nz(kN/m) 0.038主楞验算方式简支梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
(已改)人货梯地下室顶板回顶方案1.doc
(已改)人货梯地下室顶板回顶方案1一、工程概况本工程为8栋25-32层的框剪结构商住楼，现拟在13#楼共安装一台施工升降机，以满足现场施工需要及现场施工垂直运输的要求。
因施工升降机计划安装在地下室顶板上，特制订本地下室回顶方案如下。
二、施工升降机技术方案1、施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200；吊笼形式：双笼；架设总高度：82.8m；标准节长度：1.508m；底笼长：5.3m；底笼宽：4.2m；标准节重：190kg；外笼重：1200kg；单个吊笼重: 945kg；吊笼载重：2000kg；施工升降机安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。
考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。
同时应能承受施工升降机工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1=｛（2*945）+1200+（68*190）+2*1800+2*2000｝*2.1≈35217㎏=352KN。
2、回顶搭设方案：根据施工升降机厂家提供的使用说明书得知总荷载为352KN，基础尺寸为4000×6000mm，因此加固范围为4500×6500mm，由此地下室顶板承担的总荷载为总荷载为12.04 kN/m2此荷载由施工升降机底部4500×6500范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm 纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。
3、地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
人货梯基础回顶计算
人货梯基础回顶计算梯基础回顶计算是指在人货梯的安装过程中，针对梯井的回顶部分进行计算的工作。
回顶是指人货梯在运行过程中，当梯井下方没有继续向下的部分时，梯井自动回到顶部位置，以保证其运行的安全和稳定。
梯基础回顶计算主要包括以下内容：回顶平台计算、回顶车底坑尺寸计算、回顶顶部清梯室尺寸计算。
首先，回顶平台计算。
回顶平台是指人货梯在回顶过程中，梯井顶部的平台，用于支撑梯井顶部结构和回顶装置。
回顶平台的尺寸计算需要考虑梯井顶部结构的荷载，以及回顶装置的尺寸。
根据国家标准，回顶平台的长度应当不小于1.5米，宽度不小于1.2米。
其次，回顶车底坑尺寸计算。
回顶车底坑是指人货梯在回顶过程中，梯井底部的坑，用于容纳回顶装置的运动。
回顶车底坑的尺寸计算需要考虑回顶装置的尺寸，以及回顶装置的运动范围。
一般来说，回顶车底坑的深度应当不小于1.5米，宽度不小于1.2米。
最后，回顶顶部清梯室尺寸计算。
回顶顶部清梯室是指人货梯在回顶过程中，梯井顶部的空间，用于回顶装置的运动。
回顶顶部清梯室的尺寸计算需要考虑回顶装置的尺寸，以及回顶装置的运动范围。
一般来说，回顶顶部清梯室的高度应当不小于2米，宽度不小于1.2米。
需要注意的是，在进行梯基础回顶计算时，还需要考虑相关安全标准和规范的要求。
例如，回顶平台和回顶车底坑的承重能力、防护设施等都需要符合相应的安全标准和规范。
总之，梯基础回顶计算是人货梯安装过程中的关键步骤，其结果将直接影响到梯井顶部结构的安全和稳定性。
因此，在进行梯基础回顶计算时，需要严格按照相关标准和规范进行，以确保人货梯的使用安全和稳定。
高层建筑人货梯基础承载计算
高层建筑人货梯基础承载计算锦城大厦结构总高度为106m，由于周边场地狭窄，现计划在南侧地下室顶板3轴~4轴交0A轴~A轴电梯间外安装一双笼人货升降梯，型号为SCD200/200，其中吊笼重1200kg×2、外笼重1480 kg、导轨架每标准节重180 kg高1508、对重重1200 kg×2、吊笼载重量2000 kg×2。
计算如下：标准节个数：106÷1.508 ≈ 70节基础承载近似等于：P=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重+载重量）×0.02=[（1200×2）+1480+（180×70）+（1200×2）+（2000×2）] ×0.02=457.6 KNP × 1.2 = 549.12 KN按能承受最大压力Pmax = 550 KN 而制作的基础，则符合该升降机的使用要求。
根据升降机基础说明，基础承受的荷载能力应大于P，基础平面尺寸按4000×3600，由于座落在南侧地下室顶板3轴~4轴交0A轴~A轴上，顶板厚300，设计承载力为30KN/m2。
Q = Pmax ÷（3.6×4.0）= 38.2 KN/m2 > 30KN/m2不能满足要求，须加强处理。
由于地下室顶板钢筋已预留，不能加强处理，现考虑在升降机安装至十层后，在地下室负一层、负二层及负三层加设满堂钢管架回顶，把力传至地下室底板上，立杆按0.8m×0.9m布置。
做法见后附图。
立杆的承载力计算立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值；——轴心受压立杆的稳定系数,按1.8m步距由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；N ≤ A [ƒ] = 0.186 ×4.89×102×205 = 18.646 KNN÷(0.8×0.9) = 25.9 KN/m230 + 25.9 = 55.9 > 38.2 KN/ m2满足人货梯承载力要求!中建总锦城大厦项目部2006年1月12日。
人货电梯基础部位地下室顶板回顶设计
建筑时报/2012年/7月/12日/第007版谈实论虚人货电梯基础部位地下室顶板回顶设计成龙建设集团有限公司刘美产饶卫华一、前言以前施工单位通常将人货电梯基础设置在地下室底板上，但是后续施工一方面增加租赁成本，同时也影响顶板开洞结构质量和防水等，造成不良影响。
随着高层建筑施工的普及，由于考虑到人货电梯与建筑物运输距离、施工进度、租赁成本等因素的影响，施工人货电梯基础布置在顶板上特别是顶板后浇带情况已经十分普遍，由于建筑设计通常未能考虑到施工人货电梯的布置对结构的不良影响，为此人货电梯基础对应顶板位置回顶加固成为难题。
本文将对人货电梯基础部位采用钢管顶托和工字钢相结合的回顶设计进行阐述。
二、工程概况及施工人货电梯基础布置1.工程概况：本工程是由杭州市下沙街道湾南经济联合社开发的杭州下沙街道湾南社区经济联合社商业综合房一标工程。
建筑工程相对标高±0.000相当于黄海标高6.60米。
建筑面积：96298平方米；其中地下室建筑面积为14381平方米，结构类型为框架剪力墙。
工程由长沙市规划设计院有限责任公司设计，成龙建设集团有限公司总承包。
2.人货电梯基础布置：基础均采用钢筋混凝土，基础结构按机械出租公司提供的图纸和相关资料进行施工，工程主楼基础位于地下室顶板上，基础施工前先将地下室顶板用钢管支撑进行加固，经监理、业主验收后再行施工。
1)施工电梯配置。
根据施工要求及实际情况，每栋楼配置一台由浙江建机集团生产的SCD200/200型号施工升降机，共5台。
2)施工电梯基础外边设计位置：避免拆卸塔吊时与平衡臂交叉，塔吊中心与施工电梯中心距离不少于14.4米。
三、基础承载计算考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，安全系数取2。
P={吊笼重(KG)+底笼重(KG)+导轨架总重+对重重+载重重}×0.02(KN)其中导轨架总重(按照安装高度80米计算共需标准节54节、附墙架9道、天轮1件)：197×54+157×10+141=12349KG，则基础承载重：P=[(1750×2)+1608+12349+(1350×2)+(2000×2)]×0.02=484KN按能承受最大压力Pmax>484KN而制作的基础，则符合该施工升降机的使用要求。
(已改)人货梯地下室顶板回顶方案
中大金融大厦人货笼回顶方案编制人：审核人：审批人：施工单位：山河建设集团有限公司编制日期：2016年6月8日一、工程概况本工程为1栋42层的框剪结构写字楼，2栋32层商住楼，现拟在1#楼共安装一台施工升降机，A,B栋各安装一台施工升降机以满足现场施工需要及现场施工垂直运输的要求。
因施工升降机计划安装在地下室顶板上，特制订本地下室回顶方案如下。
（本工程取1#楼最高，最不利因素取值）二、施工升降机技术方案1、施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200；吊笼形式：双笼；架设总高度：180m；标准节长度：1.508m；底笼长：5.3m；底笼宽：4.2m；标准节重：190kg；外笼重：1200kg；单个吊笼重: 945kg；吊笼载重：2000kg；施工升降机安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。
考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。
同时应能承受施工升降机工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1=｛（2*945）+1200+（120*190）+2*1800+2*2000｝*2.1≈70329㎏=689.3KN。
2、回顶搭设方案：根据施工升降机厂家提供的使用说明书得知总荷载为690KN，基础尺寸为4000×6000mm，因此加固范围为4500×6500mm，由此地下室顶板承担的总荷载为总荷载为23.59 kN/m2此荷载由施工升降机底部4500×6500范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。
3、地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
人货梯基础计算书
l0x= 3.60m
l0y= 3.60m
回转半径
ix= m
iy= 5.45cm
计算荷载（按SCD200/200型人货梯）
（1）导轨架+附墙架重：51.9kN
（2）吊笼重:2×1600kg=32.0kN
（3）外笼重:1100kg=11.0kN
（4）载重重:2×2000kg=40.0kN
热轧无缝钢管: 159x5
毛截面面积:A= 24.19cm2
净截面系数: 0.90
净截面面积:An= 21.77cm2
钢材牌号: Q235
钢材强度折减系数: 1.00
容许长细比: [] = 150.00
两主轴平面内约束信息:
x平面内
y平面内
构件长度
l= 3.60m
计算长度系数
x= 1.00
y= 1.00
（5）对重重：1000×2kg=20.0kN
（6）基础重：12000kg=120.0kN
合计总自重:G=51.9+32.0+11.0+40.0+20.0+120.0=274.9kN
每根钢管承受荷载（取安全系数n=2）
P=G×2/4=274.9×2/4=137.45KN
受力状态:轴心受压
二、强度验算
构件截面的最大厚度为5.00mm,
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)表3.4.1-1,f= 215.00N/mm2
根据《普通碳素结构钢技术条件》(GB/T 700-1988)及《低合金高强度结构钢》(GB/T 1591-1994),fy=235.00N/mm2
根据公式5.1.1-1,
= 63.39N/mm2
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人货梯基础回顶计算因基础设置在地下室顶板上，人货梯安装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。
电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。
在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为4.2×4.2M（基础面积4.2 M×4.1 M）立杆间距为0.7从底板上10cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.7，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.7，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
施工电梯加固设计验算1、计算荷载（SCD200/200型）（1）、导轨架+附墙架重：51900N（2）、吊笼重:2×1600kg=32000N（3）、外笼重:1100kg=11000N（4）、载重重:2×2000kg=40000N（5）、对重重：1000×2kg=20000N（6）、基础重：12000kg=120000N合计总自重:G=51900+32000+11000+40000+20000+120000=274900N2、基础受力计算（取系数n=2）基础承载P=G×2=274900×2=549.8KN地下一层高3350mm3、支撑受力计算，按最大受力考虑3.1、两个吊笼同时离地运行时每根支撑由一根[16#槽钢：则查表得ψX =0.995 ψy =0.966取较小值ψX =0.966计算压弯构件稳定性验算：单支受压力N=549.8÷4=137.45KNA=2515mm 2A X ϕN =2515966.01045.1373⨯⨯=56.576N/mm 2<[f]=215 N/mm 2 满足要求3.2、两个笼子同时落地Ф48×3.5钢管参数[f]=205N/mm 2 (抗压设计强度) ; E=206×103N/mm 2 (弹性模量) ; A=489mm 2（截面积）; I=12.19×104mm 4(截面惯性距) W=5.08×103mm 3（截面模量）; R=1.59cm(回转半径)木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；地下室高度3.350米，纵、横立杆间距均为0.7m ，上部传递荷载：（2）+（3）+（4）+（5）+（6）=223KN，P=223/4.1×4.2=12.95KN/㎡图2 楼板支撑架荷载计算单元（1）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图（1.1）.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板+人货梯外笼自重(kN/m)：= 25×（0.3+0.25）×（0.3-0.05）+（0.3-0.05）×11/4.1×4.2 = 3.598 q1kN/m；(2)活荷载为：载重重+吊笼重(kN/m)：=（0.3-0.05）×（32+40）/4.1×4.2=1.045 kN/mq2q=4.643 kN/m(3)集中荷载 (kN)：p = 0 kN；（1.2）.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × q = 1.2×4.643 = 5.572 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0=0 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0+ 5.572×0.72/8 = 0.341 Kn.m；最大支座力N=P/2 + ql/2= 0+5.572×0.700/2 = 1.95kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.341×106/83333.33 = 4.09 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.09 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!（1.3）.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 5.572×0.700/2+0 = 1.95 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.95×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.585 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.585 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!（1.4）.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.643 kN/m；集中荷载 p = 0 kN；最大挠度计算值V=5×4.643×7004/(384×9500×4166666.667)+0= 0.3667 mm；最大允许挠度 [V]=700.000/ 250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 0.3667 mm 小于方木的最大允许挠度 2.800 mm,满足要求!（2）、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.643×0.700 + 0 = 3.25 kN；支撑钢管计算简图最大弯矩 M=0.822KN.M最大应力σ= 161.81 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 168.81 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！=3250×7003/48×206×103×12.19×104=0.925 MM支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10 mm，满足要求！（3）、立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
（3.1）.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1= 0.149×3.350 = 0.499 kN；(2)最大支座反力(kN)（查内力系数表得1.281）：NG2= 1.281×3.25 = 4.163 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2= 4.662 kN；（3.2）.活荷载活荷载标准值 NQ= 0 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ= 5.595 kN；（4）、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.595 kN；/i 查表得到；σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Loi ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；---- 计算长度 (m)；L如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算= h+2ala ---- 顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：= h + 2a = 1.117+2×0.100 = 1.317 m ；立杆计算长度 LL/ i = 1317.000 / 15.900=83.000 ；由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.704 ；o钢管立杆受压应力计算值σ=5595/(0.704×450) = 17.66N/mm2；立杆稳定性计算σ= 17.66 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 N/mm2，满足要求！（4）、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R= 4.163 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!。