空预器漏风率计算(阿斯米-PTC4.3)
过量空气系数、漏风率计算方法及举例
（过剩）空气系数过剩空气系数是燃料燃烧时实际空气需要量与理论空气需要量之比值，用“α”表示。
计算公式：α＝20.9%/(20.9%-O2实测值)其中：20.9%为O2在环境空气中的含量，O2实测值为仪器测量烟道中的O2值举例：锅炉测试时O2实测值为13%，计算出的过剩空气系数α＝20.9%/(20.9%-13％)＝2.6国标规定过剩空气系数应按α＝1.8（燃煤锅炉），α＝1.2（燃油燃气锅炉）进行折算。
举例：燃煤锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.8 ）=722ppm举例：燃油燃气锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.2 ）=1083ppm空预器漏风率测算为检测1号炉A侧空预器检修后漏风情况，根据空预器漏风经验公式：AL=(α//-α/)/ α/*90%，对1号炉空预器检修前后漏风率进行测算如下：一、1号炉空预器漏风率:对9月14日16:00运行数据，计算空预器漏风率数据如下表;A侧O2(%) B侧O2(%)实测数据计算DCS数据计算实测数据计算DCS数据计算入口 3.9 2.13 3.15 3.23出口 5.03 4.22 4.47 4.2 漏风率(%) 6.36 11.2 7.19 5.18从上表可以看出2B侧实测和DCS数据偏差不大，2A侧实测和DCS数据偏差较大，省煤器入口偏低1.77%，空预器出口偏低0.81%。
空预器漏风率控制
空预器漏风率控制摘要：本文介绍了应用于火电机组中空气预热器（下文简称：空预器）漏风率控制，通过分析空预器漏风发生的原因并通过控制安装过程提出有效办法，经多个安装项目实际应用证明，严格的过程控制和有效的施工方法，能够保证运行过程中系统的可靠、稳定，能够有效的降低机组空预器的漏风量，为机组安全、环保、高效、节能提供了有力保障。
关键词：空预器、漏风率、漏风控制1、引言空预器作为火力发电厂设备中的重要组成部分，它是一种提高锅炉热交换性能，降低热量损耗的一种预热设备。
空预器的作用是将尾部中排出烟气中带出的携带热量，通过散热片传导到进入锅炉前的空气中，将空气预热到一定温度，从而提高锅炉的热交换性能，降低能量消耗。
常用的空预器多用于燃煤电站锅炉，一般可分为两种：管箱式、回转式，其中回转式又分为风罩回转式和受热面回转式两种。
本论文中仅对回转式空气预热器进行讨论。
本论文以杰拉达发电厂350MW机组空预器漏风控制为例，分析可能存在的漏风原因，并在安装过程和调试过程中控制并找出合理的解决办法。
2、回转式空气预热器漏风率分析及解决办法摩洛哥JERADA 1X350 MW工程安装哈尔滨锅炉厂生产的超临界参数变压直流炉，本项目安装2台回转式空气预热器。
预热器转子正常转数为1r/min，预热器对称布置锅炉尾部。
回转式空气预热器由外壳定子、转子、换热元件、密封件、轴承、驱动装置、润滑油冷却系统等组成。
该型预热器是利用锅炉排烟的余热加热冷空气的热交换设备。
其工作原理(见图1)是通过转子缓慢旋转，传热元件交替的经过烟气和空气通道，当传热元件通过热的烟气流时吸收热量，通过空气流时，释放储藏的热量，加热进来的冷空气。
烟气向下流动，空气向上流动。
一般空预器漏风的主要原因有两种：携带漏风、间隙漏风，携带漏风是不可避免的，间隙漏风是可以控制的。
但携带漏风不会超过10%，携带漏风由空预器的结构、尺寸大小和转速决定，而这些参数对锅炉是已经设定的，转速越低，携带漏风量越小。
空气预热器漏风率测试要点及计算方法分析
� 漏风率是衡量空气 预热器性能的重要参数之 面应 近 似于 正 方形 取样 点 间 距不 超 过 0. � 914 4 (3 一 直接 影响 锅炉 运行 的经 济性 � 与可 靠性 准确 测量 英尺 ) 根据 烟 道的 不 同 尺寸 及 测 点截 面 距 上 下 流 漏风率对于空气预 � 热器的运行与检修具有重要意 场扰 动点 的位 置确定 最小 取样 点数 义 但 最小 不少 于 目 前 测 量漏 风率 采用 的标 � 准有 10184 88 4 个 若判 断取 样截 面可 能出 现严 重分 层时 应减 少 作为最 终采 用加 权平 均法 计算 烟 若 烟气速 度很 低导 致速 度测 量不 切
� 格排数由 烟道边长确定 � 具体见表 1 对于截面较大的 根据 空气 预热 器漏风 率 的定义 得 �
矩形烟道 可 适当减少排数 但排间距不得大 于 1
" � 100% �
� � � � � � ( "+ "+ )( + + ) � � � � � � � � � � 100 % = � � ( + + ) � � � �
结论
� ( 1 ) 空气 预热 器漏 风率 测试 烟气 分析 取样 点应 � � 严 格采 用网格 法或 多代 表点 法 测点 要有代 表 性 否 � 则 将严 重影响 计算 结果 � (2 )与规程 A SME PT C 4. 3 相比较 规程 G B 10184 � � 88 计 算 中 省 略了 煤 质 空 气湿 度 空 气 预 热 器进 � 口 过量 空气系 数对 空气 预热 器漏 风率 的影 响 � 结 果偏 差非常 小 � (3 )在空 气预 热器 漏风 试验 现场 测试 前须 用标 � 准 气体 对测试 仪器 进行 校准 � 立 即校 验是否 漂移
空预器性能试验 ASME PTC 4.3实施细则
包头新希望热电公司 2X350MW空气预热器运行及维护手册附件一空预器性能试验 ASME PTC 4.3实施细则1.范围本说明的目的是给出在空预器现场试验的实施大纲,以确定下列运行特性:•空气至烟气侧的漏风•烟气与空气的压降•热力性能本细则并未特别规定性能保证值，但在试验前需经各方认可。
2.试验准备2.1人员选择为确保试验结果的可靠,所有参加测试人员应有相应的资质并能完全胜任其特定的工作职责,参试单位可指定一人组织试验并负责协调处理诸如测量精度、试验条件及操作方法等不同意见。
指定一人对性能测试及对测试有影响的试验条件负责。
2.2空预器的检查及运行建议试验前对空预器进行全面的检查,特别是要注意对那些对性能有影响的部件的工作状况,需强调的是要对换热元件的状况及清洁度进行仔细检查,空预器在正确的工况下运行。
确保所有的外部空气旁路及再循环挡板的密封效果,必须逐一检查膨胀节的完整性。
试验前要使所有的换热元件都处于商业性洁净状态(符合常规运行的洁净度要求),所有的在线吹灰必须在试验前完成,试验期间严禁进行清扫及吹灰。
2.3测量漏风首选的取样和测量技术测量空预器漏风较好的取样技术就是横穿过烟气入口和出口抽取每份烟气样品进行分析,采用这种方法,就可测到穿过每个管道的取样点包头新希望热电公司 2X350MW空气预热器运行及维护手册每个网格的单独的氧气测量值.该网格中所包括的取样点数量应与A S M E P T C4.3中的要求一致。
同时在烟气出口管道进行皮托管横移以确定在管道内的测量平面内是否有严重的速度分层现象存在,如穿过管道有明显的速度分层现象存在,必须用这些速度测值来计算一下取样平面整体的加权平均值,而不是简单的数学平均值。
上述的取样横移方法是按照A S M E P T C4.3进行的,是建立后面标准中采用的固定网格法取样的必要准备。
A S M E P T C4.3中固定网格法取样的优点是在性能试验中可感知大多数烟气样本速度的增加。
关于空气预热器漏风测定方法的探讨
【 关键词】 空气预 热 器 漏风 率
测 试 方 法
１ 前 言
空气预热器漏风率测试是锅炉机组大小修前 后 必 须进 行 的项 目．由于 空气 预 热器 出人 口没有
足够 的直 管段 ， 且尺 寸 巨大 ， 测量 烟风 量 的方 而 用
维普资讯
电力标 准化与技术经 济
Ａ－ ｔ ×０ ９ （） ３
等式左边的含义为漏人空气预热器的干空气 量与人 Ｅ干空气量之 比再乘 以 ｋ ｌ ：等式右边的含
义 为漏 人 空 气 预热 器 的 空 气 量 与 人 口烟 气 量 之
式 中 ： 、Ｒ ” …相 应 烟道 进 、 口烟气 ＲＯ Ｏ … 出
ｋ ／ ｇ； ｇｋ
不失简单的方法。 在推理过程 中发现长期以来 ， 一
直广泛应用的空气量 、烟气量等等 的综合计算体 系， 忽略了 自 然界的最基本 的定理 ， 即质量守恒定 理， 究其原因仅仅是两个 自相矛盾的设定。当然 ，
解 决 了矛 盾 问题 就迎 刃 而解 。
４４
ｋ／ 表示相对每公斤煤 的， ｇｇ ｋ 本文所有的计算 空气 、 烟气体积、 质量都是相对每公斤煤而言的。 同时测定相应烟道进出 口烟气的三原子气体 （０ ） Ｒ ２ 体积含量的百分率 ， 并按经验公式计算
２ 误差 的原 因分析
要分析原因 ， 首先要 了解附件。
２１附件的 主要 内容 ．
空气预热器漏风率 ，为漏人空气预热器烟气 侧 的空气质量与进人该烟道的烟气质量之 比率 ．
即
‘ ｜ Ｉ ｌ
法求得漏风率显然太难 。国标 Ｇ ０ ８— ８ Ｂ１ １４ ８ 附录 Ｋ推荐 的用漏 人干空气量 比人 口干 空气量乘 以 ９， Ｏ 表示空气预热器漏 风率 的方法 ， 因其简便 ， 得 到广泛的应用 。 但是 ， 空气量 与烟气量之间的数量 关系， 因煤的组成不同而不同， 所以推荐的方法原 理上欠妥。 出于对国标的尊重 ， 通常认为， ９ 有 Ｏ这 个乘数可能使结果符合不 同煤种 ， 并有较高精度。
空预器漏风试验方案
贵溪电厂#5炉空预器漏风试验方案一、试验目的测取#5机组空预器柔性密封改造后空预器漏风率，对比改造前后的相关数据，为机组经济运行提供可靠性建议二、试验依据GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》三试验条件及要求1.确认锅炉各主、辅机能正常运转并满足试验要求；2.确认锅炉机组的烟、风系统无泄漏；3.确认锅炉机组所有在开始试验前均保持正常运行时的清洁度，试验前进行全面吹灰；4.确认试验前机组系统已经与其他非试验系统隔离；5.试验期间，炉膛压力表和氧量表等表计能投入并指示正确；6.锅炉燃用与设计煤种相近煤种，煤种基本稳定；7.试验期间尽量保持锅炉各参数的稳定，负荷波动±3% ECR，汽温波动小于+5-10℃，主汽压波动小于±2%；8.调整到试验工况，不再进行风压、风量的调整，不进行制粉系统的切换；9.试验期间锅炉不吹灰、不排污，不进行影响锅炉稳定的调整；10.试验期间锅炉暖风器停用；11.试验时间不小于2小时，每次调整到试验工况，至少稳定运行1小时再进行试验。
12.实验期间要求AGC解列。
四试验过程及方法依据国家标准GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》的有关规定，进行测试和计算，测试内容和方法如下：1空预器出口烟气取样及分析在空预器出口至电除尘的水平烟道上均匀布置烟气取样测孔，每侧 6个测孔，共计 12 个测孔。
每个测孔取3个点进行采样测量,共计 36 个测点。
试验期间，利用烟气测点中抽出的烟气分析烟气中的O。
22空预器入口烟气取样及分析在每侧空预器入口水平烟道上均匀布置5个测孔，共计10 个测孔。
每个测孔取3个点进行采样测量，共计 30个测点。
试验期间，利用烟气测点中抽出的成份。
烟气分析烟气中的O23计算公式：A L=(a″-a′)/ a′×90%=(O2″- O2′)/(21- O2″) ×90%公式中 A L——————漏风率，%；a′、a″___________烟道进出口烟气过量空气系数；O2′O2″____________烟道进出口烟气含氧量。
电站锅炉空预器漏风率测试试验作业指导书.doc
电站锅炉空预器漏风率测试试验作业指导书编号Q/AEPRLZY751.2-RD/05-2005编制批准生效口期年月日1试验目的空气预热器的漏风率是锅炉的重要经济指标之一，空预器的漏风率过大，将引起锅炉送、引风机的电耗增加，严重的漏风甚至会导致锅炉燃烧所需的风量不足，并可能引起空预器后的尾部烟道的低温腐蚀，空预器漏风率测试的主要目的是为了考察锅炉空预器漏风率的大小，判断空预器的运行状况，为空预器检修提供参考。
2试验范围木作业指导书适用于锅炉机组大小修前后空预器漏风率的测试试验。
3引用标准3.1 GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》4工作程序4.1试验依据及试验条件的确认4.1. 1试验依据试验依据GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》中有关空预器漏风率测试的相关内容，用分析法确定管式或回转式空预器的漏风率。
4.1.2试验条件的确认4.1.2. 1锅炉机组运行稳定，空预器进、出曰附近烟风道上无泄漏点。
4.1.2.2试验所需的测点已按大纲要求布置好，测试现场的环境应便于试验工作的开展，如试验延续到晚上，测试现场的照明条件应能满足试验需要。
4. 1. 2. 3试验开始前1小时对空预器正常吹灰一次。
4. 1.2.4试验前锅炉至少维持试验负荷稳定运行半小时以上，试验期间应保持锅炉的燃烧状况、配风及总风量的不变。
4. 1.2.5试验前应保持合适的粉位和制粉系统运行方式，以确保试验中没有制粉系统的启停工作，同时在试验中制粉系统的运行应始终保持稳定。
4.1. 2. 6在试验中不得进行锅炉吹灰、打焦等影响试骑的工作。
4. 1. 2.7试验期间锅炉燃用煤种应保持稳定。
4. 1.2.8试验前3小时，由试验人员通知电厂化学人员取原煤样，进行分析。
4.2试验内容4. 2.1分析法空预器漏风率测试；4. 2. 2根据现场情况完成空预器烟风侧阻力测量；4. 3试验方法4. 3. 1以中华人民共和国国家标准《电站锅炉性能试验规程》(GB10184-88)作为空预器漏风率测试试验依据，同时参照美国ASME标准PTC4. 3部分。
空预器漏风率计算
79.5
器
出
口
烟
气
量
空预器漏风率计算表
空
根据ASME PTC4.3
预
项目名称
器
出
干空气量
口
烟
气
干烟气量
量
烟气中水分
符号 [WA′]15
[WG′]15 [WmG]15
单位 kg/kg
kg/kg kg/kg
计算公式 [28.02×[N2]15×(Cb＋0.375
×Sar)]/[9.23× ([[([4C4O.2]0115×+[[CCOO]21]51)5]＋-13.23.001×× [O2]15＋28.02×[N2]15＋28.01
原煤化验值
大气压力
Pa
kPa
试验实测值
干球温度
td
℃
试验实测值
湿球温度
tw
℃
空
相对湿度
φ
%
气
饱和蒸汽压力[td]
Pb
kPa
参
数
试验实测值 查表
查表
空气含湿量
WmA
kg/kg
查表
飞灰比率
rf
%
灰
炉渣比率
rs
%
渣
可
燃
物
取定 取定
数值 0.6032 0.0312 0.0747 0.0072 0.0162 0.1333 0.1342 22750 100.42
×[CO]15)×(Cb＋0.374× 8.936×SHaarr)＋]/[[W1A2′.0]115××WmA＋mf
数值 10.52
11.08 0.57
湿烟气量
[WG]15 kg/kg
[WG′]15＋[WmG]15
标准ASMEPTC4.3-1968和ASMEPTC4.3-2017关于空气预热器性能计算区别
第48卷 第5期 热 力 发 电V ol.48 No.5 2019年 5月 THERMAL POWER GENERATION May 2019收稿日期：2018-12-06标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017关于空气预热器性能计算区别王祝成，梁 昊，徐 凯，韩国庆，陈宝康，施延洲（西安热工研究院有限公司苏州分公司，江苏 苏州 215153）［摘 要］本文针对实际工程常用的美国标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017中关于空气预热器性能计算方法的区别进行了分析，详细比较了空气预热器漏风率计算及修正、烟气阻力修正的差异。
试验案例计算结果表明：2个标准计算的空气预热器漏风率结果相对偏差值为2.06%，得空气预热器漏风率修正值的相对值偏差为12.73%，烟气阻力修正值的相对值偏差为22.91%；如果将ASME PTC 4.3—1968标准修正公式中烟气量改成基于每小时计量，则2个标准计算的漏风率修正值的相对值偏差为2.62%，烟气阻力修正值的相对值偏差为1.28%。
［关 键 词］ASME PTC 4.3—1968；ASME PTC 4.3—2017；空气预热器；漏风率；烟气阻力；计算方法；修正；性能试验［中图分类号］TK223.3 ［文献标识码］A ［DOI 编号］10.19666/j.rlfd.201812228［引用本文格式］王祝成, 梁昊, 徐凯, 等. 标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017关于空气预热器性能计算区别[J]. 热力发电, 2019, 48(5): 25-30. WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, et al. Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(5): 25-30.Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968and ASME PTC 4.3—2017WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, HAN Guoqing, CHEN Baokang, SHI Yanzhou(Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd., Suzhou Branch, Suzhou 215153, China)Abstract: The differences of air heaters performance calculation method between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017 are discussed, and the difference in calculation and correction of percent air heater leakage, as well as correction of flue gas resistance, are compared in detail. The calculation results of the performance test case show that, the relative deviation of the percent air heater leakage calculated by the two standards is 2.06%, and the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 12.73%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 22.91%. If the amount of flue gas in the correction formula is changed to be based on hourly in ASME PTC 4.3—1968, the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 2.62%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 1.28%.Key words: ASME PTC 4.3—1968, ASME PTC 4.3—2017, air preheater, percent air heater leakage, flue gas resistance, calculation method, correction, performance test通常，电站锅炉省煤器后都布置有空气预热器（空预器），以降低排烟温度，预热空气，强化燃烧，提高锅炉效率。
1锅炉空气预热器漏风率测试报告
#1锅炉空气预热器漏风率测试报告
一、测试仪器
烟气分析仪器为燃烧效率仪testo300 M—1
二、测试依据
空予器漏风率的测试依据中华人民共和国国家标准：
《电站锅炉性能试验规程》（GB10184—88）进行。
三、测试方法
按照网格法对烟气进行取样，测定空予器进、出口处烟气平均含氧量，计算出空预器进、出口处过剩空气系数后得出空予器漏风率数据。
计算公式为：
A L=(α“-α‘)/ α‘╳90%
式中：A L——空予器漏风率%。
α“——空予器出口处烟气过剩空气系数。
α‘——空予器进口处烟气过剩空气系数。
四、试验条件：
1. 在整个试验期间，锅炉热负荷（蒸发量）保持恒定，尽量不操作送、吸风机挡板，制粉系统也不要有大的操作。
2. 在整个试验期间，保持空预器恒定的空气量及烟气流量，保持烟气中稳定的含氧量。
3. 锅炉蒸发量一般保持在额定值，若条件不容许，也尽量保持在80%的额定值以上。
五、运行参数
六、测试计算结果：
A侧空气预热器漏风率为：8.67 %
B侧空气预热器漏风率为：8.98 %
注：由于空预器出口烟气分析测点在电除入口烟道处，该漏风率包括了空预器出口至电除入口较长烟道的漏风率，因此，建议有机会应在空预器出口垂直烟道上加装测孔。
300MW机组空预器漏风分析研究与解决方案范文
300MW机组空预器漏风分析研究与解决方案范文摘要：回转式空气预热器在大中型锅炉上被普遍采用，漏风率是其重要的经济指标之一。
有效控制空气预热器漏风率，可以从降低送、引风机电耗和提高锅炉效率两个方面得到节能收益。
本文对300MW机组空预器漏风分析研究与解决方案，并列300MW机组空预器漏风改造的成功经验，空预器的漏风率平均在4.39%。
关键词：柔性接触式密封；漏风率；径向密封；旁路密封；轴向密封。
1回转式空预器的漏风分析1.1转子热变形预热器运行时，转子的上下端面上存在温度差，也即沿着转子高度方向上的温度梯度引起了转子的热态蘑菇状变形，转子上端面外凸，下端面内凹。
1.2漏风分析回转式空气预热器主要由转子和外壳组成，转子是运动部件，外壳是静止部件，动静部件之间肯定存在间隙，这种间隙就是漏风的渠道。
空预器处于锅炉烟风系统的进口和出口，空气侧压力是正压，烟气侧压力是负压，二者存在压力差，从而产生漏风。
由于压差和间隙的存在造成的漏风称为直接漏风；还有一种漏风叫携带漏风，是由于转子内具有一定容积，当转子转动时，必定会携带一部分气体进入另一侧。
1.2.1携带漏风携带漏风主要因为空气预热器在转动过程中，蓄热元件中部分空气被携带到烟气中，而蓄热元件中的部分烟气被携带到空气中，这是回转式空预器的固有特点，是不可避免的。
为了降低结构漏风量，在满足换热性能的前提下，尽量选择较低转速，并且转子内尽量充满传热元件，即转子高度不要留有太多的剩余空间，但携带漏风量占空预器总漏风量的份额较少，一般来说不超过1%，常可忽略。
1.2.2直接漏风空气预热器结构本身有一定的密封系统，但由于机组运行条件的影响，原有密封系统磨损严重，不能有效的治理漏风，造成漏风率上升。
2柔性接触式密封原理传统空预器密封技术是采用刚性有间隙密封技术，在动静间保持一个最小间隙，达到漏风最小。
由于空气预热器的蘑菇状变形问题，而且这种变形随负荷、环境温度不断发生变化，使得我们很难达到一个最佳的动静之间的间隙值。
空气预热器的漏风系数_漏风率及相互关系
《进口大容量火 力发电设备技 术谈判指南》[ 3]
mmy ′k ×100%
2 关于漏风指标定义的讨 论意见
从表 1 的对照中不难看出, 《燃煤电站锅炉技 术 条 件》SD268-88 与《电站锅炉性能 试验规程》 GB19184-88 这两 份现行规 范中, 对 空气预热 器 “漏风系数”的定义完全相同, 而对空气预热器“漏 风率”的定义则是大体相同( 同样计算条件下, 相 差 10% ) ; 唯有《进口大容量火力发电设备技术谈 判指南》所定义的“漏风系数”与众不同, 但从其内 容来看, 所谓的“漏风系数”实际上就是《电站锅炉 性能试验规程》中的“漏风率”。那么, 同样一项比 值 mk/ m y′, 文献[ 3] 中为何要将其定义为“漏风 系数”? 据了解, 当时的出发点是基于按通常的理 解, ‘比率’一词宜对同一介质而言, 而 mk/ my′这 一比值中 mk 为湿空气, my ′为湿烟气, 两者似并 非同一介质, 故考虑将其定义为“漏风系数”。
4 结论
( 1) 空气预热器漏风指标的定义应以《电站 锅炉性能试验规程》GB10184-88 中的有关规定为 准。《进口大容量火力发电设备技术谈判指南》第 2. 5. 7 条款中所规定的“漏风系数”实际上是“漏 风率”, 对此有必要加以澄清。
( 2) 空气预热器漏风率 A L 与漏风系数 之
间的的换算关系是 A L= ′Rg 。R g 值可根据本文 所提出的公式来确定, 对一般烟煤、贫煤, R g 值波 动范围为 0. 9～0. 92。但在一般的工程计算及锅 炉测试中, 仍可以按 GB10184-88 的规定取用 R g = 0. 9。在《燃煤电站锅炉技术条件》SD268-88 编 制说明中采用的漏风率计算式 / ′相应于 R g = 1. 0 这是不够确切的, 对此也应加以澄清。
ASME-PTC4.3空预器试验方案
6.5 速度的测定
如在烟气流的初步测量中显示有分层现象,建议在气道横截面中的每一个位 置上都要做单独测量,且与相应位置烟气流量成比例,所测出的平均值用来代表 该截面的测量值.如需要应在烟气采样和温度测量的同一位置同一时刻用皮行动压测定
7.计算及公式
如要澄清下列方程中的符号,请参考后面附录 A 中的专门用语及定义。
7.1 漏风
烟气入口流量的漏风百分比通过下式计算
L
(O 2 out O 2 in ) Factor % 21 O 2 Oout
g
式中：
1.28701 系数 （ 1.6011 k ) 99
系数由干燥基转换为含水基,可通过燃烧分析来计算得到烟气中密度和湿度 的百分含量。 实践中上面这个方程和非常复杂的 ASME 方程所得到的结果是相似的，因此 如再两个分析方法中得到的结果明显不同，这只能表明存在计算错误。
6.4 烟气分析
为计算烟气流量需测定 CO 和 O2 的含量。 较好的取样和分析方法应如第 2.3 节中所述的那种全程取样横移方法。
应采取正确的方法防止空气侵入到烟气分析仪和取样管线中， 分析仪应保持 洁净，雇佣细心的人员来将错误减小到最小。 在取样的过程中， 在不同的线性阶段应对氧气和一氧化碳进行分析仪漂移修 正。 a)烟气流量：如可能，空预器的烟气入口流速可通过皮托管横穿烟气入口平 面的办法来确定。 空预器的烟气入口无法测到流量的部分，其流量可按如下方法估测： 在相关的管道中测量 CO 和 O2 的含量并用燃烧计算值和烟气再循环值来 确定剩下的烟气成分并根据燃过的燃料单位重量确定烟气的重量。 燃过的燃料的重量可根据汽轮机的出力估计和假定的整个系统效率来 估测。 上述两个系数可结合起来以便计算整个锅炉的烟气流量速率。 然而，要强调的是这种估测办法不是很好的测量方法，因为在假定周期效率 上是很不准确的并且空预器同时运行时， 两台空预器之间额烟气流分别是很不均 匀的。 b)二次风流量：如果可能，二次风出口流量可通过让皮托管横移穿过空气出 口管道的办法来测量。 因为在这些测量点前面，交叉管道，比较两台送风机的流量(从有可轴流风 机上安装的元件上取值)来确定每台空预器上的流量平衡是否相等。 实践表明，1998 年 Howden Sirocco 在高碑店电厂的首次空预器试验中，用 长 5 米、及气流仪表公司提供的校过的皮托管成功的进行了横移式试验。 c)一次风流量：如果上述的两个风流可像上面建议的那样进行测量，那么可 用烟气入口流量和二次风出口流量通过穿过空预器的能量平衡连同测定的温度 和计算的比热来计算一次风流量。 另外，二次风和一次风出口流量都可用皮托横移来测得，但是烟气入口横移 是很困难的，烟气入口流量可通过热平衡计算。 一次风机的电流可作一下比较来检查通过每个空预器的一次风平衡情况。 可 对磨煤机入口流量和温度进行交叉检查。 如通过旁路和再循环挡板的漏风很大，必须考虑到这点，同时考虑热和冷管 道的可能影响。
回转式空气预热器漏风率计算与测定
★ 回转式空气预热器漏风率的计算与测定▲定义和公式回转式空气预热器漏风率，为漏入空气预热器烟气侧的空气质量与进入该烟道的烟气质量之比率。
漏风率的计算公式：'''''100y y k y y m m m L m m A -∆==⨯……………………………………… K 1式K 1可改写式K 2'''''100kk k y y m m m L m m A ∆-==⨯…………………………………K 2式中：L A －漏风率，％'m y 和''y m 分别为烟道的进、出口烟气质量 mg/m 3, mg/kg'K m 和''K m 分别为空气预热器进、出口空气质量 mg/m 3, mg/kg k m ∆漏入空气预热器烟气侧的空气质量 mg/m 3, mg/kg ▲ 漏风率的测定：同时测定相应烟道进、出口的三原子气体（RO 2）体质含量百分率，并按经验K 3公式计算：222'''''90RO RO L RO A -=⨯……………………………K 3 式中：2'RO 和2''RO 分别表示烟道进、出口烟气三原子气体（RO 2）体质含量百分率，％。
▲ 漏风率和漏风系数的换算： 漏风率和漏风系数按下式进行换算：''''90L A ααα-=⨯……K 4式中：'α和'α分别为烟道进、出口处烟气过量空气系数。
其数值可分别用下式计算：22121''O α-=……………………………………… K 5221''α= ……………………………………… K 6 式中2'O 和2''O 分别为烟道进、出口处的氧量mg/m 3, mg/kg 。
★ 回转式空气预热器漏风控制在2～4％以下★ 回转式空气预热器漏风的原因▲ 回转式空气预热器的漏风主要是由于密封付之间有间隙，这种间隙就是漏风的主要渠道。
空气预热器漏风率测试要点及计算方法分析
空气预热器漏风率测试要点及计算方法分析
林旭
【期刊名称】《电力与电工》
【年(卷),期】2009(029)003
【摘要】分析了空气预热器漏风率的测试要点;对两种测试和计算方法进行比较,给出了提高空气预热器漏风率测量准确率的建议.
【总页数】3页(P25-27)
【作者】林旭
【作者单位】福建省电力试验研究院,福建,福州,350007
【正文语种】中文
【中图分类】TK223.3+4
【相关文献】
1.一种基于质量守恒的三分仓回转式空气预热器漏风率测试和修正方法研究 [J], 王慧青;张知翔;杨涛
2.冶金煤气锅炉空气预热器漏风率计算方法 [J], 叶亚兰;江文豪
3.煤粉与高炉煤气混烧锅炉空气预热器漏风率计算方法 [J], 叶亚兰;司风琪;徐治皋;江文豪
4.容克式三分仓空气预热器漏风率计算方法 [J], 周新刚;郝卫东;石忠
5.空气预热器漏风率变化对锅炉效率的修正计算 [J], 王艳红;李勇;刘洪宪;卢洪波;沙鹏
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空气预热器的漏风率与漏风系数的关系
空气预热器的漏风率与漏风系数的关系
刘锐;黄振华;钱彤宇
【期刊名称】《电站系统工程》
【年(卷),期】2000(16)4
【摘要】推导并建立了“漏风率”与“漏风系数”的关系公式，以便于换算。
【总页数】3页(P227-229)
【关键词】漏风率;漏风系数;空气预热器;锅炉
【作者】刘锐;黄振华;钱彤宇
【作者单位】哈尔滨锅炉厂有限责任公司;哈尔滨环保制氢设备工业公司
【正文语种】中文
【中图分类】TK223.34
【相关文献】
1.锅炉尾部烟道空气预热器漏风率与时间关系的数学模型 [J], 孙金武
2.空气预热器的漏风系数、漏风率及相互关系 [J], 张建中
3.关于空气预热器的漏风系数、漏风率及相互关系问题 [J], 张建中
4.回转式空气预热器的漏风系数和漏风率 [J], 吕兆聚;李卫东
5.降低回转式空气预热器漏风系数方法探索 [J], 孙培征 ;杨宏亮
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根据ASME PTC4.3
项目名称
符号 单位
计算公式
碳
Car
kg/kg
原煤化验值
氢
Har
kg/kg
原煤化验值
煤
氧
Oar
kg/kg
原煤化验值
质
氮
Nar
kg/kg
原煤化验值
数 据
硫
Sar
kg/kg
原煤化验值
水分
mf
kg/kg
原煤化验值
灰分
a
kg/kg
原煤化验值
低位发热量
LHV kj/kg
烟气中水分
[WmG]14 kg/kg 8.936×Har＋[WA′]14×WmA＋mf 0.56
湿烟气量
[WG]14 kg/kg
[WG′]14＋[WmG]14
10.90
氧
[O2]15
%
试验实测值
6.6
二氧化碳
[CO2]15
%
试验实测值
13.9
空
一氧化碳
[CO]15
%
试验实测值
0
预
氮
[N2]15
%
100-[O2]15-[CO2]15-[CO]15
×[CO]15)×(Cb＋0.374× 8.936×SHaarr)＋]/[[W1A2′.0]115××WmA＋mf
数值 10.52
11.08 0.57
湿烟气量
[WG]15 kg/kg
[WG′]15＋[WmG]15
11.65
空预器漏风率
AL
％
([WG]15-[WG]14)/[WG]14×100
6.9
从水蒸气 表中取值 依据 GB1018488 P36中 空气绝对 湿度计算 公式
取定
取定
23 18 85 2.81
0.015
90 10
空预器漏风率计算表
根据ASME PTC4.3
灰
项目名称
渣
飞灰可燃物
可
炉渣可燃物
燃
灰渣平均可燃物
物
干灰渣量
符号 Cf Cs Cav Wdp
单位 % % %
kg/kg
计算公式 试验实测值
试验实测值 rs×Cs/(100-Cs)+rf×Cf/(100-
a×100/C(f1)00-Cav)
79.5
器
出
口
烟
气
量
空预器漏风率计算表
空
根据ASME PTC4.3
预
项目名称
器
出
干空气量
口
烟
气
干烟气量
量
烟气中水分
符号 [WA′]15
[WG′]15 [WmG]15
单位 kg/kg
kg/kg kg/kg
计算公式 [28.02×[N2]15×(Cb＋0.375
×Sar)]/[9.23× ([[([4C4O.2]0115×+[[CCOO]21]51)5]＋-13.23.001×× [O2]15＋28.02×[N2]15＋28.01
数值 2 3
2.15 0.14
实际烧掉的碳
Cb
kg/kg
Car-a×Cav/100
0.6003
氧
[O2]14
%
试验实测值
4.7
二氧化碳
[CO2]14
%
试验实测值
14.88
空
一氧化碳
[CO]14
%
试验实测值
0
预 器
氮
[N2]14
%
100-[O2]14-[CO2]14-[CO]14
79.98
[28.02×[N2]14×(Cb＋0.375
入 口 烟
干空气量
[WA′]14 kg/kg
×Sar)]/[9.23× ([[([4C4O.2]0114×+[[CCOO]21]41)4]＋-13.23.001××
9.89
气
干烟气量
[WG′]14 kg/kg [O2]14＋28.02×[N2]14＋28.01 10.34
量
×[CO]14)×(Cb＋0.374×
原煤化验值
大气压力
Pa
kPa
试验实测值
干球温度
td
℃
试验实测值
湿球温度
tw
℃
空
相对湿度
φ
%
气
饱和蒸汽压力[td]
Pb
kPa
参
数
试验实测值 查表
查表
空气含湿量
Wபைடு நூலகம்A
kg/kg
查表
飞灰比率
rf
%
灰
炉渣比率
rs
%
渣
可
燃
物
取定 取定
数值 0.6032 0.0312 0.0747 0.0072 0.0162 0.1333 0.1342 22750 100.42