1100梁支撑计算书
梁木模板与支撑计算书
附件7：梁木模板与支撑计算书工程名称计算部位计算参数梁截面B=600mm，H=600mm，梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
计算简图材料特性面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值13.00N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论梁模板侧模计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.09×106/25600.0=3.625N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×2.78/(2×600.0×16.0)=0.435N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×15.6200.04/(100×6000.00×204800.0)=0.137mm面板的最大挠度小于200.0/250满足要求!穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞的抗弯强度计算值f=M/W=7.733×0.600×0.600/8/83333.336=4.176N/mm2满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算v=5ql/384EI=5×5.184×600.04/(384×9500×4166666.8=0mm梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2mm满足要求!施工单位计算人审核人。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
梁模板(盘扣式,梁板立柱不共用)计算书讲解
600X1100梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-20063、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、模板验算截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4q1＝[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×3]×0.6＝25.322kN/mq1静＝1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×0.6＝22.802kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.6＝2.52kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.1+1×3]×0.6＝18.69kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×22.802×0.182+0.117×2.52×0.182＝0.083kN·m σ＝M max/W＝0.083×106/22500＝3.708N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×22.802×0.18+0.617×2.52×0.18＝2.742kNτmax=3V max/(2bh)=3×2.742×103/(2×1000×15)=0.274N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×18.69×1804/(100×6000×168750)＝0.131mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[180/150，10]＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×22.802×0.18+1.2×2.52×0.18＝5.059kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×18.69×0.18＝3.701kN五、次楞验算模板传递给次楞q1＝5.059/0.6＝8.432kN/m次楞自重q2＝1.35×(0.3-0.1)×0.18＝0.049kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载F1=[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1.35×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.449kN梁右侧楼板传递给次楞荷载F2=[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1.35×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.449kN正常使用极限状态：模板传递给次楞q1＝3.701/0.6＝6.168kN/m次楞自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.18＝0.036kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载F1=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.25+1×3)×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.33kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载F2=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.25+1×3)×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.33kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算次楞弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.366×106/64000=5.724N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)V max＝2.993kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.993×1000/(2×60×80)＝0.935N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 满足要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)νmax＝0.614mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝2.993kN，R2＝2.993kN正常使用极限状态R'1＝2.191kN，R'2＝2.191kN六、主楞验算由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝1.796kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.315kN主楞计算简图一1、抗弯验算主楞弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.776×106/4490=172.829N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主楞剪力图一(kN)V max＝4.526kNτmax=2V max/A=2×4.526×1000/424＝21.349N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主楞变形图一(mm)跨中νmax＝1.448mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm 满足要求！4、支座反力计算图一：R max=9.842kN用次楞的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝9.842kN，立杆2：R2＝9.842kN立杆所受主楞支座反力依次为:立杆1:P1=9.842/0.6=16.404kN,立杆2:P2=9.842/0.6=16.404kN七、可调托座验算12满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h+2ka)=max(1.2×1500,1500+2×0.7×600)=2340mmλ=h max/i=2340/15.9=147.17≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.2382、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.09×0.9×1.52/10＝0.023kN·mK H=1/[1+0.005(H-4)]=1/[1+0.005×(4.3-4)]=0.999立杆最大受力N w＝max[P1，P2]+1.35×0.15×(4.3-1.1)+M w/l b＝max[16.404，16.404]+0.648+0.023/0.6＝17.09kNf＝1.05×N/(φAK H)+M w/W＝1.05×17089.813/(0.238×424×0.999)+0.023×106/4490＝183.211N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.3/15=0.287≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！。
梁侧模板400x1100边梁计算书
梁侧模板400x1100边梁计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×26.4+1.4×0.9×2]＝34.596kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝26.4 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：右侧支撑表：设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算1、左下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I ＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×34.596＝34.596kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×26.4×1＝32.076kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×32.076×0.2752+0.121×2.52×0.2752＝0.283kN·mσ＝M max/W＝0.283×106/37500＝7.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×26.4＝26.4kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×26.4×2754/(100×9500×281250)＝0.357mm≤275/400=0.688mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×32.076×0.275+1.223×2.52×0.275＝10.93kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.275×26.4＝8.298kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
梁(500x1100一根立杆)模板(扣件式)计算书共7页word资料
梁（500x1100）模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20193、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20194、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2]×1＝35.966kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝34.202kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝28.15kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×34.202×0.1672+0.117×1.764×0.1672＝0.101kN·mσ＝M max/W＝0.101×106/37500＝2.686N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×28.15×166.6674/(100×10000×281250)＝0.052mm≤[ν]＝l/250＝166.667/250＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×34.202×0.167+0.45×1.764×0.167＝2.412kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×34.202×0.167+1.2×1.764×0.167＝6.623kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×28.15×0.167＝1.877kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×28.15×0.167＝5.161kN五、小梁验算q1＝max{2.412+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.1-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15第 3 页)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，6.623+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3}=6.664kN/mq2＝max[1.877+(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.1-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，5.161+(0.3-0.1)×0.5/3]＝5.194kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.664×0.92，0.5×6.664×0.32]＝0.578kN·mσ＝M max/W＝0.578×106/49050＝11.775N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.664×0.9，6.664×0.3]＝3.64kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.64×1000/(2×38×88)＝1.633N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.194×9004/(100×9350×2158000)＝1.067mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.194×3004/(8×9350×2158000)＝0.261mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.664×0.9，0.393×6.664×0.9+6.664×0.3]＝6.855kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.85kN，R2＝R3＝6.855kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.194×0.9，0.393×5.194×0.9+5.194×0.3]＝5.343kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.299kN，R'2＝R'3＝5.343kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.731×106/4250＝171.971N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝8.92kNτmax＝2V max/A=2×8.92×1000/398＝44.826N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.195mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.785kN≤1×8=8k N单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.785kN≤1×8=8kN第 5 页单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算长细比满足要求！查表得，φ＝0.5021、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.073kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+0.9×1.4×2]×1＝32.67kN/m2)小梁验算q1＝max{2.197+(0.3-0.1)×0.5/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，6.027+(0.3-0.1)×0.5/3}=6.061kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.671kN，R2＝16.384kN，R3＝1.671kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(4.25-1.1)+M w/l b＝max[1.671+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9，16.384，1.671+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9]+0.472+ 0.073/0.9＝16.938kNf＝N/(φA)+M w/W＝16937.574/(0.502×398)+0.073×106/4250＝101.892N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算2 30kN满足要求！第 7 页。
梁支架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=600mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。
木方60×90mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。
梁两侧立杆间距 1.00m。
梁顶托采用60×90mm木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载6.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
采用的钢管类型为48×3.5。
800图1 梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.600×0.500=20.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.500×(2×1.600+0.600)/0.600=1.583kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+4.000)×0.600×0.500=1.800kN均布荷载 q = 1.20×20.000+1.20×1.583=25.900kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.800=2.520kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm 3；I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm 4；A计算简图0.291弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：21.58kN/mA变形计算受力图0.002变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.914kN N2=12.233kN N3=2.914kN最大弯矩 M = 0.291kN.m 最大变形 V = 0.655mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.291×1000×1000/18750=15.520N/mm 2面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×4856.0/(2×500.000×15.000)=0.971N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.655mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底顶托梁计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 12.232/0.500=24.465kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×24.465×0.50×0.50=0.612kN.m最大剪力 Q=0.6×0.500×24.465=7.339kN最大支座力 N=1.1×0.500×24.465=13.456kN截面力学参数为：截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×9.00×9.00/6 = 81.00cm3；I = 6.00×9.00×9.00×9.00/12 = 364.50cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.612×106/81000.0=7.55N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形 v =0.677×16.188×500.04/(100×10000.00×3645000.0)=0.188mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
1100大梁
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:模板支架搭设高度为13.9m，梁截面 B×D=400mm×1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁两侧立杆间距 0.90m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
1390图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.100×0.700=19.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.700×(2×1.100+0.400)/0.400=2.275kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.700=0.840kN均布荷载 q = 1.20×19.250+1.20×2.275=25.830kN/m集中荷载 P = 1.4×0.840=1.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3；I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；A计算简图0.058弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.289kNN2=4.465kNN3=4.465kNN4=1.289kN最大弯矩 M = 0.057kN.m最大变形 V = 0.0mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.057×1000×1000/37800=1.508N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×2310.0/(2×700.000×18.000)=0.275N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.021mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.465/0.700=6.378kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.38×0.70×0.70=0.313kN.m最大剪力 Q=0.6×0.700×6.378=2.679kN最大支座力 N=1.1×0.700×6.378=4.911kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.313×106/83333.3=3.75N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2679/(2×50×100)=0.804N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.677×5.315×700.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.218mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
300宽1100高梁计算书
300宽1100高计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性售楼部+4.7m，A/4～5轴KL8(1)混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】300×1100模板支架高度H(m) 4.78模板支架的纵向长度L a(m) 29.6模板支架的横向长度L b(m) 25.6二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距l a(mm) 800 立杆横向间距l b(mm) 800 模板支架步距h(mm) 1800 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 400 梁底增加承重立杆根数 2梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)350,450梁底立杆支撑方式可调托座2 每纵距内附加梁底支撑主楞根数 3 梁底支撑次楞根数 5 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)500 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m 2) 0.3 次楞(kN/m)0.01 主楞(kN/m) 0.034 支架(kN/m)0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m 2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m 3)24 钢筋自重标准值 (kN/m 3)梁 1.5 板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m 2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/2m2)风荷载标准值ωk(k N/m2) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.3城市湖州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)4.7风荷载体型系数μs支架模板支架状况封闭式0模板 1 0.21四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm) 14模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000取1.0m单位宽度计算。
高支模板梁支架计算书
高支模板梁支架计算书一、高大梁模板支撑计算1、计算参数信息1.1荷载参数模板自重标准值：0.5KN/㎡钢筋自重标准值：1.5KN/m³新浇砼自重标准值：24KN/m³振捣砼时（对垂直模板）产生的荷载标准值：4KN/㎡施工人员及设备荷载标准值：4KN/㎡倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值：4KN/㎡1.2材料参数1.2.1木模板（15mm厚），取1m宽板带为计算单元弹性模量（E）：5000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：10.3 N/mm2截面抵抗矩：W=1000×15×15/6=3.75×104 mm3截面惯性矩：I=1000×15×15×15/12=2.81×105 mm41.2.2木方（40×80mm）弹性模量（E）：10000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：13 N/mm250×100mm木方截面抵抗矩：W=40×80×80/6=4.27×104 mm350×100mm木方截面惯性矩：I=40×80×80×80/12=1.7×106 mm4100×100mm木方截面抵抗矩：W=80×80×80/6=8.53×104 mm3100×100mm木方截面惯性矩：I=80×80×80×80/12=3.41×106 mm41.2.3 Q235钢管（A48×3.0mm）弹性模量（E）：2.06×105N/mm2抗弯强度设计值（f m）：205N/mm2截面抵抗矩：W=5.08×103mm3截面惯性矩：I=12.19×104mm4回转半径（i）：16mm截面面积（A）：A=4241.2.4对拉螺栓（A14）净截面面积（A）：105mm2抗拉强度设计值（f）：170N/mm21.2.5新浇砼侧压力标准值计算参数砼重力密度（γc）：取24KN/m³砼浇筑速度（V）：取5m/h新浇砼初凝时间（t0）：取6h外加剂影响系数（β1）：取1.2砼坍落度影响系数（β2）：取1.15二、梁型1：截面尺寸500×13002.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/㎡错误!未找到引用源。
梁模板支撑计算
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.4m；梁截面高度 D(m): 1m；混凝土板厚度(mm): 120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m；脚手架步距(m): 1.2m；梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m；梁两侧立柱间距(m): 0.8m；承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8；2.荷载参数模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2；钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：12mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500mm；次楞间距(mm)：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14mm；主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：40mm，高度：80mm；主楞根数：2次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：40mm，高度：80mm；次楞根数：2二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
整体计算支撑梁计算书
位移结果:
起点
中点
终点
最大值
x(mm)：
0.01
0.90
1.01
---
y(mm)：
-0.06
0.37
0.64
---
z(mm)：
-0.03
7.79
-0.03
---
合成(mm)：
0.07
7.85
1.20
7.85
内力结果(轴压为正):
起点
中点
终点
水平弯矩(+)(kN-m)：
20.56
0.00
0.00
水平弯矩(-)(kN-m)：
0.00
-37.70
-95.92
竖向弯矩(+)(kN-m)：
0.00
0.00
0.00
竖向弯矩(-)(kN-m)：
-416.54
-374.76
-408.44
水平剪力(kN)：
-19.43
-19.43
-19.43
竖向剪力(kN)：
26.53
1.36
-23.82
5607
2618
1006
水平箍筋(mm2/m)：
741
741
741
竖向箍筋(mm2/m)：
1038
1038
1038
─────────────────────────────────
(3)支撑梁ZCL-3
位移结果:
起点
中点
终点
最大值
x(mm)：
0.09
0.79
1.14
---
y(mm)：
0.47
0.91
水平剪力(kN)：
梁模板木支撑计算书
梁模板木支撑计算书梁模板(木支撑)计算书本工程为广西金桂林物资公司综合楼工程，框架结构，地上13层，地下1层。
建筑总高度48.1米，建筑面积约8600㎡总工期:365天建设单位:广西桂林地建建设有限公司项目由广西金桂林物资有限公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设计，南方地质勘察监理，广西桂林土方建设有限公司组织建设，项目经理为洪志强，技术负责人为文长林。
1，参数信息1，模板参数木支撑纵向距离Lb(m):0.500；；立杆计算高度H(m):2.600；；立柱由原木制成；圆木头直径r(mm):80.000；直立原木小端直径r(mm):80.000；梁底撑方木截面宽度B1(mm):40.000；；梁底撑方木截面高度h1(mm):60.000；；帽长la(m):1.000；帽木截面宽度B2(mm):60.000；；帽木斜撑方木截面高度H2(mm):80.000；；从斜撑和竖杆连接处到盖木的距离H0(mm):500.000；梁截面宽度b(m):0.250；梁截面高度d(m):0.700；2，荷载参数模板自重(kN/m2):0.350；混凝土和钢筋重量(kN/m2):25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2):1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；3、梁侧模板参数主楞间距(mm):400；次生根数:3；螺栓水平间距(mm):400；穿过横梁的垂直螺栓数量:3个；支撑点的垂直间距为50毫米和100毫米；；横梁螺栓直径(mm):M12；主楞龙骨材料:木楞，宽80毫米，高100毫米；；次龙骨材料:木龙骨，宽60毫米，高80毫米；；4，面板参数面板选择类型:胶合面板；面板弹性模量e (n/mm2): 9500.000。
面板厚度(毫米):18.000；；面板抗弯设计值FM(n/mm2):13.000；5和圆木参数:速生马尾松；圆木弹性模量e(n/mm2):9000.000；圆木抗压强度设计值Fv(n/mm2):10.000；6，支撑方木参数支撑方木为速生马尾松；斜撑方木的弹性模量e(n/mm2):9000.000；支撑方木抗压强度设计值Fv(n/mm2):10.000；7，帽木方木参数帽木方木选择木材:速生马尾松；弹性模量e(n/mm2):9000.000；抗剪强度设计值Fv(n/mm2):1.200；抗弯强度设计值FM(n/mm2):11.000；8，梁侧后沿参数梁侧后沿选择类型:速生马尾松；梁侧后缘弹性模量e(n/mm2):9000.000；梁侧后缘抗弯强度设计值FM(n/mm2):11.000；2，梁模板荷载标准值计算1。
1.3米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书(1100)
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《施工脚手架通用规范》GB 55023-20228、《钢结构通用规范》GB 55006-20219、《混凝土结构通用规范》GB 55008-202110、《工程结构通用规范》GB 55001-2021架体验算一、脚手架参数1.421，1.13 风荷载体型系数μs 1.04 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.369，0.294风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.03+0.3×0.8/2)+1.5×2×0.8/2=1.395 kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.03+0.3×0.8/2)+2×0.8/2=0.95kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.395×1.52=0.314kN·mσ=γ0M max/W=1×0.314×106/4120=76.19N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.95×15004/(100×206000×98900)=1.598mmνmax＝1.598mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.395×1.5=2.302kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.95×1.5=1.568kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.302kNq=1.3×0.03=0.039kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.568kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.003×106/4120=0.757N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.008mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.016kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9纵向水平杆：R max=1×2.302=2.302kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×0.016=0.016kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 17.4 脚手架钢管类型Φ48×2.7 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m0.121、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.12+1.5×0/2×0.03/1.8)×17.4=2.088kN 单内立杆：N G1k=2.088kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=[(H/h)取整+1]×la×l b×G kjb×1/2/2=[(17.4/1.8)取整+1]×1.5×0.8×0.3×1/2/2 =0.9kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.9kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=[(H/h)取整+1]×la×G kdb×1/2=[(17.4/1.8)取整+1]×1.5×0.17×1/2=1.275kN 1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.035×1.5×17.4=0.913kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.9+1.275+0.913=3.089kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.9kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.088+3.089)+ 1.5×1.2=8.529kN 单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.088+0.9)+ 1.5×1.2=5.684kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单外立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.088+3.089+1.2=6.377kN单外立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+1.5N Q1k=1.3×(2.088+3.089)+1.5×1.2=8 .529kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.294×1.5×3.62)=0.154kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8529.45/(0.191×384)+154314.72/4120]=153.749N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.5得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(5.978+3)×103/(0.896×384)=26.094N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！σ=(N lw+N0)/(π×d2/4)=(5.978+3)×103/(3.14×142/4)=58.322N/mm2≤f t=170N/mm2 满足要求！连墙件与脚手架连接扣件抗滑承载力验算:N lw+N0=5.978+3=8.978kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！型钢主梁验算一、基本参数参考上方单外立杆的轴心压力设计值计算方法，计算出单内立杆轴心压力设计值及标准值如下：平面图立面图三、主梁验算1主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.11主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=4.188/1=4.188kN第2排：F'2=F2'/n z=6.377/1=6.377kN荷载设计值：q=1.3×g k=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/n z=5.684/1=5.684kN第2排：F2=F2/n z=8.529/1=8.529kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×1.173×106/141000=8.318N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×8.583×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.143N/mm2τmax=10.143N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.027mm≤[ν]=l/250=1100/250=4.4mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=2.983kN,R2=11.581kN四、上拉杆件验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1100)=69.228°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×11.581=11.581kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=11.581/tan69.228°=4.393kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1×11.581/sin69.228°=12.386kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=12.386kN轴心受拉稳定性计算：σ =N S/A=12.386×103/314.2=39.42N/mm2≤f=270N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算σ=N s/(π×d e2/4)=12.386×103/(π×17.62/4)=50.911N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、吊耳板计算型钢主梁上吊耳板排数 1 吊耳板厚t(mm) 12吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm ) 50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊孔直径d0(mm) 25 吊耳孔中心至连接板高L(mm) 60吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 吊耳板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 120吊耳板由于型钢主梁位置吊耳板排数为1，则单个吊耳板所受荷载为N d=12.386/1=12.386k N参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求B e= 2t+16= 2×12+16=40mm≤b=50mm满足要求！4B e/3= 4×40/3=53.333mm≤a=65mm满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(2×12+16,50-25/3)=40mmσ= N d/(2tb1)= 12.386×103/(2×12×40)=12.902N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算σ= N d/[2t(a-2d0/3)]= 12.386×103/[2×12×(65-2×25/3)]=10.677N/mm2≤f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z= [(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5= [(65+25/2)2-(25/2)2]0.5=76.485mmτ= N d/(2tZ)= 12.386×103/(2×12×76.485)=6.747N/mm2≤fv=120N/mm2耳板抗剪强度满足要求！4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载，垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为：上拉杆1位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=γ0R S1/1=1×11.581/1=11.581kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=γ0R SZ1/1=1×4.393/1=4.393kN计算连接钢板与吊耳板连接位置焊缝应力为：σN=F1/(0.7h f l w1)=11.581×103/(0.7×8×120)=17.233N/mm2τV=V1/(0.7h f l w1)=4.393×103/(0.7×8×120)=6.537N/mm2σM=M/W=V1L/(0.7h f l w12/6)=(4.393×103×60)/(0.7×8×1202/6)=19.61N/mm2连接钢板与吊耳板连接位置焊缝的应力验算：[((σN+σM)/βf)2+τV2]0.5=[((17.233+19.61)/1.22)2+6.5372]0.5=30.899N/mm2≤f f w=160N/mm2 上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算τf=N d/(0.7h f×l w2)=12.386×103/(0.7×8×120)=18.431N/mm2≤f f w=160N/mm2钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！6、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：单个摩擦型高强螺栓抗剪承载力设计值：N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN螺栓所受剪力：N v=N s/n2=12.386/1=12.386kN≤N v b=56.25kN上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！7、上拉杆件与建筑物连接锚固螺栓验算上拉杆1：与建筑物连接螺栓所受拉力N t1=N s1×sin(90-α1)=12.386×sin(90°-69.228°)=4.393kN与建筑物连接螺栓所受剪力N v1=N s1×cos(90-α1)=12.386×cos(90°-69.228°)=11.581kN单个螺栓所受的拉力值：N t=N t1/n1=4.393/1=4.393kN单个螺栓所受的剪力值：N v=N v1/n1=11.581/1=11.581kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN每个高强螺栓受拉承载力设计值N t b=0.8P=0.8×125=100kNN V/N v b+N t/N t b=11.581/56.25+4.393/100=0.25≤1螺栓承载力满足要求。
梁模板钢管支撑架计算书
梁模板钢管支撑架计算书梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
模板支架搭设高度为8.40米，基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×1100mm，梁两侧楼板厚度110mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×1.100×0.450=12.623kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=1.148kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.450=1.125kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×1.100×0.450+0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=13.770kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(12.623+1.148)+1.4×0.9×1.125]=20.007kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.313kNN2=4.377kNN3=1.313kN最大弯矩 M1 = 0.077kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/24300=3.152N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 13.77kN/m为设计值。
梁立杆支撑计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书模板支架搭设高度为5.7米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=400mm ×1100mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。
5700图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.000×1.100×0.600=16.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.350×0.600×(2×1.100+0.400)/0.400=1.365kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+2.000)×0.400×0.600=0.720kN均布荷载 q = 1.2×16.500+1.2×1.365=21.438kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.720=1.008kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；A计算简图0.129弯矩图(kN.m)2.042.58剪力图(kN)0.025变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.038kNN2=6.479kNN3=1.066kN最大弯矩 M = 0.129kN.m最大变形 V = 0.3mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.129×1000×1000/32400=3.968N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×3901.0/(2×600.000×18.000)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.259mm面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.479/0.600=10.799kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.80×0.60×0.60=0.389kN.m最大剪力 Q=0.6×0.600×10.799=3.888kN最大支座力 N=1.1×0.600×10.799=7.127kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.389×106/83333.3=4.67N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×3888/(2×50×100)=1.166N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =0.677×8.999×600.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.199mm方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
梁板支撑体系计算书
梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。
1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。
另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。
弹性模量：E=6500N/mm2。
受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。
②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。
梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm, 梁截面高度H=1000mm,H 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径 20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 （即计算跨度）400mn 。
梁模板使用的方木截面 50 x 100mm梁模板截面底部方木距离 300mm 梁模板截面侧面方木距离 400mm 梁底模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2 ,抗弯强度 梁侧模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2,抗弯强度梁底模板、梁模板荷载标准值计算模板自重 =0.340kN/m 钢筋自重 =1.500kN/m混凝土自重=24.000kN/m 施工荷载标准值 =2.500kN/m 2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.2即注0］爲亦 F-rH其中I ： 'I ―― 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15）,取2.000h ; T ―― 混凝土的入模温度，取 35.000 °C ； V ―― 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取'■ 1―― 外加剂影响修正系数，取 1.000 ;[f]=15N/mm[f]=15N/mm1.200m ；R''2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩V 分别为W = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm 3; I = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图其中f ――梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ――作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.2X [0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00]+1.4 X 2.50 X0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下M=-0.10 X 10.35 X 0.300 2=0.093kN.m f=0.093 X 106/16200.0=5.74N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：F1=14.190kN/m 2 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 28.8.000kN/m300300 30B1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求:f = M/W < [f]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6 X 0.300 X 10.35=1.863kN 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 10.35/(2 X 300 X 18)=0.2875N/mm 2[T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求3. 挠度计算最大挠度计算公式如下其中q = 0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X 7.75 X 300.0 4/(100 X 6000.00 X 145800.0)=0.4858mm 梁底模板的挠度计算值：v = 0.4858mm 小于[v] = 300/250=2.057, 满足要求四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下22.63kN/mr、L I 1 \1、!■i h i P冃 1 ■■I-、F A r R _400 400 : 400 _图梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中f ――梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ―― 计算的最大弯矩(kN.m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2 X 14.19+1.4 X 4.00) X 1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下：%八畀X 22.628 X 0.400 2=-0.362kN.mM=-0.10。
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梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《混凝土结构工程施工规范》GB 50666-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.8m，梁截面 B×D=500mm×1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方48×70mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
地基承载力标准值25000kN/m2，基础底面扩展面积0.010m2，地基承载力调整系数1.00。
扣件计算折减系数取1.00。
3800图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为φ48×3.25。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×1.100×0.450=12.623kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.200×0.450×(2×1.100+0.500)/0.500=0.486kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.500+2.000)×0.500×0.450=1.012kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =0.90×(1.35×12.623+1.35×0.486)=15.927kN/m 考虑结构重要系数，集中荷载 P =0.90×1.40×1.013=1.276kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 45.00×1.20×1.20/6 = 10.80cm 3； I = 45.00×1.20×1.20×1.20/12 = 6.48cm 4；A计算简图0.060弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：13.11k N /mA变形计算受力图0.014变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=0.966kN N 2=3.653kN N 3=3.653kN N 4=0.966kN 最大弯矩 M = 0.060kN.m 最大变形 V = 0.176mm（4）根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全施工技术规范》的第4.1.2条要求，再用均布荷载2.5kN 验算最大弯矩：经计算得到，活荷载标准值P 2=2.000×0.500×0.450+2.5=2.95kN>P 1 ,最大弯矩验算时取P 2 考虑结构重要系数，集中荷载 P =0.90×1.40×2.95=3.717kN 同（3）计算过程，查结构静力计算手册，得 N 1=N 4=0.4ql-（-0.075P ）=1.064+0.279=1.343KNN 2=N 3=（0.6ql+0.075P ）-（-0.5ql-0.5P ）=1.875+3.19=5.065KN 最大弯矩M=0.1ql 2-（-0.075Pl ）=0.044+0.047=0.091kN.m 最大变形V=0.162-0.157=0.005mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.091×1000×1000/10800=8.426N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×3190.0/(2×450.000×12.000)=0.887N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.176mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.065/0.450=11.26kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.26×0.45×0.45=0.228kN.m最大剪力 Q=0.6×0.450×11.26=2.977kN最大支座力 N=1.1×0.450×11.26=6.193kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.80×7.00×7.00/6 = 39.20cm3；I = 4.80×7.00×7.00×7.00/12 = 137.20cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.228×106/39200.0=5.82N/mm2木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×3040/(2×48×70)=1.36N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.340kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.340×450.04/(100×9000.00×1372000.0)=0.120mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取木方支撑传递力。
0.97k N 3.65k N 3.65k N0.97k NA支撑钢管计算简图0.323支撑钢管弯矩图(kN.m)4.174.17支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.87k N 2.40k N 2.40kN 0.87k NA支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.323kN.m最大变形 v max =0.068mm 最大支座力 Q max =8.348kN抗弯计算强度 f = M/W =0.323×106/4788.0=67.49N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。
8.35k N 8.35k N 8.35k N 8.35k N 8.35k N 8.35k N 8.35k N支撑钢管计算简图1.127支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：5.82k N 5.82k N 5.82k N 5.82k N 5.82k N 5.82k N 5.82k N支撑钢管变形计算受力图0.112支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =1.315kN.m 最大变形 v max =2.073mm 最大支座力 Q max =17.948kN抗弯计算强度 f = M/W =1.315×106/4788.0=274.60N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度大于设计强度,不满足要求!建议增加支撑钢管根数！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ R c其中 R c —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取16.00kN ； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R 取最大支座反力，R=17.95kN双扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,建议可以考虑调整立杆纵距或排距!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=17.95kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.90×1.35×0.539=0.655kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 0.90×1.35×0.241=0.293kN非顶部立杆段 N = 17.948+0.655=18.603kN顶部立杆段 N = 17.948+0.293=18.241kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.57W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79σ——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0——计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k ——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；λ=3454/15.9=217.652允许长细比λ=188.443 <210长细比验算满足要求!φ=0.155σ=18241/(0.155×456.7)=258.235N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；λ=3583/15.9=225.796允许长细比λ=195.494 <210长细比验算满足要求!φ=0.144σ=18241/(0.144×456.7)=277.578N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=258.235N/mm2,立杆的稳定性计算σ> [f],不满足要求，建议减小步距!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；λ=3380/15.9=212.987允许长细比λ=184.404 <210长细比验算满足要求!φ=0.161σ=18603/(0.161×456.7)=252.476N/mm2,立杆的稳定性计算σ> [f],不满足要求，建议减小步距!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：计算公式风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MWM W=0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=u z×u s×w0 = 0.300×0.650×0.126=0.025kN/m2h ——立杆的步距，1.50m；l a——立杆迎风面的间距，1.00m；l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 M w=0.90×0.9×1.4×0.025×1.000×1.500×1.500/10=0.006kN.m；N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆N w=17.948+0.90×1.350×0.241+0.90×0.9×1.400×0.006/0.900=18.249kN 非顶部立杆N w=17.948+0.90× 1.350×0.539+0.90×0.9× 1.400×0.006/0.900=18.611kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；λ=3454/15.9=217.652允许长细比λ=188.443 <210长细比验算满足要求!φ=0.155σ=18249/(0.155×456.7)+6000/4788=259.656N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；λ=3583/15.9=225.796允许长细比λ=195.494 <210长细比验算满足要求!φ=0.144σ=18249/(0.144×456.7)+6000/4788=279.007N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=259.656N/mm2,立杆的稳定性计算σ> [f],不满足要求，建议减少步距!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；λ=3380/15.9=212.987允许长细比λ=184.404 <210长细比验算满足要求!φ=0.161σ=18611/(0.161×456.7)+6000/4788=253.893N/mm2,立杆的稳定性计算σ> [f],不满足要求，建议减少步距!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N ——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=17.948kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.90×1.35×0.142×3.800=0.655kNN = 17.948+0.655=18.603kNi ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A ——立杆净截面面积，A=4.567cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h ——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；λ——长细比，为1900/15.9=120 <150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到σ=18603/(0.458×457)=88.936N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W=0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=u z×u s×w0 = 0.300×0.650×0.126=0.025kN/m2h ——立杆的步距，1.50m；l a——立杆迎风面的间距，1.00m；l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 M w=0.90×0.9×1.4×0.025×1.000×1.500×1.500/10=0.006kN.m；N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；N w=17.948+0.90×1.35×0.539+0.90×0.9×1.4×0.006/0.900=18.611kN经计算得到σ=18611/(0.458×457)+6000/4788=90.283N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。