单层工业厂房结构课程设计

一、设计条件
工程概况
某厂装配车间为一双跨钢筋混凝土厂房，跨度为24米，长度为米，柱顶标高为米，轨顶标高为米，厂房设有天窗，采用两台20t和一台30/5t的A4工作制吊车。

屋面防水层采用二毡三油，维护墙采用240mm厚的转砌体，钢门窗，混凝土地面，室内外高差为150mm，建筑剖面图详见图1.
结构设计资料
自然条件：基本风压值为m2，基本雪压值为KN/m2
地质条件：厂区自然地坪以下为厚填土，填土一下为厚中层中密粗砂土（地基承载力特征值为250 KN/m2），再下层为粗砂土（地基承载力特征值为
350 KN/m2），地下水位在地面下米，无腐蚀性。

吊车使用情况
车间设有两台20t和一台30/5t的A4工作制吊车，轨顶标高为米，吊车的主要参
厂房标准构件选用情况
屋面板
采用预应力钢筋混凝土屋面板，板自重标准值为m2。

天沟板
天沟板自重标准值为块，积水荷载以m计
天窗架
门窗钢筋混凝土天窗架，每根天窗架支柱传到屋架的自重荷载标准
值为
屋架
采用预应力钢筋混凝土折线型屋架，自重标准值为106KN/榀。

屋架支撑
屋架支撑的自重标准值为m2
吊车梁
吊车梁为先张法预应力钢筋混凝土吊车梁，吊车梁的高度为
1200mm，自重标准值为根。

轨道及零件重标准值为1kN/m，
轨道及垫层高度为200mm。

基础梁
基础梁尺寸；基础梁为梯形截面，上顶面宽300mm，下底面宽
200mm，高度450.每根重。

材料选用
混凝土：采用40
钢筋：纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB335.
基础
混凝土：采用C40
钢筋：采用HRB335级钢。

屋面做法
20厚1：3水泥砂浆找平层（重力密度为20 KN/m3）
冷底子油两道隔气层KN/m2
100厚泡沫混凝土隔热层（抗压强度4MPa，重力密度5 KN/m3）15厚1:3水泥砂浆找平层（重力密度20 KN/m3）
屋面或则在标准值的取值
相关建筑材料的基本数据
钢筋混凝土容重3
kN m
25/
水泥砂浆容重3
kN m
20/
石灰水泥混合砂浆容重3
kN m
19/
240厚双面粉刷机制砖墙重3
kN m
19/
钢门窗自重2
kN
.0m
/
40
防水层自重KN/m2
找平层自重2
kN
.0m
/
40
图 建筑剖面
图
二、计算简图的确定
计算上柱高及柱全高
根据任务书的建筑剖面图：
上柱高u H =柱顶标高-轨顶标高+轨道构造高度+吊车梁高
= 标高=吊车梁顶标高-吊车梁高= 全柱高H=柱顶标高—基顶标高=（）=
下柱高l H =H-u H = λ= u H /H=14=
初步确定柱截面尺寸
根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表。

表 柱截面尺寸及相应的计算参数
排架计算单元和计算简图如下图所示。

计算参数 柱号
截面尺寸/mm 面积/2
mm
惯性矩/4
mm
自重/()kN/m
A ，C
上柱 矩400⨯500
⨯ ⨯ 下柱
I400⨯1000*100*150
⨯
⨯ B
上柱
矩500⨯600 ⨯
90⨯108
计算单
元和计
算简图
三、荷载计算
恒载
屋盖结构自重
二毡三油防水层KN/m2
100厚泡沫混凝土隔热层KN/m2
20m厚1：3水泥砂浆找平层2
0.4/
kN m
冷底子油两道隔气层KN/m2
预应力混凝土屋面板（包括灌缝）2
1.4/
kN m
15厚1:3水泥砂浆找平层KN/m2
屋盖支撑2
kN m
0.05/
KN/m2
G1=*（*6*24/2+106/2）=
柱自重
A、C柱
上柱G4A= G4C =×5×=
下柱G5A= G5C =××=
B柱
上柱G4B=×*=
下柱G5B=××=
吊车梁及轨道自重
G3=*+1*6)=
各项恒荷载作用位置如图所示。

图
荷载作用位置图(单位:kN ）
屋面活荷载标准值
屋面活荷载标准值为 KN/m 2，雪荷载标准值为 KN/m 2，后者小于前者，故仅按前者计算。

作用于柱顶的屋面活荷载设计值为
Q 1=**6*24/2=
1Q 的作用位置与1G 作用位置相同，如图所示。

风荷载
某地区的基本风压2=0.35/o w kN m ，对21,q q 按柱顶标高考虑，查规范得 1.098z μ=，对w F 按天窗檐口标高考虑，查规范得 1.134z μ=。

屋顶标高考虑，查规范得 1.158z μ=。

天窗标高考虑，查规范得 1.252z μ=。

风载体型系数s μ的分布如图下
图 风荷载体型系数及排架计算简图
则作用于排架计算简图(图）上的风荷载设计值为：
吊车荷载
根据B 与K 及支座反力影响线，可求得
图 吊车荷载作用下支座反力影响线
吊车竖向荷载
由公式求得吊车竖向荷载设计值为： =×280×（1+++）= 吊车横向水平荷载
作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为： 作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为： 其作用点到柱顶的距离
y= 5.1 1.2 3.9,/ 3.9/5.10.765u e u H h m y H -=-===
四、内力计算
恒载作用下排架内力分析
该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。

其中柱的剪力分配系数i η计算，见表。

对A 、C 柱，已知295.0,109.0==λn 由规范公式：
=-+-
-⨯=-+-
-⨯=)
1109
.01(364.01)
109.01
1(364.012
3)11(1)
1
1(12332321n n C λλ
因此，在21M M 和共同作用（即在G1作用下）柱顶不动铰支承的反力
图 恒载作用下排架内力图
在屋面活荷载作用下排架内力分析
AB 跨作用屋面活荷载
排架计算简图如图a 所示，其中Q 1=，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为： 对A 柱，1C =，3C = 对B 柱，1C =
则排架柱顶不动铰支座总反力为：
将R 反向作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB 跨时的柱顶剪力，即
图 AB 跨作用屋面活荷载时排架内力图
BC 跨作用屋面活荷载 由于结构对称，且BC 跨与AB 跨作用的荷载相同，故只需将图中个内力图的位置及方向调整一下即可，如图所示。

图 BC 跨作用屋面活荷载时排架内力图
吊车荷载作用下排架内力分析 D max 作用在A 柱
A 柱：m kN e D M
k k
⋅=⨯==05.1813.05.6033max,max,
B 柱：m kN e D M k k ⋅=⨯==48.13475.03.1793min,min,
对A 柱132.13=C 3181.05. 1.13215.8912.9A A M KN m
R C KN H m
=-
=-⨯=- 对B 柱2
3331 1.285121(1)C n
λλ-=⨯
=+- 3134.45. 1.28513.4012.9B B M KN m
R C KN H m
==⨯=(
)
15.8913.40 2.49A B R R R KN KN KN =+=-+=-( )
排架各柱顶剪力分别为：
15.890.286 2.4915.18A A A V R R KN KN KN η=-=-+⨯=-( ) 13.400.429 2.4914.47B B B V R R KN KN KN η=-=+⨯=( )
0.286 2.490.71C C V R KN KN η=-=⨯=( )
排架各柱的弯矩图，轴力图和柱底剪力值如图所示。

图
max
D 作用A 柱时排架内力图
max D 作用在B 柱左
柱顶不动铰支座反力A R ，B R 及总反力R 分别为：
353.78. 1.132 4.7212.9A A M KN m
R C KN H m =-
=-⨯=-( ) 3452.63. 1.28545.0912.9B B M KN m R C KN H m
==⨯=( )
4.724
5.0940.37A B R R R KN KN KN =+=-+=( )
各柱顶剪力分别为：
4.720.28640.3716.27A A A V R R KN KN KN η=-=--⨯=-( ) 4
5.090.42940.3727.77B B B V R R KN KN KN η=-=-⨯=( )
0.28640.3711.55C C V R KN KN η=-=-⨯=-( )
排架各柱的弯矩图，轴力图及柱底剪力值如图所示
图
max
D 作用B 柱左时排架内力图
D max 作用在B 柱右
根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与max D 作用于B 柱左的情况相同，只需将A ，C 柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图所示。

D作用B柱右时排架内力图
图max
D作用于C柱
max
同理，将作用于A柱情况的A，C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图所示。

D作用C柱时排架内力图
图max
T max作用在AB跨柱
对A 柱 287.0,109.0==λn a=（）/= 对A 柱629.05=C ，则 对B 柱69.05=C ，则
排架柱顶总反力R 为： 各柱顶剪力为：
T max 作用在AB 跨的M 图、N 图如图所示。

T max 作用在BC 跨
由于结构对称及吊车吨位相等，故排架内力计算与max T 作用AB 跨情况相同，仅需将A 柱与C 柱的内力对换，如图所示。

图 Tmax 作用于BC 跨时排架内力图
风荷载作用下排架内力分析
左吹风时
对A 、C 柱 287.0,109.0==λn
各柱顶剪力分别为:
风从左向右吹风荷载作用下的M 、N 图如图
图 左吹风时排架内力图
右吹风时
计算简图如所示。

将图所示A,C 柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图所示。

图 右吹风时排架内力图
五、最不利荷载组合
max N max N 及相应的M 和N 一项，II II -和III III -截面均按（1.2 1.4Gk Qk S S +）求得最不利
内力值，而I I - 1.35Gk Qk S S +）求得最不利内力。

对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值。

六、柱截面设计
A 柱的截面设计
柱在排架平面内的配筋计算
注 1. 00/,,20/30i a a e M N e e e e h ==+=、的较大者，考虑吊车荷载
2. 000(2.0 1.0, 1.5l u l H l H l H ===上柱），不考虑吊车荷载时，。

3. 对于单厂为有侧移结构],)(/14001
1[.21200ξξηh
l h e i +
=
综上所述:下柱截面选用5Ф22（19002mm ） 柱在排架平面外的承载力验算
上柱，N max =,考虑吊车荷载时，按规范有 由规范知78.0=ϕ
下柱N max =,当考虑吊车荷载时，按规范有
5max (2) 1.0(14.3 1.8751023001900)3821.25877.65u c c y s N f A f A kN N kN φ=+=⨯⨯⨯+⨯⨯=>= 故承载力满足要求。

裂缝宽度验算
2252=1140,A =1900,=2.010/s s s A mm mm E N mm ⨯上柱下柱；构件受力特征系数
1.2cr =α；混凝土保护层厚度c 取25mm 。

验算过程见表。

相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为：
非地震区的单层厂房柱,其箍筋数量一般由构造要求控制.根据构造要求,上、下柱均选用Ф8@200箍筋。

B 柱截面设计
由内力组合表可见，上柱截面有四组内力，取h 0＝600－40＝560mm ，附加弯矩e a =20mm （等于600／300），四组内力都为大偏心，取偏心矩较大的的一组．即：
M=.kN m N=kN 吊车厂房排架方向上柱的计算长度 0l ==。

e o =M/N==325mm,e i =e 0+e a =325+20=345mm
由0/l h =7600mm/600mm=>5，故应考虑偏心距增大系数η
1ξ=N A f c 5.0=N
mm
mm mm N 699600600400/3.145.02⨯⨯⨯=> 取1ξ=.
2ξ=01.150.01l h
-=76001.150.01 1.02600mm mm ⎛
⎫
-⨯=
⎪⎝⎭=
,取2 1.0ξ=
η=2
012
01
11400i l e h h ξξ⎛⎫
+ ⎪⎝⎭=0.10.1)6007600(560
3451400112⨯⨯⨯+ =
ξ=
10c N
f bh α=218.0560
4003.140.1699600=⨯⨯⨯
01.41354.7500.130.3168i e mm mm h mm η=⨯=>=，627.89b N N KN
>= 取x=2a s '进行计算
选20 A s =942mm 2 则00002.039.0600400)
(>=⨯==
bh A s
ρ，满足要求
垂直于排架方向柱的计算长度0l =， 则0/4750/6007.9168l b ==< 1.00ϕ=
=
kN
N kN 8.724max 8.3500=>
满足弯矩作用平面外的承载力要求。

下柱的配筋计算
取mm h o 960401000=-=，与上柱分析方法类似，选择下列两组不利内力：
M=*m M=*m N= N=
（1） 按M=*m ，N=计算
下柱计算长度l o = H c =,附加偏心距e a =1000/30=33mm(>20mm) B=100mm, b f '=400mm, h f '=150mm
E o =M/N= 故应考虑偏心距增大系数，取ξ2=
η=108.1945.00.1)10009100(960
497140011)(
1400112
212=⨯⨯⨯⨯+=⨯⨯
+
ξξh h h e o o
i
故为大偏心受压。

x=
b
f h b b f N
c f
f
c 1'
'
1)(∂-∂-
=mm 3.555100
3.140.1150
)100400(3.140.11437600=⨯⨯⨯-⨯⨯- mm
a h e e s i 7.1010102
1000
7.5502=-+=-+=η)
()2()21()('
1''
'1's o y o c f o f f c s s a h f x h bx f h h h b b f Ne A A --∂---∂-===)
40960(300)2
3.555960(3.55510003.140.1)2150960(150)100400(3.140.17.10101437600-⨯-⨯⨯⨯⨯--
⨯⨯-⨯⨯-⨯ =1238mm 2
（2）按M=*m,N=
计算方法与上述相同，计算过程从路，As=As'=930mm2 综合上述计算结果，下柱截面选用 柱裂缝宽度验算
方法同A 柱，经验算表明裂缝宽度合格。

柱箍筋配置
其箍筋数量一般由构造要求控制。

根据构造
８@200箍筋。

七、牛腿设计
A 柱牛腿设计
根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图所示。

其中牛腿截面宽度b =400mm ，牛腿截面高度h =600mm, 0h =565mm 。

图 牛腿尺寸简图
牛腿截面高度验算
β=, 2
tk N/mm 01.2=f ，0hk =F (牛腿顶面无水平荷载), 0130mm 20mm mm 150<-=+-=a ，取0=a ，vk F 按下式确定： 则：
故牛腿截面高度满足要求。

牛腿配筋计算
由于0130mm 20mm mm 150<-=+-=a , 因而该牛腿可按构造要求配筋。

根据构造要求，2
min 480mm 600mm mm 400002.0=⨯⨯=≥bh A s ρ，实际纵向钢筋
取4Ф16)mm 804(2
=s
A 由于3.0/0<h a ，则可以不设置弯起钢筋，箍筋按构造配置，牛腿上部3/20h
范围内水平箍筋的总截面面积不应小于承受v F 的受拉纵筋总面积的2/1。

箍筋为
Φ8@100。

牛腿局部承压验算
设垫板尺寸为400×400mm,局部压力标准值： 故局部压应力22/73.1075.0/09.4400
400653700
mm N f mm N A F c VK sk =<=⨯==σ 满足要求。

B 柱牛腿设计
对于B 柱牛腿根据吊车梁支承位置，截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图所示。

其中牛腿截面宽度b=400mm ，牛腿截面高度h=1050mm ，01015h mm =
图 牛腿尺寸简图
牛腿截面高度验算
其中,0,/01.2,65.02===hk tk F mm N f β a=250mm+20mm=270，F tk 按下式确定：
故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算
As=ρmin bh=×400×1050=840mm 2 按840mm 2配筋，选用4
18（As=1017mm 2），水平箍筋选用Φ8@100.
八、柱的吊装验算
A 柱的吊装验算
柱的吊装参数
采用翻身起吊。

吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。

柱插入杯口深度为810m m m m 9009.01=⨯=h ,取850m m 1=h ,则柱吊装时总长度为++=，计算简图如图所示。

400
900400
q 2
图 柱吊装计算简图
内力计算
柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：
m
kN m m kN m kN m m m kN M ⋅=⨯-⨯++⨯⨯=63.736.0)/1.8/25.20(2
1
)6.08.3(/1.8212222 由02
1
22333=+-=∑M l q l R M A B 得:
R A =kN m
m
kN m m kN l M l q 76.3875.963.7375.9/50.921213233=⋅-
⨯⨯=- M 3= R A x-232
1
x q
令
3
30A dM R q x dx =-=
得3/38.76/9.5/ 4.08A x R q kN kN m m ===,则下柱段最大弯矩3M 为：
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表
B 柱的吊装验算
采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊，可得柱插入杯口深度为0.91000900f h mm mm =⨯=，取950f h mm =，则柱吊
装时总长度为++=，计算简图如图所示。

图柱吊装计算简图
柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即
在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：
由233321
02
B A M R l q l M =-+=∑得：
令3
30A dM R q x dx
=-=，得3/64.21/10.0/ 6.42A x R q KN KN m m ===m 73.21025.27=，则下柱段最大弯矩3M 为：
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表
九、基础设计
GB 50007—2002《建筑地基基础设计规范》规定，对于6m 柱距的单层多跨厂房，其地基承载力特征值22100/130/ak kN m f kN m ≤<，吊车起重量
150~200KN ，厂房跨度24l m ≤，设计等级为丙级时，可不做地基变形验算。

本设计满则上述要求，故不需做地基变形计算。

基础混凝土强度等级采用C40。

A 柱基础设计
作用与基础顶面上的荷载计算
作用于基础顶面上的荷载包括柱底（III III -截面）传给基础的M ，N ，V ，以及外墙自重重力荷载。

前者可由表中的III III -截面选取，见表，其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，内力的正号规定见图。

1800
6000
5100
图 基础荷载示意图
由图可见，每个基础承受的外墙总宽度为，总高度为，墙体为240mm 实心砖墙（35.3/KN m ），钢门窗（20.4/KN m ），基础梁重量为（300mm+200mm ）X500mm/2=根。

每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为: 240mm 厚砖墙
钢门窗 20.4/(5.1 1.8) 3.89.94KN m m m m KN ⨯+⨯= 基础梁 18.75KN
wk N 距基础形心的偏心距w e 为：
柱的插入深度10.90.9900810800c h h mm mm mm ==⨯=>，取1850h mm =， 由杯底厚度1a 应大于200mm ，取1250a mm =，则 h=850mm+250mm+50mm=1150mm 。

基础顶面标高为，故基础埋置深度d 为： d=h+=+=
杯壁厚度300t mm ≥，取325mm ，基础边缘高度2a 取350mm ，台阶高度取400mm 。

取24 3.614.4A bl m m m ==⨯=
承载力，其中=×180kN/m 2
=216kN/m 2
,验算结果见表。

可见,基础底面尺寸满足要求。

这时应采用基底净反力设计值,max ,j j p p 和,min j p 可按式（）计算，结果见表。

对于第二组内力，按式（）计算时，,min 0j p <，故对该组内力应按式（）计算基底净反力，即：
e=
m 814.054.1008= a=m e b 186.1814.02
4
2=-=-
由式（）得：
因台阶高度与台阶宽度相等（均为400mm ），所以只需验算变阶处的受冲切承载力。

变阶处受冲切承载力计算简图如图所示，变阶处截面有效高度
0750(405)705h mm mm mm mm =-+=。

因为021200270526103600t a h mm mm mm l mm +=+⨯=<=，故A 按下式 计算，即： 由式（）得：
1 1.2a m =，因为10226103600a h mm l mm +=<=，故取 2.61b a l m ==，由式（）得：
h=750mm<800mm,取21.0; 1.1/bp t f N mm β==，则由式（）得：
kN F kN N h a f l m t hp 37.210415.103110415.103170519001.10.17.07.030==⨯=⨯⨯⨯⨯=φβ故基础高度满足要求。

基础底板配筋计算
基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面如图所示。

三组不利内力设计值在柱边及变阶处的地基净反力计算见表其中第1，3组内力产生的基底反力示意图见图，第2组内力产生的基底反力示意图见图；用表列公式计算第2组内力产生的,j I p 和,j III p 时，相应的4和4分别用和代替，且,max 0j p =。

I II
I
I V V I I I I I I
I
II P j,
P j,min
P jI
P jII
图 变阶处的冲切破坏截面及基础底板配筋计算截面
基础底面受力钢筋采用HPB235级2(210/)y f N mm 。

长边方向钢筋面积为：
A s Ⅰ=M Ⅰ/=×106
/×(1150-45)×210=1828mm 2
A s Ⅲ=M Ⅲ/=×106/×(750-45)×210=3326mm 2
（A s =3770mm 2）
基础底板短边方向钢筋面积为：
A s Ⅱ=M Ⅱ/(h 0-d)f y =×106/×(1150-45-10)×210=1755mm 2 A s Ⅳ=M Ⅳ/(h 0-d)f y =×106/×(750-45-10)×210=1695mm 2 （A s =1847mm 2）
基础底板配筋图见图，由于2/325/4000.810.75t h mm mm ==>，所以杯壁不需要配筋。

1
2
A
142
@90120@90
图 基础底板配筋图
B 柱基础设计
作用与基础顶面上的荷载计算
作用于基础顶面上的荷载为柱底（III III -截面）传给基础的M ，N ，V ，可由表中的III III -截面选取，见表。

其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，
组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合
第一组
第二组
第三组
e w
V
M
N 3600
b
d
h
100
350
400
400
15000
1800
5100
+0.000
400
-1.650
6000
1000
图 基础荷载示意图
基础尺寸及埋置深度
柱的插入深度10.90.91000900800c h h mm mm mm ==⨯=>，取1950h mm =，由杯底厚度1a 应大于250mm ，取1300a mm =，则h=950mm+300mm+50mm=1300mm 。

基础顶面标高为，故基础埋置深度d 为： d=h+=+=
杯壁厚度350t mm ≥，取400mm ，基础边缘高度2a 取450mm ，台阶高度取450mm 。

考虑偏心受压，将基础的面积适当放大，取46
24A bl m m ===22045m ⨯ a =×120kN/m
2
=144kN/m 2,验算结果见表。

可见基础底面尺寸满足要求。

表 基础底面压力计算及地基承载力验算表 类别 第一组 第二组 第三组 0
<120 <144 <120 <144
<120 <144
基础高度验算
表 基础底面净反力设计值计算表
13h mm =mm 1300,01300451255h mm mm =-=mm mm mm 1255
451300=- h=1300mm>800mm,取20.965; 1.1/bp t f N mm β==，
变阶处受冲切承载力计算简图如图所示，变阶处截面有效高度
因为021350280529604000t a h mm mm mm l mm +=+⨯=<= mm mm 4000321090521400<=⨯+故A l 按下式计算，
即： 则 97.49/ 4.23412.3l j l F p A KN m m KN
==⨯=kN m m kN 4.47918.4/7.1142
2=⨯ h=950mm>800mm,取0.996; 1.1/bp t f N mm
β==988.0 ,2/1.1mm N f t =,得： 故基础高度满足要求。

基础底板配筋计算
基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面如图所示。

三组不利内力设计值在柱边及变阶处的地基净反力计算见表
I II
I
I V V I I I I I I
I
II P j,
P j,min
P jI
P jII
图 变阶处的冲切破坏截面及基础底板配筋计算截面
基础底面受力钢筋采用HPB235级2(210/)y f N mm 。

长边方向钢筋面积为：
A s Ⅰ=M Ⅰ/=×106/×(1300-45)×210=2359mm 2 A s Ⅲ=M Ⅲ/=×106/×(950-45)×210=2369mm 2
（A s =2545mm 2）
基础底板短边方向钢筋面积为：
A s Ⅱ=M Ⅱ/(h 0-d)f y =×106/×(1300-45-10)×210=2020mm 2 A s Ⅳ=M Ⅳ/(h 0-d)f y =×106/×(950-45-10)×210=1762mm 2 （A s =2545mm 2）
基础底板配筋图见图，由于2/325/4000.810.75t h mm mm ==>
75.0889.0450/400>=，所以杯壁不需要配筋。

1
2
A
图 基础底板配筋图。