40 60 40m预应力混凝土变截面连续梁桥设计计算书
40 64 40m预应力混凝土连续梁施工方案
目录1.工程概况 (2)1.1工程简介 (2)1.2工期要求 (7)1.3施工材料 (7)1.4工程数量与工程材料 (11)2.编制依据 (13)3.施工方法 (14)3.10#段 (14)3.2悬灌段 (15)3.3边墩现浇段 (15)4.施工总流程 (15)总的施工流程如下： (16)5.资源配置 (16)5.1材料 (16)5.2设备 (17)5.3人员 (18)6.工期安排 (19)7.施工技术 (20)7.10#段施工 (20)7.2悬灌段施工 (38)7.3边墩现浇段施工 (53)8.设计计算 (53)8.10#段施工托架检算 (53)8.2挂篮设计计算 (53)9.线性控制 (53)9.1目的 (53)9.2流程 (54)9.3施工控制 (54)测点布置： (54)10.安全方案 (56)1.工程概况1.1工程简介新建XX客运专线跨XX高速公路3#特大桥起讫里程DK99+461.69～DK100+708.46，桥长1246.77延米，共计30个墩台身，29孔梁。
本桥在17#台至20#墩处设一联40+64+40m预应力混凝土连续梁以123°28′00″交角上跨304国道（图1.1-1、图1.1-2），梁下净空30~40m。
图1.1-1 连续梁所处位置立面图图1.1-2 连续梁所处位置平面图1.1.1下部结构17#-20#台基础均采用桩基础、上设承台，19#、20#主墩承台上设加台，17#-20#台墩柱采用双线连续梁圆端型空心墩。
1.1.2连续梁结构本连续箱梁梁长145.5m，计算跨度为40+60+40m（图1.1.2-1），截面采用单箱单室变截面直腹板形式，主梁梁高按二次抛物线变化，变高段梁底板下缘抛物线方程为：y=30 x20/2725^2。
图1.1.2-1 连续梁立面图本连续箱梁的顶板宽12.20m、底板宽6.70m、梁高3.05~6.05m，腹板厚0.48~0.80m按折线变化、顶板厚除梁端附近及中支点附近外均为0.40m、底板厚0.4~0.8m（图1.1.2-2）。
主跨40m的连续箱梁桥设计桥梁毕业设计计算书
摘要本次毕业设计的题目是吉林市福龙中桥施工图设计，专题题目是主跨40m的连续箱梁桥设计。
依据《公路桥涵通用设计规范 JTG D60—2004》和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62—2004》和《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041-2000)，通过综合运用所学过的基础理论及专业知识，独立进行桥梁设计。
首先，根据地形图提出三种桥型比较方案。
然后从外观、施工难易程度和造价等多方面考虑，最终选出最优方案。
其次，就是进行比选的最优方案,即跨径为40m预应力混凝土连续梁桥的设计。
在结构设计中，梁截面采用变化的单箱双室截面，截面高度在全桥范围内均为两米，为等截面连续梁桥。
主梁采用先简支后连续的施工方法。
最后，利用MIDAS建模,输入材料特性、截面形状等结构信息，然后用MIDAS报告模板输出每个截面的所需的钢筋面积，以此来布置预应力钢束。
可以根据MIDAS输出的施工内力、活载内力、长（短）期效应组合验算、钢束验算等报告整理计算书，并绘制方案图及相关施工图。
关键词：连续梁桥；先简支后连续；迈达斯AbstractThe application of fibre reinforced polymer (FRP) or steel reinforced polymer (SRP) materials to the tension side of a reinforced/prestressed concrete member has been accepted as a strengthening technique to increase the load carrying capacity and in some cases can enhance member serviceability. Proper installation and regular inspection of a composite (FRP or SRP) strengthening system is important since quality of the bond is essential to internally transfer forces. This paper describes an experimental programme conducted to study the behaviour of six prestressed concrete bridge girders, which were tested under static and fatigue loading conditions. The test results were combined with the results of 16 other girders tested by the authors to develop structural design guidelines and guidelines on the installation and inspection of composite strengthening systems. The behaviour was also examined using value engineering to evaluate the cost-effectiveness by investigating the overall system performance. Research findings indicate that SRP materials are more structurally efficient than carbon FRP (CFRP) materials. The results of an inspection demonstration programme, including the pull-off testing of over 150 CFRP samples, has shown that the most effective inspection techniques are visual inspection, pull-off testing, and acousticsounding.2007 Elsevier Ltd. All rights reserved.Keywords: Prestressed; Strengthening; Installation procedures; Fibre reinforced polymers; Steel reinforced polymers; Bridge girder; Inspection procedures;Value engineering目录绪论 (1)1 设计说明 (2)1.1设计依据规范和技术指标 (2)1.1.1 设计依据规范 (2)1.1.2 主要技术指标 (2)1.2设计内容 (2)1.3设计要求 (3)1.4设计日程表 (3)1.5比选方案 (4)1.6主要材料 (6)1.6.1 混凝土 (6)1.6.2 钢材 (6)1.6.3 纵向预应力管道 (7)1.6.4 锚具 (7)1.7施工工艺 (7)2 桥跨总体布置及结构尺寸拟定 (8)2.1桥梁结构图示及尺寸 (8)2.1.1 桥孔分跨 (8)2.1.2 截面形式 (8)2.1.3 主梁高度 (9)2.1.4 细部尺寸 (9)2．2主梁分段与施工阶段的划分 (10)2．2.1 分段原则 (10)2.2.2 具体分段 (10)2.2.3 主梁施工方法 (11)3 荷载内力计算 (12)3.1恒载内力计算 (12)3.2活载内力计算 (14)3.2.1 横向分布系数的考虑 (14)3.2.2 活载因子的计算 (14)3.2.3 计算结果 (16)4 预应力钢束的估算与布置 (19)4.1受力钢筋估算 (20)4.1.1 计算原理 (20)4.1.2 预应力钢束的估算 (20)4.2预应力钢束的布置 (21)5 预应力损失及有效应力的计算 (22)5.1预应力损失的计算 (23)5.1.1 摩阻损失 (23)5.1.2 锚具变形损失 (23)5.1.3 混凝土的弹性压缩 (24)5.1.4 钢束松弛损失 (24)5.1.5 收缩徐变损失 (24)5.2有效预应力的计算 (25)6 次内力的计算 (26)6.1徐变次内力计算 (27)6.2预加力引起的次内力 (28)6.3温度次内力的计算 (30)7 内力验算 (32)7.1正截面抗弯承载能力验算 (34)7.2持久状况正常使用极限状态应力验算 (35)7.3持久状况下预应力构件标准值效应组合应力验算 (39)7.4预应力钢筋中的拉应力验算 (41)7.5承载能力极限状态基本组合正截面强度验算 (42)7.6挠度计算与验算预拱度的设计 (53)7.6.1 挠度计算 (53)8 下部结构计算 (54)8.1桥墩的设计 (54)8.1.1 竖直荷载计算 (54)8.1.2 桥墩配筋计算 (54)8.2基础计算 (56)8.2.1 荷载计算 (56)8.2.2 单桩承载力验算 (57)8.2.3 桩基配筋计算 (58)8.3墩底纵向水平位移验算 (59),xϕ (59)8.3.1 桩在地面处的水平位移和转角()008.3.2 墩底纵向水平位移计算 (61)9 主要工程数量计算 (61)9.1混凝土总用量计算 (61)9.1.1 梁体混凝土（C50）用量计算 (61)9.1.2 桥面铺装、桩基混凝土（C50）用量计算 (61)9.1.3 桥墩、承台混凝土（C30）用量 (62)9.2钢绞线及锚具总用量计算 (62)结束语 ................................................... 错误!未定义书签。
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书目录一、项目概况 (1)二、计算依据 (1)三、计算荷载 (2)3.1 梁体自重不均匀 (2)3.2 8#块混凝土浇筑不同步 (2)3.3 8#块浇筑时挂篮移动不同步及挂篮机具重量偏差 (2)3.4 施工材料堆放不对称 (3)3.5水平风荷载 (3)3.6 竖向风荷载 (3)3.7 荷载组合 (3)四、临时支墩验算 (4)4.1 模型 (4)4.2 计算结果 (4)4.3 临时支墩承载力验算 (5)4.4 临时支墩间支撑的计算 (7)五、临时支墩与承台固结验算 (7)5.1 局部承压验算 (7)5.2 临时支墩与承台连接构造建议 (8)六、临时支墩与梁体固结验算 (8)6.1 计算方法及模型 (8)6.2 荷载及边界条件 (9)6.3 工况一a计算结果 (10)6.4 工况一b计算结果 (13)6.5 工况二计算结果 (17)6.6 结果分析 (20)6.6.1 箱梁整体受力 (20)6.6.2 支墩处箱梁底板横向受力 (20)6.6.3 支墩顶处箱梁局部承压 (22)七、桥墩桩基计算 (22)7.1 下部结构构造 (22)7.2 不考虑成渝线桥墩计算 (23)7.2.1模型 (23)7.2.2 计算结果 (24)7.3 考虑成渝线桥墩计算 (25)7.3.1模型 (25)7.3.2 计算结果 (25)八、结论及建议 (27)8.1结论 (27)8.2建议 (27)一、项目概况(40+64+40)m双线预应力混凝土连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工。
该梁部为变截面箱梁，设有2个T构，每个T构设有1个0#块和7个悬浇节段，0#块梁高5.3米，合龙段以及边跨现浇段梁高为2.9米，梁体高度自悬臂根部至6#段端截面按二次抛物线变化。
该段连续梁下部主墩为圆端形实体墩，墩身高度均为3米。
桥梁合龙顺序为先边跨后中跨，最终完成体系转换调整成桥内力。
桥梁合龙前，梁体固结于临时墩身上，待中跨合龙后拆除临时支墩。
40+60+40m大跨连续梁计算书
计算书工程名称：231省道建湖段黄沙港大桥项目名称：黄沙港大桥40+60+40工程编号：SⅤ-1-3设计阶段：施工图设计构件名称：大跨预应力混凝土连续箱梁设计：1 工程概况2 计算依据和内容2.1计算依据2.1.1 现行国家及行业有关法规、标准、规程、规范。
2.2计算内容2.2.1 使用阶段支座反力计算2.2.2 承载能力极限状态正截面强度验算2.2.3 正常使用状态正截面、斜截面抗裂验算2.2.4 结构刚度验算3 技术标准3.1技术标准3.1.1道路等级：公路1级3.1.2桥梁宽度：桥梁宽度为12m，0.5+10.75+0.75=12m。
3.1.3荷载标准：公路1级。
3.1.4桥梁设计安全等级=1.1。
结构重要性系数03.1.5环境类别环境类别为I类。
3.2设计规范3.2.1《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.2.2《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3.2.3《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3.2.4《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98）3.2.5《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93）3.2.6《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）3.2.7《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）4 设计参数4.1 主要材料及其设计参数4.1.1 混凝土预应力混凝土梁上部结构采用C50混凝土；桥面铺装采用C40混凝土。
混凝土的收缩徐变参数：加载龄期：28天4.1.2 预应力钢束预应力钢束采用直径为15.2mm的预应力钢绞线，主要力学性能：极限抗拉强度：R by=1860MPa；X拉控制应力：0.75R by=1395MPa；弹性模量：E=1.95×105MPa；钢筋松弛率：≤0.035；一端锚具变形及钢束回缩值：≤6mm。
预应力连续箱梁的预应力管道采用性能优良的塑料波纹管。
μ=0.25，k=0.0015；4.1.3 钢筋设计用钢筋为R235钢筋（公称直径小于12mm）和HRB335钢筋（公称直径大于等于12mm）两种，R235钢筋必须符合国家标准（GB13013—1991）的有关规定；HRB335钢筋必须符合国家标准（GB1499—1998）的有关规定。
40米简支T梁计算书word文档
40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计算：复核：审核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=40，梁长39.96m3．上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.75m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.50m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3．结构离散图见附图14．计算截面的几何特征五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作 1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.83. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105 MPa ，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
预应力混凝土连续梁桥的计算
预应力混凝土连续梁桥的计算1 绪论本毕业设计主要是关于大跨度预应力混凝土延续梁桥结构的设计，预应力混凝土延续梁桥以结构受力功用好、变形小、伸缩缝少、行车平顺温馨、外型繁复美观、养护工程量小、抗震功用强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。
与同等跨径的简支梁桥相比，延续梁桥的截面控制弯距得以增加，同时由于采用平衡悬臂施工方法，使桥梁单跨跨径得以增大，从而在近二十余年来延续梁桥失掉普遍的运用。
因此，本次毕业设计关于延续梁桥的设计对今后的走上任务单位有着极端重要的意义。
本设计主要为渭河特大桥的设计，其中桥梁跨度为40+64+40 m，全长144 m,桥面宽6.9 m。
设计荷载规范：铁路中--活荷载；桥面纵坡：0% (平坡)；桥面横坡：±1.5%；桥轴平面线型：曲线。
主梁采用悬臂挂篮对称施工，共划分为五个阶段。
第一阶段：在支架上施工中间墩顶0#块和1#块；第二阶段：在0#、1#块上张拉预应力钢筋并装置好挂篮，然后悬臂向外依次浇筑2#块、3#块……并张拉预应力钢筋，直到最大悬臂，同时在悬臂浇筑行将完成的时分，在两端搭支架浇筑边跨部位的4个单元；第三阶段：边跨合拢；第四阶段：中跨合拢，撤除挂篮，由边跨向跨中对称停止桥面铺装；第五阶段：完工验收,交付运营运用阶段。
本桥设4个支座，其中第一个支座为固定铰支座，其他为活动铰支座。
在本设计进程中我们主要停止了以下几个方面的任务：1、依据设计资料初步拟定主梁截面尺寸；2、停止内力〔恒载内力、活载内力〕计算；3、力筋的计算与布置；4、预应力损失及有效预应力的计算；5、关于预加力惹起的结构次内力讨论；6、主梁截面强度计算；7、主梁抗裂性检算；8、弹性阶段应力的计算与验算。
由于本次毕业设计选用的是变截面的延续梁，计算十分烦琐，故在计算时采用电算。
设计中一切顺序均没有在注释中详细给出，而是直接输入计算结果。
另外本次设计的计算数据与桥梁设计软件桥梁博士,计算一切失掉的数据停止比拟,以反省正确性。
406040m预应力混凝土变截面连续梁桥设计计算书
406040m预应力混凝土变截面连续梁桥设计计算书盘锦新区纬一河二号桥设计概述工程概况始建于2005年12月的盘锦辽东湾新区（原盘锦辽滨沿海经济开发区），是辽“五点一线”最早的七个重点园区之一。
新区地处“辽宁沿海经济带”、“辽西蒙东城市群经济圈”、“沈阳开发区城市群”三大经济板块结合点，是辽宁沿海开发开放战略的主轴线和渤海翼的交叠之地，承载着振兴东北老工业基地、辽宁沿海开发开放、资源型城市转型试点市等多项国家战略。
新区初步形成了水城、产业、港口三大主体功能区，影响力、吸引力、辐射力大幅提升。
辽滨水城，又叫金帛湾水城。
是盘锦沿海经济区建设与发展的最高境界。
优越的区位和显著的地缘优势，使水城成为极具开发潜力和美好前景的最佳发展区域。
辽滨境内水系的贯通，城内河网的存在，是辽滨水城建设的重要标志。
辽滨水城陆域面积与水域面积相当，在水城内既可以开车，也可以划船。
同时，水城内将根据全世界400多座名桥的形状建设桥梁，纬一河2#桥正是其中一座。
由于纬一河紧临市政府，河上桥梁均仿照中世纪欧洲桥梁风格建造，以达到庄重美观的效果。
总体规划布置图如图1-1图1-1 总体规划布置图技术标准⑴道路等级：双向八车道城市主干道；⑵设计荷载：公路I级；⑶计算行车速度：40km/h；⑷桥梁宽度：4.0m（人行道及栏杆）+3m（非机动车道）+30m（行车道）+3m（非机动车道）+4.0m（人行道及栏杆）= 44m。
；⑸结构设计安全等级：I 级；⑹地震基本烈度：地震基本烈度为7度，设计基本地震峰值加速度为0.10g，按《公路桥梁抗震细则》中B类桥梁设计。
⑺结构设计基准期：100年；设计遵循的依据⑴《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。
⑵《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）。
⑶《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）⑷《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）⑸《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007）。
连续箱梁桥的毕业设计(40+60+40米)
前 言设计的主要目的是培养学生综合运用所学知识和技能，分析解决实际问题的能力。
通过毕业设计使学生形成经济、环境、市场、管理等大工程意识，培养学生实事求是、谦虚谨慎的学习态度和刻苦钻研、勇于创新的精神。
毕业设计过程中复习以前所学习的专业知识，同时也锻炼了学生将理论运用于实践的能力。
桥梁的设计需要综合考虑各个方面的因素，其中包括桥址处地形、地貌、气象、水文条件、工程地质、以及周围所处的环境等等，除此之外，任何一个设计都必须要考虑的问题就是怎样将经济、实用、美观三者都融于设计之中。
设计主要包括上部结构计算和下部结构计算。
桥梁的结构设计，主要是主梁、桩柱的内力计算、截面配筋、强度验算等。
通过方案比选后确定本桥为连续箱梁桥，桥长140米。
计算过程中主要参考了《公路桥涵设计手册——梁桥(下册)》、《连续梁桥》、《桥梁工程》、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《桥梁设计常用数据手册》等书籍，其中桥梁结构上的车道荷载布置、超静定连续梁内力分析涉及的所有计算全部由桥梁博士Dr Bridge 和Excel辅助计算功能求出和输出原始数据，为下一步的分析和准确计算打下了坚实基础。
接下来的上部主梁和下部墩柱的结构设计计算当中，再以程序精算结果的基础上，充分利用了AutoCAD计算机辅助设计功能和Excel辅助计算功能计算；此次毕业设计除了有详细的计算书外，还按照设计要求绘制了一定量的施工图纸。
总之，通过毕业设计，达到基本知识、基础理论、基本技能和运用知识能力、网络获取知识的能力、计算机应用的能力、外语能力以及文化素质、思想品德素质、业务素质的训练，培养学生运用所学的专业知识和技术，研究、解决本专业实际问题的初步能力。
1. 桥梁设计方案和比选1.1设计说明1.1.1 任务依据和设计范围（1）任务依据所选桥位的地质图。
（2）设计论文原始资料桥位地形图、地质勘察资料； （3）设计荷载：公路I 级：车道荷载k k 10.5kN 360kN q ==，P 。
连续梁桥设计与结构计算分析
连续梁桥设计与结构计算分析发表时间：2019-11-19T16:08:06.390Z 来源：《基层建设》2019年第24期作者：方帅[导读] 摘要：现阶段，我国的桥梁工程建设越来越多。
中设设计集团股份有限公司常州分公司江苏省常州市 213000摘要：现阶段，我国的桥梁工程建设越来越多。
文章以某跨径组合为40m+60m+40m的连续梁为例，对预应力混凝土连续箱梁的设计进行了介绍。
采用桥梁博士软件对该桥进行了总体静力分析，并对计算结果进行了验算，可为同类桥梁设计提供参考。
关键词：连续梁；设计；计算分析引言近年来，随着我国城市飞速发展，各城市中交通压力日益繁重，连续梁桥因具有优美外形、跨越能力强、施工简便和选址灵活等特点，逐渐成为缓解城市交通压力的重要方式之一。
但在大多已建成连续桥梁中，由于设计者对桥梁整体稳定性不够重视，导致频繁出现桥梁坍塌和倾覆等重大工程事故，因此对桥梁整体稳定性进行更深入的研究非常重要。
1影响因素考虑不足针对预应力连续梁桥的设计，传统配筋理论主要以强度控制为目标，多依靠现行规范进行验算，对于成桥状态和长期时效变形控制是否合理缺乏充分的重视。
计算模型方面，当前多采用平面杆系程序计算，虽在一定程度上能够满足工程需要，但还存在许多问题，以下进行详细分析：（1）预应力效应考虑不足。
当前设计理念考虑相对简单，对于荷载横向分布和竖向预应力效应考虑不足，对于三向预应力之间的设计耦合作用更是考虑不足，即对于连续梁桥的预应力效应考虑不足。
（2）空间效应考虑不足。
传统设计理论对于连续梁桥的空间效应考虑不充分，对于箱梁的扭转翘曲、剪力滞、畸变效应难以进行精确计算，当前规范要求的内力增大系数无法实现有效的模拟分析，多依靠于设计人员经验，造成实际空间效应模型与理论模型存在较大偏差。
（3）预应力简化分析不合理。
当前连续梁桥设计，主要是将预应力简化为等效节点荷载，因此处理混凝土收缩徐变产生的预应力损失仅依靠经验公式，无法考虑结构变形和预应力损失之间的耦合作用，造成预应力的计算不够精确。
40m预应力混凝土T梁计算书
40m 预应力混凝土T 梁计算书1 概述采用交通部公路科学研究所开发的结构计算软件GQJS 并配合手算分析40m 简支T 梁的结构受力，以新规范JTG D60-2004和JTG D62-2004为标准。
拟定合理的结构尺寸，给出合理的预应力钢筋和普通钢筋构造。
2 计算依据及参考《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D60-2004 《公路桥涵设计规范》JTJ023-853 计算过程 3.1基本数据跨径：40m ，计算跨径：39.4m ； 设计荷载：公路I 级； 净宽：2x0.5+11=12m 材料：预应力钢筋：17⨯钢绞线，直径15.2mm ，截面面积1392mm ，重量1.101kg/m ，强度标准值1860MPa ，强度设计值1260MPa ，控制张拉应力0.7518601395con σ=⨯=MPa 。
弹性模量51.9510⨯ MPa 。
预应力钢筋采用4根10束15.2j φ（截面面积为13902mm ）的预应力钢绞线，预应力截面面积共计55602mm 。
普通钢筋HRB335：强度标准值335MPa ，强度设计值280MPa ，弹性模量5210⨯ MPa 。
受拉区配置6根20φ钢筋，每根截面面积314.202mm ，共1885.22mm 。
混凝土C50：抗压强度标准值32.4MPa ，设计值22.4MPa ，弹性模量43.2510⨯ MPa ，抗拉强度标准值2.65MPa ，设计值1.83MPa 。
3.2 截面特性计算跨中截面横断面布置见下图：预制T 梁截面特性如下：3.3内力计算3.3.1 荷载横向分布系数计算采用刚接梁法计算荷载横向分布系数，采用老规范的计算方法，梁宽采用2.4m，共5片T梁，行车道宽度11m，分别输入各片梁的抗弯、抗扭惯矩、桥面板沿梁长方向单位长度的抗弯惯性矩和悬臂长度，采用编制程序进行计算，结果如下表所示：3.3.2 内力计算采用GQJS程序计算上部结构在各种荷载工况下主要控制截面的内力如下：几点说明：1、结构基频＝2.838Hz ，汽车荷载冲击系数＝0.169；2、现浇段集度＝0.650.1826 3.042⨯⨯=kN/m ；3、防水混凝土＋沥青面层集度＝0.21224/511.52⨯⨯=kN/m ；4、防撞护栏集度＝(0.419*25.5+0.18)×0.336＝10.86*0.336=3.65 kN/m ；5、将现浇段、防水混凝土＋沥青面层及防撞护栏作为二期恒载施加，集度＝18.212 kN/m ；3.4久状况承载能力极限状态计算 3.4.1跨中截面正截面抗弯强度验算：按承载能力极限状态进行计算，考虑恒载和公路I 级荷载按规范JTG D60-2004第4.1.6条进行效应组合，弯矩设计值＝14765.75kN.m 。
预应力混凝土变截面连续箱梁桥计算书
目录绪论 11.1预应力混凝土连续梁桥概述 11.2 毕业设计的目的与意义 3第一章设计原始资料 (4)第二章方案比选 (5)第三章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 62.1 尺寸拟定92.1.1 桥孔分跨 92.1.2 截面形式 92.1.3 梁高102.1.4 细部尺寸 112.2 主梁分段与施工阶段的划分122.2.1 分段原则 122.2.2 具体分段 132.2.3 主梁施工方法及注意事项13第四章荷载内力计算 153.1 恒载内力计算163.2 活载内力计算233.2.1 横向分布系数的考虑283.2.2 活载因子的计算 313.2.3 计算结果 32第五章预应力钢束的估算与布置334.1 力筋估算334.1.1 计算原理 334.1.2 预应力钢束的估算344.2 预应力钢束的布置 41第六章预应力损失及有效应力的计算415.1 预应力损失的计算 425.1.1摩阻损失425.1.2. 锚具变形损失435.1.3. 混凝土的弹性压缩 465.1.4.钢束松弛损失495.1.5.收缩徐变损失505.2 有效预应力的计算 54第七章次内力的计算556.1 徐变次内力的计算 556.2 预加力引起的二次力矩556.3 温度次内力的计算 566.4 支座位移引起的次内力58第八章内力组合607.1 承载能力极限状态下的效应组合607.2 正常使用极限状态下的效应组合62第九章主梁截面验算 648.1 截面强度验算678.2 截面应力验算698.2.1 正截面和斜截面抗裂验算698.2.2 法向拉应力728.2.3 主拉应力和主压应力718.2.4 使用阶段预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算758.2.5 预应力钢筋中的拉应力778.3 挠度的计算与验算预拱度的设计 81第十章施工方法要点及注意事项 839.1 材料设备及施工程序839.2 支架及模板 859.3预应力束布置859.4 混凝土工程 859.5 张拉和压浆 86第十一章主要工程数量计算 8711.1 混凝土总用量计算8711.1.1 梁体混凝土（C40号）用量计算8711.1.3 防撞墙（C20号）混凝土用量计算8711.2 钢绞线及锚具总用量计算88毕业设计总结89致谢 90参考文献 91附录1：实习报告94附录2 外文文献翻译92绪论1.1预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。
40m预应力混凝土T梁计算报告
40m预应力混凝土T梁计算报告规范标准：公桥规 JTG D60-2004公桥规 JTG D62-20042009年2月2日一）预制梁自重=0. 7987×25=19.97KN/ma.按跨中截面计算主梁的恒载集度g(1)b.由于马蹄提高形成四个横置的三棱柱，折算成恒载集度为：g= 4×（0.79-0.31）×4.37×0.09×25/39.94=0.47 KN/m(2)c.由于腹板加厚所增加的重量折算成恒载集度为：=2×（1.1014-0.7859）×(0.47+1.05) ×25/39.94=0. 6 KN/mg(3)d.主梁中横隔梁的体积:g=0.8384×0.25×25×2×9/39.94=2.34KN/M(4)e.预制梁恒载集度为:g=19.97+0.47+0.6+2.34=23.38KN/m1二）现浇段自重a.现浇接头恒载集度为:=0.25×(0.07+0.07)×2×9×25/39.94+0.2×2×0.15×25=1.9KN/mg2三）二期恒载a.铺装层恒载集度为:8cm混凝土铺装：0.08×9×25=18 KN/m5cm沥青混凝土铺装：0.05×9×23=10.35 KN/m若将桥面铺装分摊给五片主梁，则=(10.35+18)/5=5.67 KN/mg(6)b.防撞栏恒载集度为:=0.5×25/10=1.25 KN/mg(7)c.中梁二期恒载集度：=1.25+5.67=6.92KN/mg3（三）恒载内力如图1-2所示，设X为计算截面距左支座距离，并令α=X/Lx=αl3图1-2 主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：M α=0.5×α×（1-α）L 2g; Q α=0.5×(1-2α)Lg 恒载内力计算见表1-3中梁恒载内力 1-3二.活载内力计算(一) 冲击系数和车道折减系数 按“规范”4.3.2.5，对本设计而言 f=π×c c m EI //2L 2=π]8.9/1092.30/[10*3788.01045.33710⨯⨯⨯=2.005HZ 所以，μ=0.1767×lnf-0.0157=0.11,冲击系数（1+μ）=1.11按“规范”4.3.2.4，当车道多于两车道时，需进行车道折减，本设计按两车道设计，所以计算荷载内力时不需进行车道折减。
预应力混凝土连续梁桥毕业设计计算书
摘要本设计题目为贤村桥2号预应力混凝土连续梁桥，该桥位于京福高速公路泰安至曲阜段，桥梁跨径布置为24+26+24m，双向四车道，上部结构采用先简支后连续的预应力混凝土连续T型梁桥。
简支转连续是桥梁施工中较为常见的一种方法,该施工方法的主要特点是施工方法简单可行，施工质量可靠，实现了桥梁施工的工厂化、标准化和装配化。
目前随着高等公路的发展，为改善桥梁行车的舒适性，简支转连续梁桥在中、小跨径的连续梁桥中得到了广泛地应用。
在设计过程中，综合考虑了材料以及结构的强度、刚度、稳定性，还注意到了混凝土强度以及钢筋等级及其性能。
使本桥梁设计兼具简支梁的经济易施工特点和连续梁的结构稳定、受力状态好的优点，是值得推广和使用的一种有效梁跨方式。
本设计参阅了很多相关设计及规范，也采用了一些既有设计成果，使得设计具有一定的实践性，同时也采用了MIDAS来计算桥梁结构内力，节约了设计时间，设计过程中得到指导老师的悉心指导及帮助，使我的设计事半工倍，在此对设计界的前辈及指导老师表示衷心的感谢！由于设计时间仓促，加上本人经验有限，设计中难免会有许多不足或缺点，请大家提出宝贵意见及建议。
关键词：简支转连续；预应力；MIDASAbstractThe design entitled Juxian Village, Bridge 2, prestressed concrete continuous girder bridge, the bridge is located in Jingfu Expressway Tai'an to Qufu section, bridge span arrangement for the 24 +26 +24 m, two-way four-lane, the upper structure with simply supported Continuous prestressed concrete continuous T-beam bridge. Simply supported continuous construction of the bridge a more common method of construction, the main features of the construction method is simple and feasible, the construction quality, the factory realized the bridge construction, and assembly of standardization. With the current high road of development, to improve the driving comfort of the bridge, simply supported continuous beam bridge in the small span continuous bridge has been widely applied.In the design process, considering the material and structural strength, stiffness, stability, and also noted the strength of reinforced concrete and its performance levels. So that both the simple beam bridge design and easy construction of the economic characteristics and the continuous beam structural stability, good mechanical advantage of the state, is worthy of promotion and use of an effective cross-beam method.See a lot of the design specifications related to design and also used some existing design results, making the design has some practical, but also used to calculate the bridge structure MIDAS internal forces, saving design time, the design process by guiding the teacher Careful guidance and help to make my design work half the times in the design of the older generation and to express my sincere thanks to the instructor!Because of the design time constraints, coupled with my limited experience, inevitably, there are many deficiencies in the design or fault, we made valuable comments and suggestions.Key words: simply supported continuous; prestressed; MIDAS目录摘要.................................................................................................................................................... I ABSTRACT .......................................................................................................................................... I I前言 (1)第1章设计基本资料 (1)1.1桥梁线形布置 (1)1.2设计标准 (1)1.3材料规格 (2)1.4施工方式 (2)1.5设计计算依据 (3)1.6基本计算数据表 (3)第2章设计要点及结构尺寸拟定 (5)2.1设计要点 (5)2.2结构尺寸的拟定 (5)2.3横截面沿跨长的变化 (6)2.4横隔梁的设置 (6)2.5毛截面几何特性计算 (6)第3章主梁自重作用效应计算 (6)3.1结构自重作用效应计算 (6)3.2汽车荷载作用效应计算（边梁） (6)3.2.1 冲击系数和车道折减系数 (6)3.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数 (6)3.2.3 汽车荷载效应内力计算 (6)3.3基础沉降内力及温差应力计算 (6)3.3.1 基础沉降内力计算 (6)3.3.2 温差应力计算 (6)3.4内力组合 (6)3.4.1 按承载能力极限状态设计 (6)3.4.2 按正常使用极限状态设计 (6)3.4.3 计算结果 (6)第4章预应力钢束估算及其布置 (6)4.1钢束估算 (6)4.1.1 按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估束 (6)4.1.2 按正常使用极限状态截面压应力要求估算 (6)4.1.3 按承载能力极限状态的应力要求计算 (6)4.1.4 估算结果 (6)4.2钢束布置 (6)4.3主梁净、换算截面几何特性计算 (6)第5章预应力损失及有效预应力计算 (6)5.1基本理论 (6)5.2预应力损失计算 (6)5.2.1 后张法由预应力钢筋与管道之间摩擦引起的应力损失 (6)5.2.2 后张法由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值引起的应力损失 (6)5.2.3 后张法由混凝土弹性压缩引起的应力损失 (6)5.2.4 后张法由钢筋松弛引起的预应力损失终极值 (6)5.2.5 后张法由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失 (6)5.2.6 截面预应力损失合计和有效预应力 (6)第6章配束后主梁内力计算及内力组合 (6)6.1配束后主梁内力计算及内力组合 (6)第7章截面强度验算 (6)7.1基本理论 (6)7.2计算公式 (6)第8章抗裂验算 (6)8.1《公预规》要求 (6)8.2正截面抗裂验算 (6)8.3斜截面抗裂验算 (6)第9章持久状况构件的应力验算 (6)9.1正截面混凝土压应力验算 (6)9.2预应力筋拉应力验算 (6)9.3混凝土主压应力验算 (6)第10章短暂状况构件的应力验算 (6)10.1预加应力阶段的应力验算 (6)10.2吊装应力验算 (6)第11章挠度验算 (6)11.1汽车荷载作用下主梁边跨和中跨的最大截面挠度计算 (6)11.2消除结构自重后长期挠度验算 (6)第12章行车道板计算 (6)12.1悬臂板荷载效应计算 (6)12.2连续板荷载效应计算 (6)12.3截面设计、配筋与承载力验算 (6)结束语 (6)致谢 (6)参考文献 (6)前言进入二十一世纪以来，随着我国国民经济的迅速发展和经济的全球化，我国的公路交通有了跨越式的发展。
40+60+40连续梁临时固结计算
40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述40+60+40m,箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24~25.334m,两翼悬臂各长3.5m。
桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。
箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。
二，■图1箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。
两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。
箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。
墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2x3.5m、4x4.0m。
边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。
悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。
为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。
二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/TD60-01-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。
根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。
设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。
变截面连续梁完整计算书
变截⾯连续梁完整计算书⼀、⼯程概况上部结构采⽤预应⼒混凝⼟变截⾯连续箱梁，为双幅结构。
单幅箱梁采⽤单箱单室截⾯，箱梁顶板宽11.99m，底板宽为6.99⽶，箱梁顶板设置1.5%的横坡。
边跨端部及中跨跨中梁⾼均为2.0m（以梁体中⼼线为准），箱梁根部梁⾼为4.0⽶，梁⾼从2.0m到箱梁根部按1.5次抛物线规律变化；边跨端部及中跨跨中底板厚度为0.25⽶，箱梁悬臂根部底板厚度为0.6⽶，箱梁底板厚度从2.0m到悬臂根部按1.5次抛物线规律变化。
箱梁腹板在3.5m长度内由0.45⽶直线变化⾄0.6⽶。
桥台采⽤重⼒式U型桥台，桥台与道路中⼼线正交布置。
桥台扩⼤基础应嵌⼊中风化岩⾯不少于0.5m，同时应满⾜基底持⼒层抗压承载⼒要求，桩基础应嵌⼊中风化岩层长度不⼩与2.5倍桩径，桥台台⾝采⽤C25⽚⽯混凝⼟浇筑，台帽混凝⼟采⽤C30钢筋混凝⼟。
台后的填料采⽤压实度不⼩于96%的砂卵⽯，回填时应预设隔⽔层或排⽔盲沟。
桥墩均采⽤钢筋混凝⼟⼋棱形截⾯，基础采⽤桩基接承台。
桥墩墩⾝截⾯为3.5×2.0m，截⾯四⾓对应切除70×50cm倒⾓。
墩顶设盖梁，桥墩盖梁尺⼨为6.99m(长)×2.4m(宽)×2.6m(⾼)，承台尺⼨为8.4m(长)×3.4m(宽)×2.5m。
每个承台接两根直径2.0m的桩基。
所有的桩基础均采⽤嵌岩桩，⽤⼈⼯挖孔成桩。
桩基础应嵌⼊完整的中风化岩⾯不少于3倍桩径，并要求嵌岩岩⽯襟边宽度⼤于3.0m，同时应满⾜基底持⼒层岩⽯抗压强度要求。
桥型布置见图1 桥型⽴⾯布置图。
图1 桥型⽴⾯布置图⼆、主要技术标准汽车荷载：公路－I级。
⼈群荷载：3.5 KN/m2。
2.4.桥梁宽度：2.5. 纵坡、横坡：三、设计规范3.1.《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）。
3.2.《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60—2004）。
3.3.《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》（JTG D62—2004）。
预应力混凝土连续梁设计计算书
相比之下，箱型梁抗扭刚度大，整体受力和动力稳定性能好，外观简洁，适应性强，在直线、曲线、折返线及过渡线等区间段均可采用，且施工技术成熟，造价适中。因此，结合工程特点和施工条件，选择
（2）工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。
结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；3）结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少；4）结构的整体性好，刚度较大，变性较小；5）可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；6）结构自重较大，自重耗掉大部分材料的强度，因而大大限制其跨越能力；7）预应力混凝土梁式桥可有效利用高强度材料，并明显降低自重所占全部设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力；8）预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为
30+40+30=100(m)
2．主梁尺寸拟定（跨中截面）（1）主梁高度
预应力混凝土连续梁桥的主梁高度与起跨径之比通常在1 15～1 25之间，标准设计中，高跨比约在
1 18～1 19，当建筑高度不受限制时，增大梁高是比较经济的方案。可以节省预应力钢束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根据桥下通车线路情况，并且为达到美观的效果，取梁高为2m，
XX高铁(40+64+40)m预应力混凝土连续梁桥支架计算书.
XXX高速铁路（40+64+40）m预应力混凝土连续梁桥支架计算书负责人：XXXXXX编制人：ZX SJS复核人：XXXXXXXXXXXXXXXXXX2016年4月目录1工程概况 (1)2编制范围 (1)3依据规范 (1)4总体施工方案 (2)4.1 0#支架搭设方案 (2)4.2边跨现浇段支架搭设方案 (5)5 0#段现浇支架验算 (8)5.1箱梁尺寸 (8)5.2荷载取值 (8)5.2.1荷载计算 (8)5.2.2荷载分项系数 (9)5.2.3荷载组合 (10)5.3箱梁腹板下模板计算 (10)5.4翼缘板下I32a验算 (13)5.5箱梁内模支架计算 (14)5.6竖直钢管受力检算 (16)5.7基础局部承压检算 (17)5.8总结与建议 (18)6边跨现浇段支架检算 (18)6.1箱梁尺寸 (18)6.2荷载取值 (18)6.2.1荷载计算 (18)6.2.2荷载分项系数 (20)6.2.3荷载组合 (20)6.3箱梁腹板下模板计算 (20)6.4竖直钢管受力检算 (23)6.5立柱下砼基础检算 (24)6.5.1基础局部承压检算 (25)6.5.2地基应力检算 (25)6.6总结与建议 (26)7有限元计算结果 (26)7.1竹胶板的验算 (27)7.2 方木的验算 (28)7.3 I18工字钢的验算 (29)7.4 I32a工字钢的验算 (30)7.5 I56a工字钢的验算 (31)7.6 钢管立柱的验算 (32)7.7 整体位移检算 (33)7.8 结构稳定性分析 (33)1工程概况XX 高铁设计最高运行速度350km/h ，XX 大桥（40+64+40）m 预应力混凝土连续梁桥在一般大气条件下无防护措施的地面结构，环境类别为碳化环境，作用等级为T2，梁体结构设计使用寿命为100年，桥梁采用悬臂浇筑施工，桥上不设人行道检查车走行通道。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，全联在端支点、中支点处设横隔板，桥梁宽12.6m ，梁全长为145.5m ，计算跨度40+64+40m ，中支点截面中心点处梁高6.035m ，跨中10m 直线段及边跨13.75m 直线段截面中心线梁高3.035m ，梁底下缘按直线变化，底宽670cm ，腹板为直腹板。
40m预应力钢筋混凝土T形简支梁桥梁计算书
预应力混凝土简支T形梁桥设计计算一．设计资料与构造布置〔一〕.设计资料1．桥梁跨径与桥宽标准跨径：40m〔墩中心距离〕桥面净空：净9m+2×1.0m人行道+2×0.5m护栏=12m2．设计荷载公路-Ⅱ级，根据《公路桥涵设计通用规X》：均布荷载标准值为qk×0.75=8.0kN/m；集中荷载根据线性内插应取Pk2 ，每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52kN/m和4.99kN/m。
混凝土：主梁采用C60，栏杆与桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规X》〔JTG D62—2004〕的s15.2钢绞线，每束6根，全梁配7束，pkf=1860Mpa。
普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的均用R235钢筋。
按后X法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
〔1〕交通部颁《公路工程技术标准》〔JTG B01—2003〕，简称《标准》〔2〕交通部颁《公路桥涵设计通用规X》(JTG D60--2004),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规X》(JTG B62—2004)(4)根本计算数据见下表注：考虑混凝土强度达到C45时开始X 拉预应力钢束。
ck f 和tk f 分别表示钢束X拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，如此：ck f a MP ，tk f a MP 。
(二)横截面布置～2.4m 或更宽。
本设计拟取翼板宽为2500mm 〔考虑桥面宽度〕。
由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面(b i =1600mm)和运营阶段的大截面(b i =2500mm)，净-9m+2×1.5m 的桥宽选用五片主梁，如如下图所示。
(1) 主梁高度预应力砖简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。
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盘锦新区纬一河二号桥设计概述工程概况始建于2005年12月的盘锦辽东湾新区（原盘锦辽滨沿海经济开发区），是辽“五点一线”最早的七个重点园区之一。
新区地处“辽宁沿海经济带”、“辽西蒙东城市群经济圈”、“沈阳开发区城市群”三大经济板块结合点，是辽宁沿海开发开放战略的主轴线和渤海翼的交叠之地，承载着振兴东北老工业基地、辽宁沿海开发开放、资源型城市转型试点市等多项国家战略。
新区初步形成了水城、产业、港口三大主体功能区，影响力、吸引力、辐射力大幅提升。
辽滨水城，又叫金帛湾水城。
是盘锦沿海经济区建设与发展的最高境界。
优越的区位和显著的地缘优势，使水城成为极具开发潜力和美好前景的最佳发展区域。
辽滨境内水系的贯通，城内河网的存在，是辽滨水城建设的重要标志。
辽滨水城陆域面积与水域面积相当，在水城内既可以开车，也可以划船。
同时，水城内将根据全世界400多座名桥的形状建设桥梁，纬一河2#桥正是其中一座。
由于纬一河紧临市政府，河上桥梁均仿照中世纪欧洲桥梁风格建造，以达到庄重美观的效果。
总体规划布置图如图1-1图1-1 总体规划布置图技术标准⑴道路等级：双向八车道城市主干道；⑵设计荷载：公路I级；⑶计算行车速度：40km/h；⑷桥梁宽度：4.0m（人行道及栏杆）+3m（非机动车道）+30m（行车道）+3m（非机动车道）+4.0m（人行道及栏杆）= 44m。
；⑸结构设计安全等级：I 级；⑹地震基本烈度：地震基本烈度为7度，设计基本地震峰值加速度为0.10g，按《公路桥梁抗震细则》中B类桥梁设计。
⑺结构设计基准期：100年；设计遵循的依据⑴《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。
⑵《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）。
⑶《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）⑷《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）⑸《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007）。
⑹《公路沥青路面设计规范》(JTG D50-2006)⑺《城市道路照明设计标准》（CJJ45-2006）⑻《公路工程水文勘测设计规范》（JTG 030—2002）方案比选连续梁方案桥梁立面图桥墩位置断面图采用40m+60m+40m分跨，并且采用箱梁截面。
变截面加预应力，桩采用摩擦桩。
拱桥方案拱桥立面图拱桥中间位置断面图中间采用下承式系杠拱，跨径为100m；两边分别采用20m的简支梁桥。
桩依旧采用摩擦桩基础，梁也选择采用一幅的大箱梁。
方案比选比选结果由于本桥为城市道路桥梁，公路—Ⅰ级荷载标准，所以对桥梁美观和承载能力有较高的要求。
需要选择桥型美观、贴合主旨、受力合理、施工方便的方案。
综合表中经济、实用、安全、美观、受力特点等的综合比选，最终以连续梁方案作为推荐方案。
1.5主要材料及其特性⑴主梁、桥墩：C50混凝土，E=3.45×104Mpa，容重26kN/m3；⑵桥台、承台：C45混凝土，E=3.35×104Mpa，容重26kN/m3；⑶桩基：C35混凝土，E=3.15×104Mpa，容重25kN/m3⑷预应力筋：破断强度为1860Mpa钢绞线，E=1.95×105Mpa，容重78.5kN/m3⑸普通钢筋：R235、HRB335、HRB400，E=2.0×105Mpa，容重78.5kN/m31.6计算荷载1.6.1永久荷载结构自重：包括箱梁自重、二期恒载、管线的重量等。
混凝土容重参见材料参数，管线荷载按单侧5kN考虑。
单侧人行道及栏杆：28.6kN/m；单幅10cm沥青混凝土：43.2kN/m；混凝土收缩、徐变：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定计算。
预应力：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定考虑相应损失。
1.6.2活载（1）汽车荷载公路—I级。
该桥分为左右两幅，单幅桥梁按4车道加1非机动车道，折合为5车道进行计算，车道折减系数为0.6。
按照《公路桥涵设计通用规范》计算得冲击系数为1.062。
（2）人群荷载局部计算取4.0kN/m2，纵向整体计算取3.0kN/m2。
（3）汽车制动力根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.6-1，一个车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但公路—I级汽车荷载的制动力标准值不得小于165kN。
1.6.3温度荷载（1）体系温差设计基准温度为10℃，按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.10-2条，最高有效温度34 ℃，最低有效温度-23℃，故均匀升温取24 ℃，均匀降温取-33 ℃。
（2）桥面日照温差梯度温度按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）表4.3.10-3条取值，主梁仅计车行道宽度范围内梯度温度。
桥面为10cm沥青混凝土铺装时梯度温度的分布如图1-2。
A、日照正温差B、日照负温差图1-2 梯度温度(尺寸单位：mm)1.6.4基础变位桩基均按钻孔灌注桩设计，基础变为为±1cm。
1.7荷载组合及容许应力荷载组合按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定进行。
1.7.1承载力极限状态组合：1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车+0.7人群+0.7梯度温度+0.7梯度温度+0.7制动力+0.5基础变位1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车+0.7人群+0.7梯度温度+0.7梯度温度+0.7制动力+0.5基础变位1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车+0.84人群+0.84梯度温度+0.84梯度温度+0.84制动力+0.5基础变位1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车+0.98人群+0.98梯度温度+0.98梯度温度+0.5基础变位1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车+0.98人群+0.98制动力+0.5基础变位1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车+1.12人群+0.5基础变位1.7.2持久状况应力验算：1.0自重+1.0收缩徐变+0.7汽车+1.0人群+1.0体系温度+1.0梯度温度+1.0制动力+1.0基础变位。
按照本组合验算，受压区混凝土最大压应力应小于0.5倍混凝土抗压拉强度标准值f ck。
1.7.3抗裂验算：作用短期效应组合：1.0自重+1.0收缩徐变+0.7汽车（不计冲击）+1.0人群+1.0体系温度+0.8梯度温度+1.0制动力+0.75风荷载+1.0基础变位。
在短期效应组合下，《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）要求：A类预应力混凝土构件，正截面的受拉边缘混凝土拉应力应小于0.7倍混凝土抗拉强度标准值f tk，同时长期荷载组合下不出现拉应力；斜截面抗裂验算要求混凝土的主拉应力在短期效应组合下小于0.5倍混凝土抗拉强度标准值f tk。
作用长期效应组合：1.0自重+1.0收缩徐变+0.4汽车（不计冲击）+0.4人群+1.0体系温度+0.8梯度温度+1.0制动力+0.75风荷载+1.0基础变位。
在长期效应组合下，《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）要求：A类预应力混凝土构件，正截面的受拉边缘混凝土应不出现拉应力；斜截面抗裂验算要求混凝土的主拉应力在短期效应组合下小于0.5倍混凝土抗拉强度标准值f tk。
横梁、桥墩、承台、桩基的计算详见相应计算部分。
1.8计算书的内容盘锦辽东湾新区纬一河2#桥工程计算书共包含两大部分，分别是桥梁上部结构计算和桥梁下部结构计算。
桥梁上部结构主梁纵向计算主梁纵向计算模型盘锦辽东湾新区纬一河2#桥工程，沿桥梁中心线分为左右两幅，两幅桥梁之间设置2cm宽纵缝，两幅桥关于桥梁中心线完全对称布置，计算中取单幅桥进行上部结构计算。
全桥总宽为44m，单幅桥宽为21.99m，跨径布置为40+60+40=120m，主梁采用单箱五室变截面预应力连续箱梁，根部梁高3.4m，跨中及边跨端部梁高1.6m。
主梁上部结构纵向计算模型如图2-1所示。
图2-1：上部结构纵向计算模型主梁纵向计算结果配筋情况描述（仅描述主梁1/2顶底板钢筋情况）。
顶板：配有559根直径为16间距为12规格为HRB 235的普通钢筋；559根直径为12间距为12规格为HRB 335的普通钢筋。
（不同界面钢筋的具体长度不一样）。
箍筋为直径12间距60的HRB 335钢筋若干。
底板：配有559根直径为16间距为12规格为HRB 235的普通钢筋；559根直径为12间距为12规格为HRB 335的普通钢筋。
（不同界面钢筋的具体长度不一样）。
箍筋为直径12间距60的HRB 335钢筋若干。
承载能力极限状态验算图2-2为正截面抗弯极限承载力包络图，图2-3为斜截面抗剪极限承载力包络图。
图中分别给出了按承载能力极限状态组合的弯矩设计值、剪力设计值和极限弯矩值、极限剪力值。
从图中可以看出，所有截面的极限承载力均满足规范要求。
图2-2 正截面抗弯极限承载力验算（kN·m）图2-3 斜截面抗剪极限承载力验算（kN）正常使用阶段应力验算图2-4和图2-5分别给出了截面上、下缘混凝土的压应力的计算结果；从图中可以看出，应力验算组合下主梁上缘受压的最大法向压应力kccσ=13.5Mpa≤0.5ckf=16.2Mpa，应力验算组合下主梁下缘受压的最大法向压应力kccσ=9.85Mpa≤0.5ckf=16.2Mpa，满足规范要求。
图2-4：应力验算组合下主梁上缘正应力包络图（kPa ）图2.-5：应力验算组合下主梁下缘正应力包络图（kPa ）正常使用阶段抗裂验算图2-6给出了短期效应组合下主梁正截面上、下缘混凝土应力的计算结果，从图中可以看出，短期效应组合下，截面上、下缘最大拉应力为st =0.53Mpa ≤0.7tk f =1.855Mpa ，满足“规范”要求。
A ：截面上缘正应力B ：截面下缘正应力图2-6：作用短期效应组合下截面正应力图（kPa ）图2-7给出了长期效应组合下主梁正截面上、下缘混凝土应力的计算结果，从图中可以看出，长期效应组合下，截面上、下缘无拉应力出现，满足“规范”要求。
A ：截面上缘正应力B ：截面下缘正应力图2-7：作用长期效应组合下截面正应力图（kPa ）图2-8给出了短期效应组合下主梁斜截面混凝土主拉应力的计算结果，从图中可以看出，短期效应组合下，斜截面主拉应力为tp =0.67Mpa ≤0.5tk f =1.325Mpa ，满足“规范”要求。
图2-8：作用短期效应组合斜截面主拉应力图（kPa ）挠度验算按荷载短期效应组合和规范规定的预应力混凝土构件的刚度计算的挠度值为22mm ，C50混凝土的挠度长期增长系数为 1.425，故主梁在使用阶段的挠度为22×1.425=31.35mm ，不大于计算跨径（60m ）的1/600(100mm)，满足规范要求。