用奇异函数求梁的弯曲内力和变形
材料力学第七章课后题答案 弯曲变形
(a) (b)
7
该梁的位移边界条件为:
在x 0处, w0 dw 在x 0处, 0 dx 将条件(c)与(d)分别代入式(b)和(a),得 D 0,C 0 4.建立挠曲轴方程 将所得 C 与 D 值代入式(b),得挠曲轴的通用方程为
1 Fa 2 F 3 3Fa [ x x xa EI 4 6 4 由此得 AC 段、 CD 段和 DB 段的挠曲轴方程依次为 w
5.计算 wC 和 θ B 将 x a 代入上述 w1或w2 的表达式中,得截面 C 的挠度为
41qa 4 ( ) 240EI 将以上所得 C 值和 x 2a 代入式(a),得截面 B 的转角为 wC θB qa 3 7 4 16 1 187 203qa 3 [ ] EI 24 24 24 720 720 EI ()
(4)
D1 0 , C1
由条件(4) 、式(a)与(c) ,得
qa 3 12 EI
C2
由条件(3) 、式(b)与(d) ,得
qa 3 3EI
D2
7qa 4 24 EI
3. 计算截面 C 的挠度与转角 将所得积分常数值代入式(c)与(d) ,得 CB 段的转角与挠度方程分别为
q 3 qa 3 x2 6 EI 3EI 3 q qa 7 qa 4 4 w2 x2 x2 24 EI 3EI 24 EI 将 x2=0 代入上述二式,即得截面 C 的转角与挠度分别为
5.计算 wC 和 θ B 将 x a 代入上述 w1 或 w2 的表达式中,得截面 C 的挠度为
Fa 3 ( ) 12 EI 将以上所得 C 值和 x 3a 代入式(a),得截面 B 的转角为 wC
材料力学-弯曲变形
错!
错!
当弯矩方程需要分段建立时,在相邻梁
段的交接处,应具有相同的挠度和转角。
例1:悬臂梁在自由端受集中力F作用,试 求梁的转角方程和挠度方程,并求最大转角和 最大挠度。设梁的弯曲刚度为 EI。
P125 例6-1
边界条件
x = 0 时: w0
w 0
M (x) F (l x) EIw M (x) F (l x)
C1x
D1
DB段( a ≤x ≤l ):
M 2 (x)
Fb l
x
F(x
a)
EIw2
Fb l
x
F
(x
a)
EIw2
EIq 2
Fb l
x2 2
F
(x a)2 2
C2
EIw2
Fb l
x3 6
F
(x
a)3 6
C2 x
D2
确定积分常数 连续条件
x = a 时:
w1 w2 w1 w2
边界条件
x = 0 时: w1 0 x = l 时: w2 0
等直梁: E I w =- M(x)
E I 为常量 EIq M (x) dx C 积 分
EIw [ M (x) dx] dx Cx D 法
积分常数由边界条件、连续条件确定。
挠曲线上某些点的已知位移(挠度和 转角)条件 —— 边界条件
wA = 0 wB = 0
wA = 0
qA = 0
挠曲线的任意点上,有唯一确定的挠 度和转角 —— 连续条件
wB (q ) + wB (FB ) = 0
wB =
ql 4
8EI
-
FBl 3
3EI
=
0
用奇异函数及拉氏变换计算梁的变形
作者: 冯贤桂
作者机构: 重庆大学工程力学系 讲师
出版物刊名: 中国大学教学
页码: 38-40页
主题词: 挠曲线;拉氏变换;边界条件;初值条件;等效载荷;静定梁;中都;约束反力;拉普拉斯变换;一阶导数
摘要: 梁的弯曲变形的计算就是求解挠曲线近似微分方程,使求得的挠曲线满足一定的边界条件。
利用拉氏变换我们可以把挠曲线微分方程化为象函数的代数方程,由这个象函数的代数方程求出象函数,然后由拉氏逆变换就可得到挠曲线微分方程的解。
很多文献中都采用奇异函数来计算梁的弯曲变形,本文在此方法的基础上引入奇异函数的拉氏变换,使求解过程进一步简化。
1.基本公式计算梁的变形时,采用如下挠曲线近似微分方程。
用材料力学方法研究不同模量梁的弯曲变形
第49卷第12期中南大学学报(自然科学版) V ol.49No.12 2018年12月Journal of Central South University (Science and Technology)Dec. 2018 DOI: 10.11817/j.issn.1672−7207.2018.12.010用材料力学方法研究不同模量梁的弯曲变形吴晓,刘奇元,罗佑新(湖南文理学院机械工程学院,湖南常德,415000)摘要:为得到不同模量梁弯曲正应力及挠度的实用计算公式,采用材料力学方法分析复杂外载荷下的不同模量梁的弯曲变形,将材料力学方法得到的计算结果与弹性理论方法得到的计算结果进行比较。
研究结果表明:用材料力学方法研究不同模量梁的弯曲变形不但计算精度较高,而且计算过程也简便,克服了弹性理论存在一题一解及计算过程复杂繁琐的缺陷;不同模量梁的剪切形状因子与不同模量材料的拉压弹性模量有关,而各向同性材料梁的剪切形状因子与材料的弹性模量无关。
关键词:材料力学;模量;梁;弯曲变形;剪切;形状因子中图分类号:O341 文献标志码:A 文章编号:1672−7207(2018)12−2972−07Research of bending deformation of beam withdifferent modulus by material mechanics methodWU Xiao, LIU Qiyuan, LUO Youxin(College of Mechanical Engineering, Hunan University of Arts and Science, Changde 415000, China)Abstract: In order to get the practical calculation formulas of bending normal stress and deflection of the beam with different modulus, the material mechanics method was used to research the bending deformations of the beam with different modulus under external load. The calculation results obtained by the material mechanics method were compared with those obtained by the elastic theory. The results show that the accuracy is high and the procedure is simple for calculating the bending deformations of the beam with different modulus. This method overcomes the defects of elastic theory that one problem is with one solution and that the calculation process is complicated and cumbersome. The shear shape factor of the beam with different modulus is related to the elastic modulus of tension and compression of the different modulus material, and the shear shape factor of the beam with isotropic material is independent of the elastic modulus.Key words: material mechanics; modulus; beam; bending deflection; shear; shape factor不同模量材料已经在工程中得到广泛应用[1−7]。
材料力学-求弯曲位移
j
k
q qk x ck 2 k x d k 2 2 2 k
说明:
☻Mi以顺时针为正,Fj、qk以向上为正。
☻Mi、Fj包括外载荷和约束反力。
☻ai、bj分别是集中力偶和集中力作用点的坐标,
ck是均布力起点坐标,dk是均布力终点坐标。
奇异函数法求梁的挠度和转角 讨 论
M (a 2ab 2b ) 9 3EI (a b)
2 3/2
CB段有 x2 a b
b2 2ab 2a 2 3
wmax.CB
M (b2 2ab 2a 2 )3/2 9 3EI (a b)
谢谢大家!
M x3 EIw1 C1 x D1 ab 6
CB段:
M x2 EIw2 ' Mx C2 ab 2
M x3 M 2 EIw2 x C2 x D2 ab 6 2
4.由边界条件确定积分常数
x 0处,w1 0
D 1 0
M Ma 2 C1 (b 2a) 3 2(a b) M (a b) Ma 2 C2 3 2(a b)
2
A
C
2
B
x
x
w0 x0 w0 xl xl 2 0 C左 C右 w xl/2 w w C左 C右
x0
w
w0
0
EIw M x dx C
l
EIw
l
M xdx dx Cx D
l
若梁上弯矩方程无需分段,仅利用边界条件即 可确定积分常数。 C0 EI ' |x 0 EI0 D EI0
0
1
弯矩的通用方程
三、梁弯曲的内力、变形、应力
目录引言 (2)一杆件受拉压的内力、应力、变形 (2)1.1轴向拉压的内力、轴力图 (2)1.2 轴向拉压杆横截面上的应力 (5)1.3 轴向拉压杆横截面上的变形 (7)1.4 圣维南原理 (9)1.5 工程结构实例分析 (11)二圆轴扭转 (15)2.1、扭转的力学模型及ANSYS建模 (15)2.2、圆轴扭转时,横截面上的内力偶矩------扭矩 (15)2.3、圆轴扭转时,横截面上的应力、强度条件 (15)(1) 横截面上的切应力 (15)(2) 极惯性矩与抗扭截面系数 (15)三、梁弯曲的内力、变形、应力 (20)3.1 梁的弯曲内力、变形 (20)3.2 弯曲应力 (27)3.3 工程实例: (31)四、压杆稳定 (35)4.1、压杆稳定的概念 (35)4.2、临界压力 (35)4.3、三类压杆的临界载荷 (36)4.4、压杆稳定性计算 (36)4.5 工程实例4 (38)引 言《材料力学》是机械、土木类工科学生重要的技术基础课,其计算方法和思想在工程计算中应用非常广泛。
为了使学生对课内知识体系有一个比较清晰的感性认识,锻炼学生的求真精神和实践动手能力,进一步培养学生的综合创造力,兴趣小组的学生们在教师的指导下基于ANSYS 有限元分析软件对《材料力学》的某些知识点进行数值计算与模拟,得到相关的数据、云图或动画,从而对理论公式进行形象验证,更开阔了学生的视野,提高了学生的CAE 水平。
本研究内容包括三部分:(1)对《材料力学》课程中的基本内容,包括拉压、剪切、扭转、弯曲的内力、应力、变形、压杆稳定、动载荷、疲劳强度、圣维南原理等重要理论知识点情况通过ANSYS 进行分析,得到内力、变形、应力、应变相关的数据、云图或动画;(2)对重要知识点的典型例题通过ANSYS 进行计算,并与理论计算结果进行对比验证。
(3)对《材料力学》理论知识能够解决的典型工程实际问题进行建模、分析与计算。
一 杆件受拉压的内力、应力、变形1.1轴向拉压的内力、轴力图在工程结构和机械中,发生轴向拉伸或压缩的构件是很常见的。
材料力学简明教程(景荣春)课后答案第六章
( ) wA
= − q0l 4 30EI
↓
,θB
= q0l3 24EI
(顺)
讨论:请读者按右手坐标系求 wA ,θB 并与以上解答比较。
(c)
(c1)
解 图(c1)
( ) ∑ M B = 0 , FC
= − Me l
↓
CA 段
M
=
−
Me l
x1
⎜⎛ 0 ⎝
≤
x1
<
l 2
⎟⎞ ⎠
AB 段
M
=
−
Me l
l 2
≤
x2
≤
l ⎟⎞ ⎠
Ew1′′
=
3 8
qlx1
−
1 2
qx12
EIw1′
=
3 16
qlx12
−
1 6
qx13
+
C1
EIw1
=
1 16
qlx13
−
1 24
qx14
+
C1 x1
+
D1
EIw′2′
=
3 8
qlx2
−
ql 2
⎜⎛ ⎝
x2
−
l ⎟⎞ 4⎠
EIw′2
=
3 16
qlx22
−
ql 4
⎜⎛ ⎝
x2
24
EIw′(l) = 0 ,− q l 3 + 3Al 2 + 2Bl = 0
6
解式(a),(b)得
A = ql , B = − ql 2
12
24
即挠曲线方程为
EIw = − q x4 + ql x3 − ql 2 x2 24 12 24
奇异函数在材料力学中的应用
奇异函数在材料力学中的应用奇异函数是一类特殊的函数,它们在某些点上的值无限大或无限小,但在其他点上却是有限的。
在数学中,奇异函数是研究的重要对象之一,但在材料力学中,奇异函数也有着非常重要的应用。
在材料力学中,奇异函数主要应用于弹性力学和塑性力学的研究中。
在弹性力学中,奇异函数被用来描述材料的应力和应变的分布情况。
在塑性力学中,奇异函数则被用来描述材料的变形和塑性区的分布情况。
在材料的弹性变形中,应力和应变的分布是非常关键的。
奇异函数可以用来描述材料中的应力和应变分布情况,从而更好地理解材料的弹性行为。
例如,在弹性体中应力分布的奇异函数解可以用来描述弹性体在表面上的应力分布情况,而应变分布的奇异函数解则可以用来描述弹性体在内部的应变分布情况。
在材料的塑性变形中,奇异函数同样可以起到重要的作用。
塑性区的分布情况影响着材料的塑性行为,而奇异函数可以用来描述塑性区的分布情况。
例如,在金属的拉伸过程中,金属表面上的应力是不均匀的,塑性区的分布也是不均匀的。
这时,奇异函数可以用来描述金属表面上的应力分布和塑性区的分布情况,从而更好地理解金属的塑性行为。
除了在弹性力学和塑性力学中的应用,奇异函数还可以在材料的断裂力学和疲劳力学中起到重要的作用。
在断裂力学中,奇异函数可以用来描述材料的裂纹尖端的应力和应变分布情况,从而更好地理解材料的断裂行为。
在疲劳力学中,奇异函数可以用来描述材料中的应力和应变分布情况,从而更好地理解材料的疲劳行为。
奇异函数在材料力学中有着广泛的应用,它可以用来描述材料中的应力和应变分布情况,从而更好地理解材料的弹性、塑性、断裂和疲劳行为。
奇异函数的研究不仅是理论上的重要问题,也是解决实际问题的有效工具。
用奇异函数建立变参数连续梁挠度统一方程的新方法
用奇异函数建立变参数连续梁挠度统一方程的新方法曾纪鹏【摘要】介绍了奇异函数的基本概念和运算规则,对不同的荷栽形式和构件截面变参数用奇异函数来表示,并进一步建立了连续梁的挠度统一方程,推导了两个奇异函数连乘的简化表达式.由于求解过程规整,利于编制程序实现电算化,该连续梁挠度统一方程可以用于结构分析中连续梁内力的计算.【期刊名称】《四川建筑》【年(卷),期】2011(031)001【总页数】3页(P128-130)【关键词】奇异函数;挠度方程;连续梁【作者】曾纪鹏【作者单位】华信邮电咨询设计研究院有限公司,浙江杭州,310014【正文语种】中文【中图分类】TU313.1我们通常把δ函数及其各阶导数和各阶积分的函数族称为“奇异函数”,在式子中采用麦考利(W.H.Macauley)<>括号来表示[1],奇异函数的最大优越性是在处理不连续问题(例如荷载、构件截面参数等)。
以往的方法在处理不连续问题时,需要在间断处分段,在每一段分别处理,然后在交接处通过边界条件来求解,这样求解的方法导致变量很多,计算过程复杂。
而利用奇异函数来求解,不需要分段分别处理,可以列一个计算式子来统一表达,从而使问题能够完整地、简单地表述,在求解上也能够得到很大的简化,并且利于编制程序实现电算化。
奇异函数于20世纪60年代开始在力学、振动问题中得到应用,而在我国,奇异函数于20世纪70年代末80年代初才得到广泛地介绍,在力学领域的更广泛的介绍和研究则是最近十多年来的探讨的课题。
我国在进入20世纪90年代后,一些学者把奇异函数用于力学问题的求解,发表了一些学术论文,但论文数量仍然极少,把奇异函数更加深入地用于力学和结构分析中还有待于进一步研究。
在结构的分析计算中,必须求解连续梁的内力,以往的方法是要在不同荷载、截面变参数处分段,在不同段分别建立挠度方程,再联立相邻段的位移边界条件来求解,整个过程烦琐,边界条件多。
本文利用奇异函数,不再进行分段求解,而是在全长范围内统一建立挠度微分方程,从而使计算大为简化。
平面弯曲梁内力计算的数学模型与应用
肘 ) 一 K 一 ) ( = 吉 ( ’ +
, a-I i
肘 ) ( ) ( 吉 一 ’ 一
, -一I i
吉 ( ) 一 ’ +
, I .I i
吉 ( ) K 一 ’ 一
● ‘ I 一
{ :三 n 奇函. n 二 ; 一。 异数 三, 称 为
2 数 学模 型
2 1 集 中力 作用 下 的数 学模 型 .
g )=∑q 一∑ )一 ( i ( 。
I I
∑q 一∑ ) i ( 。
I I
2 2 12 剪 力 . ..
J R A I 邢 OU N L OFJUN l Ns
Fb e. 姗
文 章 编 号 :0 72 5 ( 07 O 4 7 -4 10 -8 3 2 0 ) r3 50 0
平面 弯 曲梁 内力计 算 的数 学模 型 与 应 用
江培栋 张宏巍 史 , 12 2 ) 30 1
,
¨ 。力 ∑ 剪
一
÷∑K ∑ )+ (一
R-I - i
∑。
、
吉-( K 一i a ) I
∑ 厶 一∑ ) ( 。
∑K ( 一∑ ) 。
222 3 弯 矩 .. .
, - i —I
223 3 弯矩 .. .
, - i -I
I I
2 2
3
K( 一
)+ 。
∑K i( L 一∑ 。 >
2 2 2 2 剪 力 .. .
● - f —I
2
Q ) ÷∑Kx )+ ( =一 i 一∑ (
, t-I t i
Q) 1 K 一I ( =  ̄ i ( i) -
确定变截面梁挠曲线方程的奇异函数法
确定变截面梁挠曲线方程的奇异函数法
李学罡;喻小明
【期刊名称】《电力科学与技术学报》
【年(卷),期】2000(015)001
【摘要】介绍了求变截面梁挠曲线方程的奇异函数法. 该方法既可以确定变截面静定梁的挠曲线方程,也可以用来求变截面静不定梁的挠曲线方程与支承的约束反力.【总页数】3页(P69-71)
【作者】李学罡;喻小明
【作者单位】长沙交通学院,信息与计算科学系,湖南,长沙,410077;长沙交通学院,信息与计算科学系,湖南,长沙,410077
【正文语种】中文
【中图分类】O175.5
【相关文献】
1.钢筋混凝土变截面梁在均布荷载作用下危险截面的确定方法 [J], 吴文英;陆少连
2.利用奇异函数自动处理变截面梁在复杂载荷作用下的变形 [J], 熊裕文
3.用积分法求变截面梁的挠曲线方程 [J], 李自林
4.确定双曲线方程一法 [J], 刘慧智
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悬臂梁形变计算公式
悬臂梁的形变计算公式可以通过梁的弯曲理论得到。
下面列举了常见的悬臂梁形变计算公式:
1. 梁的弯曲形变(El):
El = (W * L^3) / (3 * E * I)
其中,El为梁的弯曲形变,W为悬臂梁上作用的外力,L为悬臂梁的长度,E为悬臂梁的弹性模量,I为悬臂梁的截面惯性矩。
2. 梁的挠度(δ):
δ= (W * L^3) / (3 * E * I)
其中,δ为梁的挠度。
3. 梁的剪切形变(γ):
γ= (V * L) / (G * A)
其中,γ为梁的剪切形变,V为悬臂梁上作用的切力,G为悬臂梁的剪切模量,A为悬臂梁的截面面积。
需要注意的是,上述公式只适用于简单的悬臂梁,并假设梁的截面是均匀的。
对于复杂的悬臂梁形变计算,可能需要考虑材料非均匀性、梁的扭转、悬臂梁形状、剪切变形等因素,并采用更为复杂的理论和计算方法。
铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲的弹性计算理论
铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲的弹性计算理论吴晓【摘要】The bending problem of the face polymethacrylimide(PMI) foam core sandwich beam was taken as the plane stress problem and the differential equation of bending deformation for aluminum face PMI foam core sandwich beam was established by elasticity theory.The deflection expressions of bending deformation for the bending of aluminum face PMI foam core sandwich beam were derived from taking the external load on the beam as distributed load by singular functions.According to the deduced deflection expressions,the midpoint deflections of the aluminum face PMI foam core sandwich beam were calculated,with the results closer to the experimental results compared with the calculation results by the energy method and the finite element method and the test results in some other related references.It is proved that the accuracy of this method is high.Furthermore,the general formula of bend deflection for aluminum faces PMI foam core sandwich beams is given and the calculation formula of deflection is simple which can be applied to the practical engineering.%把铝面板聚甲基丙烯酰亚胺(PMI)泡沫芯夹层梁的弯曲问题按平面应力问题进行研究,采用弹性理论建立了铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形的微分方程,利用奇异函数把作用在梁上的外载荷表示为分布载荷,推导出了铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形时的挠度表达式.按所推出的挠度表达式计算了铝面板PMI泡沫芯夹层梁中点挠度,并将其与有关文献采用能量法和有限元法计算的结果、有关文献所给出的试验值进行比较后发现,按所推出的挠度表达式计算的结果更为接近试验值,说明其计算精度是可靠的,而且表达形式较为简便,可在工程实际中推广应用.【期刊名称】《建筑材料学报》【年(卷),期】2017(020)001【总页数】5页(P156-160)【关键词】铝面板;泡沫芯;夹层梁;弯曲;弹性;挠度【作者】吴晓【作者单位】湖南文理学院机械工程学院,湖南常德415000【正文语种】中文【中图分类】O341夹层梁结构具有强度高、刚度比大、质量轻等特点,在机械、航天航空、土木工程等实际工程中得到了广泛应用,关于夹层梁结构弯曲性能的研究文献也较多.对于夹层梁的弯曲变形计算,多采用材料力学理论.文献[1]研究了新型竹木GFRP夹层梁的受弯性能,文献[2]计算了软夹芯夹层梁最大弯曲正应力,文献[3]计算了基于修正单层梁理论的夹层梁最大弯曲正应力,文献[4]研究了剪切对泡沫夹层结构梁弯曲性能的影响,文献[5]进行了蜂窝夹层板木质复合梁的三点弯曲试验,文献[6]研究了考虑剪切变形的蜂窝夹层木质复合梁弯曲特性,文献[7]研究了面板厚度对复合材料夹层梁整体及局部弯曲力学特性的影响,文献[8]进行了木工字梁抗弯刚度和剪切系数试验方法设计及验证,文献[9]研究了热荷载作用下Timoshenko功能梯度夹层梁的静态响应,文献[10]研究了铝面板聚甲基丙烯酰亚胺(PMI)泡沫芯夹层材料的力学性能.本文采用弹性理论研究了铝面板PMI泡沫芯夹层梁的弯曲变形,推导出了外载荷作用下铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形时的挠度表达通式.算例分析表明,本文的计算方法是可靠的,可以在工程实际中推广应用.薄矩形截面梁的弯曲变形通常可作为弹性力学的平面应力问题来研究,本文参照文献[4],将铝面板PMI泡沫芯夹层梁的弯曲变形视作平面应力问题,采用弹性理论进行研究.铝面板夹层梁的具体参数见图1,其中ht为面板厚度,hc为泡沫夹芯层厚度,h=hc+2ht;l为梁长;b为梁宽.由弹性理论可知,夹层梁微段的静力平衡方程、应力与应变本构关系、应变与位移关系分别为:式中:Fx,Fy分别为作用在微段x,y方向上的外力;u表示x方向上的位移;w 表示y方向上的位移;i=t,c,其中t表示面板,c表示夹芯层;Ei,μi分别表示i的弹性模量和泊松比;σx为x方向正应力,σy为y方向正应力,τxy为剪应力;εx为x方向应变,εy为y方向应变,γxy为剪应变.夹层梁横截面上任意一点x方向上的位移可表示为[4,11]:式中:θ为夹层梁横截面的转角.在梁的弯曲变形计算中一般都忽略横向挤压应力的影响.当σy=0时,式(1),(2)可简化为:利用式(4),(6)可得夹层梁横截面弯矩M,剪力Q的表达式:式中:,;,为剪切刚度,对于平面应力问题,其中的剪切系数k=8/9[12].把式(5)第1分式乘以by并沿梁高积分,第2分式乘以b并沿梁高积分,可以得到平衡方程:式中:m为作用在梁上且沿梁长分布的力偶;q为单位长度上的载荷.将式(7)代入式(8)并化简可得:式中:;λ为弯曲刚度折减系数,λ.为了使上述挠曲线方程和转角方程具有普遍意义,假设铝面板PMI泡沫芯夹层梁受外载荷作用,如图2所示.利用奇异函数可把外载荷及力偶表示为:式中:qc,qd为分布载荷;P为集中载荷;m0为集中力偶;c,d,e,f为载荷作用的区间长度.把式(10)代入式(9)并积分,可得到本文提出的铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形时的挠度表达式和转角表达式:w(x)=[〈x-c〉5-〈x-d〉5]+ [qc〈x-c〉4-qd〈x-d〉4]- [〈x-c〉3-〈x-d〉3]- [qc〈x-c〉2-qd〈x-d〉2]- +θ(x)=[〈x-c〉4-〈x-d〉4]+ [qc〈x-c〉3-qd〈x-d〉3]+ [〈x-c〉2-〈x-d〉2]+ [qc〈x-c〉1-qd〈x-d〉1]-由于文献[4]和文献[10]仅对两端简支且在梁中点处作用有集中载荷的铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形进行了理论分析及试验,为了检验式(11),(12)的计算精度,本文也仅讨论两端简支且在梁中点处作用有集中载荷的铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形.夹层梁的计算参数分别为[10]:l=300mm,b=60mm,ht=1mm,hc=40mm,P=2100N,面板弹性模量Et=67GPa,夹芯层弹性模量Ec=104MPa,夹芯层剪切弹性模量Gc=32MPa,泊松比μc=0.36,剪切系数k=8/9.简支梁边界条件为:由式(11)可求得在梁中点处作用有集中载荷的中点挠度为:在其他边界条件下,夹层梁在外载荷作用下的挠度及转角同样可以利用式(11),(12)求得.为便于对比,表1列出了挠度试验值[10]、按式(14)计算的挠度、文献[4]采用能量法(EM)和有限元法(FEM)计算的挠度及文献[13]的挠度计算结果.由表1可知,本文方法计算结果(式(14))与有限元法计算结果非常接近,但若以试验值为标准的话,则本文方法计算结果比有限元法计算结果更接近标准,更优于能量法及文献[13]的计算结果.为了进一步说明本文方法的应用,讨论分析两端简支且在全梁长上作用有均布载荷的铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形.利用式(11)结合简支梁边界条件(式(13)),可得均布载荷作用下的梁中点挠度为:当两端简支、在全梁长上都作用有均布载荷且在梁中点作用有集中载荷时,由式(14),(15)可得这种情况下的简支梁中点挠度为:以文献[10]中的PMI泡沫芯夹层梁为例,按式(15),(16)计算的挠度以及按有限元法计算的挠度列于表2.由表2可见,本文方法计算结果与有限元法计算结果吻合得很好,两者误差不超过1%.夏桂云等[14-15]指出,引入剪切系数的目的主要是克服假定剪切应变沿梁截面均匀分布、剪应力却沿梁截面非均匀分布的误差影响.但是,李真等[4]采用能量法来研究剪切对泡沫夹层结构梁弯曲性能的影响时,却没有引入剪切系数,所以能量法的计算结果与试验值误差较大.文献[13]给出的简支夹层梁在集中载荷或均布载荷作用下的中点挠度计算公式分别为,,这实际上是Timoshenko梁理论得到的计算公式.虽然文献[13]给出的夹层梁中点挠度计算公式表达形式与本文式(14),(15)相似,但本质上还是有区别的,在本文式(14),(15)及式(11),(12)中都含有弯曲刚度折减系数λ.由于(2h+hc)>0,即D>D2,所以λ<1,由此可知本文式(14)计算结果要小于文献[13]中Timoshenko梁理论给出的计算结果,这也是本文式(14)计算结果比其他方法计算结果更接近试验结果的原因.另外,由表1可以看出本文方法计算结果也与试验值之间存在6.42%的误差.笔者认为造成误差的原因有:(1)铝面板PMI泡沫芯夹层梁在热成型及加工过程中有可能存在缺陷;(2)试验装置本身存在试验误差;(3)试验机在对铝面板PMI泡沫芯夹层梁中点加载时,试验机压头有可能没有完全压在梁中点,压偏致使梁中点存在扭矩作用;(4)文献[10]提供的泡沫芯夹层梁的芯层材料参数Ec,Gc,μc并不满足关系式,这也说明文献[10]提供的泡沫芯夹层梁的芯层材料不是各向同性材料.由此可知,本文采用弹性理论推导出了任意载荷作用下铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形的挠度表达通式及转角表达通式,适用于各种边界条件下的夹层梁弯曲挠度计算,而且由式(14),(15)还可看出由本文方法推导得到的夹层梁中点挠度计算公式表达形式非常简洁,计算精度较高,比其他方法计算结果更接近试验值.这说明本文方法的计算精度是可靠的,完全可在工程实际中推广应用.(1)采用弹性理论推导出了任意载荷作用下铝面板PMI泡沫芯夹层梁弯曲变形的挠度表达通式及转角表达通式,适用于各种边界条件下的夹层梁弯曲挠度计算. (2)采用能量法研究剪切对泡沫夹层结构梁弯曲性能的影响时,由于没有引入剪切系数,致使其计算结果与试验值误差较大.本文推导出的挠度、转角表达式中都含有弯曲刚度折减系数λ,因此本文方法计算结果比其他方法计算结果更接近试验值.(3)本文推导出的在梁中点处作用有集中载荷的夹层梁中点挠度计算公式形式简洁,计算精度高于其他方法,因此其计算结果比其他方法计算结果更接近试验值,完全可在实际工程中推广应用.【相关文献】[1] 陈林,刘伟庆,方海.新型竹-木-GFRP夹层梁的受弯性能试验[J].广西大学学报(自然科学版),2012,37(4):614-622. CHEN Lin,LIU Weiqing,FANG Hai.Experimental study on the flexure property of bamboo-wood-GFRP sandwich beams[J].Journal of Guangxi University(Natural Science),2012,37(4):614-622.(in Chinese)[2] 郝景新,刘文金,吴新风.软夹芯夹层梁最大弯曲正应力的计算[J].中国工程科学,2014,16(4):92-95. HAO Jingxin,LIU Wenjin,WU Xinfeng.The calculation of maximum bending normal stress for sandwich beam based on revised single beam theory[J].Engineering Sciences,2014,16(4):92-95.(in Chinese)[3] 吴新风,郝景新,刘文金.基于修正单层梁理论的夹层梁最大弯曲正应力计算[J].包装工程,2014,35(1):69-72. WU Xinfeng,HAO Jingxin,LIU Wenjin.Calculation of maximum bending normal stress for sandwich beam based on revised single layer beamtheory[J].Packaging Engineering,2014,35(1):69-72.(in Chinese)[4] 李真,周仕刚,薛元德.剪切对泡沫夹层结构梁弯曲性能的影响[J].玻璃钢/复合材料,2011(2):19-23. LI Zhen,ZHOU Shigang,XUE Yuande.The influence of shear on the bending properties of foam core sandwich beams[J].Fiber ReinforcedPlastics/Composites,2011(2):19-23.(in Chinese)[5] 郝景新,刘文金,吴新风.蜂窝夹层木质复合梁三点弯曲试验的力学特性[J].木材加工机械,2015(5):5-7. HAO Jingxin,LIU Wenjin,WU Xinfeng.Bending property of sandwich beam with wooden skin and honeycomb core[J].Wood Processing Machinery,2015(5):5-7.(in Chinese)[6] 郝景新,吴新风,刘文金.考虑剪切变形的蜂窝夹层木质复合梁弯曲特性研究[J].木材加工机械,2013(4):29-33. HAO Jingxin,WU Xinfeng,LIU Wenjin.Bending performance of sandwich beam with wooden top and paper of honey-comb core[J].Wood Processing Machinery,2013(4):29-33.(in Chinese)[7] 张富宾,刘伟庆,齐玉军,等.面板厚度对复合材料夹层梁整体及局部弯曲力学性能影响[J].玻璃钢/复合材料,2015(5):21-25. ZHANG Fubin,LIU Weiqing,QI Yujun,et al.The whole and local flexural performance of sandwich beams with different face thickness[J].Fiber Reinforced Plastics/Composites,2015(5):21-25.(in Chinese)[8] 王春明,王戈,徐兰英,等.木工字梁抗弯刚度和剪切系数试验方法设计及验证[J].木材加工机械,2014(3):5-7. WANG Chunming,WANG Ge,XU Lanying,et al.Design and verification test methods of the bending stiffness and the coefficient of shear deflection of wood I-joist[J].Wood Processing Machinery,2014(3):5-7.(in Chinese)[9] 钮鹏,李世荣,金春福,等.热荷载作用下Timoshenko功能梯度夹层梁的静态响应[J].固体力学学报,2011,32(5):483-490. NIU Peng,LI Shirong,JIN Chunfu,et al.Static response of functionally graded sandwich Timoshenko beam under thermal loads[J].Chinese Journal of Solid Mechanics,2011,32(5):483-490.(in Chinese)[10] 孙春方,薛元德,李文晓.铝面板PMI泡沫芯夹层材料力学性能研究[J].建筑材料学报,2007,10(3):364-368. SUN Chunfang,XUE Yuande,LI Wenxiao.Mechanical properties of aluminium faces PMI foam core sandwich materials[J].Journal of BuildingMaterials,2007,10(3):364-368.(in Chinese)[11] 刘人怀.夹层板壳非线性理论分析[M].广州:暨南大学出版社,2007:5-7. LIU Renhuai.Nonlinear theory and analysis of sandwich plates and shells[M].Guangzhou:Jinan University Press,2007:5-7.(in Chinese)[12] TIMOSHENKO S P.On the transverse vibrations of bars of uniform crosssection[J].Philosophical Magazine,1922,43(6):122-131.[13] 上海玻璃钢研究所.玻璃钢结构设计[M].北京:中国建筑工业出版社,1980:190-192. Shanghai FRP Research Institute.FRP structure design[M].Beijing:China Architecture and Building Press,1980:190-192.(in Chinese)[14] 夏桂云,曾庆元.深梁理论的研究现状与工程应用[J].力学与实践,2015,37(3):302-316. XIA Guiyun,ZENG Qingyuan.Timoshenko beam theory and its applications[J].Mechanics in Engineering,2015,37(3):302-316.(in Chinese)[15] 夏桂云,李传习.考虑剪切变形影响的杆系结构理论与应用[M].北京:人民交通出版社,2008:1-33. XIA Guiyun,LI Chuanxi.The theory and application of skeletal structures considering the effects of shear deformation[M].Beijing:People’s Communications Publishing House,2008:1-33.(in Chinese)。
用奇异函数求梁的弯曲内力和变形
用奇异函数求梁的弯曲内力和变形1.概念挠曲线:当梁在xy 面内发生弯曲时,梁的轴线由直线变为xy 面内的一条光滑连续曲线,称为梁的挠曲线。
挠度:横截面的形心在垂直于梁轴(x 轴)方向的线位移,称为横截面的挠度,并用符号v 表示。
()x f =ν转角:横截面的角位移,称为截面的转角,用符号θ表示。
从图中可以看到,截面C 的转角C θ等于挠曲线以C 点的切线与x 轴的夹角。
()x f dxd tg '==νθ ()dx dvx f tg ==≈'θθ综上所述,求梁的任一截面的挠度和转角,关键在于确定梁的挠曲线方程()x f =ν2.挠曲线近似微分方程梁轴的曲率半径ρ与弯矩M 的关系为EIx M x )()(1=ρ 将微分弧段ds 放大,有如下关系:θρd ds =,()EIMx ds d ==ρθ1 。
由于挠度很小,dx ds ≈,上式可以写成 EIMdx d =θ 考虑到弯矩的符号与dx d θ一致,上式写成EIMdx d =θ将dxdv≈θ代入上式得出EI x M dxdv )(2''= 对EIx M v )(''=两侧积分,可得梁的转角方程为 C dx EIx M v x +==⎰)()('θ再积分一次,即可得梁的挠曲线方程D Cx dx dx EI x M x v ++⎪⎭⎫⎝⎛=⎰⎰)()(式中C 和D 为积分常数,它们可由梁的约束所提供的已知位移来确定。
固定端,挠度和转角都等于零;铰支座上挠度等于零。
弯曲变形的对称点上转角等于零。
在挠曲线的任意点上,有唯一确定的挠度和转角。
例:所示简支梁AB 受到集中力P 作用,讨论它的弯曲变形。
解:①求反力并列梁的弯矩方程P l b R A =P laR A = ②建立坐标系xAy ,分两段列出AB 梁的弯矩方程为:AC 段 111)(Px l bx M =)0(1a x ≤≤ CB 段 )()(2222a x P Px lbx M --= )(2l x a ≤≤③对挠曲线近似微分方程积分,将AC 和CB 两段的挠曲线近似微分方程及积分结果,列表如下。
奇异函数在材料力学中的应用:(二)杆件变形的计算
奇异函数在材料力学中的应用:(二)杆件变形的计算荆振华
【期刊名称】《辽宁省交通高等专科学校学报》
【年(卷),期】1997(005)002
【摘要】本文阐述了奇异函数在材料力学中的应用-杆件变形的计算,并给出了弯曲变形计算的源程序。
【总页数】9页(P1-8,63)
【作者】荆振华
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TB301
【相关文献】
1.奇异函数在材料力学中的应用:(一)杆件内力的计算 [J], 荆振华
2.奇异函数在平面弯曲变形计算中的应用 [J], 吴安生;肖爱萍
3.《材料力学》课程中杆件内力与变形计算的Matlab实现 [J], 李春锋;蒲兴龙;于彬;杨旭辉;王丽
4.奇异函数在材料力学计算机分析中的应用 [J], 艾敏
5.奇异函数在材料力学中的应用及其计算程序 [J], 陈喜东;
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考虑剪切效应时双模量梁弯曲变形的计算
考虑剪切效应时双模量梁弯曲变形的计算吴晓;赵均海;黄志刚;杨立军【摘要】推导出了双模量梁剪切弹性模量的表达式,采用材料力学原理证明了双模量梁中性轴位置与作用在梁上的横向外载荷无关.在考虑剪切变形的基础上,采用Timoshenko梁理论研究了双模量梁的弯曲变形问题,利用奇异函数得到了双模量梁在横向外载荷作用下的挠曲线通式.以双模量简支梁为例,给出了考虑剪切效应对双模量简支梁弯曲变形影响时的判别式,讨论分析了剪切效应对双模量简支梁弯曲变形的影响.【期刊名称】《湖南师范大学自然科学学报》【年(卷),期】2015(038)004【总页数】6页(P63-67,84)【关键词】剪切效应;双模量;梁;弯曲变形;Timoshenko;奇异函数;中性轴【作者】吴晓;赵均海;黄志刚;杨立军【作者单位】湖南文理学院土木建筑工程学院,中国常德,415000;长安大学建筑工程学院,中国西安710061;湖南文理学院土木建筑工程学院,中国常德,415000;湖南文理学院土木建筑工程学院,中国常德,415000【正文语种】中文【中图分类】O341在实际工程中,许多工程结构由双模量材料制成,即由拉压弹性模量不同的材料制成.铸铁、金属合金和混凝土等材料都具有拉压弹性模量不同的双模量特性,已有文献对双模量结构在外载荷作用下的变形进行了计算分析.文献[1~2]采用有限元法分析了双模量材料板的变形,文献[3]采用细观力学研究了双模量泡沫材料等效弹性模量,文献[4]研究了双模量材料的本构关系,文献[5~8]对双模量材料结构弯曲及扭转变形进行了计算分析,文献[9]研究了双模量梁的弯曲变形,但是没有研究剪切效应对双模量梁的弯曲变形影响;文献[10]证明了轴向载荷对双模量梁中性轴位置有较大影响.基于上述因素,本文给出了双模量梁剪切弹性模量的表达式,证明了横向外载荷对双模量梁的中性轴位置无影响,并采用Timoshenko梁理论研究了双模量梁的弯曲变形,分析讨论了剪切变形效应对双模量梁弯曲变形的影响.对于图1所示纯剪切应力状态,可知双模量结构受力单元体的应力与应变关系为由于σ1=τ,σ3=-τ,所以由材料力学可知应变公式为由式(2)、式(3)和式(4)可以求得由于,所以双模量梁的剪切弹性模量为式中,E1和μ1分别为拉伸弹性模量和泊松比,E2和μ2分别为压缩弹性模量和泊松比.由于双模量梁在外载荷作用下弯曲时,会形成弹性模量不同的拉伸区和压缩区,由弹性理论可知双模量梁弯曲时的应力和应变关系为假设图2所示双模量简支梁在任意载荷作用下发生弯曲变形,以A点为力矩支点可知由式(7)可知简支梁的支座约束反力确定后,即可方便写出简支梁任意截面的弯矩表达式M (x).由弹性理论可知双模量梁弯曲时横截面内力应满足以下关系式虽然双模量梁在任意载荷作用下其截面弯矩在不同梁段是不相同的,但其曲率是轴向坐标的函数与梁高无关,将式(6)代入式(8)中可求得式中,h1为拉伸区高度,h2为压缩区高度由以上推导可知双模量梁中性轴的位置与作用在梁上的横向载荷无关.对于图3所示任意载荷作用下的双模量梁,可把分布载荷及集中载荷用奇异函数表示为奇异函数的规则为根据Timoshenko梁理论可知双模量梁弯矩和剪力为式中为转角.梁横截面平衡方程为将式(10)代入式(11)可得到下式对式(12)进行积分可得把式(9)代入式(13)中可得双模量梁挠曲线表达式为以简支双模量梁为例,可知其边界条件为利用式(15)可求得简支双模量梁挠曲线函数中的常数为对于其他边界条件支承的双模量梁的挠曲线表达式,利用其边界条件及式(14)即可方便求得.下面以实例研究剪切效应对双模量梁弯曲变形的影响.算例1对于图4所示均布载荷作用下双模量简支梁,由式(16)可求得把A0和A2表达式代入式(14)中可得到均布载荷作用下双模量简支梁挠度为所以,双模量简支梁中点挠度为由于工程上要求误差应控制在5%以内,所以应有下式成立由式(18)可得到算例2对于图5所示集中载荷作用下双模量简支梁,由式(16)可求得把A0和A2表达式代入式(14)中可得到集中载荷作用下双模量简支梁挠度为所以,双模量简支梁中点挠度为对于集中载荷作用下双模量简支梁,同理可得由式(21)可得到式(19)和式(22)即为考虑剪切效应对双模量简支梁弯曲变形影响时的判别式. 下面以有机玻璃双模量材料为例,讨论分析剪切效应对双模量简支梁弯曲变形的影响.双模量材料参数为:E1=172 GPa,μ1=0.34,E2=295 GPa,μ2=0.395.其中,由式(5)可求得G=80 GPa.具体计算结果见表1和表2.表中误差为忽略剪切效应与考虑剪切效应时双模量简支梁中点挠度的差值绝对值与考虑剪切效应简支梁中点挠度的比值.由式(17)和式(20)可知当c→∞时,即为忽略剪切效应时双模量简支梁在均布载荷或集中载荷作用下中点的挠度,这说明本文推导双模量梁的挠曲线通式是正确的.从以上算例可知,本文在考虑剪切变形的基础上,采用Timoshenko梁理论研究了双模量梁的弯曲变形问题,通过奇异函数得到了双模量梁在横向外载荷作用下的挠曲线通式,利用双模量梁在横向外载荷作用下的挠曲线通式可以方便计算出双模量梁的弯曲挠度.对表1进行分析可知有机玻璃双模量材料简支梁在均布载荷作用下当≤时,可以忽略剪切变形的影响;对表2进行分析可知有机玻璃双模量材料简支梁在集中载荷作用下≤时,可以忽略剪切变形的影响.通过上述推导证明与实例分析可知:(1)得出了双模量梁剪切弹性模量的表达式.(2)采用材料力学原理证明了双模量梁中性轴位置与作用在梁上的横向外载荷无关.(3)在考虑剪切变形的基础上,采用Timoshenko梁理论研究了双模量梁的弯曲变形问题,利用奇异函数可以方便得到双模量梁在横向外载荷作用下的挠曲线通式.(4)对表1进行分析可知有机玻璃双模量材料简支梁在均布载荷作用下当≤时,可以忽略剪切变形的影响;对表2进行分析可知有机玻璃双模量材料简支梁在集中载荷作用下当接近≤时,可以忽略剪切变形的影响.【相关文献】[1] MEDRIG.A nonlinear elastic model for isotropic materials with different behavior in tension and compression[J].Trans ASME,1982,26(104):26-28.[2] SRINIVASAN R S,RAMACHANDRA L S.Axisymmetric nonlinear dynamic responseof bimodulous annular plates[J].JVib Acous,1990,112(2):202-205.[3]李战莉,黄再兴.双模量泡沫材料等效弹性模量的细观力学估算方法[J].南京航空航天大学学报,2006,38(4):464-468.[4]蔡来生,俞焕然.拉压模量不同弹性物质的本构[J].西安科技大学学报,2009,29(1):17-21.[5]吴晓,杨立军,孙晋.双模量圆板弯曲变形的计算分析[J].西安建筑科技大学学报:自然科学版,2009,41(1):88-92.[6]吴晓,黄翀,孙晋.双模量悬臂梁在分布载荷作用下的Kantorovich解[J].湖南科技大学学报:自然科学版,2012,27(2):55-59.[7]吴晓,杨立军,孙晋.用双模量理论分析灰铸铁拉伸与扭转的破坏试验[J].湖南科技大学学报:自然科学版,2011,26(3):51-54.[8]吴晓.用Kantorovich及Galerkin联合法研究双模量板的弯曲[J].西安建筑科技大学学报:自然科学版,2012,44(4):457-461.[9]周小平,卢萍,张永兴,等.不同拉压模量弹性地基梁的解析解[J].重庆大学学报:自然科学版,2007,30(7):78-82.[10]姚文娟,叶志明.不同模量弯压柱的解析解[J].应用数学和力学,2004,25(9):901-909.。
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用奇异函数求梁的弯曲内力和变形
1.概念
挠曲线:当梁在xy 面内发生弯曲时,梁的轴线由直线变为xy 面内的一条光滑连续曲线,称为梁的挠曲线。
挠度:横截面的形心在垂直于梁轴(x 轴)方向的线位移,称为横截面的挠度,并用符号v 表示。
()x f =ν
转角:横截面的角位移,称为截面的转角,用符号θ表示。
从图中可以看到,截面C 的转角C θ等于挠曲线以C 点的切线与x 轴的夹
角。
()x f dx
d tg '==
ν
θ ()dx dv
x f tg ==≈'θθ
综上所述,求梁的任一截面的挠度和转角,关键在于确定梁的挠曲线方程()x f =ν
2.挠曲线近似微分方程
梁轴的曲率半径ρ与弯矩M 的关系为
EI
x M x )
()(1=ρ 将微分弧段ds 放大,有如下关系:
θρd ds =,
()EI
M
x ds d =
=ρθ1 。
由于挠度很小,dx ds ≈,上式可以写成 EI
M
dx d =
θ 考虑到弯矩的符号与dx d θ一致,上式写成EI
M
dx d =θ
将dx
dv
≈
θ代入上式得出
EI x M dx
dv )
(2
''= 对EI
x M v )
('
'=
两侧积分,可得梁的转角方程为 C dx EI
x M v x +==⎰)
()('θ
再积分一次,即可得梁的挠曲线方程
D Cx dx dx EI x M x v ++⎪⎭
⎫
⎝⎛=⎰⎰)()(
式中C 和D 为积分常数,它们可由梁的约束所提供的已知位移来确定。
固定端,挠度和转角都等于零;铰支座上挠度等于零。
弯曲变形的对称点上转角等于零。
在挠曲线的任意点上,有唯一确定的挠度和转角。
例:所示简支梁AB 受到集中力P 作用,讨论它的弯曲变形。
解:
①求反力并列梁的弯矩方程
P l b R A =
P l
a
R A = ②建立坐标系xAy ,分两段列出AB 梁的弯矩方程为:
AC 段 111)(Px l b
x M =
)0(1a x ≤≤ CB 段 )()(2222a x P Px l
b
x M --= )(2l x a ≤≤
③对挠曲线近似微分方程积分,将AC 和CB 两段的挠曲线近似微分方程及积分结果,列表如下。
L
2
确定积分常数 积分常数1C 、1D 和2C 、2D ,需要连续条件和边界条件来确定。
即挠曲线在C 截面的连续条件为
当a x x ==21时,21θθ= 21v v = 即:
22212)(266C a l P
a l P
b C a l Pb +--=+ 2233113)(6
66D a C a l p a l Pb D a C a l Pb ++--=++ 由上两式解得
2121,D D C C ==
此外,梁在A 、B 两端的边界条件为
01=x 时, 01=y l x =2时, 02=y
即:
0)(6
60
23
2
1=+--=l C a l P l l Pb
D 解得
021==D D )(622
21b l l
Pb C C --
== 梁AC 和CB 段的转角方程和挠曲线方程列于下表:
⎥⎦⎤2④求梁的最大挠度和转角 在梁的左端截面的转角为
EIl b l Pab x a x A 6)
()(1
11+-
===θθ
在梁右端截面的转角为
EIl
a l Pa
b x a
x B 6)
()(2122+=
==θθ
当b a >时,可以断定B θ为最大转角。
为了确定挠度为极值的截面,先确定C 截面的转角
)(3)(1
11b a EIl
Pab
x a x C -=
==θθ 若b a >,则转角0>C θ。
AC 段挠曲线为光滑连续曲线,而0<A θ,当转角从截面A 到截面C 连续地由负值变为正值时,AC 段内必有一截面转角为零。
为此,令0)(11=x θ,即
0)3(62
022=---
x b l EIl
Pb 解得
3
2
20b l x -=
0x 的转角为零,亦即挠度最大的截面位置。
由AC 段的挠曲线方程可求得AB 梁的最
大挠度为
[])(39)(2211max 0
1
b l EIl
Pb x v x x -=
==ν。