底板冲切验算800
楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mn 厚板模板支撑计算书(2) 楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。
1 )内力及挠度计算a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N • mm剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777Nb. ①+②+③荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N • mm跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N • mm剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mmc. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算)计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N • mm支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N • mm剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm2) 抗弯强度验算M=-107788N • mm M + M=-185269N • mm M+ M 4=291628N • mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
桩筏基础底板冲切验算(王炳洪)
651 652 653 654 655 656 657 658 659 660 661 662 663 664 665 666 667 668 669 670 671 672 673 674 675 676 677 678 679 680 681 682 683 684 685 686 687 688 689 690 691 692 693 694 695 696 697
需扣除的桩反力和水浮力 14000 第一锥体极限承载力 23461.7 验算结果 距柱边（筒体）第二排桩冲切验算 柱(筒体)型式 1 柱(筒体)边长(X方向） 1400 柱(筒体)边长(Y方向） 1400 上部传来的集中荷载 37605.1 冲距a01(X方向） 4600 计算冲距a0(X方向） 800 冲垮比ri(X方向） 1
369 370 371 372 373 374 375 376 377 378 379 380 381 382 383 384 385 386 387 388 389 390 391 392 393 394 395 396 397 398 399 400 401 402 403 404 405 406 407 408 409 410 411 412 413 414 415
322 323 324 325 326 327 328 329 330 331 332 333 334 335 336 337 338 339 340 341 342 343 344 345 346 347 348 349 350 351 352 353 354 355 356 357 358 359 360 361 362 363 364 365 366 367 368
604 605 606 607 608 609 610 611 612 613 614 615 616 617 618 619 620 621 622 623 624 625 626 627 628 629 630 631 632 633 634 635 636 637 638 639 640 641 642 643 644 645 646 647 648 649 650
筏板基础计算
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。
（1 ）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。
对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。
（2 ）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。
①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算*50.70/认式中：F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；B hp——受冲切承载力截面高度影响系数；U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长；f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。
图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力,距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算石匸和十aM影』- r max^0.7(0.4 +1.2/A)ApZ. 1乙二I----- 2 -- --------1 十3«)式中：F ——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩；B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ；c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2 。
楼mm厚板计算手册新增底板抗冲切计算
150m m厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm;层高9.65m;结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2;枋材弹性模量E=9000N/mm2;抗弯强度fm=13.00N/mm2;顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm;纵向间距1000mm;支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm;壁厚3.0mm;截面积4.24cm2;回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2;抗弯强度f=205.00N/mm2;抗剪强度fv=120.00N/mm2..2.楼板底模验算1底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度m板厚m系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.15×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.15×1.2=0.20kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.38kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=4.88kN/m2楼板底模板验算第一层龙骨次楞间距L=350mm;计算跨数5跨..底模厚度18mm;板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3;I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4..1内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M1=KMq1L2=-0.105×8.38×3502=-107788N·mm剪力系数KV =0.606;V1=KVq1L=0.606×8.38×350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M2=KMq2L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm跨中弯矩系数KM =0.078;M3=KMq2L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm剪力系数KV =0.606;V2=KVq2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644;υ2=Kυq;2L4/100EI=0.644×4.88/1.2×3504/100×6000×486000=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN按作用在边跨跨中计算计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN;计算简图如下图所示..跨中弯矩系数KM =0.200;M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数KM =-0.100;M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数KV =0.600;V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456;υ3=KυP;L3/100EI=1.456×3.50/1.4×1000×3503/100×6000×486000=0.54mm 2抗弯强度验算M1=-107788N·mm;M2＋M5=-185269N·mm;M3＋M4=291628N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4;取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩..Mmax =291628N·mm=0.29kN·m;σ=Mmax/W=291628/54000=5.40N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 3抗剪强度验算V1=1777N;V2+V3=1035+2100=3135N比较V1、V2＋V3;取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax =3135N=3.14kN;τ=3Vmax/2bh=3×3135/2×1000×18=0.26N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求..4挠度验算υmax=0.13+0.54=0.67mmυ=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.67mm＜υ=1.40mm;满足要求..内力图如下图..3第一层龙骨次楞验算钢管横向间距1000mm;第一层龙骨次楞间距350mm;计算跨数2跨第一层龙骨次楞采用木枋b=40mm;h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3;I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4.. 1抗弯强度验算弯矩系数KM =-0.125;q=q1×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=8.38×350/1000=2.93kN/mM max =-KMqL2=--0.125×2.93×10002=--366250N·mm=--0.37kN·mσ=Mmax/W=366250/54000=6.78N/mm2第一层龙骨次楞抗弯强度σ=6.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数KV =0.625;Vmax=KVqL=0.625×2.93×1000=1831N=1.83kNτ=3Vmax/2bh=3×1831/2×40×90=0.76N/mm2第一层龙骨次楞抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求.. 3挠度验算挠度系数Kυ=0.521;q’=q2×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=4.88/1.2×350/1000=1.42kN/m=1.42N/mmυmax =Kυq’L4/100EI=0.521×1.42×10004/100×9000×2430000=0.34mmυ=1000/250=4.00mm第一层龙骨次楞挠度υmax =0.34mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..4第二层龙骨主楞验算钢管纵向间距1000mm;计算跨数5跨..第二层龙骨主楞采用双钢管A=848mm 2；W=8980mm 3;I=215600mm 41抗弯承载力验算弯矩系数K M =0.305;P=1.250×2.93×1000=3663N=3.66kNM max =K M PL=0.305×3663×1000=1117215N·mm=1.12kN·mσ=M max /W=1117215/8980=124.41N/mm 2第二层龙骨主楞抗弯强度σ=124.41N/mm 2＜f=205.00N/mm 2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数K V =1.716;V max =K V P=1.716×3.66×1000=6281N=6.28kNτ=3V max /2bh=3×6281/2×2×424=11.11N/mm 2第二层龙骨主楞抗剪强度τ=11.11N/mm 2＜f v =120.00N/mm 2;满足要求..3挠度验算挠度系数K υ=3.618;P ;=1.250×1.42×1000=1775N=1.78Nυmax =K υP ;L 3/100EI=3.618×1775×10003/100×206000×215600=0.72mmυ=1000/250=4.00mm第二层龙骨主楞挠度υmax =0.72mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..3.支撑强度验算1荷载计算每根钢管承载N QK1=11789N每根钢管承载活荷载1.0kN/m 2:N QK2=1.00×1.00×1×1000=1000N每根钢管承载荷载N QK =N QK1＋N QK1=11789+1000=12789N钢管重量0.0326kN/m;立杆重量=9.50×0.0326×1000=310N水平拉杆7层;拉杆重量=7×1.00+1.00×0.0326×1000=456N扣件单位重量14.60N/个;扣件重量=7×14.60=102N支架重量N Gk =立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=310+456+102=868N钢管轴向力N=1.2N GK +N QK =1.2×868+12789=13831N2钢管立杆长细比验算L 0=h=1.50m=150.00cm;钢管的i=1.59cm;λ=L 0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3＜150.0;满足要求..3钢管立杆稳定性验算 =0.634;P=N/A=13831/0.634×424.00=51.45N/mm 2钢管立杆稳定性51.45N/mm 2＜205N/mm 2;满足要求..4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座150×150mm;支承面为混凝土楼板按C30考虑;楼板厚=1500mm;上部荷载为：F=13831/1000=13.83kN1支承面受冲切承载力验算βS =2.00;ft=1.43N/mm2;hO=1500-20=1480mm;η=0.4＋1.2/βS=1σpc;m =0N/mm2;Um=2×150+1480+2×150+1480=6520mm;βh=10.7βh ft＋0.25σpc;mηUmhO=0.7×1×1.43+0.25×0×1.00×6520×1480/1000=9659.25kN受冲切承载力9659.25kN＞F=13.83kN;满足要求.. 2支承面局部受压承载力验算Ab =0.15+2×0.15×0.15×3=0.20m2;Al=0.15×0.15=0.02m2βl =Ab/Al0.5=3.16;fcc=0.85×14300=12155kN/m2;ω=0.75ωβl fccAl=0.75×3×12155×0.02=546.98kN支承面局部受压承载力546.98kN＞Fa=13.83kN;满足要求..5.计算结果底模楼模板18mm;第一层龙骨次楞采用单枋b=40mm;h=90mm;间距350mm；第二层龙骨主楞采用双钢管Φ48×3.0;A=424mm2；钢管横向间距1000mm;钢管纵向间距1000mm;立杆步距1.50m..在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆..在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆..所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢..无处可顶时;应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑..在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑;其宽度宜为4-6m;并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑..剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧;夹角宜为45°-60°;除应符合上述规定外;还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑;在有水平剪刀撑的部位;应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑..。
筏基底板冲切计算计算书完整版
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
8
8
120
350
55
295
1.57
4.底板冲 切高度计 算：
h<=800 因为： 所以：
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
当底板区 格为矩形 双向板 时，底板 受冲切所 需的厚度
h0:
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
回目录
p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
b h =(800/ )1/4
hs
0
式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
2807.945 kN
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 13.7 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 1647.2 kN
OK! 满足式8.4.5-3要求
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
f
h0 =
hp t
4
OK! 底
板厚度
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
ZD-7冲切验算
*************************************************************************************************计算项目: ZD-7(筏板柱底加厚)柱对基础冲切验算************************************************************************************************* [计算条件]筏板形式: 平板柱底局部加厚（变厚筏板）混凝土强度等级：C40筏板厚度：1800 mm筏板计算用 As：40 mm地基土平均净反力设计值：100.00 Kpa柱类型：中柱柱截面长：1000 mm柱截面宽：900 mm柱x方向弯矩：0.00 Kn*m柱y方向弯矩：0.00 Kn*m柱轴力设计值N：16498.00 Kn柱墩截面宽：0 mm柱墩截面高：0 mm柱墩高：0 mm[计算结果] 1、冲切计算公式如下 :Fl--------相应于荷载效应基本组合式的集中力设计值对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值 s AB unb s m l I c M h u F //0max ατ+=)/2.14.0(7.0max t hp s f ββτ+≤)/(3211121c c a s +-=地基反力值应扣除底板自重um--------距柱边h0/2处冲切临界截面的周长h0--------筏板的有效高度Munb--------作用在从切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值 cAB--------冲切临界面重心至冲切临界面最大剪应力点的距离 Is--------冲切临界截面对其重心的极惯性距βs--------柱截面长边与短边的比值h0--------筏板的有效高度c1--------筏板的有效高度c2--------筏板的有效高度as--------不平衡弯矩分配系数βhp-------受冲切承载力截面高度影响系数**柱子冲切计算**********************************Y方向 H = 1800 增设柱墩高度 Hun = 0Fl=N-P0*A=16498.0-100.0*20.0=14500.16tmax = Fl/(um*h0)+as*Munb*cAB/Is= 14500.16/(10.840*1.760)+0.40*0.00*1.380/26.51= 760.03kl = 0.7*(0.4+1.2/Bs)*Bhp*ft= 0.7*(0.4+1.2/2.00)*0.92*1710.45= 1097.54◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎X方向 H = 1800 增设柱墩高度 Hun = 0Fl=N-P0*A=16498.0-100.0*20.0=14500.16tmax = Fl/(um*h0)+as*Munb*cAB/Is= 14500.16/(10.840*1.760)+0.40*0.00*1/25.12= 760.03kl = 0.7*(0.4+1.2/Bs)*Bhp*ft= 0.7*(0.4+1.2/2.00)*0.92*1710.45= 1097.54◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎计算的柱墩尺寸:柱墩截面宽：900 mm柱墩截面高：1000 mm柱墩高：0 mm。
筏板基础底板冲切、剪切计算表格
8
8
200
500
55
445 #VALUE!
4.底板冲 切高度计 算：
h<=800 所以： 因为：
当底板区 格为矩形 双向板 时，底板 受冲切所 需的厚度 h0:
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
b h = (800/ )1/ 4
hs
0
式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
kN #VALUE!
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 12.6 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 2527.6 kN
f
h0 =
hp t
4
= ######## mm
#VALUE!
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
5.底板斜 截面受剪 承载力验 算：
地下室底板抗水板计算(2013.10.20)(添加了冲切和剪切)
Mx/(0 .9fyh
mm2
实配φ 14 @ 150
实配 As = 1026 mm2
2.裂缝验算:
ho= 423 mm 68. 4/( 最小配筋率 ρmin= 0.20%
实际配筋率 ρ= 0.23%
499 mm2
满足要 求!
构件受力特征系数 αcr= 1.9
钢筋弹性模量 Es= 2.0E+05 N/mm2
50 mm 20 mm
混凝土强度标准值ftk= 2.01
混凝土强度设计值ft= 1.43
柱尺寸 a × b = 水
位 底板上300厚垫层重
0.6 × 340 KN/m2
水净反力准永久值 qj=
25 KN/m2
N/mm2 N/mm2
0.6 m
（扣除 向 （下 扣恒 除 向下恒
ho= 740 mm 420
.1/
1752.2 mm2
实配φ 20 @ 150
最小配筋率 ρmin= 0.20%
三.冲切计算：
㈠.承台边冲切计算：
截面有效高度
ho1= 391 mm
冲切锥计算截面的周长um=2
2*(
（A+ho1+B+ho1）=
2.7
截面高度影响系数
βh= 1.00
系数 βs= 系数η1=0.4+1.2/βs =
系数 αs=
2 0.
4+ 40
1.00
系数η2=0.5+αsho1/(4 um) =
最小配筋率 ρmin= 0.20%
实配 As = 1696 mm2
实际配筋率 ρ= 0.38%
1499.8 mm2
满足要 求!
2.裂缝验算:
楼mm厚板计算手册新增底板抗冲切计算
楼m m厚板计算手册新增底板抗冲切计算集团标准化小组：[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]150m m 厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm ，层高9.65m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm ；板材弹性模量E=6000N/mm 2,枋材弹性模量E=9000N/mm 2,抗弯强度f m =13.00N/mm 2,顺纹抗剪强度f v =1.40N/mm 2；支撑采用Φ48×3.0mm 钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m ；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm ；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm 2,回转半径i=1.59cm ；钢材弹性模量E=206000N/mm 2，抗弯强度f=205.00N/mm 2,抗剪强度f v =120.00N/mm 2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m 2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m 3×1.0×0.15×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.10kN/m 3×1.0×0.15×1.2=0.20kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m 2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q 1=8.38kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q 2=4.88kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm ，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh 2/6=1000×182/6=54000mm 3，I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。
筏形基础抗冲切验算参数敏感性分析及设计建议
筏形基础抗冲切验算参数敏感性分析及设计建议秦政;焦柯【摘要】抗冲切承载力是控制筏形基础厚度的重要因素,本文基于规范公式对其验算的参数进行敏感性分析,计算结果表明增大筏板厚度对提高抗冲切承载力的效果最明显,但建议筏板混凝土强度不超过C40;箍筋在筏板抗冲切中发挥的作用明显优于弯起钢筋,建议筏板厚度不超过800mm时采取配置弯起钢筋的方法;计算基底反力应根据上部结构刚度和地基情况选择平均值法或有限元法计算.本文的结论可供计算和优化筏板基础时参考.【期刊名称】《广东土木与建筑》【年(卷),期】2014(021)009【总页数】4页(P23-26)【关键词】筏形基础;抗冲切承载力;参数敏感性;钢筋作用【作者】秦政;焦柯【作者单位】广东工业大学广州510006;广东省建筑设计研究院广州510010【正文语种】中文0 前言筏形基础是埋置于地基上的一块整体连续的厚钢筋混凝土基础板，由于其整体性强、抗震性能好、结构布置灵活等优点，在建筑基础中应用十分广泛。
在筏板设计中其厚度的确定主要取决于筏板的抗冲切承载力，在集中荷载作用下混凝土板产生双向剪切破坏，即两个方向形成一个截面锥体，破坏锥体的斜面大体呈45°倾角，一旦结构承受的荷载效应达到材料容许应力时，便可能发生沿斜截面的脆性冲切破坏，而事先不会形成一个完整的屈服机构，因此保证筏板具有足够的抗冲切承载力是筏板设计的重点。
本文主要阐述以下内容：①结合现行规范，计算分析筏板冲切承载力的影响因素，包括筏板厚度和混凝土强度等级；②计算分析钢筋对提高筏板抗冲切承载力的效果；③工程设计中冲切力Fl的计算方法。
1 抗冲切承载力影响因素的计算分析《建筑地基基础设计规范》［1」和《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》［2」对筏基抗冲切承载力的计算进行了如下规定：对于墙柱下筏板的抗冲切承载力计算，距柱边h0处冲切临界截面的最大剪应力τmax应符合下列公式的规定：式中：Fl为相应于荷载效应基本组合时的冲切力；um为冲切临界面周长；h0为筏板有效高度；Munb为作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩；CAB为沿弯矩作用方向上冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；Is为冲切临界截面对其重心的极惯性矩；βs为柱截面长、短边的比值；βhp为受冲切承载力截面高度影响系数；ft为混凝土轴心抗拉强度设计值；C1、C2分别为与弯矩作用方向一致和与其垂直的冲切临界截面的边长；αs为不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数。
板的冲切承载力验算
结构构件计算书板的冲切承载力验算一、构件编号: B-1二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)三、计算参数1.几何参数:柱的长边尺寸: a=400mm柱的短边尺寸: b=400mm板的截面高度: h=200mm板的截面有效高度: ho=180mm2.材料信息:混凝土强度等级: C30 ft=1.43N/mm23.荷载信息:局部荷载设计值: Fl=200.000kN4.其他信息:结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1.计算βs:βs=a/b=400/400=1.000<2,取βs=2.000。
2.确定板柱结构中柱类型的影响系数αs:对于中柱αs=40。
3.计算临界截面的周长Um:Um=(a+ho)*2+(b+ho)*2=(400+180)*2+(400+180)*2=2320mm4.计算影响系数η:η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2.000=1.000 (6.5.1-2)η2=0.5+αs*ho/(4*Um)=0.5+40*180/(4*2320)=1.276 (6.5.1-3)η=min(η1, η2)=min(1.000,1.276)=1.0005.计算截面高度影响系数βh:h=200≤800,取βh=1.0。
6.验算冲切承载力(不配筋):(6.5.5-1)0.7*βh*ft*η*Um*ho=0.7*1.0*1.43*1.000*2320*180=418.018k (6.5.5-1)γo*Fl=200.000kN≤0.7*βh*ft*η*Um*ho=418.018kN， (6.5.5-1)冲切承载力满足规范要求。
第1页，共1页。
地下室底板柱墩冲切计算
0.80 N/mm2 1.00 N/mm2 满足冲切要求
为满足冲切45度线，上柱墩 b= h=
柱宽+（柱墩高-筏板
（二）计算柱墩宽（用于上柱墩）
下面是柱墩对筏板的冲切验算：
取柱墩宽度（两边同长）
b=
2400 mm
βs=
2
βhp=
0.967
筏板有效高度h0=
1150 mm
冲切破坏锥体底边长度B=
4700 mm
冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
柱墩对筏板的冲切 14200
16915.7
柱墩对筏板的冲切验算： τmax=
0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
1.04 N/mm2 1.06 N/mm2 满足冲切要求
（一）首先计算柱墩高度
取柱墩高度H=
1900 mm
柱墩有效高度H0=
1850 mm
βhp=
0.908
冲切破坏锥体底边长度B1=
4700 mm
冲切破坏锥体底边宽度H1=
Hale Waihona Puke 4700 mm冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um= 11400 mm
冲切力Fι= 16915.7 kN
柱对上柱墩的冲切验算 τmax=
冲切破坏临界截面距柱边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
8600 19939.7
柱对筏板的冲切 无柱墩时柱对筏板的冲切验算：
τmax= 0.7*（0.4+1.2/βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
梁筏基底板冲切计算
4 p l n1 l n 2 (l n1+l n2) p + 0.7 b f
2 hp
t
(GB50007-2002式8.4.5-2)
4
***底板厚度不满足,请调整***
5.底板斜截面受剪承载力验算：
V
b
S
£ 0 .7 b hs f t (l n1 - 2 h0 ) h0
= (800/ h0)1/ 4
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：北京市**** 1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.4.5条 2.计算简图：
p——相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 ln1,ln2——计算板格的长边和短边的净长度 3.输入条件： 混凝土C 30 ln1(m) 8 ln2(m) 8 p(kPa) 200 h(mm) 350 as(mm) 55 h0=h-as 295 ft 1.43
4.底板冲切高度计算： 因为： h<=800 所以：
b
hp
= 1
(GB50007-2002第8.2.7条)
当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0:
(ln 1 + ln 2) h0 =
(l n1+l n2)
4
2
-
p + 0.7 b
4 p l n1 l n 2
hp
f
t
(ln 1 + ln 2) h0 =
VS = p ´ Ò õÓ °² ¿Ö ·Ã æ» 002式8.4.5-3)
hs
(本式中 因h0<800 故h0为: (GB50007-2002式8.4.5-4)
800
独立基础抗冲切验算
扩展基础高度确定的简化方法文章编号：１００５－６０３３（２００６）０４－0178-03 收稿日期：２００５－１０－３１摘要：根据有关规范推导出一个实用的计算基础最小有效高度的公式，并通过举例说明了具体的运算和使用方法。
关键词：地基基础；扩展基础；基础高度；计算公式中图分类号：TU47 文献标识码：Ａ《建筑地基基础设计规范》（ＧＢ５０００７—２００２）中扩展基础设计的一般方法为：先根据上部结构传至基础顶面的荷载及地质资料所提供的地基承载力、基础埋置深度等相关资料，计算出基础底面的长、宽尺寸；然后再进行基础截面的设计验算。
《建筑地基基础设计规范》（ＧＢ５０００７—２００２）中没有给出具体的基础高度计算公式，而是凭经验先假定一个基础高度，再根据《混凝土结构设计规范》（ＧＢ５００１０—２００２）来验算假定的基础高度是否满足抗冲切要求。
这样设计的缺点是：有可能假定基础高度不够，需要重新假设一个基础高度再进行验算；或者基础高度富余太多造成浪费。
为达到安全实用、技术先进、经济合理、确保质量和保护环境等要求，根据有关规范和混凝土抗冲切的有关公式，推导出确定基础最小有效高度的直接公式。
１最小有效高度的确定公式扩展基础包括柱下钢筋混凝土独立基础和墙下钢筋混凝土条形基础。
由于墙下钢筋混凝土条形基础不存在假定基础高度的问题，因此，只讨论柱下钢筋混凝土独立基础最小有效高度的确定。
基础最小有效高度一般是在满足抗冲切条件下的较小值，根据受力情况，基础的冲切破坏往往发生在柱与基础交接处以及基础变阶处，它往往是沿着柱边或变阶截面处方向下４５°的斜截面组成。
满足此要求的最小高度即为最小有效高度，见图１。
《建筑地基基础设计规范》（ＧＢ５０００７—２００２）８．２．７条规定受冲切承载力按下式验算：Ｆｌ≤０．７βｈｐｆｔａｍｈ０（1）ａｍ＝（ａｔ＋ａｂ）/２（2）Ｆｌ＝ｐｊＡｌ（3）式中：βｈｐ为受冲切承载力截面高度影响系数，当ｈ≤８００ｍｍ时，βｈｐ取１．０，当ｈ≥２０００ｍｍ时，βｈｐ取０．９，其间按线性内插法取用；ｆｔ为混凝土轴心抗拉强度设计值；ｈ０为基础冲切破坏锥体的有效高度；ａｍ为冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；ａｔ为冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽，当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；ａｂ为冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础以内时，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度，当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处基础有效高度，当冲切破坏锥体的底面在ｌ方向落在基础底面以外，即ａ＋２ｈ０≥ｌ时，ａｂ＝ｌ；ｐｊ为扣除基础自重及其土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；Ａｌ为冲切验算时取用的部分基底面积（阴影面积）；Ｆｌ为相应于荷载效应基本组合时作用在Ａｌ上的地基土净反力设计值。
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柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 700
6,7#底板冲切
柱帽冲切 验算
h0 750
bh 1.000 bh 0.875 跨度 y(m) 10.51 bh 1.000 bh 0.875 跨度 y(m) 10.51 bh 1.000 bh 0.875 跨度 y(m) 8.4 bh 1.000 bh 0.875
ok
ok
条件
跨度x(m) 10.25
跨度 y(m) 8.05 bh 1.000 bh 0.875 跨度 y(m) 6.7 bh
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B 1.666667 a/b 1 bs 2 bs 2 h1 1 h1 1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 1.077 h2 2.41
ok
ok 是否OK
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B bs h1 0.976 h1 1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 0.984 h2 2.41
2.083333 2.083333 a/b 1 bs 2
底板冲切计算
条件 跨度x(m) 10.45 柱帽冲切 验算 h0 750 柱冲切验 算 h0 2250 条件 跨度x(m) 10.2 柱帽冲切 验算 h0 750 柱冲切验 算 h0 2250 条件 跨度x(m) 7.65 柱帽冲切 验算 h0 750 柱冲切验 算 h0 跨度 y(m) 7.59 bh 1.000 bh 0.875 跨度 y(m) 10.5 bh 1.000 bh 0.875 跨度 y(m) 7.56 bh 1.000 bh 荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B 1.666667 a/b 1 bs 2 bs 2 h1 1 h1 1 柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 1.077 h2 2.41 柱帽长 A(mm) 5000 h 1.000 h 1.000 柱帽长 A(mm) 6250 h 0.976 h 1.000 柱帽长 A(mm) 3000 h 1.000 h 柱帽宽 B(mm) 3000 um(mm) 13000 um(mm) 11800 柱帽宽 B(mm) 3000 um(mm) 15500 um(mm) 11800 柱帽宽 B(mm) 3000 um(mm) 9000 um(mm) 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 9760 7396 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 5891 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 11357 10160 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 9086 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 6757 5616 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 人防? 0 人防? 0 人防? 0 是否OK
um(mm) 11000 um(mm) 11800 柱帽宽 B(mm) 4000 um(mm) 15000 um(mm) 11800 柱帽宽 B(mm) 3600 um(mm) 12200 um(mm) 11800 柱帽宽 B(mm) 3000 um(mm) 13000 um(mm) 11800
冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 8258 6706 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 4884 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 11261 7309 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 6378 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 9159 7953 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 6378 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 9760 7742 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 6236 人防? 0 人防? 0 人防? 0
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B 1.25 a/b 1 bs 2 bs 2 h1 1 h1 1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 1.000 h2 2.41
ok
ok 是否OK
人防? 0
是否OK
柱帽冲切 验算
h0 750
ok
柱冲切验 算
h0 2250
ok 人防? 0 是否OK
条件6
跨度x(m) 7.85
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B bs h1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 700 h2
柱帽冲切 验算
A/B 1 a/b 1
bs 2 bs 2
h1 1 h1 1
中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40
h2 1.182 h2 2.41
h 1.000 h 1.000 柱帽长 A(mm) 5000 h 1.000 h 1.000 柱帽长 A(mm) 4000 h 1.000 h 1.000 柱帽长 A(mm) 5000 h 1.000 h 1.000
冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 2818 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 6757 5434 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 3238 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 11261 5814 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 4884 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 6757 5842 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 3647 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 人防? 0 人防? 0 人防? 0 人防? 0
6,7#底板冲切 为根据情况输入 底板板计算（800厚板） 园林荷载0 水头9.9
板厚 0.7 覆土厚 0 消防车荷载0 承载力计算荷载=1.35*10*10-0.8*25=115 裂缝计算荷载=10*10-0.8*25=80 承载力计算荷载=1.35*(0.8*25+2)+1.4*0.8*2.5=32.5(正向荷载) 裂缝计算荷载=(0.8*25+2)+2.5=24.5(正向荷载) 人防计算荷载={1.2*(10*10-0.8*25+25)}/1.35=93.3,小于115，故为平时水浮力控制底板配筋。
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B 1 a/b 1 bs 2 bs 2 h1 1 h1 1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 1.333 h2 2.41
ok
ok 是否OK
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B 1.6 a/b 1 bs 2 bs 2 h1 1 h1 1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 1.250 h2 2.41
柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 7508 5501 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 3421 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 9159 7669 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 6095
柱帽长 A(mm) 5000 h 1.000 h 1.000 柱帽长 A(mm) 3000 h
柱帽宽 B(mm) 3000 um(mm) 13000 um(mm) 11800 柱帽宽 B(mm) 3000 um(mm)
柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 9760 7764 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN) 23254 6259 柱帽高 砼ft(MPa) (mm) 1500 1.43 冲切承载 冲切荷载 (kN) 力(kN)
ok 是否OK
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B 1 a/b 1 bs 2 bs 2 h1 1 h1 1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 1.333 h2 2.41
ok
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okபைடு நூலகம்
ok 人防? 0 是否OK
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 115 80 800 A/B 1.111111 a/b 1 bs 2 bs 2 h1 1 h1 1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 1.115 h2 2.41
ok
ok 是否OK