铅芯橡胶支座力学性能及应用研究
多铅芯橡胶支座力学性能研究综述
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ａｃｈｉｅｖｅｍｅｎｔ ｏｆ ｍｕｌｔｉ—ｌｅａｄ ｒｕｂｂｅｒ ｂｅａｒｉｎｇｓ ｗｅｒｅ ｓｕｍ ｍａｒｉｚｅｄ ｆｉｒｓｔ，ｍｕｌｔｉ—ｌｅａｄ ｒｕｂｂｅｒ ｂｅａｔｉｎｇｓ ｈａｖｅ ｇｏｏｄ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｅｎｅｒｇｙ ｄｉｓｓｉｐａｔｉｏｎ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ，ａｎｄ ｔｈｅ ｂｅａｒｉｎｇｓ ｈａｖｅ ｂｅｔｔｅｒ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｓｔｉｆｎｅｓｓ， ｂｅｔｔｅｒ ｓｔａｂｉｌｉｙ ａｎｄ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｄａｍｐｉｎｇ ｒａｔｉｏ． Ａｔ ｌａｓｔ，ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ａｂｏｕｔ ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｕｌｔｉ—ｌｅａｄ ｒｕｂｂｅｒ ｂｅａｔｉｎｇｓ ｗｅｒｅ ｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ．
直径为 ３０ｍｍ，两种支座外径 均为 ３００ｍｍ，支座高度 、橡 橡胶支 座的受力性 能研究 ，并且 通过 ＬＳＤＹＮＡ模拟 了
朱 玉 华 等 ：多 铅 芯 橡 胶 支 座 力 学 性 能 研 究 综 述
３９
第一个试 验 和第 二 、三 个试 验 的 结果 差 别较 大 ，前 者
Ｉ
试验 中单铅芯阻尼偏 高 ，后两 者则认 为多铅 芯 支座阻
当结构所需的耗能 能力 比较 大时 ，要求铅芯 的横
芯支座刚度 软化更 明显 ；不 同的水平 剪 应 变时 ，三 铅 芯橡胶支座较 单铅芯 橡胶 支座具 有 更大 的等效 水 平 刚度 、屈服后 水平 刚度 ；剪应变小 于 ２．２时 ，三铅 芯 支 座等效阻尼 比小于单铅芯支座 ，但 不同剪 应变 时 三铅 芯支座的阻尼 比更稳定 。不 同的竖 向压 力 时 ，多 铅芯 支座具有更大水平刚度 ，其等效 阻尼略 小于 单铅 芯支 座 。但该试验中铅芯的直径均偏 小 ，试 验支 座不 能够 很好 的反 映实际支座的受力特点 。
铅芯橡胶隔震支座
LRB 我国的建筑隔震技术的研究开始于上世纪90年代，建筑用的隔震支座主要两大类：橡胶隔震支座和滑动隔震支座。
橡胶隔震支座的工艺比较成熟，主要谈橡胶隔震支座中铅芯橡胶隔震支座。
在普通橡胶隔震支座中开孔注铅，利用橡胶部分承重，利用铅芯部分在地震中的弹塑性性能达到耗散地震能量，减小地震震害效果、铅充当阻尼，还能提高竖向承载力，降低地震作用和减小隔震层位移。
目前国内隔震普遍采用铅芯橡胶支座，但也有不少问题，在大变形阶段，铅芯易挤压不易复位，铅对环境也有影响。
我国正研究高阻尼橡胶支座。
铅芯橡胶支座是目前国内外隔震结构设计中应用最广的一类隔震装置和弱连接装置，被广泛应用于新建隔震结构，加固改造工程以及连廊、雨篷、网架屋盖等与主体结构之间。
橡胶隔震支座是目前世界范围内各类隔震结构中最常用的一类隔震装置，主要包括天然橡胶支座、铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座及各类改进型支座。
不足：因为橡胶支座通过水平剪切变形延长建筑桥梁的一阶固有周期，水平位移不能超过直径四分之三，否则发生失稳破坏，对于大型建筑需要支座比较大，导致设计施工造价等问题，满足要求的新型支座。
耐久性和耐火性：橡胶空气氧化、气温、震动等影响发生火灾时钢板良好的导热性会加速橡胶损坏，要注意。
研究表明：通过对比分析和国内实际情况，现阶段铅芯橡胶隔震支座具有更好的隔震效果和经济效益（直接建设经费和震后减少的损失费用).建筑铅芯橡胶隔震支座从原始的应用于建筑桥梁工程中，逐渐应用到军队、医院、学校、消防中心、计算机中心、博物馆、商场、工厂、住宅等重要建筑工程中。
经过几十年的淘汰式发展，隔震技术成为最有效的结构振动控制技术。
借助铅芯橡胶支座这种隔震装置，人类对建筑结构进行隔震设计的梦想终于得以实现。
然而，建筑结构隔震设计效果的保证不仅仅依赖于能否生产制造出力学性能符合设计要求的铅芯橡胶支座，还更大程度上依赖于能否对整体建筑结构进行可靠的隔震设计及计算分析。
从国内外隔震技术发展的现状来看，叠层橡胶隔震技术室现代隔震领域的主流，且主要分布在人口稠密，经济发达的城市。
小型铅芯橡胶支座剪切性能试验研究
第 37 卷第 2 期2024 年2 月振 动 工 程 学 报Journal of Vibration EngineeringVol. 37 No. 2Feb. 2024小型铅芯橡胶支座剪切性能试验研究韩淼，刘祥辉，杜红凯，蒋金卫，杨杰川（北京建筑大学土木与交通工程学院，北京 100044）摘要: 通过对小型铅芯橡胶支座（LRB）进行剪切试验，研究了支座剪应变、压应力和加载频率对支座等效水平刚度、屈服后刚度、屈服力和等效阻尼比的影响。
结果表明：随着剪应变的增大，支座的等效水平刚度和屈服后刚度减小，屈服力增大，等效阻尼比呈线性减小；随着竖向压应力的增大，支座的等效水平刚度减小，屈服后刚度呈线性减小，屈服力和等效阻尼比呈线性增大；加载频率对支座的剪切性能基本没有影响，可以忽略；100%剪应变以内，施加的剪应变和压应力没有对隔震支座造成损伤；剪应变超过100%的大变形和大压应力会使支座进入塑性，造成支座部分永久性损伤。
建议根据振动台试验的工况顺序及支座在振动台试验的最大实际变形设计拟静力试验的工况。
提出日本规范等效水平刚度计算公式的修正系数，并与振动台试验实测值进行对照，证明了修正后的计算公式计算精度有所提高。
关键词: 小型铅芯橡胶支座；剪应变；压应力；加载频率；振动台试验中图分类号: TU352.1 文献标志码: A 文章编号: 1004-4523（2024）02-0326-10DOI：10.16385/ki.issn.1004-4523.2024.02.015引言铅芯橡胶支座是在天然橡胶支座的中心压入铅芯而构成的。
铅芯橡胶支座通过钢板和橡胶将铅芯紧紧地束缚住，使铅芯和橡胶协同变形，这种支座是由橡胶支座的复原装置和铅的能量吸收装置共同构成的阻尼机构一体型的隔震装置［1］。
铅芯橡胶支座的剪切特性主要包括支座的等效水平刚度、屈服后刚度、屈服力和等效阻尼比等。
振动台试验是用于研究结构地震破坏机理和破坏模式、评价结构整体抗震能力和衡量减震、隔震效果的重要方法［2］。
铅芯橡胶支座在桥梁中应用的减震效果分析
它 来进 行模 拟 。 舣线 性模 型 的 各参 数和 和棚 对 关 系 ２所
的阻尼 消耗地 震 产 ， 的能 餐 ， 得地 震作 用人 幅度 １ 使 『 减 小 ， Ｉ １ 为代 表性 的箍层橡 胶 支座 为钳 芯 Ｆ ｊ 最 ｆ 】
铅 ： ；隔震橡胶支座简 介 ｝
锵 芯橡胶 隔震 支 靠 铅芯术 ｌ收地震 的 能量 ， 及 Ｉ 其 学性 能具仃 良殳 『双 线性特 ， 服前 的刚度 ｒｆ ｊ 较人 ， 能够 很好抵御 荷载年微 震动带来 的不适感 ， ¨
服 后 的刚 的剧其Ｊ 使 』 ， 良好 的隔 震 ； 结构 具 备 线性
鹋
：
ｋ 一铅芯像胶支座嵌入铅芯前的水平等效刚度 （ ＝ ｒ
Ｇ ） Ａ／ ：
ｋ 一铅 芯 像 胶 支 座 嵌 入 铅 芯 水 平 等 效 刚 度 ； Ｃ ｖ一铅芯像胶支座屈服后刚度的； （） 想
（ １取为 ７ ｓ， Ｅ） ５ ｍ／ 罕遇 地震 （ ２ 取 为 ２ ５ ｍ／ 。 舢 ｃ Ｅ） ５ ｓ 丁 ｃ ２ 隔震 支座 参数 ． ４
２ 铅芯隔震橡胶隔震桥梁地震响应分析
２１ ． 大桥 概 况 本 桥起 点桩 号 为 Ｋ０ ３ ５ １ ５ 终 点桩 号为 １＋ ５ ． ， ５
３ 有 限元建模及动 力特性 计算
模 型截 面 如 图 ４所 示 。
Ｋ０ ３ ８ ５ ５ 全 长 ３ ３ ０ 为弧 形桥 ， 半径 为 １＋ ５ ． ， ０ ０ ． ｍ， ５ 其 ７ ３９ ５ 上 部 结构 为 １ ９ ． ｍ， ５ ５× ２ ｍ 预 应 力钢筋 混凝 ０ 土 小 箱梁 ， 面连 续 ， 桥 下部 结构桥 墩采 用 钢筋 混凝 土 圆墩柱 ， 基础 采 用桩 基础 ， 台采 用柱 式桥 台及 桥
铅芯橡胶桥梁减震支座的基本力学性能分析
很好的阿疲劳性能。
金薅 一样，在一定的温度下 变形后的铅可 以薜结 晶。铅
再结 晶的动力是受挤压后的晶粒所储存的变形 能，这样就
莶
长 器
实现了耗 能的功能 选用铅作为插人材料的原 因，其一是
由于铅的再结晶温度低于室温（０ ￣） ２ ０ ，所以室溘肘或超讨 室温 时铅的恢 复、再 结晶和结 晶生长 的过程是 同时出现 的 实际上．铅是仅有 的一种在室温下作塑性循环时不套
不髟响 橡胶板的 水平变 形，因而保 持了橡 胶固有 的柔韧 性，为支座提供 了水平向柔性 和恢 复力的功能，从而达到 延长结构周期的 目的 板式橡胶 支座 由于 其滞回曲线近似
于直线．几乎没有耗能特性．铅芯橡胶支座 的耗能作用则
主要体现在铅的参与。铅作为 一种晶体金属 ．同其它晶体
高 的 始剪切强度 （ ３Ｍａ．经过冷变形后 ．可在常温 招 约】０ ） Ｐ
普通棹艟 置座和铅芯檬腱 支座的毋回曲拽 图 兰 船葚糠救直毫的力掌性健 ３ 铅芯橡胶支座的静力特性 ｌ 桥梁是露 天结构物，采用的铝苍橡胶支座在材料 ，功
在新西兰、美国和臼本被广泛地用于桥梁的减震。
２橡胶支座的工作原理
普通板式橡胶支座力学性质表现为线弹性 ．其主要缺
能上应 能够长期稳定 ，因此铅芯橡胶 支座应具有 以下 静力 特性 ： ３ １ 耐久性 １ 用于公路桥梁上 的铅芯橡胶支座 在风、雨 温度 和太 阳光 的长 期影响下 ．并 在遭 遇地震 时应 能保持稳 定 的功 能。因 此，制造支座所选 用的材料及支 座结构均应有 较好 的耐久性．且维修养护方便。
形而 消耗振 动能量，井通过橡皎提供懒复 力．因此铅西橡 胶支座既是隔震系统又是阻尼嚣 普通板式橡胶支座和铅苍橡胶支座在 交变荷 载作用下 的滞回 曲线如 图所示．由哥可以看出 ．普通板式 橡胶支座 的滞回曲线所包围 的面积 远近小于铅稿橡胶支座 的滞 回曲 线所包围的面积． 即铅芯橡胶支座吸收耗散振动 能量 的能 力远远大于普通板 式橡胶 支座 ：而且，铅芯橡腔支座加载 时消耗于铅芯的变形功大于卸载 时铅苍放出的变形功．因 而有一部分变形功被铅芯所吸收 ．然后叉转化为热能耗散 到大气中，从而达到暇收耗散振动能■ 的目的。 金属铅具有良好的 力学性畿 。能与普通板式橡胶支座 很好地结合．且具有较低的雇敬剪切强度 （ ＩＭ ａ 和足够 约 ＯＰ）
铅芯橡胶支座分析
1.2.3 LRB的土■结构相互作用
隔震结构TS都建在硬土场地研究者通常将隔震结构的地基视为无限 刚度， 但研究隔農吉构的土-结构相互作用(soil・structure interaction, SSI)仍 然是有
意的。而且软土地区也可能需要建造一些隔震结构比如隔震桥梁， 这需要与新 型隔震装置的开发和先进技术的应用相结合来解决。刘云贺、 赵晓娟等探讨了
始屈服力对隔震效果影响较大。
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王丽、阎贵平等对LRB隔震桥梁的减震效果进行了硏究,分别采用非线性 水
平和转动弹簧单元来模拟减隔震支座和桥墩延性絞的非线性性能,首次把支 座和 桥福构纳入一个系统中，并考虑其相互影响和相互作用。利用大型通用 结构分析
软件(ANSYS),对采用铅芯橡胶支座(LRB)隔震的桥梁输入了多条实 际地震波进行
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2.4.2支座分类
LRB系列铅芯隔震橡胶支座按
本体形状分为矩形铅芯隔離 胶 支座和圆形铅芯隔震橡胶支 座。
243支座型号
□ □ Q □ X □ (□) X □ G □
橡胶剪切模最，单位为兆tt <MPa）
文座本体髙度h,单位为电米（mm）
支座本体平面外形尺寸,矩形axb （aX b为K度〉・回形d <d为直径）・单位
上海赛车场
日本横滨路标塔大厦
叠层铅芯橡胶隔震支座的工作性能主要包括以下几个方面：
♦压缩性能。即在竖向荷载作用下，支座的纵向收缩和横向扩张性能。叠层铅 芯橡
支座中的钢板与橡胶垫的弹性模量和横向变形系数有较大差异，但钢板 会对橡 胶片的横向变形产生约束，使橡胶片内部处于三向受压状态。因此，叠 层铅芯 橡胶胶支座的竖向承载力比橡胶本身大得多，几乎与同样截面大'的 钢筋混凝土柱子相当。
铅芯橡胶支座在高烈度地区桥梁减隔震中的应用
表 ２ 横桥 向墩桩最不利截面剪力
桥墩
位 置
１ ２
— —
Ｓ ｃ 科 ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ＆ 技 Ｔ ｅ ｃ ｈ 视 ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ 界 Ｖ ｉ ｓ ｉ ｏ ｎ
论 是横 桥向还 是顺桥向工况 二都要 比工况一小很多 ． ３ 个桥墩的支座 位移情况均相似 ． 其 中顺桥向方面工 况二 的减小系数为 Ｏ ． ２ ６ 。而横桥 向的减小 系数为 ０ ． ７ ５ ． 远大于顺桥 向 数据表明桥梁设置铅芯橡胶支 座后对地震作用下桥梁横向位 移有更大 的约束作用 。 虽然适 当的梁端 位移可以耗能 以减小地震作用 影响． 但梁端位移过大可能导致相邻梁 体碰撞甚至引发落梁现象 ． 这是非 常危险 的。 故应避免梁端 位移过 大。
４ 桥 梁 支 座 位 移
２ 种工况下桥梁支座位移对 比如下表 ． 由表格 可以清楚 的看 到不
［ 责 任编辑 ： 丁艳 ］
（ 上接 第 １ ３ ６ 页） 或气概豪迈 时的反应 。如下例 ： （ １ ２ ） 当我看到恐怖电影 时 ． 吓得头发都竖起来了。 （ １ ３ ） 荆轲西刺秦王 ， 高渐离 、 宋意为击筑而歌于易水之上 ， 闻者嗔 目裂眦 ， 发植穿冠 。（ 《 淮南 子 ・ 泰族训》 ） （ １ ４ ） 公雄心烈眦 ， 壮发冲冠 ． 按东海之金刀 ． 飞北斗之石箭 。（ 唐． 杨炯《 遂州长江县先圣孔 子庙堂碑》 ） 在上例 中 ． 例（ １ ２ ） 用 了“ 竖” 来描述头发在 人极 度恐惧下 的动作 ． 很好 的隐喻 了当时人们恐怖之极 的复杂心情 ； 同样 ， 例（ １ ３ ） 中的“ 发植 穿冠 ” 、 通过 隐喻生 动地刻画了人们极度愤怒 的心情 ； 而例 （ １ ４ ） 的“ 壮 发 冲冠 ” 也是运用隐喻形象地形容 了人们 当时雄伟豪迈 的气概 ３ ） 以头发的变化隐喻爱情 如著名 的香港女歌手梁 咏琪 《 短发》 中的歌词 “ 我已剪短我 的发 ， 剪 断了牵 挂 ， 剪一地 不被爱的分岔” 。 在该歌词 中 ， 把头发剪短被用来 隐喻感情 的变故 ．以形象地刻画出剪发人当时的心理挣扎 和折磨 ． 但 同时又表达出了剪发人渴望走过情感低谷 ． 开始新 的生活 的心情 因此 ， 头发有时可用来 隐喻坚贞不渝的爱情 ． 如 西汉苏武 的《 留别 妻》 中描写的一样 ： “ 结发 为夫妻 ． 恩爱两不疑” 。“ 结发 ” 来自 于 中国古 人 的婚俗 ， 其象征意义就是夫妻和睦 ， 永结同心。 “ 结发” 的具体操作方 式历代不 同。 先秦 、 秦汉时的“ 结发” ， 就是新郎亲手解去新娘在娘家时 所结的许婚之缨 ， 即系头发 的彩带 ， 重新梳理 头发后再为之系上。 隋唐 以后的“ 结发” ， 是男女双方各剪下少许头发 ． 挽成“ 合髻 ” ． 一般都 是马 上交给新娘保存 起来 。 又如唐代女诗人晁采 的《 子夜歌》 所述 ： “ 依既剪 云鬟 ， 郎亦分丝发。觅 问无人处 ， 绾作 同心结。” 也正是这一做法 的描 述 。世人常用“ 结发” 、 “ 合髻 ” 隐喻夫妻的结合 ． 甚至特别用来 隐喻“ 原 配” （ 亦称“ 元配” ） 夫妇 ， 表示夫妻间互敬互爱的意义重大 。
铁路桥梁铅芯橡胶支座桥梁减隔震应用研究
［ ］ Ｍｕ ｂ ＲＭ，ｏｐｒ ． ｏｌ ｅｒ ｎｌ ｉｏ ａｌｇ ａ ｒ ｇ ３ ｔｅ ｏ Ｃ ｏｅ ＴＲ Ｎ ｎ ｎａ ａ ｓ ｆ ａ ｅ ｐｎｂ ｄｅ ｉ ａ ｙｓ ｒ ｓ ｉ
［ ］ Ｍａａｒ ｉ ｃｉＩｎＤ Ａｋｎ Ａ ｎｌ ｉ ｙｔｒ ｉ ｍ ｄ ｌ ２ ｓｒ ｋｋ ｈ ， ｉｅ ． ｎ ａａ ｔ ａ ｈｓ ｅ ｓ ｏｅ ｕ ｕ ａ ｙｃ ｌ ｅ ｓ ｆｒ ｌ ｔ ｅ ｃｓ ｍｃｉ ｌ ｉ ｅｒ ｇ Ｊ ． ａｔ ｕｋ ｎｉ ｏ ａ ｏ ｒ ｉ ｉ ｓ ａ ｏ ｂａ ｎ ［ ］ Ｅ ｒ ｑ ａｅＥ ｇ ｅ ｓ ｍ ｉ ｓ ｏ ｔｎ ｉ ｈ —
．
力都大为减少。采用铅芯橡胶支座对桥 梁进 行合 理的隔震设计 ， 可 以使 桥梁在 罕遇地震作用 下 由铅芯 橡胶支座 吸收大部分 地震
能量 ， 使大部分变形 都发生在 支座部 位 ， 即使桥 墩发生有 限 的非 弹性变形 ， 隔震设计仍然可以起 到有效保护桥墩 的作用。
７ ２ ．５
０ ． ■ ３
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图 ４ ３ ０ｋ ｈ时 速 时 隔 震 前后 纵 向罕 遇 ５ ｍ／ 地 震 墩 顶 顺 桥 向位 移
２ 与普通橡胶支座相 比， ） 铅芯橡胶支座既能 降低强震作用下
结构的墩顶位移 ， 又能降低 梁体 的位移 ， 同时桥 梁所 受的弯 矩剪
２ ３ 铅 芯橡胶 支座设 计 ．
： ３ ￣ ｇ ６
２ ｏ １ｏ 年
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何丽莉 ： 铁路桥梁铅芯橡胶支座桥 梁减 隔震应用研究
・３ ・ ３９
铅芯橡胶支座在铁路桥梁中减隔震研究的开题报告
铅芯橡胶支座在铁路桥梁中减隔震研究的开题报告
1. 研究背景
铁路桥梁是铁路建设中的关键部分，对于保障行车安全和线路可靠
性具有重要作用。
随着运营速度的增加，桥梁的减隔震技术日益受到重视。
铅芯橡胶支座作为一种重要的减隔震设备，通过减少地震和风荷载
等外力传递至桥梁结构，能够有效地改善铁路桥梁的动力特性和减小对
周围环境的影响。
2. 研究目的
本研究旨在探究铅芯橡胶支座在铁路桥梁中的减隔震作用及其机理，通过理论分析和实验验证，研究铅芯橡胶支座对铁路桥梁结构的影响，
为铁路桥梁减隔震技术提供科学依据。
3. 研究内容
（1）铅芯橡胶支座的原理和特点。
介绍铅芯橡胶支座的内部结构和工作原理，以及在铁路桥梁中的应用特点。
（2）铁路桥梁的减隔震理论。
研究铁路桥梁的自振频率、振动模态和自由振动响应等动力学特性，探究减隔震技术的理论基础。
（3）铅芯橡胶支座的减隔震机理研究。
分析铅芯橡胶支座在铁路桥梁中的减震机理和作用方式，探究不同支座参数对减震效果的影响。
（4）铅芯橡胶支座的实验研究。
设计实验方案，利用振动台进行模拟实验，测量铅芯橡胶支座在不同振动条件下的隔音效果和振动特性。
4. 研究意义
本研究将深入探究铅芯橡胶支座在铁路桥梁中的减隔震机理和作用
方式，为铁路桥梁减隔震技术提供科学依据。
通过实验模拟，验证铅芯
橡胶支座的减震效果，为实际工程提供可靠的技术支持。
同时，本研究
还将对铁路桥梁的构造设计提供参考和指导，为提高铁路运营安全性和功能性贡献力量。
1200型大直径建筑叠层铅芯橡胶隔震支座性能研究
第40卷 第3期2008年6月西安建筑科技大学学报(自然科学版)J1Xi′an U niv.of Arch.&Tech.(Natural Science Edition)Vol.40 No.3J un.2008 1200型大直径建筑叠层铅芯橡胶隔震支座性能研究庄学真1,2,周福霖1,2,冯德民3,徐 丽1,2,金建敏1,2,沈朝勇1,2(1.广州大学工程抗震研究中心;2.广州大学广东省地震工程与应用技术重点实验室,广东广州510405;3.株式会社藤田技术中心,神奈川厚木24320125)摘 要:对隔震建筑采用1200型大直径叠层铅芯橡胶隔震支座进行了力学性能研究,并对其实施了系统性能试验.研究其竖向压缩性能、水平剪切性能、阻尼比和水平极限变形性能,指出竖向压力及水平剪切变形对大直径1200型隔震支座的性能影响.同时使其与Φ1100mm、Φ1000mm及Φ600mm型叠层铅芯橡胶隔震支座进行了对比分析.研究结果表明,中国生产的大直径1200mm型叠层铅芯橡胶隔震支座力学性能稳定可靠,可在实际工程中推广应用,并为高层建筑结构的隔震减震控制提供设计依据.关键词:铅芯;叠层橡胶隔震支座;性能;刚度;屈服力;阻尼中图分类号:P315.9 文献标识码:A 文章编号:100627930(2008)0320368208 隔震技术是20世纪60年代发展起来,为在建筑物的基础结构和上部结构之间设置隔震层———橡胶隔震支座、阻尼器等隔震装置,阻隔地震能量向上部结构传递使房屋倒塌的地震动作用,而建筑物及其内部设施在地震中安然无恙[123],这一技术在当前地震工程领域中受到关注[4].我国自1993年建成首栋采用叠层橡胶支座的隔震房屋,至今有数百栋隔震建筑;国际上建成的隔震建筑有近千幢,经受了美国加州北岭、日本阪神及台湾海峡的地震考验,其减震效果惊叹,地震反应为非隔震结构的1/8～1/12.因此,近年来国内外隔震建筑的高度逐年上升,据日本建筑中心统计,1995年前建成的隔震建筑高度在60m以下;1997年建成的隔震建筑高度已达84.9m.由于高度的增加导致作用于结构单柱上的载荷显著加大,尽管自2000年始先后研发出直径Φ1000mm、Φ1100mm的铅芯叠层橡胶隔震支座[526],但要求隔震支座承受建筑物重量的能力越来越强,为此,针对1200型铅芯隔震支座的性能展开试验研究,其承载能力:16900～22000kN.研究依据:国际规范[7]及日本隔震构造协会颁布的标准(1996年),研究内容:竖向性能、水平性能、阻尼特言、压缩应力相关性、水平应变相关性及水平极限变形等对隔震支座力学性能的影响.1 实验装置及试验体研究中所用的实验装置为20000kN电液伺加载系统(该系统自2007年初升级)如图1示,其竖向出力达20000kN,水平向出力达2000kN.水平剪切应变试验时,竖向可保持恒定的压力,加载速度为3～8mm/s,加载波形采用正弦波,采样频率为2Hz.试验体为RILΦ1200mm型铅芯橡胶隔震支座,铅芯直径240mm,构造如图2所示,其详细参数见表1.同时,表1给出直径:1200mm、1100mm、1000mm及600mm型隔震支座的主要参数,以对比其力学性能.3收稿日期:2007212225 修改稿日期:2008204218基金项目:中日合作研究开发项目(20061115)作者简介:庄学真(19592),女,湖北应山县人,高级实验师,主要从事结构工程隔震、减震及抗震试验研究. 图1 实验装置 图2 RIL1200型隔震支座结构图 Fig.1 Test facility Fig.2 Structure and size RIL1200 表1 隔震支座几何参数Tab.1 Details of all isolatorsType H /mm T r /mm T p /mm d /mm S 1S 2G /N ・mm -2RIL 21200429203/24042.9 5.90.39RIL 21100429203/22039.3 5.40.39RIL 21000453204/20041.7 4.90.39RIL 2600310120/12037.5 5.00.392 试验内容2.1 竖向纯压缩性能试验竖向纯压缩性能试验是确定隔震支座的竖向刚度及竖向变形量,且观测隔震支座在高压缩应力状态下的变形性能.试验中先对试验体支座进行了15M Pa (16965kN )预压测试,而后分别进行了设计值为10M Pa (11310kN )、13M Pa (14703kN )和15MPa (16965kN )的纯压缩性能试验,各相应压缩应力荷载循环是在设计值的±30%内进行,循环次数为4次,具体见表2.竖向荷载值由油压力传感器采集,竖向位移通过CL P50型位移传感器采集,采集时间间隔0.5s.表2 纯压缩性能试验Tab.2 Properties test of pure compressionStepσv /MPa γ/%cyclesf /Hz P /kN10→150Monotonous loading0.0116950210×(1±30%)040.017917～14703313×(1±30%)040.0110292～19113415×(1±30%)040.0111875～200002.2 水平性能试验水平性能试验是确定隔震支座水平等效刚度、屈服后刚度、屈服力及阻尼特性.研究中先测定试验体支座竖向压应力为15M Pa (16965kN ),剪切应变为±100%(±203mm )的基本性能试验;其后对试验体进行压缩应力相关性和水平应变相关性试验;及竖向压应力为15M Pa ,水平剪切应变为350%(-710mm )的极限变形性能试验,从而确定1200型隔震支座力学性能随竖向压缩应力和剪切变形的变化范围,内容详见表3和表4.表3 压力相关性Tab.3 Compression stress dependence (relevance )Step σv /MPaγ/%cycles f /Hz P /kNδf /mm 17.5±10040.0088482±203210±10040.00811310±203315±10040.00816965±203417.7±10040.00820000±203963第3期 庄学真等:1200型大直径建筑叠层铅芯橡胶隔震支座性能研究表4 应变相关性Tab.4 Strain dependenceStep σv /MPaγ/%cycles f /Hz P /kNδf /mm 115±5040.01516965±101215(10)±10040.00816965(11310)±203315±15040.00616965±304415(10)±20040.00416965(11310)±406515(10)±25040.00316965(11310)±50761535010.00116965-7103 试验结果与分析3.1 竖向性能1200型隔震支座竖向性能测试结果见表5,其竖向刚度分析计算公式[1]为:K v =E cv ・A c /T c(1)式中:E cv 为叠层橡胶支座修正压缩弹性模量(M Pa ),E cv =E c ・E v /(E c +E v );E v 为橡胶材料体积约束弹性模量(M Pa );E c 为叠层橡胶支座压缩弹性模量(M Pa ),E c =E (1+2kS 12);E 为橡胶材料标准弹性模量(M Pa );k 为橡胶材料硬度修正系数;S 1为叠层橡胶支座第一形状修正系数.试验中数据处理分析采取测试数据中第三次循环结果,具体计算如式(2):表5 竖向性能试验结果Tab.5 Result of vertical property testVertical loadσv /MPaTest value(The third cycle )K v /kN ・mm -1Design valueK v /kN ・mm -1Deviation/%δf /mm1090487605+0.19 1.841390547605+0.191 2.281595707605+0.2582.38图3 四种类型支座竖向刚度关系(15M Pa 规一化)Fig 3 Vertical stiffness relation of four kinds ofbearings (15MPa normalization )K v =(P 1-P 2)/(δ1-δ2)(2)其中:P 1=(1-30%)P ,相应的竖向位移为δ1;P 2=(1+30%)P ,相应的竖向位移为δ2;P 为叠层橡胶支座的竖向设计荷载.对试验体600型、1000型、1100型隔震支座用同方式分别以各类型设计荷载值的10M Pa 、13M Pa 及15M Pa 进行了竖向性能试验研究.图3给出这四种类型支座竖向刚度与压缩应力规一化比较.从中可见,1100型、1000型及600型支座的竖向刚度均随竖向压缩应力的增加而逐渐提高,变化趋势相一致;试验体1200型支座的竖向刚度同样随竖向压缩应力的增加而提高,有相似的变化趋势,在压缩应力为15M Pa 时竖向变形量为2.38mm 是橡胶总厚度的1.17%.3.2 水平性能3.2.1 水平刚度与屈服力隔震支座的水平性能采用双线性模型计算分析[1,8],由图4所示,图中K eq 为水平等效刚度;H eq 为073 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报(自然科学版) 第40卷等效阻尼比;K d 为屈服后刚度;Q d 屈服力;δ1、δ2为水平变形位移,具体计算式如下:图4 水平性能计算分析方法Fig 4 Calculative analysis met hodof horizontal propertyK eq =(Q 1-Q 2)/(δ1-δ2)H eq =2・ΔW /[π・K eq (δ1-δ2)2]K d ={[(Q 1-Q d1)/δ1]+[(Q 2-Q d2)/δ2]}/2Q d =(Q d1-Q d2)/2图中虚线是试验所得双线性恢复力特性的滞回曲线.试验体1200型隔震支座竖向压力在15M Pa (16965kN ),水平剪切应变分别:100%和250%(±203mm ;±508mm )时的恢复力特性即其水平等效刚度、屈服后刚度、屈服力及阻尼的力学性能解析值、实测值与其换算值的对比见表6.考虑隔震支座用于建筑结构中受地域差别和温度的影响,为此对其实测值进行温度修正,设标准温度为20℃[8].表6 解析与实测性能对比Tab.6 Contrast result s of analytical and actual measurement K eq /kN ・mm 21 K d /kN ・mm 21 γ/%Designvalue Test value Modify by temperature Deviation /%Design value Test value Modify by temperature Deviation /%±100209724472541+21.2219822602348+6.8±250209719452021-3.6219818951968-10.5 Q d /kN H eq /% γ/%Designvalue Test value Modify by temperature Deviation /%Design valueTest value Deviation /%±100360.6286.3323.8-10.226.528.97+9.7±250360.6276.6312.8-13.326.515.74-40.63.2.2 剪切应变与压缩应力对隔震支座力学性能的影响图5 应变相关性滞回特性(σv =15M Pa ) 图6应力相关性滞回特性(γ=250%)Fig 5 Correlation of strain hysteresis characteristic Fig 6Correlation of st ress hysteresis characteristic(σv =15MPa ) (γ=250%)图5给出试验体1200型隔震支座竖向压缩应力为15M Pa 时,水平剪切应变分别是γ=±50%;±100%;±150%;±200%;±250%(±101.5mm ;±203mm ;±304.5mm ;±406mm ;±507.5mm )应变相关性滞回特性曲线,从曲线知试验体支座水平性能的稳定性,试验中其外观无异常变化.图6给出试验体1200型隔震支座竖向在不同压缩应力(σp =10M Pa ,15M Pa ,17.5M Pa ,)下,完成水平剪切应变为250%(±507.5mm )压力相关性试验的滞回特性曲线,从中见试验体支座性能曲线随压缩应力的增大,滞回环所包围的面积略有加大,即阻尼有增加,然而水平等效刚度有降低趋势,其曲线具有良好的重合性,再一次显示该支座水平性能的稳定.但图5、图6中同时反应出试验体支座在水平剪切应变为173第3期 庄学真等:1200型大直径建筑叠层铅芯橡胶隔震支座性能研究±250%(±507.5mm )时,正方向曲线位移只达到+426mm ;负方向曲线位移达到-507mm ,其因是设备导轨非对称并不影响性能.图7给出竖向压缩应力为15M Pa ,剪应变别是±50%,±100%,±150%,±200%,±250%时,1200型试验体支座与1100型、1000型及600型隔震支座的水平等效刚度、屈服后刚度、屈服力和阻尼性能与剪切变形的关系曲线,其变化趋势相同且接近.其相应的刚度、屈服力及阻尼比较为:图7 剪应变与水平等效刚度、屈服后刚度、屈服力及阻尼比的关系(σv =15M Pa ,γ=100%相应值规一化)Fig.7 Relation of horizontal characteristic parameter and shear strain (σv =15MPa ,γ=100%normalization )K eq (50%)/K eq (100%)=1.39 K eq (150%)/K eq (100%)=0.88 K eq (200%)/K eq (100%)=0.80 K eq (250%)/K eq (100%)=0.65K d (50%)/K d (100%)=1.03K d (150%)/K d (100%)=0.93K d (200%)/K d (100%)=0.87K d (250%)/K d (100%)=0.84Q d (50%)/Q d (100%)=0.98Q d (150%)/Q d (100%)=0.95Q d (200%)/Q d (100%)=0.97Q d (250%)/Q d (100%)=1.08H eq (50%)/H eq (100%)=1.39H eq (150%)/H eq (100%)=0.73H eq (200%)/H eq (100%)=0.68H eq (250%)/H eq (100%)=0.62图8给出1200型试验体支座竖向压缩应力为15M Pa 下,将相应值经规一化得到的水平剪应变:±100%,±200%,±250%时的水平等效刚度、屈服后刚度、屈服力和阻尼比与竖向压缩应力的关系.图8图8 竖向压缩应力与水平等效刚度、屈服后刚度、屈服力及阻尼的关系(σv =15Mpa ,基准化)Fig.8 Relation of horizontal characteristic parameter and vertical p ressure strain (σv =15Mpa ,normalization )(a )显示出水平等效刚度与竖向压缩应力的关系,试验体支座在不同的竖向压缩应力作用下,其水平等效刚度变化范围-34.8%～+1.0%;图8(b )显示出屈服后刚度与竖向压缩应力的关系,其屈服后刚度变化范围-17.0%～+2.17%;图8(c )显示出屈力与竖向压缩应力的关系,其屈服力变化范围-5.96%～+13.0%;图8(d )显示出等效阻尼比与竖向压缩应力的关系,其阻尼比变化范围-43.8%～+0.03%.在水平剪应变为±100%(±203mm )而作用于其上竖向压缩应力分别为:7.5M Pa ,10M Pa ,1.5M Pa ,17.5MPa 时,该试验体支座的相应刚度、屈服力和阻尼比较为:K eq (7.5)/K eq (15)=1.01 K eq (10)/K eq (15)=0.94 K eq (17.5)/K eq (15)=0.97273 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报(自然科学版) 第40卷K d (7.5)/K d (15)=1.02K d (10)/K d (15)=0.95K d (17.5)/K d (15)=0.99Q d (7.5)/Q d (15)=1.00Q d (10)/Q d (100%)=0.94Q d (17.5)/Q d (15)=0.98H eq (7.5)/H eq (15)=0.98H eq (10)/H eq (15)=0.99H eq (17.5)/H eq (15)=1.00033.2.3 水平极限变形及各种相关性能后同状况剪应变滞回特性对比图9 水平力与水平位移关系(σv =15M Pa )Fig.9 Relation of horizontal force and displacement图9给出1200型试验体支座竖向压缩应力为15M Pa (16965kN ),水平剪应变为350%(-710mm )单边状态下滞回特性曲线,由其知,试验体竖向在压缩应力为15M Pa 下,曲线达到a 点之前,剪力随水平变形成比例增大,水平刚度不变,但过a 点之后,水平刚度骤然增大,产生硬化现象见图中箭头所指区域.此时剪应变达到282.8%(-574mm )水平剪力为-1752kN ,曲线历经b 点而下落.试验体外观未见异常,也未闻其内部橡胶层的断裂声,但位移未到解析值-710mm ,其因有二:一,试验体支座竖向压缩应力过大(15M Pa =16965kN );二,试验体支座内部橡胶层的质量有待控制.试验体支座在完成压力相关性试验、剪切应变相关性试验及水平极限变形试验后,分别进行了竖向压缩应力为15M Pa 水平剪切应变为±100%的性能试验,取其各自4次循环中第3次循环的滞回特性与该支座水平基本性能试验(在进行各种相关性能试验前对试验体的测试,即:竖向压缩应力为15M Pa 水平剪切应变为±100%)4次循环中第3次循环的滞回特性进行对比见表7.从表7知,经压力相关性后,支座再进行水平基本性能测试,其滞回特性曲线反应出水平刚度呈上升趋势,提高了7.1%,屈服后刚度、屈服力及阻尼呈下降趋势,屈服力降低了-24.1%;经剪切应变相关性后,支座同样进行了水平基本性能测试,其滞回曲线反应出水平刚度、屈服后刚度及屈服力呈下降趋势,屈服力降到了-28.2%,阻尼提高了0.9%;经水平极限350%变形后,支座也进行了水平基本性能测试,其滞回曲线反应出水平刚度、阻尼显上升,阻尼提高了+5.3%,屈服后刚度和屈服力仍呈下降趋势.由此可见,相关性能试验对试验体支座的水平刚度、屈服后刚度及阻尼影响较小,对屈服力的影响较大;水平极限变形试验对支座的水平刚度、阻尼影响甚微,对屈服后刚及屈服力有一定影响.表7 几种相关性及极限变形后的剪应变±100%性能试验对比结果Table.7 Contrast result of several kinds of correlation and shear strain after limit ±100%γ=±100% K h /kN ・mm -1 K d /kN ・mm -1 Test valueModify by temperature Deviation/%Test value Modify by temperatureDeviation/%1.Basic property2.984 2.873/ 2.260 2.35/2.After force correlation 2.9623.0777.1 2.257 2.34-0.23.After strain correlation 2.742 2.848-0.9 2.114 2.20-6.54.After horizon limit2.8112.9201.62.0962.18-7.3γ=±100% Q d /kN H eq /% Test valueModify by temperature Deviation /%Test value Deviation /%1.Basic property 286.28323.77/0.2897/2.After force correlation 277.77245.61-24.10.2883-0.53.After strain correlation 263.06232.60-28.20.29220.94.After horizon limit282.97250.20-22.70.30495.3373第3期 庄学真等:1200型大直径建筑叠层铅芯橡胶隔震支座性能研究473 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报(自然科学版) 第40卷4 结 论(1)1200型大直径叠层铅芯橡胶隔震支座经系统的性能试验研究,其竖向压缩应力在10M Pa时,竖向刚度为9048kN/mm,相应压缩量1.84mm与橡胶总厚度比值为0.91%;在竖向压缩13M Pa时,竖向刚度为9054kN/mm,相应压缩量2.28mm与橡胶总厚度比值为1.12%;在竖向压缩15M Pa 时,竖向刚度为9570kN/mm,相应压缩量2.38mm与橡胶总厚度比值仅为1.17%,表明该支座竖向性能的稳定性和具有较强的承载性能.(2)1200型铅芯橡胶隔震支座水平性能试验表明,经剪切应变相关性试验其水平等效刚度、屈服后刚度及阻尼随剪应变增大而减小,但屈服力提高;经竖向压缩应力相关性试验其水平等效刚度、屈服后刚度随压应力的增大而有减小,分别为-1.35%和-2.81%,但屈服力、阻尼有提高,分别为1.19%和2.04%,表明该支座具有较强的耗能特性.(3)1200型铅芯橡胶隔震支座分别与直径:Φ1100mm、Φ1000mm及Φ600mm型铅芯橡胶隔震支座进行了水平应变相关性和竖向压缩应力相关性的对比试验分析,其结果从水平应变相关性试验曲线图7知,四种型号支座的水平等效刚度、屈服后刚度、屈服力及阻尼的变化趋势一致;从竖向压缩应力相关性试验曲线图8知,四种型号支座的水平等效刚度、屈服后刚度、屈服力及阻尼均有着相同的变化趋势,表明1200型支座相关性能的稳定.(4)1200型支座经水平极限变形性能试验后其基本性能变化不大,仅屈服力降低了-22.7%,其曲线图反应出支座过早显现硬化,即350%(-710mm)剪切应变位移实际只达到282.8%(-574mm).(5)1200型铅芯橡胶支座研究表明,中国生产的铅芯橡胶支座力学性能稳定,其解析值与试验值的偏差满足现行行业国际规范及国内规范要求[7,9],可在高层或重要建筑结构工程中推广应用.建议:由于铅芯橡胶隔震支座中的橡胶是天然橡胶和材料填充剂组合,比例约为7∶3,因此橡胶材料填充剂中元素的确定及其配比和质量控制尤为重要,是显现铅芯橡胶隔震支座力学性能的关键.所以铅芯橡胶隔震支座中橡胶材料填充剂应严格按橡胶制品行业规范标准或橡胶工程要求控制[10].致谢:本次1200型叠层铅芯橡胶隔震支座性能试验研究得到汕头和泰隔震器材有限公司的鼎立支持,试验中所用支座全部由贵公司提供,在此表示感谢!参考文献 R eferences[1] 周福霖.工程结构减震控制[M].北京:地震出版社,1997.ZHOU Fu2lin.Seismic Reduction Control of Engineering Structure[M].Beijing:Earthquake Press,1997.[2] 日本隔震构造协会.隔震构造入门[M].O HM出版社,1995.Edited by J apan Society of Seismic Isolation.M ENSHIN KOU ZOU N YUUMON[M].O HM Original J apanese edi2 tion,1995.[3] 张 荫,姚谦峰.自阻尼叠层橡胶隔震支座阻尼特性及恢复力模型[J].西安建筑科技大学学报:自然科学版,2003,35(2):1202126.ZHAN G Y in,YAO Qian2feng.Damping characteristic and force2rest0ring model of self2damping laminated rubber isolation bearing[J].J.Xi′an Univ.of Arch.&Tech.(Natural Science Edition),2003,35(2):1202126.[4] 贾俊峰,欧进萍.连续板桥竖向隔震的弹性时程分析[J].西安建筑科技大学学报:自然科学版,2006,38(4):4632466.J A J un2feng,OU Jin2ping.Elastic time2history analysis of vertical isolated continuous slab bridge[J].J.Xi′an Univ.of Arch.&Tech.(Natural Science Edition),2006,38(4):4632466.[5] 刘文光,周福霖,庄学真,等.大直径夹层橡胶隔震装置力学性能试验研究[J].世界地震工程,1999,15(1):62268.L IU Wen2guang,ZHOU Fu2lin,ZHUAN G Xue2zhen,et al.Research on mechancal characteristics of laminated rubber bearing[J].World information on earthquake engineering,1999,15(1):62268.[6] 刘文光,周福霖,庄学真,等.铅芯夹层橡胶隔震垫基本力学性能研究[J].地震工程与工程振动,1999,19(1):93299.L IU Wen2guang,ZHOU Fu2lin,ZHUAN G Xue2zhen,et 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University and GuangdongKey Laboratory of Earthquake Engineering and Applied Technique ,Guangzhou 510405,China ;3.Technology Development Division of Fujita Corp ,Kanagawa Atsugi ,24320125,Japan )Abstract :Tests are conducted on mechanical characteristics of laminated lead steel 2plate 2laminated 2rubber 2bearing isolation bearing (D =1200mm )with an experimental study ,including vertical compression property ,horizontal shear property and ultimate deformation property.The influence of vertical pressure and horizontal shear deformation are obtained ,ana 2lyzed and compared with three kinds of used type steel 2plate 2laminated 2bearing isolation bearings (D =1100mm ;D =1000mm ;D =600mm ).It is proved that the bearing (D =1200mm )made by China has good properties and can be ex 2tended use for in actual projects ,providing designs foundation for the seismic isolation and shock absorption control of structural high 2rise buildings.K ey w ords :leading rubber bearings ;steel 2plate 2laminated 2rubber 2bearing isolation ;p ropert y ;ri gi dit y ;yiel d f orce ;dam pingBiography :ZHUAN G Xue 2zhen ,Superior Experimentor ,Guangzhou 510405,P.R.China ,Tel :0086213342883983,E 2mail :zhuangzen@(上接第306页)T est and simulation on perform ance of hydrationheat in cast 2in 2situ concrete hollow slabZ H A N G Pen g 2chen g ,X U J i 2dong(School of Architecture &Civil Engineering ,Xiamen University ,Xiamen 361005,China )Abstract :In concrete construction ,large size slab is used with a mass of concrete cast 2in 2situ continuously to minimize the deformation and the crack costs much.Based on an idea to embed hollow boxes or tubes into the web of slab to control the hydration deformation and cracking ,a series of experimental tests and simulation study were performed.The result showed this new structure worked well.For large dimension concrete slab system ,making the slab web hollow inside is a cost 2effective method to reduce non 2load 2caused cracking.K ey w ords :hy d ration heat test ;cast 2in 2situ concrete slab;f inite element method573第3期 庄学真等:1200型大直径建筑叠层铅芯橡胶隔震支座性能研究3Biography :ZHAN G Peng 2cheng ,Associate Professor ,Xiamen 361005,P.R.China ,Tel :0086215860721056,E 2mail :Zpcchina @ya 2.。
铅芯橡胶桥梁减震支座的基本力学性能分析
的直径或截面积来调节其吸收和耗散振动 能量能力的大小 ，支座的设计有较大灵活
７ ２０ ／ 中 ０ ０８ ６ 华建设
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用 于公 路桥梁上 的铅 芯橡 胶支座在 风 、雨 、温 度变化和太 阳光 照射的长期 影 响下 以及 在遭遇地震 时应 能保持稳定 的功能 。
要体现 在铅 的参与 。铅作为一种 晶体金 属 ，在 一定 的温度下 ，变形后可 以再结 晶。铅再结 晶的动力是受挤压后 的晶粒 所储存 的变形能 ，这样就实现了耗能 的 功能 。选用铅作 为插 入材料的原 因，是
由于 铅 是 仅 有 的一 种 在 室 温 下 作 塑 性 循
耗散振 动能量 ，两者可 以是一个整体 ，
能 ， 从 而 达 到 延 长 结 构 周 期 的 目的 。
性。
２２ ．橡胶支座的工作原理
在 普 通 板 式 橡 胶 支 座 中 加 入 铅 芯 之
装 置 。 隔离体 用 来 提供 对 桥 梁结 构 的 柔性支 承 ，而阻尼器则在抵抗结构水平
力 、阻止桥梁产 生过 大变位 的同时吸收
也可 以在结构上 是分离的。各种减震支 座 的功能和作用 是相 似的 ，即在竖直方
向 可 承 受 桥 梁 结 构 的恒 载 和 活 载 ，在 水
普 通板 式橡胶 支座的滞 回曲线所包
围的面积远 远小 于铅 芯橡 胶支 座的滞 回 曲线所包 同的面 积 ；而且 ，铅 芯橡胶支 座加载时消耗 于铅芯 的变形功 产生约束 ，使橡胶 支座具 有非常大 的竖
根 或 几根 ，这 样 ，就 可 以通过 调节 铅芯
３ｎ ｈ 芯橡胶支座 的力学性能 ／
３１ 芯橡 胶支座的静力特性 ．铅
３１ 耐 久 性 ．１ ．
铅芯橡胶支座的参数-概述说明以及解释
铅芯橡胶支座的参数-概述说明以及解释1.引言1.1 概述铅芯橡胶支座是一种常见的结构支座，广泛应用于建筑和桥梁工程中。
它由铅芯和橡胶材料组成，具有良好的减震和吸能性能，可有效减少建筑物或桥梁在地震或其他荷载下的振动。
橡胶材料在铅芯橡胶支座中起到了重要的作用。
橡胶具有较好的弹性和耐久性，可以承受高压力和变形，并且能够吸收和分散荷载，减少结构的应力集中。
铅芯则能够提供较大的变形和位移能力，使支座能够适应结构的变形，保证结构的安全性和稳定性。
铅芯橡胶支座的参数主要包括承载能力、刚度和阻尼等指标。
承载能力是指支座能够承受的最大荷载，其大小决定了支座在实际工程中的使用范围。
刚度则反映了支座的变形能力，它与支座的弹性特性密切相关。
阻尼是指支座在振动过程中对能量的吸收和耗散能力，影响着结构的减震效果。
除了这些基本参数外，铅芯橡胶支座还有其他一些重要的设计参数，例如支座的几何尺寸、橡胶材料的硬度和黏度等。
这些参数的选择和确定需要综合考虑结构的特点、设计要求和实际条件，以确保支座能够满足结构的使用需求。
在本文中，将详细介绍铅芯橡胶支座的各项参数及其设计原则，以及在实际工程中的应用和发展。
通过对这些参数的深入了解，可以为工程师和设计师在建筑和桥梁工程中正确选择和使用铅芯橡胶支座提供参考和指导。
1.2文章结构本文将对铅芯橡胶支座的参数进行详细介绍和探讨。
具体而言，本文将从引言开始，概述铅芯橡胶支座的背景和应用领域。
接着，文章将介绍本文的结构以及各个部分的内容安排，以帮助读者快速了解本文的架构和目标。
然后，正文将分为两个部分，分别讨论铅芯橡胶支座的参数1和参数2。
每个部分将详细介绍参数的定义、影响因素以及其在实际应用中的意义和作用。
最后，文章将总结全文的要点，对铅芯橡胶支座的参数进行综合评价，并展望其未来的发展方向。
通过本文的阅读，读者将能够全面了解铅芯橡胶支座的参数，对其应用和研究具有更深入的认识。
1.3 目的本文的目的是对铅芯橡胶支座的参数进行深入研究和分析。
铅芯橡胶支座力学性能及应用研究
采 用 有 限元 程 序 Ａｎ ｙ 该 大 桥 进 行抗 震计 算 ， 用 空 间 梁 单 ｓｓ对 采 元ｂａ ８ ｅ ｍ１ ８模 拟 预 应 力 混凝 土连 续 梁桥 的 主 梁和 桥 墩 ，二 期恒 载 采 用 集 中质 量 单 元 ｍａ ｓ １ 拟 ．主梁 与 边 墩 之 间 的 联 结 用 ｃ ｒ— ｓ２ 模 ｏ ｎ
图 １ 清 澜大 桥 引桥 ７ １ ～ ５号 桥 墩 桥 型 图
图 ２ 纵 桥 向有 限 元 分 析 对 象
橡胶 支座 是 由 薄橡 胶板 和 薄钢 板 交 错 叠合 并 相 互 硫化 粘 结 而成 的产 加 速 度 为 Ｏ３ 。 ｑ 品。 由于 钢 板 对橡 胶 板 横 向 变形 产 生 约 束 ， 其具 有非 常 大 的竖 向刚 使 ２３ 减 隔 震效 果 分 析 采 用 合 适 的铅 芯 隔 震橡 胶 支 座 ， 得 连 续 ． 使 度 。 同 时钢 板 又 不 影 响橡 胶 板 的剪 切 变 形 ，保 持 了橡胶 固 有 的柔 韧 梁 的 自振 周 期 明显 延 长 ， 过 耗 能减 震使 得 桥 墩 承 受 的地 震 力减 少。 通 性 ， 其 具 有 比竖 向刚 度小 得 多 的水 平 刚 度 ， 延 长桥 梁结 构 的 水 平 由于 铅 芯 隔 震 橡胶 支 座 的 水 平 刚度 较 小 ，隔 震桥 梁 的 地 震位 移 反应 使 及 自振 周期 。 从 而使 支 座 具 有竖 向支 承 与 水平 隔震 机 构 的双 重 功 能 。 集 中在 隔 震 支座 上 。 地 震 的作 用 下 ， 震 水平 力合 理 的 分配 在 各 个 在 地 铅芯 橡 胶 支 座 的吸 能 效 果 主 要 是 利 用 铅 芯 弹 塑 性 变 形 来 达 到 。 墩 上 ， 少 地 震 力 集 中 的现 象 ， 善 了结 构 的 受力 不均 匀。 减 改 由于 铅 棒 的屈 服 强度 较 低 （ ＭＰ ， 在 弹 塑 性 变 形 条 件 下 具 有 较 ７ ａ）并 ２３１ ２地 震作 用 下 ， 桥 向隔 震 效 果 ．． Ｅ 顺 好 的疲 劳 性 能 ，它被 认 为 是一 种 较 理 想 的阻 尼 器 。大 量 实 验研 究表
铅芯隔震橡胶支座的低温表现
铅芯隔震橡胶支座的低温表现铅芯隔震橡胶支座的低温表现作者：资道铭韦亮陆莫曲浪汶川大地震后，各界均对结构抗震技术进行了新的思考，用于桥梁的各种减隔震装置也纷纷面世。
其中，铅芯隔震橡胶支座是最早被使用，并且应用得最广泛的隔震产品。
不过，由于我国地域广阔，各地的环境、气候差异非常大，最低温度从0℃ 到－40℃不等，所以，铅芯隔震橡胶支座在低温环境中的表现值得研究。
低温对支座性能的影响铅芯隔震橡胶支座由橡胶层、钢板等迭层粘结再灌入铅芯棒组合而成（结构如图1）。
钢板提高支座竖向刚度，使之能有效地支承桥梁上部结构和建筑物结构；橡胶层赋予支座高弹性变形及复位和承载的功能；铅金属具有“再结晶”的性能，当支座发生剪切变形时，铅芯棒会被挤压变形、剪断，而后又会慢慢结晶起来，这个过程中便会消耗能量，从而增大支座的阻尼。
因此，铅芯隔震橡胶支座既具有较高的承载性，又具有较大的阻尼、大水平位移能力和复位功能。
如图2所示，影响铅芯隔震橡胶支座水平性能的主要是支座的橡胶体及铅芯棒。
温度变化对铅芯隔震橡胶支座水平性能的影响也主要体现在对橡胶及金属铅的影响。
低温对橡胶材料的影响橡胶的低温性能可以从两方面考虑：一是橡胶的低温脆性，二是橡胶在低温下的结晶性能。
铅芯隔震橡胶支座一般使用的是天然橡胶，它的低温脆性可达到－50℃以下，所以本文不再赘述。
低温对天然橡胶模量的影响，则是本文要研究的。
根据硫化橡胶压缩耐寒系数的测定，我们对铅芯隔震橡胶支座所用胶料在40℃、23℃、0℃、－10℃、－25℃、－4 0℃的弹性模量进行测试，测试结果见图3，橡胶在－40℃时与23℃时的模量变化最大值为+24%。
低温对支座的影响影响铅芯隔震橡胶支座水平性能的只有橡胶与铅棒两种材料。
由于橡胶变化已经测出，所以我们不再单独检测铅的温度性能，而是直接对支座进行不同温度的检测。
图4—图7列出了支座在23℃、40℃、－25℃、－40℃时的温度试验滞回曲线。
表1中列出了支座在不同温度情况下的水平力学性能值。
铅芯橡胶支座本构
铅芯橡胶支座本构铅芯橡胶支座本构描述了支座在不同荷载和位移条件下的应力-应变关系，以及支座在力学上的行为特性。
铅芯橡胶支座通常由铅芯和外层橡胶材料组成，其本构可以分为弹性本构和非线性本构两个阶段。
以下是对铅芯橡胶支座本构的详细说明：1.弹性本构：在小应变范围内，铅芯橡胶支座表现出线性弹性行为，其应力-应变关系可以用胡克定律描述。
胡克定律表示了应力与应变之间的线性关系，即：[\sigma=E\cdot\varepsilon]其中，(\sigma) 是支座的应力，(E) 是弹性模量（或称为刚度），(\varepsilon) 是应变。
弹性模量(E)：描述了铅芯橡胶支座在弹性阶段的刚度。
弹性模量是铅芯橡胶支座的重要参数，它取决于支座材料的性质以及支座的几何形状和尺寸。
2.非线性本构：随着荷载的增加，铅芯橡胶支座会逐渐进入非线性阶段，即应力-应变关系不再是简单的线性关系。
在大应变范围内，铅芯橡胶支座可能表现出材料硬化或软化的行为。
在非线性阶段，通常采用经验模型或试验数据来描述支座的本构。
经验模型：常用的描述非线性本构的模型包括双曲线模型、本构曲线等。
这些模型通常基于试验数据得到，能够较好地描述支座的非线性行为。
3.摩擦阻尼本构：铅芯橡胶支座在受到荷载作用时可能会产生一定的摩擦阻尼。
摩擦阻尼与位移速度、接触面积等因素有关。
摩擦阻尼的大小通常通过实验测量或仿真模拟来确定，通常在支座的动力响应分析中进行考虑。
4.温度影响：温度变化也会对铅芯橡胶支座的本构性能产生影响。
通常情况下，随着温度的升高，支座的弹性模量会减小，导致其刚度降低。
5.耗能特性：铅芯橡胶支座常用于地震减震设计，其耗能特性对结构的减震效果至关重要。
耗能特性描述了支座在地震荷载下吸收能量的能力，通常通过试验或模拟分析来确定。
综上所述，铅芯橡胶支座的本构描述了支座在不同荷载和位移条件下的力学行为特性，包括弹性本构、非线性本构、摩擦阻尼本构、温度影响和耗能特性等。
铅芯橡胶支座力学性能环境温度相关性研究
第 39 卷第 6 期2023 年12 月结构工程师Structural Engineers Vol. 39 ， No. 6Dec. 2023铅芯橡胶支座力学性能环境温度相关性研究唐超1任祥香1，2，*薛斌1汪奇翰1卢文胜1，2（1.同济大学土木工程学院结构防灾减灾工程系，上海 200092；2.同济大学土木工程防灾减灾全国重点实验室，上海 200092）摘要铅芯橡胶支座被广泛应用于建筑、桥梁、储液罐及核设备的隔震中。
相关研究表明，环境温度对铅芯橡胶支座的力学性能影响较大，但目前仍缺乏基于铅芯橡胶支座组成材料热-力本构特征以及不同特征参数的支座力学性能随温度变化规律的研究。
本文从材料层面出发，基于支座组成材料热-力本构特征，建立了铅芯橡胶支座的热力耦合有限元模型，并通过试验验证了支座有限元模型的准确性。
通过参数分析，研究了支座关键力学性能指标随环境温度的变化规律。
本文提出的热-力本构模型可以为铅芯橡胶支座的隔震设计提供参考。
关键词铅芯橡胶支座，温度相关性，热-力本构特征，参数化分析，关键力学性能Study on Correlation between Mechanical Properties and AmbientTemperature of Lead Rubber BearingsTANG Chao1REN Xiangxiang1，2，*XUE Bin1WANG Qihan1LU Wensheng1，2（1.Department of Disaster Mitigation for Structures College of Civil Engineering，Tongji University，Shanghai 200092， China； 2.State Key Laboratory of Disaster Reduction in Civil Engineering，Tongji University， Shanghai 200092， China）Abstract Lead rubber bearings （LRB） are widely used in the seismic isolation design of buildings， bridges，liquid storage tanks and nuclear equipment. Related studies have shown that environmental temperature has a great impact on the mechanical performance of LRB. However， there is currently a lack of mechanism analysis considering the thermal-mechanics constitutive characteristics and different feature parameters of LRB materials in the correlation between mechanical performance and environmental temperature. Based on the thermal-mechanics constitutive characteristics of LRB material，a thermal-mechanics coupled finite element model of LRB was established from the material level，and the accuracy of the finite element model was verified through testing. Through parametric analysis， the key mechanical performance indicators of LRB were studied concerning changes in ambient temperature. The thermal-mechanics constitutive model proposed in this paper can provide a reference for the seismic isolation design of LRB.Keywords lead rubber bearings，temperature correlation，thermal-mechanics constitutive characteristics，parametric analysis， key mechanical performance收稿日期：2023-06-28基金项目：重庆市自然科学基金面上项目（CSTB2022NSCQ-MSX0476）作者简介：唐超（1998-），男，硕士，主要从事结构隔震研究。
铅销橡胶支座的力学性能及其在桥梁隔震中的应用
能量集中的范围 ， 从而降低结构的地震力（ 见图 １ 。 ） （ ） 加结 构 的阻尼 以减 小 由于 地震 引起 的结 构 反 ２增
（ 稿 日期 、 号 ：０ ７一ｌ ２ ／ ｏ １ 收 编 ２０ Ｏ一 ２ ３ ６ ）
・
铅销橡胶支座 中的铅销可 以是一根或几根 ， 这 样 可 以通过 调 节铅销 的直 径和 数量来 决定 其 吸收和
２ １ 铅 销 橡 胶 支座 的 构 造 ．
铅销橡胶支座是在普通板式橡胶 支座 中压入铅销 的减震支 座。它 由用来 支撑 荷载 的层状橡 胶 、 钢板 以 及 用于吸收耗能 的铅销组合 而成 。其构造 见图 ３ 。
桥梁 主 要是通 过 以下两 种方 式来 减小 结构 的地 震反 应 ：１ 可 通过 延长 结 构 的基 本 周 期 ， 开地 震 （） 避
铅棒 能逐 渐 复 原 ， 断 地 恢 复 其 原 有 的力 学 性 能 。 不
所 以 由于地震 力 使板 式橡 胶 支座 发生 剪切 变形 时迫
Ｑ
使铅棒产生塑性变形 ， 改变了支座 的滞 回曲线 ， 而使 支座 具有 良好 的阻尼 效果 。
在 荷 载 反 复 作 用 下 ， 芯 橡 胶 支 座 可 以保 持 铅 良好 的抗 疲 劳 性 能 ， 有 良好 的 耐 久 性 。 同 时 铅 具 芯 的存 在 又 增 加 了支 座 的 早 期 刚 度 ， 控 制 风 反 对 应 和抵 抗 地 基 的 微 震 动 有 利 。铅 芯 橡 胶 支 座 的 吸
剧期
图 ２ 位 移 反应 谱
为 了使 这种 新型减 隔震 支 座能在 我 国地震 区桥 梁工 程 中广 泛应 用 ， 有必 要对使 用 铅销 橡 胶 支座 的减 隔
震 桥梁 的地震 响应 特 性进行 系统 研究 。
多铅芯橡胶隔震支座非线性力学性能试验研究及其显式有限元分析
第25卷第7期 V ol.25 No.7 工 程 力 学 2008年 7 月 July 2008 ENGINEERING MECHANICS11———————————————收稿日期：2006-11-21；修改日期：2007-09-06 基金项目：湖北省重点建设科技项目(K200553)作者简介：*江宜城(1972―)，女，安徽人，副教授，博士，从事结构减灾与隔震研究(E-mail: yichengjiang@)； 聂肃非(1972―)，女，湖北人，讲师，硕士，从事结构抗震抗风研究(E-mail: nsf7026@)；叶志雄(1981―)，男，湖北人，博士生，从事结构地震与风振振动控制研究(E-mail: yesuis685@)； 李 黎(1956―)，女，湖北人，教授，学士，从事结构振动与控制研究及结构仿真分析研究(E-mail: lili2431@).文章编号：1000-4750(2008)07-0011-07多铅芯橡胶隔震支座非线性力学性能试验研究及其显式有限元分析*江宜城1,2，聂肃非1,2，叶志雄1,2，李 黎1,2(1. 华中科技大学土木工程与力学学院，武汉 430074；2. 华中科技大学控制结构湖北省重点实验室，武汉 430074)摘 要：对应用于桥梁隔震的多铅芯橡胶支座进行非线性力学性能试验，并与理论计算结果进行对比分析。
研究表明：多铅芯橡胶隔震支座性能稳定、受力性能良好、安装方便，是一种理想的桥梁隔震装置。
在此基础上，采用显式有限元分析软件ANSYS/LS-DYNA 分析多铅芯橡胶支座的非线性动态特性，建立铅芯橡胶支座的FEA(有限元)模型，针对支座中心加竖向荷载和水平向循环往复位移荷载，进行了数值模拟分析，其结果与试验曲线基本吻合，从而为确定多铅芯橡胶支座的动力分析参数提供计算方法，进而可为设计新型铅芯橡胶支座提供指导。
关键词：桥梁隔震；多铅芯橡胶隔震支座；非线性力学性能；试验研究；显式有限元分析 中图分类号：U442 文献标识码：AEXPERIMENTAL STUDY ON MECHANICAL PROPERTIES OFMULTI-LEAD RUBBER BEARING AND ITS EXPLICIT FINITE ELEMENTANALYSIS*JIANG Yi-cheng 1,2 , NIE Su-fei 1,2 , YE Zhi-xiong 1,2 , LI Li 1,2(1. School of Civil Engineering & Mechanics, Huazhong University of Science & Technology, Wuhan 430074, China; 2. Hubei Key Laboratory of Control Structure, Huazhong University of Science & Technology, Wuhan 430074, China)Abstract: The mechanical property tests on multi-lead rubber bearings were conducted, the results were compared with theoretical calculation consequence. It is found that performance of multi-lead rubber bearings are steady, also with excellent working performance, convenience installation. They are ideal bridge isolated devices. Based on the study, the analysis of the nonlinear dynamic characteristics of multi-lead rubber bearings by using explicit finite element software ANSYS/LS-DYNA is presented. After create FEA model of representative samples, the lead-rubber bearing in a horizontal cyclic shear under a compressive axial load is simulated. The analytical results are compared with experimental results, and small difference is found. Thus, the proposed method can be applied to acquire the mechanical parameters of bearings, which are useful in design new bearings. Key words: bridge seismic isolation; multi-lead rubber bearing; nonlinear mechanical properties; experimentalstudy; explicit finite element analysis采用叠层橡胶隔震支座的建筑结构和桥梁隔震已是一种较为成熟的实用被动控制技术。
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铅芯橡胶支座力学性能及应用研究
本文介绍了铅芯橡胶支座的性能，利用大型通用结构分析程序Ansys，对一实际工程建模分析了铅芯橡胶支座的减震效果，结果证明铅芯橡胶支座具有较好的减震、隔震性能。
标签：铅芯橡胶支座减隔震连续梁应用研究
1 铅芯橡胶支座及力学特性
铅芯橡胶支座是新西兰人W.H.Robinson在1975年4月发明的，一经问世就受到各国关注，并得到了广泛应用。
它将竖向支承、水平向柔性（由橡胶提供）和滞变阻尼（由铅的塑性变形提供）三种功能结合在一个装置里，比较经济地解决了桥跨结构的隔震问题。
一般叠层橡胶支座是由薄橡胶板和薄钢板交错叠合并相互硫化粘结而成的产品。
由于钢板对橡胶板横向变形产生约束，使其具有非常大的竖向刚度。
同时钢板又不影响橡胶板的剪切变形，保持了橡胶固有的柔韧性，使其具有比竖向刚度小得多的水平刚度，及延长桥梁结构的水平自振周期。
从而使支座具有竖向支承与水平隔震机构的双重功能。
铅芯橡胶支座的吸能效果主要是利用铅芯弹塑性变形来达到。
由于铅棒的屈服强度较低（7MPa），并在弹塑性变形条件下具有较好的疲劳性能，它被认为是一种较理想的阻尼器。
大量实验研究表明：铅芯橡胶支座的恢复力模型可以用双线性来表示。
铅芯橡胶支座的屈服力与铅棒的面积有关，增大铅棒的面积可以提高屈服力，从而提高耗能效果。
铅芯橡胶隔震支座的滞回耗能特性主要有其控制参数屈服力、初始剪切刚度及屈服后刚度所确定。
本文主要致力于对铅芯支座的计算及实际应用，推动减隔震支座在桥梁中应用与发展。
2 抗震分析方法
2.1 模型建立清瀾大桥由于引桥结构是对称结构，考虑到各联之间的相互影响，以及对比不同墩高之间的隔震效果，现选择西侧引桥7号桥墩至15号桥墩之间的部分作为抗震分析对象，此部分的桥型图如图1所示。
采用有限元程序Ansys对该大桥进行抗震计算，采用空间梁单元beam188模拟预应力混凝土连续梁桥的主梁和桥墩；二期恒载采用集中质量单元mass21模拟；主梁与边墩之间的联结用combine39单元来模拟。
桥梁结构有限元计算模型简图如图2所示，对于非隔震结构，墩与梁之间考虑板式橡胶支座，采用铰接，而桥台处考虑四氟板支座，采用摩擦单元，顺桥向则是用非线性摩擦滑移单元Combine39来模拟滑移支座。
单元的起滑力为
f=μ·FN (1)
式中，μ为摩擦系数，FN为桥梁自重作用下支座的反力；
隔震结构考虑墩与梁之间纵桥向隔震，采用combine39单元来模拟铅芯隔震橡胶支座。
考虑到各联之间的相互作用，计算中将7~15号桥墩作为一个整体进行计算，纵桥向有限元模分析对象如图2所示。
桥梁的材料特性为主梁采用C50号混凝土，弹性模量35000 MPa，泊松比0.2，抗压设计强度22.4 MPa，抗拉设计强度1.83 MPa，容重25kN/m3。
主桥桥墩均采用C40号混凝土，弹性模量32500 MPa，泊松比0.2，抗压设计强度18.4MPa，抗拉设计强度1.65MPa。
2.2 时程分析法根据《海南省文昌两桥一路工程场地地震安全性评价》报告，选取100年超越概率10％（E2地震作用）的超越概率进行计算，提供三条地震波。
根据《公路桥梁抗震设计细则》中第6.5.2条的规定：当采用3组时程波计算时，应取3组计算结果的最大值。
本报告时程分析结果采用三条波地震作用下的反应最大值。
现选用其中地表面三条地震波进行分析。
E2地震作用下，地震波最大加速度为0.3g。
2.3 减隔震效果分析采用合适的铅芯隔震橡胶支座，使得连续梁的自振周期明显延长，通过耗能减震使得桥墩承受的地震力减少。
由于铅芯隔震橡胶支座的水平刚度较小，隔震桥梁的地震位移反应集中在隔震支座上。
在地震的作用下，地震水平力合理的分配在各个墩上，减少地震力集中的现象，改善了结构的受力不均匀。
2.3.1 E2地震作用下，顺桥向隔震效果
在E2地震的作用下，顺桥向非隔震与隔震结构桥墩底部剪力的对比，弯矩的对比如表1所示。
2.3.2 E2地震作用下，横桥向隔震效果
在E2地震的作用下，横桥向非隔震与隔震结构桥墩底部剪力的对比，弯矩的对比如表2所示。
E2地震作用下，隔震支座进行了耗能减震有效的减少了桥墩横桥向的弯矩和剪力，取得了很好的隔震效果，使得弯矩和剪力合理的分布在各个桥墩中，保证了结构的安全。
使得桥墩底部的弯矩和剪力最大减少到达79%以上，保证了结构的安全。
同时横桥向最大位移不超过105mm，满足挡块的距离要求。
3 结论
隔震结构延长了桥梁的自震周期，同时隔震支座有效的减少了桥墩的弯矩和剪力，取得了很好的隔震效果，保证了结构的安全。
铅芯橡胶支座在降低地震力的同时，还可以合理分配水平地震力。
通过改变铅芯的分布情况，可以较好的控制各墩在地震过程中的剪力，使地震作用较均匀地作用在各墩台上或主要集中在桥墩上。
对桥墩高度变化大、刚度分配不均匀的连续梁桥更适合采用隔震技术。
通过本文的分析与应用，为铅芯橡胶支座在高烈度区桥的设计和应用提供了参考，可供科研、设计人员参考。
参考文献：
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