6.8米 海巡艇《舱容曲线力计算书》
对船体波浪力计算书
3.2.1 风、水流和波浪对浮体产生的作用力风、水流和波浪对浮体产生的作用力参照前苏联《波浪、冰凌和船舶对水工建筑物的荷载与作用》计算。
(1)风对浮体作用的横向分力和纵向分力见3.2.1.1。
(2)水流对浮体作用的横向分力和纵向分力水流对浮体作用的横向分力和纵向分力按以下公式计算:20.59x x x F A v =20.59y y yF A v = 式中:F x 、F y —趸船计算水流力的横向分力和纵向分力(kN);A x 、A y —浮趸水下横向和纵向阻水面积(m 2); v x 、v y —设计水流流速的横向和纵向分量(m/s)。
浮趸水面以下的阻水面积计算:A x =45×0.6=27m 2; A y =7×0.6=4.2m 2 作用在趸船上的水流力:20.5927 1.5538.27kN x F =⨯⨯=20.59 4.2 1.55 5.95kN y F =⨯⨯= (3)波浪对浮体的作用力波浪对浮体的横向分力和纵向分力按以下公式计算:1x x Q ghA χτρ= y y Q ghA χρ=式中:Qx 、Qy —趸船计算波浪力的横向分力和纵向分力(kN); χ—系数,按图3-1取用,图中ds 为浮趸吃水,ds=0.6m ;τ1—系数,按表1-3.6取用,表中αl 为浮体水下部分纵向轮廓的最大水平尺寸(m ),取αl=45m ;h —取H5%波高,h=1.3m ;Ax 、Ay —浮趸水下横向和纵向阻水面积(m 2)。
图3-1 系数χ值的曲线图表1-3.1 系数τ1/0.6/200.03s d λ==,根据图3-1, 取χ=0.85。
/48.6/20 2.25l αλ==,根据表1-3.6,取τ1=0.48。
χ作用在趸船上的计算波浪力:10.850.48 1.0259.8 1.327146.79kN x x Q ghA χρ==⨯⨯⨯⨯⨯=τ 0.85 1.0259.8 1.3 4.222.83kN y y Q ghA χρ==⨯⨯⨯⨯=风、水流和波浪对浮趸的作用力计算结果见表1-3.7。
用于舱容计量修正的液货船结构变形曲线快速计算方法
用于舱容计量修正的液货船结构变形曲线快速计算方法
陶美金; 胡铁牛
【期刊名称】《《船海工程》》
【年(卷),期】2009(000)002
【摘要】对货舱满载时货舱区域结构变形曲线的形状和数值大小以及对舱容体积的影响程度等的快速计算进行分析研究,提出采用可操作、易测度的变形测度指标——拱垂度来联系货舱区域结构变形曲线的处理方法,探索建立货物载荷—拱垂度—货舱区域结构变形曲线—货舱舱容体积修正的关联,进而求得同型船满载状态拱垂度、载荷大小、结构变形间的关系及规律。
以某油船为例进行计算研究。
结果表明:在满载状态下,船体舱段载荷对舱段拱垂值、最大变形值是有影响的,并且这种影响是有规律的;而船体载荷与船体结构变形最大值、拱垂值之间的关系是线性的。
【总页数】4页(P43-46)
【作者】陶美金; 胡铁牛
【作者单位】上海交通大学船舶海洋与建筑工程学院上海200030
【正文语种】中文
【中图分类】U661.42
【相关文献】
1.论液货船舶舱容计量基准点定位的重要性 [J], 蓝绍辉
2.舱容计量中横倾修正的一种计算方法 [J], 熊鸿文
3.船舶液货舱舱容计量与修正 [J], 项勇;胡勇
4.舱容计量中横倾修正的一种计算方法 [J], 熊鸿文
5.简析液货船舶舱容计量基准点定位的重要性 [J], 吴凯;金荣品;曹鑫
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滑行艇体的受力和强度(一)
滑行艇体的受力和强度(一)滑行艇傩翁受力和强度朱珉虎(江苏省船舶设计研究所江苏镇江212003)符号表口一加速度G0--/J~,艇重心处的加速度B一计算宽度.在滑行艇上常指折角线最大宽度/mB一4号理论站处艇底从一舭至另一舭的周界长度/mB10--10号理沦站处艇底从一舭至另一舭的周界长度/mBl6--16号理论站处艇底从一舭至另一舭的周界长度/m一艇的载荷系数,;.Cf一重心E--杨氏弹性模量/MPa厶一排水量因子F广首部艇体浮力/NF.一尾部艇体浮力/NFr一排水体积傅氏数g一重力加速度H1/3一(设计)有义波高/m卜一重心距断级(断级艇)或船舯(无断级艇)的距离/m,舯后为负;舯前为正L一艇的水线长/mM一弯矩/l?mm.一艇体的有效质量/t一首部冲击时,艇体的冲击相当质量/tm一中部冲击时,艇体的冲击相当质量/tN一剪力/lP一惯性力/Np1()一艇底平均斜升角小于15.的艇底板架计算压力/Pa;括号内z为板架在艇长方向上长度中点的坐标P2()一艇底平均斜升角大于等于l5'的艇底板架计算压力/Pa; 括号内X为板架在艇长方向上长度中点的坐标P3()一艇底纵骨和艇氏外板的计算压力/Pa;括号内为该构件在艇长方向上长度中点的坐标P.一波浪对艇体的冲击力/NPt~一尾部水动力/N一作用于艇体上的最大冲击力/NR一对通过小艇重心横轴的惯性半径/mr一冲击力对小艇重心的力臂/m卜一板的厚度/cm一小艇的全速/m/s一静水设计航速/m/s'小艇的重量/Y.Ⅳ=△g1/2OO6【中外船舶科控≤:一理论站号一重心离尾板的距离/mG一重心垂向位移/m斜升角/(')卢4—4号理论站处的艇底平均斜升角(')fllo--10号理论站处的艇底平均斜升角(')一站距.;L/20=0.05L△一艇之排水量/t一排水体积/m3一动载荷系数.叉称惯性系数,相当于冲击力产生的加速度与动加速度的比值一艇在平静水面的航行纵倾角/(.)p一水的密度Ikg/m3一弯曲正应力/MPa钆一材料的断裂强度/IV~a一一实际压缩应~/MPa一材料的临界应力/MPa一材料的欧拉应力/MPa.一材料的屈服强度/MPar一剪切应力/Mea乒一平均纵剖面的切线与水平线的夹角一艇体纵向角位移/lad艇在波浪中的航行纵倾角/(.)#一折减系数,取值范围0≤f≤11作用在艇体上的力小艇在水面上航行时艇体上所承受的力与普通排水型船一样.由于重力和浮力在长度方向上分布的不均匀性,艇体将受到总的纵向弯曲力的作用和局部弯曲力的作用.显然,滑行艇体应当完全满足对排水型艇体强度的一般要求.值得指出的是,对一艘小艇来说,当它在水面上高速滑行时.艇体上受到的力要比排水航行时大得多,因此按滑行艇体强度标准设计的小艇,满足排水航行时总纵强度的要求应当是不成问题的,至于局部强度的满足.则由设计师根据载荷分布的特点加以酌情处理.当滑行艇全速行驶时,吃水显着降低,而尾纵倾有很大的变化.由于艇底上水动压力的作用,艇体被抬出水面,结果小艇的运动阻力减小,速度提高.艇达到滑行速度盾,艇底首部区域露在水面之上,由于不断地遭遇波浪.艇体的这部份区域就受到周期性巨大冲击力的作用.滑行时作用到艇上的力有(见图1):①水动载荷就是艇体受到速度较大的大量流体冲击时产生的水动冲击力,以P.表示;②惯性力水动冲击力产生运动加速度(沿着力的作用方向)和绕艇重心回转的加速度,抵抗这种加速度的力称为惯性力;③重力小艇本身的重量(单位:N);④举力艇底上的水压力,包括浮力和水动压力,此力与重力相平衡.当小艇滑行时,作用在艇体上的平衡力系由水的冲击力,惯性力,重力和举力所组成.所以快艇艇体总纵强度计算是基于动载荷作用,而不是象普通小艇那样以静水载荷为基础.高速艇强度计算的特征之一就在于此.取小艇逆浪全速行驶时所产生的,作用于艇体上的最大冲击力作为计算力.惯性力是在艇体受到波浪拍击后产生加速度时才存在的.1.1惯性力的计算公式若把力P.叫引至小艇的重心上,那么在波浪冲击时艇体上受到的作用有:①力Po一作用在小艇的重心上,方向向上,与艇体的基线成角.此角的确定方法如下:取距纵中剖面BI4处的纵剖面作为平均纵剖面.在艏1站横剖线与B/4纵剖线交点处作此平均纵剖线的切线,冲击力位于该点且垂直于该切线的法线方向,此切线与纵向轴线的夹角(图1中.4/3线即为纵向轴线)即为角.此力在它的作用方向上引起位移加速度,其值等于:口.=(1g1)口.【②力矩M是力图使小艇艏部向上的力矩:M;P..r(2)此力矩引起艇绕重心的回转加速度,其值等于:口4了Mg(3)口4了-(3)式中:r—P力到小艇重心的距离;一小艇的重量(相当于排水量,单位为N);J一转动惯量,3=W?R;R一惯性半径.!蕊辫基#一一并藉,30-FJ""图1断级艇的受力分析离重心距离为的任意艇横剖面上的合成加速度为: =口o+(24(4)对于重心向艏的剖面,为正值;而对于重心向艉的剖面,其为负值.加速度口引起的惯性力是:=(++蚕)_(5)式中:一距艇重心处的重力载荷.必须指出,惯性力是由动载荷引起的.没有动载荷就没有惯性力,任一剖面上的惯性力等于它本身的重量乘以该剖面处的动载荷系数,而这个动载荷系数在全艇各处是不一样的.据上述,为求得作用在艇体各剖面上的惯性力,必须求得各剖面处的动载荷系数: ='Wr=(cos+r)(6)1.2求重力和举力的公式1)重力艇体精行时产生纵倾角,重力是垂直于水平面的,计算时要如同波浪冲击力P那样把它投影到艇体的z轴上,形成该剖面的计算载荷Q:Q=cos+Px=~xcos30十(7)西曼斯基认为,最危险的情况发生在=30时,所以取3作为计算纵倾角.此角即为艇在静水中高速滑行时的航行纵倾角.于是重力等于该站横剖面处的重量(单位为N)乘以cos30.于是包含重力的动载荷系数可表达为:==cos30cos30+啦(8)十啦L由(6)式知,动载荷系数相当于冲击时产生的加速度与重力加速度的比值:啦iax(9)2)举力断级小艇的举力用两个集中力表示,一个是在断级区域内,另一个在艇体尾端上.显然,按照力的平衡条件,举力的总和应等于小艇的重量.而且它们的合力应在尾板至断级的区间内.LpWcos30(10)n十Lt=wc0s3,_(11)式中:L.一断级区域产生的举力(含浮力);山L一艉板区域产生的举力(含浮力);n一断级区域举力距重心的距离;b一艉板区域举力距重心的距离.为今后计算方便,力L和L取为按三角形分布的载荷,作用在邻近断级和艉端底部等于2A的区段上.这样处理后,当进行小艇剖面内受力计算时,上述力就以分布载荷的纵坐标出现,其值相当于L./△和L/△.这些力的纵向位置就在离断级和艇尾端距离为△处的艇体剖面上(见图1).此处△为计算站距,计算要求把水线长L分成20等分(自艏向艉编站号:O~2O站),故△=L/20=0.05L.无断级艇的举力是以艇底浸湿长度1上线性分布的载荷表示(图2),分布载荷的合力应当等于小艇的重量.并且通过它的重心.为此,这分布载荷两端的值取为:,'TT,Yf=(3工g一1)cos30(12)','TI,Y=(2卜3xg)cos30(13)\.:上—::弋.,ri=}专■1…一I';一3e+a.Vf'1图2无断级艇的受力分析式中:一浸湿长度首端分布载荷的值(相当于首纵坐标);一浸湿长度尾端分布载荷的值(相当于尾纵坐标);1一艇底浸湿长度;计算方法见滑行艇水动力计算部份:3一计算纵倾角.至于中间的分布载荷纵坐标值可采用线性插值法或作图法求得.经过上述分析处理之后,由波浪冲击力产生的惯性力,重力和举力,以及由此引起艇体剖面上的弯矩和剪力都可以象计算常规排水型船体强度时那样准确地加以计算出来.在计算滑行艇体总纵强度时所遇到的最大困难就是作用到艇底上的冲击力P—O的决定,因而这个问题下面要较详细地讲述.1.3波浪冲击力的确定波浪冲击力的数值会超过小艇重量的若干倍,同样,艇底上的压力不仅超过静水压力几倍,而且也超过滑行时最大压力数值若干倍的说法也是正确的.在艇底上受到的波浪冲击很大,很强烈,以至在个别情况下,这种冲击限制了小艇在该海况下的最大速度发挥.为了减小波浪的冲击力,有时甚至不得不把小艇的速度降低一些,因为这不仅使艇员很难忍受,而且对于艇体的局部强度和总强度,以及艇上设备的完好性也是危险的.从制订强度标准的观点看.艇底上水压力的分布问题是十分重要的.为了保证小艇艇体最小重量下有足够的度,很多国家的科学工作者都注重小艇对波浪技冲击的物理现象和理论计算的研究.应当指出,无论是理论成果或者是试验资料,大部分都是从水上飞机降落到水上,而不是对小艇的研究中得到的.但从冲击的观点看,水上飞机到波浪上的降落与滑行艇对波浪的冲击的区别仅仅是垂直速度较大一些,以及降落时有同时冲击到尾断级和中部断级的可能性而已.研究的结果说明冲击现象十分复杂.冲击的大小和它的持久性与艇的运动速度,波形和波浪的运动速度,小艇的质量和它在长度方向的分布,冲击处的艇底外形与弹性等有关.'水上飞机降落时的冲击理论的奠基者是德国的研究者B.巴伯斯德(1938)和r.瓦格那尔(1930)两人.他们经过理论上的探求之后提出了计算底部压力的公式.同样地,渡边在他的锥体落到水中的试验里也进行了冲击现象的研究.图3冲击力计算示意图冲击理论是研究对称的等剖面物体垂直降落的机理.当物体下沉时,它要把水向下和向四周排挤开去, 物体上就受到了从液体来的反作用力.被排挤的水沿着物体侧面上升时冲击表面就增加了.若忽略除惯性力外的所有的力,那么根据物体和液体的动量方程式. 就可以按下式来求取冲击力P.:2.,P.=F.…dm1(14)1,,,',【t+厂0c式中:m一物体质量;一物体上的附连水质量;V o一垂直降落的初速度(与水接触时物体的速度);c一冲击(瞬间)宽度之半C=B1/2;U一下沉速度与冲击面半宽扩大速度的比值:(c)(15)其中:一物体接触水后,在该段时间内的瞬间速度;t一时间.在冲击理论里,若横剖面形状能用解析式表示.函数就可以用近似方法求得.例如对横向斜升为平面的剖面形状:(s)=协卢(16)这里s为无因次宽度:CBl百,|l,/拳Ill,II},IIl,LI1.\lll\,~-lS*,曼-22.5舞(17)图4动载荷系数曲线其中:B一楔形块的宽度(见图3),在小艇上指折角线宽度;Bl一浸湿宽度.若将冲击力表达为无因次形式,则得到重心处的动载荷系数:..上(18)17.'.(18)式中:;m/m动载荷系数的确定对于水上飞机的浮舟和滑行艇的强度计算是非常有用的.从对水上飞机浮舟的多次试验中得出这样的结论:当平面横向斜升的底部向波浪冲击时产生的动载荷最大值或最大冲击力是在一定的冲击浸湿宽度下才存在的,这个宽度是与荷重(指小艇排水量△),冲击的浸湿长度l和横向斜升角口有关.图4列出了具有平面横向斜升舯横剖面艇体重心处的动载荷系数随载荷系数C和斜升角变化的曲线.动载荷系数用17o+l表示,若冲击力等于O,则动载荷系数等于1.就是说,从水里来的反作用力等于小艇的重最.从图中可见,动载荷系数随着斜升角的增大lL墨o-—l彳o+l-垡=2.5,_■.:【'一.量JII''I,TII一一1ll一一.-r^ta)无断级艇在6级浪中e,.+1),:兰.B5."=日.65—r,一,1.O,I—n'一-e:2'I?l;j量●b)断级艇在5~6级浪中图5实艇在海浪中测得的动载荷系数分布曲线而减小.当斜升角大于30.后,动载荷系数降低的差数非常小.另据试验表明,当较小时(小于1),同一斜升角下.剖面的折(弯)曲(角度不大,包括成圆弧形状) 并不对动载荷系数的最大值起显着影响.,从滑行艇模型上测得的动载荷系数的数据中,说明动载荷系数在波浪高度增大时,以及重心向艏部移动时都有增长.同时,断级艇的动载荷系数比无断级艇大1596~2596(两种模型具有相同的中部横向斜升).从真实的无断级艇和有断级艇上量得的动载荷系数在小艇长度上的分布示于图5中.从图中可见,动载荷系数的最大值是在首部处,从首向尾,动载荷系数显着减少.有了动载荷系数就有可能寻求冲击力的变化规律.若动载荷系数曲线作出后,小艇上加速度分布的数值和特征的概念就很清楚了.从水上飞机在波浪上降落的试验中确定了冲击的平均持久性不超过0.25S,同时冲击力的增长时间为0.15s;冲击的最低持久性达0.12s.动载荷系数的最大值可由下式决定:....65声.丁1-~---,/0.06u(s),『pg/23Bl百2T-/ogB(19)(20)出,l1+0.8-7-I高ItT+7oo』.=【1+)gB厶(22)式中:B一物体的最大觅度(见图3);B1一冲击力最大值时,物体被水浸湿部份的宽度;"O0一物体下落速度;一物体横向斜升的平均角度;一冲击长度,等于物体的长度.对于平面横向斜升形状的物体,剖面形状的影响系数可按(16)式计算.将这些式子应用到小艇上,于是可求得水的最大冲击力:一o.'26.644声.—1-fl---fO.O6u(s)(23)当物体的下沉使它的浸湿表面宽度Bl达到下列值时,水的冲击力为最大值:Bl==B=0.228(24)公式(23)中的系数j5可按(21)式计算,或由表1根据B./的比值查得.在物体为平面横向斜升形状时,无论龙骨是否有不大的圆弧,角度口总是取横向斜升角度,而数值" (s)按(16)式计算.在物体为曲面横向斜升时,"(S)和的值取决于计算冲击力时物体浸湿表面的宽度.Io.A.西曼斯基提出的方法如下:将物体浸湿半宽B1/2分成若干等分段(图6),且令该图中所示的角度符号卢l,卢2,…,表示物体曲面剖线在各分段上的倾斜度.任意n分段端处的数值"(s)可由下式算得:,'(s)=(口ltanl+口2tan2+A+CIntan)(25)式中a1,a2,…,a为取决于分段数的系数.各种值的系数列于表2.表1系数j5值B1/t00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.01.21.41.61.82.0j510.900.830.770.720.680.650.620.580.550.520.480.440.410.390.36 当"(s)求得之后,则该端点处的斜升角卢就由下式求得:&rctan号"(s)(26)若利用根据水上飞机降落时水的冲击理论求得的公式(23)来计算滑行艇底部的冲击力时,还要作一些合理的假设:I披表2系数a的值!!456.789100.1350.8650.1350.1200.7450.1350.1200.0840.6610.1350.1200.0840.0610.印00.1350.084 0.061 0.047 0.553 0.135 0.120 0.084 0.061 0.047 0.O36 0.517 0.135 0.12O 0.084 0.061 0.047 0.036 0.032 0.485 0.135 0.120 0.084 0.061 0.047 0.036 0.032 0.025 0.460 0.1350.0840.0610.0470.C360.0320.0250.o240.4361)冲击区域内的平均纵剖面通常取距纵中剖面B1/4处的纵剖面;当平均纵剖线1站处切线的倾斜角相当大时,可以取距纵中剖面B1/4处的纵剖面作为平均纵剖面(见图6);图6平均纵剖面和卢角的计算2)对艇体纵总强度最危险的波浪冲击位置在于:艏部受到的冲击,它引起艇体的中垂弯曲,即甲板受压,底部受拉;断级受到的冲击,它引起艇体的中拱弯曲,即甲板受拉.底部受压.对于无断级滑行艇,此位置位于小艇长度的中点.为了简化和统一强度计算的规则,对艇体首部受到的冲击位于离首端L/20的距离上,即首部第1站线的地方;对断级受到的冲击位置是在离断级站线向首1 站的位置上;3)小艇冲击位置的计算重量按下式计算:1w(27)H4)冲击长度z取为2△,即相当于L/IO;并且假定这种冲击力在冲击长度上按三角形分布(见图7),于是有P.=寺?2zX;该力的方向垂直于波浪冲击处平均纵剖线的切线,计算强度时要投影到d,NN向轴线的垂直方向上,故有:Y=c0s(28)5)冲击的计算速度.按下式计算:.V.sinjI+0.3√Lo0sjI(29)于是,公式(23)演变成适用于滑行艇的形式:oM2陌.1--/L-~(s)(30)宽度B1可由下式计算:图7力在冲击长度上的分布B1=0.721(31)若按上式算得的Bl大于B,那么宽度Bl就取为B.因为在此情况下,波浪冲击力已达舭部进入水中时的最大值.(未完,待续)。
6米玻璃钢快艇稳性计算书
-2-
方形系数: 浮心高度: 初稳心高: 围板高度: 围板宽度: 四、横摇角计算: 采用《法规》2.1.7 提出的计算公式。 θ l=11.75c1c4
Cb=0.49 Zc=0.285m ho=0.228m hj=0.05m Bk=1.65m
c2 c3
式中:c1---系数,由船舶自摇周期 Tθ 及航区由图 2.16 查得 Tθ =0.58f
依据《法规》2.1.3 Lf=
PAfZ 9810
(m)
式中 P---单位计算风压按 2.1.5 计算 P=198(pa)(内差法) Af=受风面积 Z=风面中心 △=排水量 Lf= Af=2.65m Z=0.25m △=1.20t
9810 1 . 20
2
198 2 . 65 0 . 25
VS
2
(Zg-
d 2
)
4 . 83 0 . 228 8 1 . 1 ( 0 . 725 0 . 38 / 2 )
LSh 1
Vs=
Ls .h 1 . R 1 . 1 ( Zg d / 2 )
=
=3.90m/s=14.0km/h
即:回转时为保证横倾角不大于 8°,应将回转速度控制在 14 公里/小时以下。
=0.011(m)
-4-
八、稳性衡准
根据《法规》2.1.1 船舶在其所核算的各种装载情况下,稳性衡准数 k 应符合下式要求: 稳性衡准数 k= 本船 k=
0 . 025 0 . 011 lq lf
≥1
=2.27>1 故本船稳性满足规范要求。
九、高速回转及乘客集中一舷横倾角控制:
本船为高速船,根据《法规》6.5.1 要求高速回转或乘客集中一舷时,横倾角应不大于 8°, 本船可通过限制回转速度及限制乘客在航行时随意移动来保证。 依据《海船稳性规范》3.2.4 θ R=1.1
干舷、吨位、锚泊计算书
系船索:φ 32 丙纶绳 140m× 根,破断负荷 112.8KN。 4 其 他:配 JZ2-H22-4 型 50KN 卧式电动绞缆机 1 台,A315 型双柱带缆桩 15 只,A450 型双柱拖缆桩 2 只,150 型导缆滚轮 4 只,300 型双滚轮导缆钳 2 只,A260 ×170 型导缆孔 13 只, D320×200 型导缆孔 2 只, 型系泊纤维索卷车 2 台。 34
3.2.3 非标准舷弧对干舷的修正值 f3 计算 §2.3.3 l A a f3 500 1.5 L L 20 . 512 30 . 709 17 . 994 = 500 1 .5 107 . 28 mm
72 . 012 72 . 012
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(2)艏楼型容积 v22 v22=
1 6
(10.16+4×7.095+0)×8.725×2.2=123.10 m3
(3)甲板室型容积 v23 v23=8.68×7.5×2.2+5.5×7.5×2.2+4.4×6.0×2.3=294.69 m (4)货舱口型容积 v24 v24=42.0×7.2×1.48=447.10 m3 (5)舱盖板下型容积 V25 v25=(16.94+22.97)×7.5×0.375=112.25 m3 (6)烟囱、天窗型容积 v26 v26=1.63×1.21×4.18=8.24 m3 4 净吨位 NT 估算 §3.3.1 NT = K3·GT =0.56× 1423=796 式中:系数 K3 由表 3.3.1 选取 K3=0.56
式中:标准舷弧面积 A 查表 2.3.2(4)得 A=30.709m2 实际首舷弧面积 a F 实际尾舷弧面积 a A
船舶静水力曲线计算和绘制程序的设计
船舶静水力曲线计算和绘制程序的设计
张远双
【期刊名称】《武汉船舶职业技术学院学报》
【年(卷),期】2006(005)005
【摘要】介绍了基于AutoCAD VBA船舶静水力曲线计算和绘制的方法,包括图样绘图环境的设计、静水力曲线的计算与绘制、程序菜单和工具栏的设计,以及程序代码的自动加载等,列举了用VBA编写的相关程序.
【总页数】5页(P13-17)
【作者】张远双
【作者单位】武汉船舶职业技术学院教务处,湖北武汉,430050
【正文语种】中文
【中图分类】U661.2
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1.利用静稳性曲线计算船舶最小倾覆力臂的一种数学方法及程序 [J], 钟小生;吕懋章
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锚链舱舱容计算方法研究
32作者简介:廖俊峰(1986-),男,工程师。
主要从事船舶设计工作。
叶振毅(1988-),男,工程师。
主要从事船舶设计工作。
收稿日期:2021-09-02锚链舱舱容计算方法研究廖俊峰,叶振毅,陈日辉(中船黄埔文冲船舶有限公司,广州511462)摘 要:船舶锚泊系统由锚机、锚、锚链、锚链管、锚链舱、锚唇等构成,其中锚链舱的作用是储存全船的锚链。
通常,出现较多问题的是锚链舱有效舱容偏小,导致锚链无法全部收回。
本文结合实际建造经验,研讨合理的锚链舱舱容计算方法,为其他船舶锚泊系统设计提供参考。
关键词:锚链舱;舱容计算;锚泊中图分类号:U667.5 文献标识码:AResearch on Capacity Calculation Method of Chain LockerLIAO Junfeng, YE Zhenyi, CHEN Rihui( CSSC Huangpu Wenchong Shipbuilding Co., Ltd., Guangzhou 511462 )Abstract: The mooring system consists of windlass, anchor, anchor chain, chain pipe, anchor lip, chain locker, etc. In particular, as a cabin in the hull, the chain locker is used to store the chain of the whole ship. The common problem is that the chain locker is too small to recover all the chain. Through the study of this research project, and in combination with the actual construction experience, the reasonable calculation method of chain locker capacity is discussed, which provides reference for the design of other ships' anchoring system..Key words: chain locker; capacity calculation; mooring1 前言锚链舱作为锚泊系统的重要组成部分,其作用是储存全船的锚链。
6.8米 海巡艇(铝质)《船体结构规范计算书》
19 7.372
#8肋位-首 1 2.56 0.43 1.7 0.73 9.697 19
19 7.372
2 .2 .
Ps 位置
板格
尾尖舱#0肋位
h(m)
Psl
Ps
0.8 6.73 8.521
乘员舱#8肋位
h(m)
Psl
Ps
0.8 11.22 8.970
#8肋位-首
h(m) Psl
Ps
0.8 11.22 8.97
Kl3 (舯前) = 1.0
0.98 Kl3 (舯后) =
位置
算
式
露天甲板 非露天甲板
Pd1 = Kl3(0.2L+ C) Pd2 = 0.1L+ C
旅客舱室甲板
----
0.75 舯前
9.80
L =
6.20
m
C =
3.9
甲板计算压力 Pd(kN/m2)
5.14
舯后
3.86
4.52
3.50
6.8米 海巡艇《船体结构规范计算书》
S
P
бs t(mm)
船底外板
25 1 0.5 1.000 0.27 11.22 110 2.16
舷侧板
25.8 1 0.5 1.000 0.27 8.97 110 1.99
3.3.2
船 中
构件名称
船底外板
K C1 l
C2
25 1 0.5 1
舷侧板
25.8 1 0.5 1
S
P
бs t(mm)
0.27 11.22 110 2.16
桁 材 0.8 3.770 8.225 0.8 4.55 8.303 0.8 6.369 8.48
内河船舶总纵强度计算书
船舶总纵强度与扭转强度计算书2005 年 12 月一. 前言本船为航行于 A 、B级航区内河船舶,船体结构为混合骨架型(#22-#117 甲板和船底为纵骨架式,其他为横骨架式)。
本船有一个货舱,大开口范围#25至#112 肋位,无舱口盖。
船舶主尺度及主要参数如下:总长 Loa= 72.33 m计算船长 L = 68.82 m垂线间长 LBP= 68.82 m型宽 B = 11.9 m型深 D = 4.2 m设计吃水 d = 3.5 m方形系数 Cb= 0.889水线面系数 CW= 0.976货舱口宽度 b = 8.775 m货舱口长度 l1= 45.24 m舱壁间距 l1H= 49.4 m装载散货量 W = 2088.87 t本船b/B=0.737 和l1/l1H=0.916,属于大开口船,其总纵强度与扭转强度按照《钢质内河船舶入级与建造规范》(2002)和 2004 年修改通报及《钢质内河船舶船体结构直接计算指南》(2002)对大开口船的规定,校核A、B、C级航区的总纵强度与扭转强度及屈曲强度。
二. 总纵弯曲外力计算1. 载荷工况及重量分布载荷工况及重量分布的数值,见表 1。
表1 各载荷工况及重量分布表2 各种装载静水剪力NS 和弯矩MS各种装载静水剪力NS 和弯矩MS,见表2。
3. 静水剪力Nst 和弯矩Mst包络线及最大值4. 波浪垂直弯矩M W = aKL2B(Cb+1.2)×10-3= 22853.033 kN.m其中:K = -2.12L+340a = 1.0(A级航区: a=1.0; B级航区:a=0.87; C级航区:a=0.83)MW值在船中0.25L 范围内保持不变,船长两端趋于零。
三.船体扭转外力计算1) 水动力扭矩M T = 9.81akC TS C b LB 3(1+1.24Z S /D) = 9786.0269 kN.m其中: k = 0.162+0.556/BC TS = (0.04B/d+2.84)×10-2a = 1.0(A 级航区: a=1.0; B 级航区:a=0.80; C 级航区:a=0.60)Z S = 1.88890.04m (Zs 为船中大开口剖面的扭转中心至船底基线的距离)M T 值在两端为零,在船中最大,M T 沿船长按余弦曲线分布。
滑行艇水动力计算_3_
滑行艇水动力计算的目的是估算艇的水动力阻力。
滑行艇以排水状态航行时,其水阻力计算基本上与普通的排水航行船只相同。
但当它起飞后滑行于水的自由表面上,仅部分艇底与水面接触,从而支承面和浸湿面积随速度增长而减少。
此时,适用于排水航行船只的阻力计算方法对滑行艇已不适用。
进入过渡状态后,随着艇速的增加,艇首逐渐抬起,摩擦阻力成正比地随浸湿面积的减少而减少,艇阻力的急剧增长主要是由于喷溅阻力和兴波阻力的增加引起。
由于艇从排水状态到全滑行状态之间的过渡状态阶段,阻力曲线呈驼峰形状。
处在这个区域航行的艇是不经济的,对动力装置和推进装置的运行带来不利影响。
所以设计良好的艇大都避开这个阻力峰区。
当运动速度达到Fn▽ > 3时,艇首抬出水面并开始沿自由表面滑行,同时艉纵倾减少,阻力越过峰值后迅速下降。
因为除摩擦阻力减小外,兴波阻力也减小了。
滑行状态是指艇越过起飞阻力峰以后的航行状态。
但严格地讲,只有少数赛艇达到全滑行状态,而大部分的实用艇仍然处于“亚滑行状态”。
此时,艇的大部分重量依靠艇底水流产生的流体动举力来支撑,排水体积产生的浮力只占很小一部分。
对滑行艇来说,其速度有一个下限:当用傅汝德数来衡量时,A.B.Marry认为FrB >2可作为滑行速度的下限。
1、滑行平板的流体动力分析最简单的滑行艇是一块半浸湿的矩形平板,沿着水面以小冲角α运动,前进速度为v,其载荷为G,此时平板上作用有垂直于平板的水动压力P和平行于平板表面的水粘性摩擦力RF。
此外,作用于平板的还有平板排开水的浮力D。
将水动压力P和摩擦力RF 的合力Q分解成垂直于水平面的升力L和平行于水平面的阻力R ,则有(参阅图1):L=Pcosα-RFsinα(1)在垂直于水平面的z轴上有力的平衡方程:G=L+D(2)此等式表明,艇的载荷G (相当于艇在静止吃水时的排水量Δ) 被流体动举力和小部分浮力所平衡。
正如前面所说,艇达到起飞速度后,浮力所占的比例很小。
●朱珉虎(接上期)△滑行艇水动力计算(3)将上述诸力再投影到平板的平面上,得到力的平衡方程:RF=Rcosα-Gsinα(3)(3)式中的G相当于艇在静止吃水时的排水量Δ,用Δ来置换G,于是得到阻力的常见表达式: R=△・tgα+cosα(4)因cosα通常不低于0.985,所以在小冲角的情况下,取摩擦阻力部份之cosα≈1不会引起过大误差,所以水动阻力的表达式可以写成:R=△・tgα+RF(5)平板的摩擦阻力系数已有现成公式,所以计算摩擦阻力的关键是确定滑行面的面积S,S=l・B,滑行面的浸湿长度l随速度、冲角和载荷而变,不是一个固定值。
货船舱容计算书
船舶静力学计算及稳性衡准系统V4.0(0406)WH00033* * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * ** ** ** 船舶舱容曲线计算书** ** ** * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * *船名: 杨小城船数据库名: 杨小城船.mdy图纸号:委托单位:计算标识:计算单位: 扬州华海船舶设计有限公司计算签名:审核签名:批准签名:计算日期: 2009 年04 月11 日程序编制单位: 中国船级社武汉规范研究所船舶舱容曲线计算书一舱室要素汇总序号舱室名称型舱容最大舱长最大舱宽最大舱深舱容系数舱室组成情况(m^3) ( m ) ( m ) ( m ) (单元标识)1 燃油舱柜90.336 2.750 8.800 3.890 0.950 燃油舱柜2 艉尖舱423.364 4.400 18.340 6.462 0.850 艉尖舱二舱容曲线舱室序号: 1 舱室名称: 燃油舱柜--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长lmax --------- 2.750 m 单元体数N --------- 1最大舱宽bmax --------- 8.800 m 舱容系数Cu --------- 0.950最大舱深hmax --------- 3.890 m 渗透率as --------- 0.950舱容V --------- 90.336 m^3 液体重量密度r --------- 0.840 t/m^32. 舱室组成单元体序号---------- 1 单元标识-----------燃油舱柜后舱壁坐标L1 --------- -51.215 m 计入系数Cj --------- 1.000前舱壁坐标L2 --------- -48.465 m 特征点数n --------- 23. 舱容曲线重心位置序号吃水型舱容净舱容重量垂向坐标横向坐标纵向坐标惯性矩方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 4.060 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 4.140 8.260 7.847 6.592 3.058 0.000 -50.615 140.0 4.2673 4.210 9.779 9.290 7.804 3.232 0.000 -50.476 140.0 2.6944 4.500 16.071 15.268 12.825 3.671 0.000 -50.181 140.0 1.5095 4.800 22.580 21.451 18.019 3.953 0.000 -50.049 140.0 1.2616 5.100 29.089 27.635 23.213 4.176 0.000 -49.976 140.0 1.1567 5.400 35.598 33.818 28.407 4.352 0.000 -49.930 140.0 1.0988 5.700 42.107 40.002 33.601 4.555 0.000 -49.898 140.0 1.0619 6.000 48.616 46.185 38.796 4.728 0.000 -49.875 140.0 1.03610 6.300 54.764 52.025 43.701 4.928 0.000 -49.850 140.0 1.01011 6.600 61.304 58.239 48.921 5.087 0.000 -49.837 140.0 0.99712 6.900 68.143 64.736 54.378 5.222 0.000 -49.831 140.0 0.99113 7.060 71.610 68.030 57.145 5.307 0.000 -49.826 140.0 0.98614 ----- 90.336 85.819 72.088 5.760 0.000 -49.806 ----- -----舱室序号: 2 舱室名称: 艉尖舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长lmax --------- 4.400 m 单元体数N --------- 1最大舱宽bmax --------- 18.340 m 舱容系数Cu --------- 0.850最大舱深hmax --------- 6.462 m 渗透率as --------- 0.950舱容V --------- 423.364 m^3 液体重量密度r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号---------- 2 单元标识----------- 艉尖舱后舱壁坐标L1 --------- -55.615 m 计入系数Cj --------- 1.000前舱壁坐标L2 --------- -51.215 m 特征点数n --------- 23. 舱容曲线重心位置序号吃水型舱容净舱容重量垂向坐标横向坐标纵向坐标惯性矩方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 1.545 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 1.625 2.877 2.446 2.446 1.406 0.000 -51.819 110.3 0.4463 1.695 4.245 3.608 3.608 1.488 0.000 -51.980 173.2 0.3514 1.800 6.016 5.114 5.114 1.618 0.000 -51.944 337.4 0.2925 2.100 14.417 12.254 12.254 1.813 0.000 -52.163 438.7 0.3226 2.400 23.567 20.032 20.032 1.983 0.000 -52.227 558.1 0.3427 2.700 38.727 32.918 32.918 2.212 0.000 -52.509 883.2 0.4168 3.000 56.480 48.008 48.008 2.420 0.000 -52.701 1133.9 0.4819 3.300 75.960 64.566 64.566 2.607 0.000 -52.845 1311.2 0.53610 3.600 96.247 81.810 81.810 2.785 0.000 -52.937 1438.1 0.58011 3.900 117.149 99.576 99.576 2.957 0.000 -53.000 1565.2 0.61612 4.200 138.608 117.817 117.817 3.127 0.000 -53.046 1677.6 0.64713 4.500 160.517 136.439 136.439 3.294 0.000 -53.082 1771.8 0.67314 4.800 182.781 155.364 155.364 3.459 0.000 -53.110 1845.1 0.69615 5.100 205.336 174.536 174.536 3.623 0.000 -53.133 1870.9 0.71616 5.400 228.130 193.910 193.910 3.785 0.000 -53.151 1923.3 0.73317 5.700 251.106 213.440 213.440 3.947 0.000 -53.167 1965.4 0.74918 6.000 274.217 233.084 233.084 4.026 0.000 -53.179 1996.5 0.76319 6.300 297.421 252.808 252.808 4.181 0.000 -53.190 2016.3 0.77520 6.600 320.685 272.583 272.583 4.335 0.000 -53.200 2024.3 0.78621 6.900 343.975 292.379 292.379 4.489 0.000 -53.208 2028.0 0.79622 7.060 356.386 302.928 302.928 4.570 0.000 -53.212 2030.2 0.80123 ----- 423.364 359.859 359.859 5.006 0.000 -53.233 ----- -----三单元体要素单元体序号 1--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识-----------燃油舱柜特征点数n --------- 2后舱壁坐标L1 --------- -51.215 m 后舱壁肋位N1 --------- 8前舱壁坐标L2 --------- -48.465 m 前舱壁肋位N2 --------- 132) 特征点坐标( 单位:m )后舱壁特征点前舱壁特征点序号垂向坐标横向坐标垂向坐标横向坐标1 4.060 -4.400 4.060 -4.4002 100.000 4.400 400.000 4.400单元体序号 2--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识----------- 艉尖舱特征点数n --------- 2后舱壁坐标L1 --------- -55.615 m 后舱壁肋位N1 --------- 0前舱壁坐标L2 --------- -51.215 m 前舱壁肋位N2 --------- 82) 特征点坐标( 单位:m )后舱壁特征点前舱壁特征点序号垂向坐标横向坐标垂向坐标横向坐标1 -100.000 -100.000 -100.000 -100.0002 100.000 100.000 100.000 100.000。
船舶静力性能计算书
船舶静力性能计算书蔡岭梅编船名班级姓名成绩武汉理工大学船舶静力学课程设计内容1.计算与绘制静水力曲线2.计算与绘制邦戎曲线3.计算与绘制稳性插值曲线4.计算与绘制可浸长度曲线5.计算与绘制纵向下水曲线船舶的主要尺度总长=米LZ垂线间长=米LbP型宽=米B型吃水=米T型深=米D船舶静力学课程设计(Ⅰ)任务书一、课程设计题目计算与绘制静水力曲线与邦戎曲线二、作业内容1.静水力曲线2.邦戎曲线(1)绘制甲板边线以下的船体轮廓线(2)计算与绘制横剖面面积曲线比例面积:1cm=)(z f A =吃水:1cm=(1)水线面积曲线)(z f S =比例1cm=(2)漂心纵向坐标曲线)(z f x f =比例1cm=(3)型排水体积曲线)(z f V =比例1cm=(4)型排水量曲线)(z f =∆比例1cm=(5)浮心纵向坐标曲线)(z f x c =比例1cm=(6)浮心垂向坐标曲线)(z f z c =比例1cm=(7)每厘米吃水吨数曲线)(z f q =比例1cm=(8)横稳心半径曲线)(z f r =比例1cm=(或横稳心垂向坐标曲线))(z f Z m =比例1cm=(9)纵稳心半径曲线)(z f R =比例1cm=(或纵稳心垂向坐标曲线))(z f Z mz =比例1cm=(10)每厘米纵倾力矩曲线)(z f M om =比例1cm=(11)水线面系数曲线)()(z f C w =α比例1cm=(12)横舯剖面系数曲线)()(z f C M =β比例1cm=(13)方形系数曲线)()(z f C B =δ比例1cm=(14)棱形系数曲线)()(z f C P =ϕ比例1cm=表1、、、、计算表S f x x I yf I α水线号=mn L l /==)(32l 吃水T =m ,=3)(2l 站号半宽坐标y i (m )面积乘数惯矩乘数面矩函数(Ⅱ)×(Ⅲ)惯矩函数(Ⅱ)×(Ⅳ)坐标立方y i 3ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦ-1-111210(尾)-101001-9812-8643-7494-6365-5256-4167-398-249-11100011111224133914416155251663617749188641998120(首)10100总和Σ′修正值ε修正后∑符号=S ∑)(2Ⅱl (m 2)LBS =α=fx ∑∑)()(ⅡⅤl(m )23)()(2fyfxS l I ⋅−=∑Ⅵ(m 4)42()3()x I l m =∑Ⅶ设计结果表2V、D、δ、q计算表t=T/n=mγ=t/m3水线号吃水T i(m)水线面积S i(m2)成对和自上而下之和排水体积)(2VtVi=(m3)排水量D i=γ(Ⅵ)(t)方形系数LBTVii=δ每厘米吨数100)(Ⅲγ=iqⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧⅨ0————12345678910表3x c计算表t=T/n=m 水线号水线面积S i(m2)漂心坐标x fi(m)S i·x fi(Ⅱ)×(Ⅲ)成对和自上而下之和排水体积V i(m3)浮心纵坐标)(2)(ⅦⅥtxci=ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧ0————12345678910表4Z c计算表t=T/n=m水线号排水体积V i(m3)成对和自上而下之和)(2Ⅳ×t(Ⅱ)(Ⅴ)吃水T i(m)浮心垂向坐标Z ci=(Ⅶ)-(Ⅵ)(m)ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧ0————12345678910表5r、R、Z m、Z mz计算表水线号排水体积V i(m3)横向惯矩I xi(m4)纵向惯性I yfi(m4)横稳心半径r i=I xi/V i纵稳心半径R i=I yfi/V iZ ci横稳心垂向坐标Z mi=r i+Z ci纵稳心垂向坐标Z mzi=R i+Z ciⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧⅨ012345678910表6M cm计算表水线号排水量△i(t)纵稳心坐标R i(m)△i·R i(Ⅱ)×(Ⅲ)船长L(m)纵倾1cm力矩)(100)(100ⅤⅣ=∆=LRM i icmⅠⅡⅢⅣⅤⅥ0————12345678910-7-表7邦戎曲线计算表t=T/n =m横剖面站号0水线第1号水线第2号水线第3号水线第4号水线第5号水线y 0y 1σ1=(y 0+y 1)面积A 1=σ1×ty 2σ2=σ1+(y 1+y 2)面积A 2=σ2×ty 3σ3=σ2+(y 2+y 3)面积A 3=σ3×ty 4σ4=σ3+(y 3+y 4)面积A 4=σ4×ty 5σ5=σ4+(y 4+y 5)面积A 5=σ5×t艉↑↓艏012345678910A 1=A 2=A 3=A 4=A 5=11121314151617181920舯横剖面系数iM T B A C ×=C P =C B /C M船舶静力学课程设计(Ⅱ)任务书一、课程设计题目大倾角稳性计算二、作业内容(1)绘制乞氏剖面图(9垂线)比例:1:(2)计算吃水T=m,船舶倾角θ=10°,20°,30°,40°,50°,60°时之排水体积及回复力臂。
船体下沉量计算表
船体下沉量计算表
船体下沉量计算表
船名:速度压载状态
平均吃⽔(⽶)
CB= 部分装载
平均吃⽔(⽶)
CB= 满载
平均吃⽔(⽶)
CB= 不受限浅⽔受限浅⽔不受限浅⽔受限浅⽔不受限浅⽔受限浅⽔ 4 5 6 7 8 9 10 11 12 备注:1.船体下沉量计算公式
当船舶在不受限的浅⽔区域航⾏时,船体下沉量(S)的估算公式:
S=0.01×CB×V2
当船舶在受限的浅⽔区域航⾏时,船体下沉量(S)的估算公式:
S=0.02×CB××V2
CB(⽅型系数)〖从各轮配置的船体图纸“静⽔⼒曲线表”中查得,也可以⽤以下公式估算:CB=船舶排⽔体积(⽴⽅⽶)/两柱间长(⽶)×船宽(⽶)×吃⽔(⽶)〗;
V(船速)(节);
S(下沉量)(⽶)。
2.该表由船长计算并保存五年。
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62m沿海客船首部锚泊系泊设备加强结构设计与仿真计算
62m沿海客船首部锚泊系泊设备加强结构设计与仿真计算作者:吴猛李明明张艳君来源:《广东造船》2024年第02期摘要:由于锚泊系泊设备作业条件变数多,致使船舶在该区域的结构受力较为复杂,因此对该区域船体的加强结构设计和强度分析应当重点关注。
本文以一艘62m沿海客船为研究对象,重点阐述了其首部锚泊系泊设备区域船体加强结构设计与有限元仿真计算。
通过对锚泊系泊设备各作业工况的受力分析与计算,并基于计算结果进行优化设计,使其最终结构强度满足规范要求。
关键词:锚泊系泊;加强结构;有限元中图分类号:U663.7 文献标识码:AReinforced Structure Design and Simulation Calculation of Mooring Equipment for 62 m Coastal Passenger Ship Forcastle MooringWU Meng, LI Mingming, ZHANG Yanjun( Guangzhou Marine Engineering Corporation, Guangzhou 510250 )Abstract: Due to the complexity of the arrangement and operation of mooring equipment, the structural force of ships in this area is more complex. Therefore, the design and strength analysis of the strengthened structure of the hull in this area should be paid more attention to. In this paper, a 62 m coastal passenger ship is taken as the research object, and the whole process of structural strengthening design and finite element simulation optimization of the hull of the forcastle mooring equipment area is described. Through the calculation and analysis of various operating conditions of mooring equipment, the calculation results show that the structural strength of the optimized area meets the requirements of therule. Finally, relevant conclusions are presented for the design and simulation of mooring reinforcement structure in mooring area.Key words: mooring; reinforced structure design; finite element1 引言錨泊和系泊设备是服务于船舶停泊和停靠的重要设备,该类设备在作业时使船舶相关区域的的结构构件受力较大,而易损坏引起船舶的安全问题。
基于Smith法的高速巡逻艇极限强度评估
基于Smith法的高速巡逻艇极限强度评估陈亮亮;简开勇;朱小楠;罗慧明;邓建通【期刊名称】《广东造船》【年(卷),期】2016(035)006【摘要】针对高速巡逻艇的极限强度评估问题,根据中国船级社《水面舰艇入级规范》(2011)的要求,给出了极限强度评估流程。
以某新设计的高速巡逻艇为例,采用规范法计算了船体梁承受的极限弯矩,编写了校核在中垂和中拱工况下船体梁横剖面的极限弯矩能力的计算程序,根据程序计算结果对该艇进行了极限强度评估。
结果表明,本文方法使用方便,精度满足工程要求,可为此类船型的极限强度计算提供参考。
【总页数】4页(P23-25,18)【作者】陈亮亮;简开勇;朱小楠;罗慧明;邓建通【作者单位】广州船舶及海洋工程设计研究院,广州510250;广州船舶及海洋工程设计研究院,广州510250;广州船舶及海洋工程设计研究院,广州510250;广州船舶及海洋工程设计研究院,广州510250;广州船舶及海洋工程设计研究院,广州510250【正文语种】中文【中图分类】U661.4【相关文献】1.基于一个二维水弹塑性方法和极限强度评估的集装箱船结构优化研究 [J], 刘维勤;宋学敏;吴卫国;铃木克幸2.基于一个二维修正水弹性方法的集装箱船体梁动态前极限强度评估研究 [J], 刘维勤;裴志勇;吴卫国;铃木克幸3.多跨失稳的船体梁极限强度的Smith法修正研究 [J], 吴剑国;万琪;王福花;朱汉波;王浩钦4.一种改进的基于Smith原则的计算机高速通信网络的拥塞控制方案 [J], 谭连生;赵甫哲;刘芹5.基于层次分析法的高速公路地质灾害危险性评估——以十宜高速兴山至长阳段为例 [J], 张丛林; 商会州; 黄裕群因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
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船舶静力学计算及稳性衡准系统 V4.2(201201)WH10094* * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * ** ** ** 船 舶 舱 容 曲 线 计 算 书 ** ** ** * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * *船 名 : 6.8米 海巡艇数据库名 : 6.8米 海巡艇.mdy图 纸 号 : FLS406-101-02JS委托单位 :计算标识 :计算单位 : 嘉兴飞龙船舶技术计算签名 :审核签名 :批准签名 :计算日期 : 2014 年 07 月 16 日程 序 编 制 单 位 : 中 国 船 级 社 武 汉 规 范 研 究 所船舶舱容曲线计算书一 舱室要素汇总序号 舱室名称 型 舱 容 最大舱长 最大舱宽 最大舱深 舱容系数 舱室组成情况 (m^3) ( m ) ( m ) ( m ) (单元标识)1 艉 尖 舱 2.096 1.488 2.004 0.980 0.970 12 乘 员 舱 5.145 3.440 2.026 0.980 0.970 23 艏 尖 舱 1.201 1.888 1.806 0.971 0.970 3二 舱容曲线舱室序号 : 1 舱室名称 : 艉 尖 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 1.488 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 2.004 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.980 m 渗透率 as --------- 0.800舱 容 V --------- 2.096 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 1 单元标识 ----------- 1后舱壁坐标 L1 --------- 船 艉 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- -1.682 m 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.000 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.040 0.005 0.005 0.005 0.027 0.000 -2.222 0.0 0.0413 0.080 0.020 0.019 0.019 0.053 0.000 -2.222 0.0 0.0834 0.150 0.070 0.068 0.068 0.100 0.000 -2.222 0.1 0.1565 0.300 0.277 0.269 0.269 0.200 0.000 -2.222 0.4 0.3106 0.450 0.643 0.624 0.624 0.300 0.000 -2.318 0.7 0.4807 0.600 1.021 0.991 0.991 0.386 0.000 -2.346 0.8 0.5718 0.750 1.445 1.402 1.402 0.471 0.000 -2.367 0.9 0.6469 0.900 1.885 1.829 1.829 0.553 0.000 -2.379 1.0 0.70210 0.980 2.095 2.032 2.032 0.592 0.000 -2.378 0.3 0.71711 ----- 2.096 2.033 2.033 0.592 0.000 -2.378 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 1 个舱室: 艉 尖 舱051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)舱室序号 : 2 舱室名称 : 乘 员 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 3.440 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 2.026 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.980 m 渗透率 as --------- 0.850舱 容 V --------- 5.145 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 2 单元标识 ----------- 2后舱壁坐标 L1 --------- -1.682 m 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- 1.758 m 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.000 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.040 0.014 0.014 0.014 0.027 0.000 -0.110 0.0 0.0523 0.080 0.058 0.056 0.056 0.053 0.000 -0.097 0.0 0.1044 0.150 0.205 0.199 0.199 0.100 0.000 -0.090 0.2 0.1965 0.300 0.819 0.795 0.795 0.200 0.000 -0.086 1.1 0.3926 0.450 1.665 1.615 1.615 0.289 0.000 -0.054 1.4 0.5317 0.600 2.582 2.504 2.504 0.373 0.000 -0.035 1.8 0.6178 0.750 3.565 3.458 3.458 0.457 0.000 -0.021 2.2 0.6829 0.900 4.594 4.456 4.456 0.539 0.000 -0.011 2.3 0.73210 0.980 5.142 4.988 4.988 0.582 0.000 -0.007 2.3 0.75311 ----- 5.145 4.991 4.991 0.582 0.000 -0.007 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 2 个舱室: 乘 员 舱 051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)舱室序号 : 3 舱室名称 : 艏 尖 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 1.888 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 1.806 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.971 m 渗透率 as --------- 0.950舱 容 V --------- 1.201 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 3 单元标识 ----------- 3后舱壁坐标 L1 --------- 1.758 m 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- 船 艏 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.009 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.049 0.001 0.001 0.001 0.036 0.000 1.986 0.0 0.0083 0.089 0.004 0.004 0.004 0.063 0.000 1.991 0.0 0.0154 0.150 0.013 0.013 0.013 0.104 0.000 1.997 0.0 0.0275 0.300 0.077 0.075 0.075 0.216 0.000 2.116 0.0 0.0786 0.450 0.207 0.201 0.201 0.320 0.000 2.171 0.1 0.1387 0.600 0.410 0.397 0.397 0.424 0.000 2.244 0.2 0.2038 0.750 0.692 0.671 0.671 0.520 0.000 2.317 0.4 0.2749 0.900 1.019 0.988 0.988 0.628 0.000 2.356 0.4 0.33510 0.980 1.200 1.164 1.164 0.676 0.000 2.374 0.4 0.36211 ----- 1.201 1.165 1.165 0.676 0.000 2.374 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 3 个舱室: 艏 尖 舱051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)三 单元体要素单元体序号 1--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 1 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- 船 艉 后舱壁肋位 N1 --------- ----- 前舱壁坐标 L2 --------- -1.682 m 前舱壁肋位 N2 --------- 3 单元体序号 2--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 2 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- -1.682 m 后舱壁肋位 N1 --------- 3 前舱壁坐标 L2 --------- 1.758 m 前舱壁肋位 N2 --------- 10 单元体序号 3--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 3 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- 1.758 m 后舱壁肋位 N1 --------- 10 前舱壁坐标 L2 --------- 船 艏 前舱壁肋位 N2 --------- -----。