热力发电厂课程设计(王海超)
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、计算原始资料1、汽轮机形式及参数（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。
（2）、额定功率：P e=1000MW（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。
（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=5.436MP a；t rh=603℃。
冷段：P rh’=5.85MP a；t rh’=360.5℃。
（5）、汽轮机排汽压力：P c=4.7KPa；排汽比焓：h c=2311.3kJ/kg。
2、回热加热系统参数（1）、最终给水温度：t fw=292.9℃。
（2）、给水泵出口压力：P pu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83（3）、除氧器到给水泵高度差：H pu=26m。
（4）、小汽机排汽压力：P c，xj=5.7KPa；排汽焓：h c，xj=2424.8kJ/kg。
3、锅炉型式及参数（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603（2）、额定蒸发量：D b=2980 t/h（3）、额定过热蒸汽压力：P b=26.25MPa，额定再热蒸汽压力：P r=5.436MPa。
（4）、额定过热汽温：t b=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；（5）、锅炉效率：ηb=93%（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。
4、其他数据（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.（2）补充水温度：t ma=20℃（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h（5）抽汽管压损：△P j=8%P j；锅炉连续排污量：D bl=0.01D b；全厂汽水损失：D L=0.01D b；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：Pf=0.90MPa；减温水系数：ɑsp= 0.0275二、热系统计算（一）、汽水平衡计算1、全厂补水率由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图ɑL=D L/D b=0.01锅炉排污系数：ɑbl=D bl/D b=0.01减温水系数：ɑsp= 0.0275厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033有全厂物质平衡有：补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.03000332、给水系数ɑfw由图1, 1点的物质平衡有ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.012点的物质平衡ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925（二）汽轮机进汽参数计算1、主蒸汽参数由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg查得t0’=596.73 ℃2、再热蒸汽参数由中联门前压力P rh=5.436MPa 温度t rh=603℃，得h rh=3663.8 KJ/Kg中联门后再热压力P rh’=（1-δP2）P rh=（1-0.02）*5.436=5.327MPah rh’=h rh=3663.8KJ/Kg查得t rh’=600.61 ℃3、凝汽器平均压力计算由P s1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得t s1=31.78 ℃由p s2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得t s2=59.18 ℃凝汽器平均温度t s=（t s1+t s2）/2=45.48 ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力P s=0.00983374 MPa（四）、各加热器进、出水参数计算1、1#高加H1压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3%加热器压力P j:由图读得P j=7.611MPa 由P j查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，1=291.508 ℃2、2#高加H2压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4%加热器压力P j:由图读得P j=5.874MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，2=274.169 ℃3、3#高加H3压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3%加热器压力P j:由图读得P j=2.161MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，3=216.323 ℃4、除氧器H4除氧器压力:P4=0.968MPa查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度t s4=178.476℃H4疏水温度t d，4=t s4=178.476 ℃由图有出水比焓h w，4=753.4KJ/Kg，进水比焓h w，4'=642.7KJ/Kg，疏水比焓为h d，4=753.4KJ/Kg。
热力发电厂 课程设计3
课程设计内容1.已知汽轮机机组型式及参数：机组型号： CZK300—16.67/0.4/538/538汽轮机型式：300MW 亚临界参数、一次再热、双缸双排气、双轴单调整、直接空冷、抽汽凝汽式 额定功率 : e P =300MW主蒸汽参数（主汽阀前）：0P =16.67MPa ，0t =538℃；查焓熵图得0h =3398.96kJ/kg 再热蒸汽参数：冷段：rhi P =3.6869Mpa, rhi t =325.3℃, rhi h =3038.85 kJ/kg 热段(中联门前)：2rh P =3.318Mpa, 2rh t =538℃, 2rh h =3539.44 kJ/kg 中联门后再热气压: 'rh p =(1-δp2)2rh P =(1-0.0143)3.318=3.2706Mpa由'rh p =3.2706Mpa,'rh h = 2rh h =3539.44kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后 再热气温'rh t =537.797℃.低压缸排汽压力：c P =0.014Mpa, 排汽比焓c h =2437.4kJ/kg 计算热力系统的的有关参数: 主汽门、调门及进气管道压损 2% 中低压连通管管道压损 4.5% 再热器及管道压损 10% 中联门及管道压损 1.43%各段加热器抽气管道 1、2、3段抽气压损3%，其余5% 回热抽气级数 3高+3低+1除氧 转速 3000r/min 给水泵驱动方式 电机驱动旋转方向 顺时针方向（从汽轮机向发电机端看）额定给水温度：fw t =272.2℃。
额定工况下的电机效率：98.95%，给水泵效率：83%。
表1-1 加 热 器 端 差2.各加热器进、出水参数计算 1)首先计算高压加热器JG1加热器1P ：P1(1p)P'j1=5.7215(1-0.03)=5.5499Mpa δ=-⨯式中1P ——第一抽汽口压力；1P ∆——抽汽管道相对压损；又1P =5.5499MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度1,s t =270.545℃JG1出水温度1,w t ：w ,1s ,1t t t 270.545 1.7272.245δ=-=--=（）℃ 式中 t δ ——加热器上端差。
热力发电厂课程设计
学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算学生姓名：专业班级评定意见：评定成绩：指导教师（签名）： 2010年 12 月9日评定意见参考提纲：1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。
2.学生的勤勉态度。
3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。
《热力发电厂》课程设计任务书一、课程设计的目的（综合训练）1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。
2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。
3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。
二、课程设计的要求1、明确学习目的，端正学习态度2、在教师的指导下，由学生独立完成3、正确理解全厂原则性热力系统图4、正确运用物质平衡与能量守恒原理5、合理准确的列表格，分析处理数据三、课程设计内容1. 设计题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）2. 设计任务（1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线；（2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj；（3）计算机组和全厂的热经济性指标；（4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
热力发电厂课程设计
四、锅炉连续排污利用的计算Dbl=0.01Db
Dfw Db Dbl
Dbl 0.01Db
Db D0
Dbl hb
'
Db
Dfw D0 0.01D0 1.01D0 fw 1.01源自bl 0.01aaa=2
Df hf
''
1、扩容蒸汽引入除氧器
' ' '' 循环放热量： qc c (hc hc ) l (25 4.1868 hc ) al hrh
正平衡计算： w0 h0 反平衡计算：
'' j h j c hc rh qrh l hrh hpu j 1
8
w0 q0 qc
h3 hs 3
4
fw (hw4 hw5 ) (1 2 3 ) (hs3 hw5 )
h4 hw5
c 4 fw j
j 1
4
5
c 4 (hw5 hw6 )
h5 hs 5
6
c 4 (hw6 hw7 ) 5 (hs 5 hs 6 )
h4 hw5
c 4 fw j l
j 1
4
5
c 4 (hw5 hw6 )
h5 hs 5
6
7
c 4 (hw6 hw7 ) 5 (hs 5 hs 6 )
h6 hs 6
h7 hs 7
c 4 (hw7 hw8 ) (5 6 ) (hs 6 hs 7 )
w0 h0 j h j c hc rh qrh fw hpu
《热力发电厂课程设计》教学大纲
《热力发电厂课程设计》教学大纲
一、课程地位与目标
（一）课程地位
《热力发电厂课程设计》是热能与动力专业学生在学完《锅炉原理》、《汽轮机原理》、《热力发电厂》等专业课程后进行的一项重要实践性教学环节，随着电力体制的改革和电力工业的快速发展，学生有必要掌握大型汽机组的热力系统设计计算，通过专业课程设计，巩固、充实和扩展有关专业课程中学到的知识，掌握反映当前科技发展的最新成果，更好地适应今后的工作岗位，提高科研能力。
专业课程设计还培养学生独立工作能力和分析问题、解决问题能力，强化计算机应用能力，综合应用所学的知识解决工程实际中专业课程设计问题。
（二）课程目标
1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则。
培养学生使用国家设计标准、规范，进行工程设计，合理选择和分析数据的能力；
2.掌握大型火电厂凝汽式机组的热力系统设计与计算，或者热电联供机组的热系统计算；从设计、计算角度提高热动类专业学生的工程设计能力；
3.锻炼学生专业运算、制图和数据处理的能力。
二、课程目标与相关毕业要求的对应关系
三、设计选题及任务要求
注：学生可任选其中一个题目进行设计。
四、课程设计的主要进程与时间安排
五、课程考核与成绩评定
六、推荐教材与主要参考书
（一）推荐教材：《热力发电厂课程设计》，黄新元主编，中国电力出版社，2015，第二版（二）主要参考书：
1.《水和水蒸气热力性质图》，严家禄，高等教育出版社，2003
2. 《热力发电厂》，叶涛编，中国电力出版社，2016，第五版
3. 《热力发电厂》，郑体宽编，中国电力出版社，2001。
（完整word版）热力发电厂课程设计...docx
（完整word版）热⼒发电⼚课程设计...docx⼀、课程设计题⽬⽕⼒发电⼚原则性热⼒系统拟定和计算⼆、课程设计⽬的进⼀步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电⼚⼯程师必备的专业技能，着重培养学⽣独⽴分析问题、解决问题的能⼒，以适应将来从事电⼒⾏业或⾮电⼒⾏业专业技术⼯作的实际需要。
三、课程设计要求1、熟练掌握发电⼚原则性热⼒系统拟定和计算的⽅法、步骤；2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能⼒；3、培养⼯程技术⼈员应有的严谨作风和认真负责的⼯作态度。
4、全部⼯作必须独⽴完成。
四、课程设计内容国产 300MW汽轮机发电⼚原则性热⼒系统拟定和计算（额定⼯况）（1）、原始资料A、制造⼚提供的原始资料a、汽轮机型式和参数国产 N300-16.18/550/550机组p0=16.18MPa, t0=550℃ ,pr1=3.58MPa, tr1=336.8℃,pr2=3.23MPa, tr2=550℃,pc=0.0051Mpab、回热系统参数pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa项⽬单位⼀抽⼆抽三抽四抽五抽六抽七抽⼋抽加热器编号H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压⼒ MPa 5.16 3.58 1.46 0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173抽汽温度℃383.9336.8434.6345292.4231.9123.856.9端差℃ -0.520 0 0 2 3 3注：各抽汽管压降取5%P；各加热器效率取0.97;下端差取 6℃各轴封漏汽量 (kg/h)：Dsg1=5854（去 H1）Dsg2=262.5（去 H3）Dsg3=4509（去 H4）Dsg4=2931.5（去 H7）Dsg5=452（去 C）Dsg6=508（去 SG）各轴封漏汽焓 (kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5hsg5=2716.8 hsg6=2749.9c、锅炉型式和参数国产 DG1000/16.67/555 型亚临界中间再热⾃然循环汽包炉额定蒸发量 1000t/h过热蒸汽参数psu=16.67MPa,tsu=555 ℃汽包压⼒ pb=18.63Mpa给⽔温度 tfw=260 ℃锅炉效率ηb=0.92管道效率ηp=0.96B、其他已知数据汽机进汽节流损失0.02Po中压汽门节流损失0.02Pr2锅炉排污量 Dpw=0.01Db全⼚汽⽔损失DL=0.01Db化学补充⽔压⼒0.39 Mpa ，温度 20℃机电效率ηmg=0.9924*0.987排污扩容器效率ηf=0.98排污扩容器压⼒Pf=0.8（2）任务A、拟定发电⼚原则性热⼒系统B、绘制发电⼚原则性热⼒系统图d、⾼加组计算e、除氧器计算f、低加组计算g、汽轮机汽耗量及各项汽⽔流量计算i、汽轮机功率校核j、热经济指标计算五、设计计算书A、拟定发电⼚原则性热⼒系统：该发电⼚为凝⽓式电⼚，规划容量300MW，选⽤凝⽓式机组，蒸汽初参数：过热蒸汽压⼒p0=16.18MPa，温度t0=550℃。
(完整word版)热力发电厂课程设计说明书
《热力发电厂》课程设计说明书xx 学院 xx 年xx 月1 绪 论 (4)2 热力系统与机组资料 ............2。
1。
热力系统简介 ............2.2.原始资料 ....................3 热力系统计算 ........................3.1.汽水平衡计算 ............3。
2. 汽轮机进汽参数计算 ............................................................................................................ 14 3。
3。
辅助计算 .. (15)设计题目660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设 计 人同组成员指导教师3.4. 各加热器进、出水参数计算 (16)3。
5。
高压加热器组抽汽系数计算 (25)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (28)3。
7。
低压加热器组抽汽系数计算 (29)3.8. 凝汽系数c 计算 (31)3。
9. 汽轮机内功计算 (32)3。
10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (34)3.11.全厂性热经济指标计算 (36)4 反平衡校核 (38)5 辅助系统设计、选型 (41)5.1. 主蒸汽系统 (41)5。
2. 给水系统 (41)5.3. 凝结水系统 (42)5。
4. 抽空气系统 (42)5。
5. 旁路系统 (42)5。
6. 补充水系统 (43)5.7. 阀门 (43)6 结论 (46)致谢 (48)参考文献 (49)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。
最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。
随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后,火力发电进入大发展的时期.火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级(50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
《热力发电厂》课程设计指导书(2).doc
《热力发电厂》课程设计指导书（2）设计题目：超临界600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务木课稈设计是《热力发电厂》课稈的具体应用和实践，是热能工程专业的备项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课稈设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算,可以应用热经济性分析的基木理论和方法对乞种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1•根据给定的热力系统数据，在h - S图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2.计算额定功率下的汽轮机进汽量Do ,热力系统各汽水流量比；3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗最、机组热耗最、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4・按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流景标在图屮（手绘图A2 ）。
汽水流量标注：D X X X ,以t/h为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算，凡对冋热系统有影响的外部系统，如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等，应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内，由高到低”的顺序进行。
计算的基木公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方稈式，具体步骤如下：1、整理原始资料根据给定的原始资料，報理、完善及选择有关的数据，以满足计算的需要。
⑴将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焙值，如新蒸汽、抽汽、凝气比焙。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焙，再热热量等。
桀理汽水参数大致原则如下：1）若已知参数只有汽轮机的新汽、再热蒸汽、冋热抽汽的压力、温度、排气压力时，需根据所给定的汽轮机相对内效率，通过水和水熬气热力性质图表或画出汽轮机熬汽膨胀过程的h—s图，并整理成冋热系统汽水参数表；2）加热器汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损；3）不带疏水冷却器的加热器疏水温度和疏水比焙分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱和水比焙；4）高压加热器水侧压力取为给水泵出口压力，低压加热器水侧压力取为凝结水泵出口压力；5）加热器出口水温由汽侧压力下的饱和温度和加热器出口端差决泄；6）加热器出口水比焙由加热器出口水温和水侧压力查水蒸气h—s表得出；7）疏水冷却器出口水温由加热器进口水温和加热器入口（下）端差决定；8）疏水冷却器出口水比焙由加热器汽侧压力和疏水冷却器岀口水温杳h-s表得岀;（2）合理选择及假定某些为给出的数据，他们有：1）新熬汽压损；2）回热抽汽压损;3）加热器出口端弟及入口端差，可参考下表1选取。
热力发电厂课程设计
热⼒发电⼚课程设计摘要⽕电⼚热系统⼯况发⽣变动时，将会引起整个热系统和全⼚的热经济性指标发⽣变动。
本设计主要内容为华能⾦陵电⼚1000MW超超临界凝汽式机组全⼚原则性热⼒系统变⼯况计算，根据给定的热⼒系统图及其数据，在热⼒系统常规计算⽅法的基础下，切除⼆号⾼压加热器H2时根据热⼒系统图中各点汽⽔参数、流量，进⾏热⼒系统原则性热⼒计算以及分析其经济性。
关键词：原则性热⼒系统变⼯况常规法⽬录摘要⼀绪论 (4)⼆热⼒系统原则性计算原理 (5)2.1常规计算法 (5)2.1.1串联计算 (5)2.1.2并联计算（电算⽅法） (6)2.2等效焓降法 (6)2.2.1⾮再热机组 (6)2.2.2中间再热机组 (7)三计算任务书 (7)3.1计算题⽬ (7)3.2计算任务 (7)3.2.1计算类型 (8)3.2.2热⼒系统简介 (8)四在该⼯况下的原始资料 (9)4.1汽轮机型以及参数 (9)4.2机组各级回热抽汽参数 (9)4.3锅炉型式及参数 (10)4.4其他数据 (10)4.5简化条件 (10)五热⼒系统计算 (10)5.1汽⽔平衡计算 (10)5.1.1全⼚补⽔率αma (10)5.1.2给⽔系数αfw (11)5.2⽓轮机进汽参数计算 (11)5.2.1主蒸汽参数 (11)5.2.2再热蒸汽参数 (11)5.3辅助计算 (11)5.3.1轴封加热器计算 (11)5.3.2凝汽器压⼒计算 (12)5.4⾼压加热器组抽汽系数计算 (13)5.4.1由⾼压加热器H1热平衡计算α1 (13)5.4.2由⾼压加热器H2热平衡计算α2 、αrh (13) 5.4.3由⾼压加热器H3热平衡计算α3 (14)5.5除氧器抽汽系数计算 (14)5.6低压加热器组抽汽系数计算 (15)5.6.1由低压加热器H5热平衡计算α(15)5(15)5.6.2由低压加热器H6热平衡计算α65.6.3由低压加热器H7热平衡计算α7 (15)5.6.4由低压加热器H8热平衡计算α8 (1)5.7凝汽系数αc计算 (1)5.7.1⼩汽机抽汽系数αxj (1)5.7.2由两个凝汽器的流量计算αc (16)5.7.3由⽓轮机汽侧平衡校验αc (16)5.8⽓轮机内功计算 (16)5.8.1凝汽流做⼯ωc (16)5.8.2抽汽流做功Σωa,j (16)5.8.3附加功量Σωsg,k (18)5.8.4⽓轮机内功ωi (18)5.9⽓轮机的内效率、热经济指标、汽⽔流量计算 (18)5.10全⼚性热经济指标计算 (19)5.10.1锅炉参数计算 (19)(19)5.10.2锅炉有效热量q15.10.3管道效率ηp (19)5.10.4全⼚效率ηcp (19)5.10.5全⼚发电标准煤耗bs (19)5.10.6全⼚热耗率qcp (20)5.10.7全⼚供电标准煤耗bsn (20)六反平衡校核 (20)七结论 (22)参考⽂献 (22)1000MW凝汽式机组全⼚原则性热⼒系统变⼯况计算⼀绪论⽕电⼚热系统的变⼯况是指系统的⼯作条件（参数）发⽣变动，偏离设计⼯况或都偏离某⼀基准⼯况。
热力发电厂课程设计
原始工况：一次中间再热900MW 压水堆核电厂二回路原则性热力系统的计算（摘自文献[1]）一次中间再热900MW 压水堆核电厂的二回路原则性热力系统如图1所示 求：在 962.55e p MW =工况时机组的热经济性指标 已知：蒸汽初参数 5.47,o p MPa = 0.9948o x = 再热后蒸汽参数 1.1808,rh p MPa = 251.3rh t C =︒ 凝汽器压力 7.4c p kPa =机组有五级回热“一高三低一除氧”，高压缸排汽引入汽水分离器SEP ，经汽水分离器后，其疏水引入除氧器，汽水分离后的蒸汽引至再热器RH ，采用新蒸汽中间再热后引入中压缸。
再热器的疏水（比焓'1158/rh h kJ kg =）经分离器的疏水（比焓'801.8/sep h kJ kg =）引入除氧器。
各级回热抽汽的压力jp∑、压损jp∆∑及其焓值jh∆∑ 和上端差θ、下端差ϑ等数据如表1所示。
凝汽器补充水0.44/ma D kg s = ，驱动给水泵的小汽轮机为凝汽式，额定功率1380kW ，其汽源引自再热后的蒸汽，小汽轮机的排汽压力0.00082DT c p MPa =，排汽比焓2335.5/DT c h kJ kg =，小汽轮机的机械效率0.95DT m η=。
给水泵出口水压7.32o fp p MPa =，给水泵效率0.81pu fw η=。
进口水压取自凝汽器水压2.943o cp p MPa =，凝结水泵效率0.81pu cp η=。
给水温度222fw t C =︒。
轴封汽箱来汽的比焓 2793.2/sg h kJ kg =，其流量分配：高压缸轴封0.25/sgh D kg s =，高压缸端部轴封10.320.6sg D =⨯= (/)kg s ，低压缸端部轴封20.14540.58sg D =⨯= (/)kg s ，小汽轮机轴封30.23/sg D kg s =，引至H5的轴封汽40.43/sg D kg s =。
热力发电厂课程设计模板(DOC)
课程设计报告（2009~2010年度第1 学期）名称：热力发电厂课程设计题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院班级：热能0606班学号：1061170627学生姓名：张晓敏指导教师：李志宏设计周数：1成绩：日期：2009年12月23日~12月30日一、课程设计题目火力发电厂原则性热力系统拟定二、课程设计目的进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。
三、课程设计要求1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤；2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力；3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。
4、全部工作必须独立完成。
四、课程设计内容引进350MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况）（1）、原始资料A、制造厂提供的原始资料a、汽轮机型式和参数引进350 MW TC2F-38.6型机组p0=16.66MPa, t0=538℃, pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃,pr2=3.468MPa, tr2=538℃, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kgb、回热系统参数注：各抽汽管压降取3%P；各加热器效率取0.98;下端差取5.6℃各轴封漏汽量(kg/h)：高压缸Dsg1=11978（去除氧器）,高压缸Dsg2=1036（去低压轴封母管），中压缸Dsg3=978.6（去低压轴封母管），高压缸Dsg4=109.3（去轴加）,中压缸Dsg5=103.7（去轴加），低压缸Dsg6=1039（去轴加），另有二抽Dsgs＝345.1（去低压轴封母管）各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3032.1 hsg2=3032.1 hsg3=3165.7 hsg4=3032.1 hsg5=3165.7 hsg6=2716.2 hsgs=3035.5c、锅炉型式和参数武汉锅炉厂ＷＧＺ1246/18.15-1型亚临界，一次中间再热，自然循环汽包锅炉额定蒸发量1064t/h过热蒸汽参数psu=17.1MPa,tsu=541℃汽包压力pb=18.2Mpa给水温度tfw=281℃锅炉效率ηb=0.9285管道效率ηp=0.985B、其他已知数据汽机进汽节流损失0.02Po中压汽门节流损失0.02Pr2锅炉排污量Dpw=0.01Db全厂汽水损失DL=0.01Db化学补充水压力0.39 Mpa，温度20℃机电效率ηmg=0.9925*0.987排污扩容器效率ηf=0.98排污扩容器压力Pf=0.69C、有关数据的选取由于计算前汽轮机进气量D0未知，要预选D0，根据机组容量350MW进行估算（2）任务A、拟定发电厂原则性热力系统B、绘制发电厂原则性热力系统图C、发电厂原则性热力系统计算（额定工况）a、作汽轮机热力过程线b、作汽水参数表c、锅炉连续排污利用系统计算d、高加组计算e、除氧器计算f、低加组计算g、汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算i、汽轮机功率校核j、热经济指标计算一、拟定发电厂原则性热力系统汽轮机机组型号为350MW TC2F-38.6型机组，锅炉采用武汉锅炉厂WGZ1246/18.15-1型亚临界,一次中间再热，自然循环汽包炉；其原则性热力系统图如图1。
热力发电厂(修改)
评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、 表现出的创造性和综合应用能力等。
660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 （设计计算）
《热力发电厂》课程设计任务书
一、课程设计的目的（综合训练）
1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进 行某 660MW 凝汽式机组的全厂原则性热力系统的设计计算， 使理论和生产实际知 识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加 深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及 汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决 问题的能力。 3、 《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的 综合学习与运用， 亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是 热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。
b1
sp
ma
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
6
表1
名称 汽（水）量 kg/h 离开系统的介质比焓 返回系统的介质比焓
全厂汽水进出系统有关数据
全厂工质渗漏 33000 3397.4 83.7 锅炉排污 11000 1760.3 83.7 厂用汽 22000 3108.2 83.7 暖风器 65800 3108.2 697 过热器减温水 66240 724.7 724.7
门杆漏汽轴封漏汽数据
(4) 3000 (5) 2000 (6) 3325 (7) 24862 (8) 1289
3024.3 (12) 65000
3024.3 (13) 2584
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
350MW 凝汽式电厂原则性热力系统设计与计算（2010~2011 年度第 1 学期）名称：热力发电厂课程设计题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院班学级：号：热能 0708 班1071170819学生：王海超指导教师：志宏设计周数：1成绩：日期：2011 年 12 月28日~1 月 5 日1.1 设计题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算1.2 任务1.2.1.拟定发电厂原则性热力系统1.2.2.绘制发电厂原则性热力系统图1.2.3.发电厂原则性热力系统计算（额定工况）1.2.4.作汽轮机热力过程线1.2.5.作汽水参数表1.2.6.锅炉连续排污利用系统计算1.2.7.高加组计算1.2.8.除氧器计算1.29.低加组计算1.2.10.汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算1.2.11.汽轮机功率校核1.2.12.热经济指标计算1.3 计算类型额定工况功率计算1.4 热力系统简介汽轮机机组型号为300 MW-16.7/538/538机组，国产HG1021-18.2-540/540-WM10亚临界中间再热自然循环汽包锅炉。
其原则性热力系统图如图 1 所示。
汽轮机为单轴双缸双排汽，高中压缸采用和缸反流结构，低压缸为三层缸结构。
高中压部分为冲动、反动混合式，低压部分为双流、反动式。
共有 8 级抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供 3 台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供 4 台低压加热器，第四级抽汽作为 0.738 MPa 压力除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器的上端差分别减小为-1.7℃、-0.5℃、0℃，从而提高了系统的热经济型。
采取疏水逐级自流方式。
有除盐装置DE、一台轴封冷却器SG。
配有前置泵TP的给水泵FP，经常运行为汽动泵，小汽轮机TD 为凝气式，正常运行其汽源取自第四段抽汽（中压缸排汽），无回热加热，其排汽引入主凝汽器。
最末两级低加 H7、H8 位于凝汽器顶部。
补充水引入凝汽器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器。
图1 原则性热力系统图1.5 计算原始资料1.5.1.汽轮机型式和参数（1）机组型式：亚临界、一次再热、双缸双排汽、单轴、凝汽式汽轮机（2）额定功率：P e=300MW（3）主蒸汽初参数：p0=16.7MPa, t0=538℃,（4）再热蒸汽参数：热段：pr1=3.588MPa, tr1=336.8℃,冷段：pr2=3.229MPa, tr2=538℃,（5）排汽压力：pc=0.00595Mpa ，排汽比焓：hc=2494.5kJ/kg 1.5.2.回热系统参数pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa注: H1、H2取4%，其他各抽汽管压降取6%P（特殊性）各加热器效率取,0.97(特殊性)下端差取 6.3℃(特殊性)各轴封漏汽量(kg/h) ：Dsg1=5854（去H1）Dsg2=262.5（去H3）Dsg3=4509（去H4）Dsg4=2931.5（去H7）Dsg5=452（去C）Dsg6=508（去SG）各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5 hsg5=2716.8 hsg6=2749.91.5.3.锅炉型式和参数国产HG1021/18.2-540/540-WM10型亚临界中间再热自然循环汽包炉额定蒸发量1021t/h过热蒸汽参数psu=18.2MPa,tsu=540℃汽包压力pb=19.83Mpa给水温度tfw=275℃锅炉效率ηb=0.913管道效率ηp=0.9851.5.4.其他已知数据汽机进汽节流损失0.02Po中压汽门节流损失0.02Pr2锅炉排污量Dpw=0.01Db全厂汽水损失DL=0.01Db化学补充水压力0.39 Mpa，温度20℃机电效率ηmg=0.9924*0.987排污扩容器效率ηf=0.98排污扩容器压力Pf=0.8二、热系统计算2.1 汽水平衡计算2.1.1.全厂补水率由于计算前汽轮机进汽量D0 为未知，故预选D0=1023003kg/h 进行计算，最后校核。
全厂工质渗漏系数：a L=D L/D0=0.01D b/D0=10210/1023003=0.00998锅炉排污系数：a bl=D bl/D0=0.01D b/D0=10210/1023003=0.00998 厂用汽系数：a pl=0.01081减温水系数：a sp=0.02974暖风器疏水系数：a nf=0.01893由全厂物质平衡：a ma=a pl+a bl+a l=0.01081+0.00998+0.00998=0.030772.1.2.给水系数a fw如图 3 所示，1 点物质平衡：a b=a0+a l=1+0.01122=1. 011222 点物质平衡：a fw=a b+a bl-a sp=1.01122+0.01122-0.02974=0.989382.1.3.各小汽流量系数a sg,i按预选的 D0 和原始数据，计算得到轴封漏汽流量的流量系数，2.2 汽轮机的汽态膨胀过程线S(kJ/kg*k)2.3 各加热器、出水参数计算首先计算高压加热器 H1。
加热器压力p1:p1=(1-Δp1)p'1=(1-0.04)*5.99=5.7504MPap'1----第一抽汽口压力；Δp1----抽汽管道相对压损；由p1=5.7504MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s1=272.83 0CH1 出水温度t w,1=t s1-δt=272.83-(-1.7)=274.530Cδt----加热器上端差。
H1 疏水温度t d,1：t d,1 =t'w,1 +δt1t'w,1 ----进水温度，其值从高压加热器 H2 的上端差δt 计算得到；δt1----加热器下端差。
已知加热器进水侧压力为 p fw=21.4MPa,由 t w,1，查得 H1 出水比焓h w,1.再由 t'w,1,p fw ,查得 H1 进水比焓 h w,2.由t d,1，p1 查得 H1 疏水比焓h d,1.至此，高压加热器 H1 的进、出口汽水参数已全部算出。
按同样计算，可一次计算出其余加热器H2-H8 的各尽、出口汽水参数。
将计算结果列于表 2.350MW 凝汽式电厂原则性热力系统设计与计算表2 回热加热系统汽水参数表2.4高压加热器组抽汽系数计算1.由高压加热器H1 热平衡计算a1 高压加热器H1 的抽汽系数a1 a1=（a fw(h w1-h w2)- asg1（hsg1- h d,1））/ηh/(h1-hd,1)=(0.99022*(1208.28-1045.55)-( 0.0057224*(3383.7-1075.88))/(3 147.87-1075.88)/0.97=0.07140高压加热器 H1 的疏水系数a d,1=a1+asg1=0.077122.由高压加热器H2 热平衡计算a2、a rh高压加热器 H2 的抽汽系数a2：a2=a fw(h w2-h w3)- a d,1(h d,1-h d,2)/ηh/(h2-h d,2)=0.08374高压加热器 H2 的疏水系数a d,2=a2+a d,1=0.16086再热器流量系数a rh：a rh=1-a1-a2-a sg1-a sg2=0.836023.由高压加热器H3 热平衡计算a2、a rhp'pu=p'4+ρ'gH pu=0.738+975/106*9.8*21.6=0.900108MPaP pj=0.5*(p pu+p'pu)=0.5*(0.900108+21.4)=11.15005MPa取h pj=h'pu=795.56kJ/kg，查表可得v pu=0.0010997m3/kg给水泵介质焓升τpu=v pu(p pu-p'pu)*103=27.161122kJ/kg给水泵出口比焓h pu=h'pu+τpu=822.721122kJ/kg高压加热器 H3 的抽汽系数a3：a3=(a fw(h w3-h pu)/ηh-a d,2(h d,2-h d,3)- asg2（hsg2-hd,3）)/(h3-h d,3)=0.0563高压加热器 H3 的疏水系数a d,3=a3+a d,2=0.166752.5 除氧器抽汽系数计算1.除氧器出水流量a c,4=a fw+a sp=0.99022 +0.02974=1.01996抽汽系数a4：a4=(a c,4(h w4-h w5)/ηh-a d3(h d3-h w5) -a nf(h nf-h w5) – asg3（hsg3- h w5）)/(h4-h w5)=0.004862.6 低压加热器组抽汽系数计算1.由低压加热器H5 热平衡计算a5低压加热器 H5 的出水系数a c,5：a c,5=a c,4-a d,3-a4-a nf =1.01996 -0.16675-0.06935 -0.01893=0.75921低压加热器 H5 的抽汽系数a5：a5=a c,5(h w5-h w6)/ηh/(h5-h d,5)=0.03580低压加热器 H5 的疏水系数a d,5=a5=0.035802.由低压加热器H6 热平衡计算a6低压加热器 H6 的抽汽系数a6：a6=(a c,5(h w6-h w7)/ηh-a d,5(h d,5-hd,6))/(h6-h d,6)=0.02207低压加热器 H6 的疏水系数a d,6=a d,5+a6=0.03580+0.02207=0.057863.由低压加热器H7 热平衡计算a7 低压加热器 H7 的抽汽系数a7：a7=(a c,5(h w7-h w8)/ηh-a d,6(h d,6-h d,7)–asg4*（hsg4-hd,7）)/(h7-hd,7)=0.03002低压加热器 H7 的疏水系数a d,7=a7+ asg4+a d,6=0.03002+0.0028656+0.05786=0.090754.由低压加热器H8 热平衡计算a8a8=(a c,5(h w8-h w,sg)/ηh-a d,7(h d,7-h d,8))/(h8-h d,8)=0.03123低压加热器 H8 的疏水系数a d,8=a8+a d,7=0.03123+0.09075=0.121982.7 凝汽系数ac 计算1.小汽机抽汽系数a xj=a c,4*τpu/(h4-h c,xj)=1.01996 *170.66/(3113.06-2422.6)= 0.040122.由凝汽器的质量平衡计算a c=a c,5-a d,8-a xj-a ma=0.75921 -0.12198 - 0.04012 -0.03077 =0.566713.由汽轮机汽侧平衡校验a cH4 抽汽口抽汽系数a'4=a4+a xj+a nf+a pl=0.06935+0.04012 +0.01893+0.01081=0.13922各加热器抽汽系数和∑a j=a1+a2+a3+a'4+a5+a6+a7+a8=0.07140 +0.08374 +0.00563+0.06935+0.03580+0.02207+0.03002 +0.03123=0.41910轴封漏气系数和∑a sg,k=a sg,1+ a sg,2+ a sg,3+a sg,4+a sg,5+a sg,6=0.01419凝汽系数a c=1-∑a j-∑a sg,k=1-0.41910-0.01419 =0.56671 2.8 汽轮机功计算1.凝汽流做功w c=a c*(h0-h c+q rh)=0.56671*(3398.62-2494.5+469.93)=778.2kJ/kg2.抽汽流做功∑w a,j1kgH1 抽汽做功w a,1=h0-h1=3398.62-3147.87=250.75kJ/kg其余 H2~H8 抽汽做功计算同上，结果列于表 2-8抽汽流总功∑w a,j=a1w a,1+a2w a,2+a3w a,3+a'4w a,4+a5w a,5+a6w a,6+a7w a,7+a8w a,8 =0.07140*250.75+0.08374*369.12+0.00563*545.06+0.13922*755.49+0.03580*949.62+0.02207*1115.9+0.03002*1208.5+0.03123*1337.61=294.0419864kJ/kg3.附加功量∑ws g,k∑ws g,k=a sg1(h0-h sg1)+a sg2(h0-h sg2)+a sg3(h0-h sg3+q rh)+a sg4(h0-h sg4+q rh) +a sg5(h0-h sg5+q rh)+a sg6(h0-h sg6+q rh)=0.0065678 *(3398.62-3383.7)+0.0002945*(3398.62-3508.6)+0.0050588*(3398.62-3228.8+469.93)+0.003289*(3398.62-2716.8+469.93)+0.000507*(3398.62-2716.8+469.93)+0.0005699*(3398.62-2749.9+469.93)= 7.318879215kJ/kg 4.汽轮机功w i=w c+∑w a,j+∑ws g,k=1077.8kJ/kg2.9 汽轮机效率、热经济指标、汽水流量计算1.汽轮机比热耗q0=h0-h fw+a rh*q rh=3398.62-1206.27+0.85852*469.93=2583.2kJ/kg2.汽轮机绝对效率ηi=w i/q0=1077.8/2583.2=0.417233.汽轮机绝对电效率ηe=ηi*ηg*ηm=0.41723*0.9924*0.987=0.40874.汽轮机热耗率q=3600/ηe=3600/0.4087=8808.8kJ/kWh5.汽轮机汽耗率 d：d=q/q0=8808.8/2583.2=3.410kg/kWh6.汽轮机进汽量D0=1000d*Pe=1000*3.410*300=1023003kg/h 其中Pe—汽轮机额定功率，Pe=300MW。