245fa和环戊烷发泡

图中可以看出，发泡体系中的含水量对泡沫的导热系数由不利的影响，而泡沫密度对导热系数的影响则较复杂，泡沫导热系数与泡沫密度呈抛物线的关系，在泡沫芯密度34. 5 kg/m 3附近存在一个作低点，表明合适的泡沫密度对降低泡沫的导热系数非常重要。

在发泡过程中，由于HFC-245fa沸点较低，汽化速度快，会产生泡沫表面发酥发脆，粘接性能差等的现象，通过聚醚多元醇和交联剂的选择、发泡剂用量和体系含水量的控制，可以有效改善泡沫与冰箱 A BS板的粘接性。另外，由于HFC- 245fa汽化快，发泡料在出发泡机枪头时就已发泡，从而导致发泡料粘度过大，影响了泡沫在冰箱或板材内的流动。采用以有机金属盐与六氢化三嗪及二甲基环已胺按比例复配而成复配催化剂，可有效调节和控制HFC-245fa的发泡速度，达到各阶段均衡发泡，改善泡沫质量。

（2）混合发泡剂的开发

H FC-245f a的沸点为1 5. 3 °C ,与CFC-1 1和HCFC-141b相比沸点较低，应用以现有的发泡系统，组合料的混合设备及存储设备需做一定的改进。开发混合发泡剂，将HFC-245fa与沸点较高的发泡剂混合，就可以有效地解决H FC-24 5f a沸点偏低的问题。

① HF C-245fa 与HFC-36 5mfc 的混合

HFC-365mfc也是目前具有应用前景的零ODP的发泡剂，其物理性能列于表十四中。

表十西、慣極期理住能

与HFC-2 45fa比较，HFC-365mfc具有较高的沸点和较低的气体导热系数，缺点是具有可燃性，因此HFC-245fa 与HFC-365mfc应当是比较理想的混配组合。表1 5为HFC-245fa与HFC-365mfc混合发泡剂的一些物理性能。以5 0/50的配比为例，混配后H FC - 245f a的沸点和导热系数有了较大

的改善

图 1 9 表示HFC- 245fa与HFC-365mfc混合发泡剂泡沫的导热系数与HFC-245fa的关系曲线，可以看到，在HFC-245fa比例为25%左右泡沫的导热系数具有最小值，表明混合发泡剂不仅有利于改善HF C - 245fa的物理性能，也改善了H FC - 24 5 f a和H F C - 3 6 5 m f c的发泡性能。

图昨、混合发泡剂的电沫导热系馥(us&tsm?)

%HFC-245

% HFC-245fa

S29.泡沫导热系数2HFGMWa※度的关歪

混合卜⑷］(wt心5/9550/50 |

沸点C3724

闪点C无无

气f本导热系数tnW/m * K

(25C)

血711, 4

②HF C-245fa与戊烷的共沸混合物

H FC-245fa能与碳氢化合物形成

H

1Z C

-2 4 5fa 与环戊晚混配不仅能改善

本。图20是H F

C-

-245fa与环戊烷混

随着HF C-245fa增加，泡沫导热系数

5

)%

1

时影响比较明显，当H F C-2 4 5f a

数的变化趋于缓慢。

由于环戊烷易燃，因此H F C-245 f a

共-沸物由于环戊环价廉易得

发泡剂的沸

占

八

也能降低发泡剂的成

合发泡剂泡沫的导热系数变化情况

逐步降低但H FC-245f a含量在小于

的混合量进

-一

-

步增加时泡沫导热系

与环戊烷混合也有利于改善环戊烷的可燃性