塑料件卡扣连接设计指南修订稿
塑料件卡扣连接设计指南
塑料件卡扣连接设计指南目次1. 范围 (1)2. 规范性引用文件 (1)3. 定义 (1)4. 塑料件卡扣连接概述 (2)4.1 卡扣连接的关键要求 (2)4.2 卡扣连接的要素 (4)5. 约束概述 (11)5.1 约束原理 (12)5.2 约束原则 (16)5.3 约束布置 (16)6. 定位功能件设计 (21)6.1 定位功能件类型 (21)6.2 定位副的组合及其适配性 (29)6.3 定位副与装配 (30)6.4 定位副与保持 (33)7. 锁紧功能件设计 (36)7.1 锁紧功能件类型 (36)7.2 锁紧功能件的结构设计与计算 (52)7.3 对锁紧功能件装配与保持行为的分离 (76)为指导本公司塑料件卡扣连接的开发，特制定了本设计指南。
集成在产品上的卡扣连接与散件紧固或焊、粘接相比功能产品单一，无需配套；不要求焊接、点胶等复杂的操作；锁紧功能件由模具成型，一致性好，互换性强，尤其适合汽车行业的大批量生产；装配及拆卸往往不需要工具，便利性强；省去或减少了螺钉、螺母等散件的使用数量，降低了生产成本；可用于对外观有要求而不能使用散件紧固的产品。
且由于塑料产品的材料和工艺特性特别有利于集成式卡扣的开发，所以卡扣连接是一种普遍应用于汽车塑料产品的连接形式。
然而塑料件卡扣连接的可靠性特别依赖设计，本指南旨在对卡扣设计进行介绍，使读者了解相关知识并能应用在本公司塑料产品的设计开发中。
本指南由公司产品管理部提出并归口。
本指南起草单位：车身工程研究院。
本指南主要起草人：黄闿鸣本指南由车身工程研究院负责解释。
塑料件卡扣连接设计指南1.范围本指南主要从约束布置、定位功能件及锁紧功能件设计等方面对集成在塑料件上的卡扣连接进行介绍，也可为其他未集成在塑料件上的卡扣连接形式提供设计参考。
本指南用于指导本公司汽车塑料件卡扣连接的设计开发。
2.规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注明日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
塑料卡勾设计手册
ContentsCommon featuresSnap joints are a very simple,economicaland rapid way of join-ing two different com-ponents.All types of snap joints have incommon the principle that a protruding partof one component,e.g.,a hook,stud or beadis deflected briefly during the joining opera-tion and catches in a depres-sion (undercut)in the mating component.After the joining operation,the snap-fit fea-tures should return to a stress-free condition.The joint may be separable or inseparabledepending on the shape of the undercut;theforce required to separate the compo-nentsvaries greatly according to the design.It isparticularly im-portant to bear the followingfactors in mind when designing snap joints:•Mechanical load during the assemblyoperation.•Force required for assembly.S nap Joints General AATypes of snap jointsA wide range of design possi-bilities existsfor snap joints.In view of their high level of flexibility,plastics are usually very suitable materialsfor this joining technique.In the following, the many design possibili-ties have been reduced to a few basic shapes.Calculation principles have been derived forthese basic designs.The most important are:• Cantilever snap jointsThe load here is mainly flexural.• U-shaped snap jointsA variation of the cantilever type.•Torsion snap jointsShear stresses carry the load.•Annular snap jointsThese are rotationally sym-metricaland involve multiaxial stresses.Snap Joints/General AA Torsion snap jointsThe tor-sion snap joint of the design shown foran instrument housing in Fig.5is still uncom-mon in thermoplastics,despite the fact that it,too,amounts to a sophisticated and economical join-ing method.The design of a rocker arm whosedeflection force is given largely by torsion of itsshaft permits easy opening of the cover under aforce P;the torsion bar and snap-fitting rockerarm are integrally molded with the lower part ofthe housing in a single shot.Annular snap jointsA typical application for annular snap joints isin lamp housings(Fig.6).Here,quite smallundercuts give joints of considerable strength.Fig5:Torsion snap joint on a housing made of Makrolon polycarbonateFig6:A continuous annular snap jointoffers a semi-hermetic seal and is betterfor single assembly applicationsSnap Joints/General A Fig.7:Cross-sectional sketch(above)and photo(below)of a traffic light made ofCantilever Snap Joints BFig. 9:Effects of a fillet radius on stress concentrationTable 1:Equations for dimensioning cantileversSymbols= (permissible) deflection (=undercut)= (permissible) strain in the outer fiberthe root; in formulae: E as absolutevalue = percentage/100 (see Table 2)= length of arm= thickness at root Notes1)These formulae apply when the tensilestress is in the small surface area b.If itoccurs in the larger surface area a,how-ever,a and b must be interchanged.2)If the tensile stress occurs in the convexsurface,use K2,in Fig.10;if it occurs4)The section modulus should bedetermined for the surface subjecttensile stress.Section moduli for cross-section shape type C are given inSection moduli for other basic geometricalshapes are to be found in mechanicalPermissible stresses are usually moreCantilever Snap Joints BGeometric factors K and Z for ring segmentFig 10:Diagrams for determining K1 and K2 for cross-sectional shape type C in Table 1.Cantilever Snap Joints B Fig 12:Undercut for snap jointsB Fig. 14:Determination of the secant modulusstrain limits at 23˚CCantilever Snap Joints BBFig. 17:Relationship between deflection force and mating forceMating ForceCantilever Snap Joints BBCantilever Snap Joints BAnnular Snap JointsDFig.24:Annular snap joint—symbols usedFig.22:Annular snap jointPermissible undercutThe annular snap joint is a con-venient form of joint between two rotationally symmetric parts.Here,too,a largely stress-free,positive joint is normally ob-tained.The joint can be either detachable (Figs.22a,23),difficult to disassemble or inseparable (Fig.22b)depending on the di-mension of the bead and the re-turn angle.Inseparable designs should be avoided in view of the complex tooling required (split cavity mold).The allowable deformation should not be exceeded either during the ejection of the part from the mold or during the joining operation.The permissible undercut as shown in Fig.24is limited by the maxi-mum permissible strainY pm =⑀pm .dNote:⑀pm is absolute value.This is based on the assumption that one of the mating parts re-mains rigid.If this is not the case,then the actual load on the material is correspondingly smaller.(With compo-nents of equal flexibility,the strain is halved,i.e.,the undercut can be twice as large.)W =mating force y =undercut ␣=lead angle ␣'=return angle t =wall thicknessd =diameter at the jointFig. 23:Annular snap joint on a lamp housingAnnular Snap Joints D Fig. 26:Beam resting on a resilient foundationIf the tube is rigid and the hollow shaft elastic, thenX w = 0.62(d/d i – 1)/(d/d i + 1)[(d/d i )2+ 1]/[(d/d i )2– 1] – whered = diameter at the jointd i = internal diameter of the hollow shaft The geometric factors X N and X w can be found in Fig. 27.The snap joint is considered "remote" if the distance from the end of the tube is at least ␦ 1.8 d • t whered = joint diameter t = wall thicknessIn this case, the transverse force P and mating force W are theoretically four times as great as when the joint is near the end of the tube.However, tests have shown that the actual mating forces rarely exceed the factor 3P remote 3P near W remote 3W nearThis means that if the joint lies be-tween O and ␦minimum, then the factor is between 1and 3.The secant modulus E s must be determined as a function of the strain e from Fig. 16. For the sake of simplicity, it may be assumed here that the strain ⑀=y. 100%d where y = undercut d = diameter,over the entire wall thickness. (In fact, it varies at different points and in different directions on the wall cross section).Fig. 27:Diagrams for determining the geometric factor X for annular snap jointsDAnnular Snap Joints D Fig.28:Lamp housing with coverBoth Mating Parts Elastic ESymbols FThe manner in which you use and the purpose to which you put and utilize our products, technical assistance and information (whether verbal, written or by way of production evaluations), including any suggested formulations and recommendations are beyond our control.Therefore, it is imperative that you test our products, technical assistance and information to determine to your own satisfaction whether they are suitable for your intended uses and applications.This application-specific analysis must at least include testing to determine suitability from a technical as well as health, safety, and environmental standpoint.Such testing has not necessarily been done by us.Unless we otherwise agree in writing, all products are sold strictly pursuant to the terms of our standard condi-tions of sale.All information and technical assistance is given without warranty or guarantee and is subject to change without notice.It is expressly understood and agreed that you assume and hereby expressly release us from all liability, in tort, contract or otherwise, incurred in connection with the use of our prod-ucts, technical assistance, and information.Any statement or recommendation not contained herein is unauthorized and shall not bind us.Nothing herein shall be construed as a recommendation to use any product in conflict with patents covering any material or its use.No license is implied or in fact granted under。
塑料卡勾设计手册
七夜设计论坛本资料由七夜设计论坛从网上整理所得，资料版权归作者所有，仅供大家内部交流学习使用，不得用于商业用途，由此引起的法律纠纷，与网站无关，ContentsPage 2 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide3Common featuresSnap joints are a very simple,economicaland rapid way of join-ing two different com-ponents.All types of snap joints have incommon the principle that a protruding partof one component,e.g.,a hook,stud or beadis deflected briefly during the joining opera-tion and catches in a depres-sion (undercut)in the mating component.After the joining operation,the snap-fit fea-tures should return to a stress-free condition.The joint may be separable or inseparabledepending on the shape of the undercut;theforce required to separate the compo-nentsvaries greatly according to the design.It isparticularly im-portant to bear the followingfactors in mind when designing snap joints:•Mechanical load during the assemblyoperation.•Force required for assembly.4S nap Joints General A Page 3 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide5ATypes of snap jointsA wide range of design possi-bilities existsfor snap joints.In view of their high level of flexibility,plastics are usually very suitable materialsfor this joining technique.In the following, the many design possibili-ties have been reduced to a few basic shapes.Calculation principles have been derived forthese basic designs.The most important are:• Cantilever snap jointsThe load here is mainly flexural.• U-shaped snap jointsA variation of the cantilever type.•Torsion snap jointsShear stresses carry the load.•Annular snap jointsThese are rotationally sym-metricaland involve multiaxial stresses.Page 4 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide6Snap Joints/General A Page 5 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design GuideA Torsion snap jointsThe tor-sion snap joint of the design shown foran instrument housing in Fig.5is still uncom-mon in thermoplastics,despite the fact that it,too,amounts to a sophisticated and economical join-ing method.The design of a rocker arm whosedeflection force is given largely by torsion of itsshaft permits easy opening of the cover under aforce P;the torsion bar and snap-fitting rockerarm are integrally molded with the lower part ofthe housing in a single shot.Annular snap jointsA typical application for annular snap joints isin lamp housings(Fig.6).Here,quite smallundercuts give joints of considerable strength.Fig5:Torsion snap joint on a housing made of Makrolon polycarbonateFig6:A continuous annular snap jointoffers a semi-hermetic seal and is betterfor single assembly applicationsPage 6 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design GuideSnap Joints/General AFig.7:Cross-sectional sketch(above)and photo(below)of a traffic light made ofPage 7 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide8Cantilever Snap Joints BFig. 9:Effects of a fillet radius on stress concentrationPage 8 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide9Table 1:Equations for dimensioning cantileversSymbols= (permissible) deflection (=undercut)= (permissible) strain in the outer fiberthe root; in formulae: E as absolutevalue = percentage/100 (see Table 2)= length of arm= thickness at root Notes1)These formulae apply when the tensilestress is in the small surface area b.If itoccurs in the larger surface area a,how-ever,a and b must be interchanged.2)If the tensile stress occurs in the convexsurface,use K2,in Fig.10;if it occurs4)The section modulus should bedetermined for the surface subjecttensile stress.Section moduli for cross-section shape type C are given inSection moduli for other basic geometricalshapes are to be found in mechanicalPermissible stresses are usually moreCantilever Snap Joints B Page 9 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide10Geometric factors K and Z for ring segmentFig 10:Diagrams for determining K1 and K2 for cross-sectional shape type C in Table 1.Cantilever Snap Joints B Fig 12:Undercut for snap jointsB Fig. 14:Determination of the secant modulusstrain limits at 23˚CCantilever Snap Joints BBFig. 17:Relationship between deflection force and mating forceMating ForceCantilever Snap Joints BBCantilever Snap Joints BAnnular Snap JointsDFig.24:Annular snap joint—symbols usedFig.22:Annular snap jointPermissible undercutThe annular snap joint is a con-venient form of joint between two rotationally symmetric parts.Here,too,a largely stress-free,positive joint is normally ob-tained.The joint can be either detachable (Figs.22a,23),difficult to disassemble or inseparable (Fig.22b)depending on the di-mension of the bead and the re-turn angle.Inseparable designs should be avoided in view of the complex tooling required (split cavity mold).The allowable deformation should not be exceeded either during the ejection of the part from the mold or during the joining operation.The permissible undercut as shown in Fig.24is limited by the maxi-mum permissible strainY pm =⑀pm .dNote:⑀pm is absolute value.This is based on the assumption that one of the mating parts re-mains rigid.If this is not the case,then the actual load on the material is correspondingly smaller.(With compo-nents of equal flexibility,the strain is halved,i.e.,the undercut can be twice as large.)W =mating force y =undercut ␣=lead angle ␣'=return angle t =wall thicknessd =diameter at the jointFig. 23:Annular snap joint on a lamp housingAnnular Snap Joints D Fig. 26:Beam resting on a resilient foundationIf the tube is rigid and the hollow shaft elastic, thenX w = 0.62(d/d i – 1)/(d/d i + 1)[(d/d i )2+ 1]/[(d/d i )2– 1] – whered = diameter at the jointd i = internal diameter of the hollow shaft The geometric factors X N and X w can be found in Fig. 27.The snap joint is considered "remote" if the distance from the end of the tube is at least ␦ 1.8 d • t whered = joint diameter t = wall thicknessIn this case, the transverse force P and mating force W are theoretically four times as great as when the joint is near the end of the tube.However, tests have shown that the actual mating forces rarely exceed the factor 3P remote 3P near W remote 3W nearThis means that if the joint lies be-tween O and ␦minimum, then the factor is between 1and 3.The secant modulus E s must be determined as a function of the strain e from Fig. 16. For the sake of simplicity, it may be assumed here that the strain ⑀=y. 100%d where y = undercut d = diameter,over the entire wall thickness. (In fact, it varies at different points and in different directions on the wall cross section).Fig. 27:Diagrams for determining the geometric factor X for annular snap jointsDAnnular Snap Joints D Fig.28:Lamp housing with coverBoth Mating Parts Elastic ESymbols FThe manner in which you use and the purpose to which you put and utilize our products, technical assistance and information (whether verbal, written or by way of production evaluations), including any suggested formulations and recommendations are beyond our control.Therefore, it is imperative that you test our products, technical assistance and information to determine to your own satisfaction whether they are suitable for your intended uses and applications.This application-specific analysis must at least include testing to determine suitability from a technical as well as health, safety, and environmental standpoint.Such testing has not necessarily been done by us.Unless we otherwise agree in writing, all products are sold strictly pursuant to the terms of our standard condi-tions of sale.All information and technical assistance is given without warranty or guarantee and is subject to change without notice.It is expressly understood and agreed that you assume and hereby expressly release us from all liability, in tort, contract or otherwise, incurred in connection with the use of our prod-ucts, technical assistance, and information.Any statement or recommendation not contained herein is unauthorized and shall not bind us.Nothing herein shall be construed as a recommendation to use any product in conflict with patents covering any material or its use.No license is implied or in fact granted under。
塑料卡扣连接设计
塑料卡扣连接设计塑料卡扣连接是一种常见的连接方式，广泛应用于各种塑料制品中。
它具有结构简单、成本低廉、安装方便等优点，因此深受制造商和消费者的青睐。
本文将介绍塑料卡扣连接的设计原理、常见应用领域以及相关的材料选择和制造工艺等。
首先，我们需要了解塑料卡扣连接的设计原理。
塑料卡扣连接通常由两部分组成：一部分是卡扣头部，用于连接两个塑料制品；另一部分是卡扣底座，用于固定卡扣头部。
卡扣头部通常具有一个凹口和一对凸起，而卡扣底座则有相应的凸口和凹陷。
当卡扣头部插入卡扣底座时，凹口和凸起会相互咬合，形成牢固的连接。
为了确保连接的牢固性，设计者通常会在卡扣底座上设置几个锁定点或锁定槽，以增加连接的稳定性。
在设计塑料卡扣连接时，材料的选择非常重要。
一般来说，塑料卡扣连接的材料需要具有一定的韧性和耐磨性。
常见的材料包括聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)、聚苯乙烯(PS)和聚氯乙烯(PVC)等。
这些材料具有低成本、易加工和良好的物理性能等特点，非常适合塑料卡扣的制造。
塑料卡扣连接的制造工艺通常包括注塑和压延两种方法。
注塑是将熔化的塑料材料注入到模具中，使其快速冷却和固化成型。
注塑的优点是生产效率高，制品质量稳定。
而压延则是将熔化的塑料材料通过一个滚轮或压延机进行挤压，使其成型。
压延的优点是成本低，适用于大批量生产。
除了常见的设计原理、应用领域、材料选择和制造工艺外，塑料卡扣连接的设计还需要考虑一些其他因素。
例如，连接的牢固性、连接面积的大小、卡口的形状和尺寸、材料的颜色和表面处理等。
这些因素将直接影响到连接的质量和外观。
综上所述，塑料卡扣连接是一种常见的连接方式，具有结构简单、成本低廉、安装方便等优点，在服装、箱包、家具、汽车零部件等领域有广泛的应用。
通过合理的设计原理、材料选择和制造工艺，我们可以生产出质量稳定、牢固可靠的塑料卡扣连接产品。
塑料制品搭扣联接设计
将 K = Ebt / ( 4 l ) 代上式得 : σ= 3 Eht / ( 2 l2 ) = [σ] < σ s 因此满足弯曲应力强度条件的凸起高度 值的计算式为 : 2 h = 2[σ] l / ( 3 Et) 对于其它各种简单结构的弹性部件 , 可 用同样方法计算出弹性比 、 弯曲应力 、 应变和 凸起高度值 , 进而使搭扣联接的联接力具有 理论依据 ,结构更合理 ,更具实用性 。 搭扣联接的应用实例 搭扣联接方式紧密地依赖于塑料原料及 塑料制品的类型 , 生产中一些常用的搭扣联 接如下所示 。
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26 (
《模具工业》 1997. No. 5 总 195 ΔP
2K L
1
) =γ[
n
θ) 2 (Z + 2cos
显然 , 当塑料熔体为牛顿流体 , 即 n = 1 时 ,有 : γ θ ) ( 10) N = 2π Q/ ZD ( Z + 2cos 将式 ( 9) 与式 ( 10) 相比较 ,经整理得 :
7 3
参
版社 ,19911
2
考
文
献
γ= ( 3 n + 1 ) 2
n
1 - 5n
2n
n-
1
(Z + 2cos θ)
轴惯性矩对于矩形截面12由凸起再根据弹性片的材料几何形状和尺寸得弹性比公式在一定的凸起作用下高的弹性比意味着有较大的弯曲应力和应变比悬臂弹性比的弯曲应力应小于该材料的屈服应力fslteht2l因此满足弯曲应力强度条件的凸起高度值的计算式为
塑料件卡扣连接设计指南
塑料件卡扣连接设计指南Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998塑料件卡扣连接设计指南为指导本公司塑料件卡扣连接的开发，特制定了本设计指南。
集成在产品上的卡扣连接与散件紧固或焊、粘接相比功能产品单一，无需配套；不要求焊接、点胶等复杂的操作；锁紧功能件由模具成型，一致性好，互换性强，尤其适合汽车行业的大批量生产；装配及拆卸往往不需要工具，便利性强；省去或减少了螺钉、螺母等散件的使用数量，降低了生产成本；可用于对外观有要求而不能使用散件紧固的产品。
且由于塑料产品的材料和工艺特性特别有利于集成式卡扣的开发，所以卡扣连接是一种普遍应用于汽车塑料产品的连接形式。
然而塑料件卡扣连接的可靠性特别依赖设计，本指南旨在对卡扣设计进行介绍，使读者了解相关知识并能应用在本公司塑料产品的设计开发中。
本指南由公司产品管理部提出并归口。
本指南起草单位：车身工程研究院。
本指南主要起草人：黄闿鸣本指南由车身工程研究院负责解释。
塑料件卡扣连接设计指南1.范围本指南主要从约束布置、定位功能件及锁紧功能件设计等方面对集成在塑料件上的卡扣连接进行介绍，也可为其他未集成在塑料件上的卡扣连接形式提供设计参考。
本指南用于指导本公司汽车塑料件卡扣连接的设计开发。
2.规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注明日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
JB/T 6544-1993塑料拉伸和弯曲弹性模量试验方法3.定义塑料件的连接通过机械、焊接、粘接等连接手段对塑料件形成特定约束的连接方式。
卡扣连接卡扣连接是通过集成在零件上或分离的定位功能件和锁紧功能件共同作用对零件形成特定约束的连接方式，其中锁紧功能件在装配过程中发生形变，随后又恢复到它原始位置从而形成锁紧并提供保持力。
注塑产品悬臂卡扣设计方式
注塑产品悬臂卡扣设计方式发布时间：2022-07-07T01:37:10.931Z 来源：《福光技术》2022年14期作者：辛厚智[导读] 塑料卡扣作为最简便、经济的连接方式，在公司产品中得到了广泛应用。
从电路板的固定到上下盖之间的扣合，都可以通过卡扣来实现。
由于卡扣是利用塑料受力后产生弹性变形，安装到位以后再回弹恢复形状的特性实现连接的，通常情况下只在安装和拆卸的过程中被安装件与卡扣之间存在作用力。
在扣合后通过定位件与卡扣的配合，使被安装件完全被约束，如图1所示。
被安装件在定位件的作用下仅可以向上移动，由于两侧卡扣的作用，被安装件向上运动的趋势也被约束，失去了运动的自由度。
辛厚智蚌埠依爱消防电子有限责任公司安徽蚌埠 233006塑料卡扣作为最简便、经济的连接方式，在公司产品中得到了广泛应用。
从电路板的固定到上下盖之间的扣合，都可以通过卡扣来实现。
由于卡扣是利用塑料受力后产生弹性变形，安装到位以后再回弹恢复形状的特性实现连接的，通常情况下只在安装和拆卸的过程中被安装件与卡扣之间存在作用力。
在扣合后通过定位件与卡扣的配合，使被安装件完全被约束，如图1所示。
被安装件在定位件的作用下仅可以向上移动，由于两侧卡扣的作用，被安装件向上运动的趋势也被约束，失去了运动的自由度。
在此定位副中，定位件的由于不需要发生形变，其强度较高。
而两侧的卡扣在安装和拆卸的过程中都会发生形变，相对较容易出现问题。
图2 悬臂卡扣尺寸示意图中Lb——梁的长度；Lr——保持功能件长度；Lt——卡扣总长度；t——梁处的壁厚；tb——梁的根部厚度；tr——保持功能件处梁厚度；R——壁与梁结合圆角；Y——保持面深度；α——插入面角度；β——保持面角度；另Wb——壁面处梁宽度；Wb——壁面处梁宽度；Wr——保持功能件处梁宽度；1.2梁的根部厚度tbtb越大，梁强度越大，但是相应的在梁根部的壁面上容易产生收缩，通常情况下，tb约为壁厚的50%-60%。
汽车塑料件连接方式设计指导书
辅助定位孔
h≥5 mm H＝5.8＋h＋t， 假设护板璧厚t＝ 2.5， 则H＝13.3 ，推 荐H≥15mm; 换言之,从Class A面到钣金内表面 的空间必须 ≥15mm才符合 BL540卡扣的工程 化要求。
谢谢！
汽车塑料件连接方式设计指导
2015.07.20
第1页
一、鸟嘴型卡子
二、 熔接柱
………………………………………………
………………………………………………
三、双面卡子 ……………………………………
四、单面卡子 ………………………………
五、螺钉 ………………………………
六、子母扣 ………………………………
2、 熔接柱
熔接柱的尺寸为：Ф 6-Ф 8mm，壁厚为：1.5-2mm；凸出配合表面6mm-8mm。 熔接柱与本体的间隙0.5mm左右；一般用于门护板上。
焊接固定
3、双面卡子（仪表板常用）
T＝2.0-4.5；（仪表板广泛使用该卡接结构） 尖部间隙0.5；尺寸3.5是关键控制尺寸； 根据配合间隙要求，饰件二上卡扣安装尺寸也可以是8x14.5、8x17等规格。 干涉量0.2-0.3mm左右。
4、单面卡子
卡接干涉量0.2-0.3mm
5、螺钉
螺钉干涉量0.3-0.35mm，螺钉与连接板的间隙至少0.5mm；A≧3mm。
螺钉固定
5、螺钉
用于自攻螺丝的螺丝柱的设计原则是为：其外径应该是Screw外径的2.0-2.4倍。 设计中可以取：螺柱外径=2×螺丝外径； 螺柱内径（ABS，ABS+PC）=螺丝外径-0.40mm； 螺柱内径（PC）=螺丝外径-0.30mm或-0.35mm（可以先按0.30mm来设计，待测 试通不过再修模加胶）；
第5部分：塑胶件设计指南
原始的设计
优化的设计
11
1.零件壁厚
C. 零件壁厚均匀
当壁厚不均匀时： 原始的设计
较好的设计a
较好的设计b
优化的设计
DFMA
12
2.避免尖角
A.避免零件外部尖角
DFMA
原始的设计
优化的设计
例外：零件分模线处直角的设计比较好
原始的设计
优化的设计
13
2.避免尖角
B.避免在塑胶熔料流动方向上产生尖角
39
8.提高塑胶件外观的设计
D.设计美工沟：
原始的设计 美工沟的设计之一 美工沟的设计之二
DFMA
40
8.提高塑胶件外观的设计
DFMA
E.避免外观零件表面出现熔接痕：
塑胶件表面咬花可以部分掩盖熔接痕，但并不能完全掩盖熔接痕； 喷漆可以掩盖熔接痕； 合理设置浇口的位置和数量，避免在零件重要外观表面产生熔接痕； 保证模具通风顺畅。
二．塑胶件设计指南
1. 零件壁厚 2. 避免尖角 3. 脱模斜度 4. 加强肋的设计 5. 支柱的设计 6. 孔的设计 7. 提高塑胶件强度的设计
DFMA
8. 改善塑胶件外观的设计 9. 降低塑胶件成本的设计 10. 注塑模具可行性设计
三．塑胶件的装配
1. 卡扣装配 2. 紧固件装配 3. 超声波焊接
分类非结晶塑胶结晶塑胶比重较低较高拉伸强度较低较高拉伸模量较低较高延展性较高较低抗冲击性较高较低最高使用温度较低较高收缩率和翘曲较低较高流动性较低较高耐化学性较低较高耐磨性较低较高抗蠕变性较低较高硬度较低较高透明性较高较低加玻璃纤维补强效果较低较高材料特性塑胶分类dfma一
DFMA
第5部分 塑胶件设计指南 Design for Plastic Guidelines
塑料件卡扣连接设计指南修订稿
塑料件卡扣连接设计指南修订稿预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制塑料件卡扣连接设计指南WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-塑料件卡扣连接设计指南目次1.范围 (1)2.规范性引用文件 (1)3.定义 (1)4.塑料件卡扣连接概述 (2)4.1卡扣连接的关键要求 (2)4.2卡扣连接的要素 (4)5.约束概述 (12)5.1约束原理 (12)5.2约束原则 (16)5.3约束布置 (16)6.定位功能件设计 (21)6.1定位功能件类型 (21)6.2定位副的组合及其适配性 (29)6.3定位副与装配 (30)6.4定位副与保持 (33)7.锁紧功能件设计 (36)7.1锁紧功能件类型 (36)7.2锁紧功能件的结构设计与计算 (52)7.3对锁紧功能件装配与保持行为的分离 (76)前言为指导本公司塑料件卡扣连接的开发，特制定了本设计指南。
集成在产品上的卡扣连接与散件紧固或焊、粘接相比功能产品单一，无需配套；不要求焊接、点胶等复杂的操作；锁紧功能件由模具成型，一致性好，互换性强，尤其适合汽车行业的大批量生产；装配及拆卸往往不需要工具，便利性强；省去或减少了螺钉、螺母等散件的使用数量，降低了生产成本；可用于对外观有要求而不能使用散件紧固的产品。
且由于塑料产品的材料和工艺特性特别有利于集成式卡扣的开发，所以卡扣连接是一种普遍应用于汽车塑料产品的连接形式。
然而塑料件卡扣连接的可靠性特别依赖设计，本指南旨在对卡扣设计进行介绍，使读者了解相关知识并能应用在本公司塑料产品的设计开发中。
本指南由公司产品管理部提出并归口。
本指南起草单位：车身工程研究院。
本指南主要起草人：黄闿鸣本指南由车身工程研究院负责解释。
塑料件卡扣连接设计指南1.范围本指南主要从约束布置、定位功能件及锁紧功能件设计等方面对集成在塑料件上的卡扣连接进行介绍，也可为其他未集成在塑料件上的卡扣连接形式提供设计参考。
塑料件卡扣连接设计指南
塑料件卡扣连接设计指南2.规范性引用文件 .................................................................................................................................................3.定义 .....................................................................................................................................................................4.塑料件卡扣连接概述 .........................................................................................................................................4.1卡扣连接的关键要求4.2卡扣连接的要素5.约束概述 .............................................................................................................................................................5.1约束原理5.2约束原则5.3约束布置6.定位功能件设计 .................................................................................................................................................6.1定位功能件类型6.2定位副的组合及其适配性6.3定位副与装配6.4定位副与保持7.锁紧功能件设计 .................................................................................................................................................7.1锁紧功能件类型7.2锁紧功能件的结构设计与计算7.3对锁紧功能件装配与保持行为的分离为指导本公司塑料件卡扣连接的开发，特制定了本设计指南。
产品开发：塑料件卡扣、倒钩设计及相关计算
一、《塑料卡扣设计原则和方法》基本原则：1.厚度2.梁的长度3.插入角度4.保持面深度5.保持面角度6.保持面极限角度7.保持面功能处的厚度8.梁的宽度9.摩擦系数10.最大许用应变11.壁面偏斜放大系数12.装配力，分离力，拆卸力装配力：按压卡口时，施加的力；分离力：与装配力相反方向的力。
拆卸力：按压挂钩时，施加的力。
拆卸力，将挂钩产生弹性形变，形变位移至少大于保持面的深度。
材料弹性模量、偏移量、距离旋转中心距离已知，则，可根据《材料力学》悬臂梁受力分析，从而得出最小拆卸力。
二、试纸条渗液架根据结构限制以及挂钩基本简要设计要求，可以得到基本‘设计挂钩’。
挂钩的使用结构尺寸1.初步设计计算1厚度：该件使用ABS开模具所得，厚度一般为1.5～4.5mm，根据挂钩厚度设计，可得3*50%～60%=1.5～1.8mm，初步设定厚度为1.6mm。
2长度：首选十倍厚度，但至少5倍。
因此长度16mm。
按照16mm设计的结构，与下方相距离1.84mm，间隙太小，按经验应该留有5mm左右的空隙（5mm空隙也可用来设计挂钩插入面长度等尺寸），因此长度设定为12mm，12/1.6=7.5大于5。
满足设计需求。
3插入角度：常用合理范围25～30度，取中间值，首选设计角度28度（允许比25度还要小，根绝结构而定）。
4保持面深度：梁的长度/厚度在5～10之间，所以保持面深度等于厚度，等于1.6mm。
5保持面角度：保持面的极限角度=，ABS的摩擦系数0.5～0.6，因此得到角度等于59.0～63.4度，则极限角度平均值等于61.2度。
注：59～90度任意角度效果相同，都需要大力去拆卸。
本产品使用拆卸力进行拆卸，因此，推荐最小角度45度，所以保持面的角度在45～61.2度间，脱离力可以取下；61.2～90度之间，脱离力不能取下，就算取下，也有损坏风险。
该件运动件，考虑运动震动因素导致脱钩。
角度越大，脱离力就越大，挂钩配合越牢靠。
塑胶零件-加强筋-壁厚-卡扣设计及经验
壁厚基本设计之平面准则
在大部份热融过程操作, 包括挤压和固化成型, 均一的壁厚是非常的重要的; 厚胶的地方比旁边薄胶的地方冷却得比较慢, 并且在相接的地方表面在浇口凝固 後出现收缩痕; 更甚者引致产生缩水印, 热内应力,挠曲部份歪曲, 颜色不同或不同透明度; 若厚胶的地方渐变成薄胶的是无可避免的话, 应尽量设计成渐次的改变, 并且在 不超过壁厚3:1的比例下.
壁厚的差异产生内应力的影响
壁厚的差异产生缩水和气泡的影响
针对壁厚差异较大处的过度改善措施
针对壁厚设计不良产生的变形的改善措施
壁厚设计考虑对产品成型产生的影响
壁厚过度处必要时考虑到胶口设计对产品的影响
壁厚基本设计之转角准则
壁厚均一的要诀在转角的地方也同样需要, 以免冷却时间不一致, 冷却时间长的 地方就会有收缩现象, 因而发生部件变形和挠曲; 此外, 尖锐的圆角位通常会导致部件有缺陷及应力集中, 尖角的位置亦常在电镀 过程後引起不希望的物料聚积; 集中应力的地方会在受负载或撞击的时候破裂; 较大的圆角提供了这种缺点的解决方法, 不但减低应力集中的因素, 且令流动的 塑料流得更畅顺和成品脱模时更容易.
2019/6/10
材料厚度与加強筋的关系（三）
材料厚度与加強筋的关系（二）
材料厚度与加強筋的关系（四）
如果对外观要求不是很严格的话可以在此处 加一个槽防止缩水和产生气泡
三 塑胶零件及产品设计---卡扣篇
卡扣的使用时机
两部品结合后,仍具有活动性,如滑动键,电池盖…等； 弥补主壳螺丝锁附后,强度之不足； 使产品组装更具方便性,降低工时； 适用于可换外观饰片之固定设计.
塑料卡扣连接设计
塑料卡扣连接设计1、连接类型卡扣可以是最终连接，或者也可以是其他连接出现之前的临时连接。
临时连接时，卡扣仅将连接保持到其他连接出现。
仅要求它们是足够坚固而有效的，能够将装配件与基本件定位保持到最终连接的出现。
永久锁紧件是不打算拆开的，如图2.15所示。
没有锁紧真正是永久的，但这种锁紧一旦结合便难以分开。
如图 2.15（a）为止逆锁紧件，其中锁紧倒刺装在不带拆卸通道的结合面中。
图2.15（b）是钩爪与壁上的带状功能件的结合。
所需要的装配力很大。
非永久锁紧件是打算拆开的。
非永久锁紧用两种锁紧类型加以区别。
可拆卸锁紧件被设计成，当预定分离力施加到零件上时，允许 零件分离，如图2.16（a）所示。
非拆卸锁紧件需要人工使锁紧件偏斜，如图2.16（b）所示。
2、悬臂钩的简明设计规则以下规则总体上是正确的，但对于具体产品，材料、零件以及加工的变化都会影响其适用性。
2.1梁根部厚度）应该约如果梁是从壁面突出来的，如图6.11（a）所示，那么梁根部的厚度（Tb为壁的厚度的50％－60％。
壁厚大于60％壁厚的梁的根部可能会因厚截面而存在冷却问题，进而会导致大的残余应力、缩孔和缩痕，缩孔会削弱功能件（最大应力点），外观表面上的缩痕是不能接受的。
如果梁是壁面的延伸，如图6.11（b）所示，那么Tb应等于壁的厚度。
如果梁的厚度必须小于壁厚的话，那么梁的厚度应该从壁面到所需厚度的部位沿梁的长度方向逐渐变化（斜率1：3），这样可以避免应力集中和充模问题。
2.2 梁的长度悬臂钩的总长（Lt ）由梁的长度（Lb）和保持功能件长度（Lr）构成，如图6.12所示。
梁的长度（Lb ）应该至少为5倍的壁厚（5Tb）但首选为10倍的壁厚（10Tb）.若梁的长度大于10倍的壁厚，可能会发生翘曲和充模问题。
长度小于5倍的壁厚（5Tb）的梁将承受很大的剪切作用以及梁根部的弯曲。
这样不仅会增大在装配过程种损坏的可能性，而且也会使分析计算变得很不准确。
产品结构设计——塑胶件卡扣设计
产品结构设计塑胶件卡扣设计1.卡扣的定义2.卡扣工作原理3.卡扣常见形式及尺寸4.卡扣设计需考虑的要素5.卡扣的优缺点1.卡扣的定义卡扣，也称扣位，是塑胶件连接固定的常用结构，在结构要求不高的情况下可以用于代替螺丝固定。
卡扣设计在于“扣”，需要结合紧密，保证测试强度，达到安装目的即可。
卡扣常做在装饰件固定，面底壳组装，屏固定，按键限位，盖体扣合，方向球等结构处。
2.卡扣的工作原理卡扣由公扣和母扣组成。
公扣为凸，母扣为凹。
卡扣原理为：扣合前：有导向斜角引导扣合方向，公母扣均做导入角，一般取60°，45°。
扣合中：公扣弹性臂变形压入，弹性臂要保证变形，强度要足够，一般变形量≥扣合量。
扣合后：公扣凸与母扣凹贴合，分离方向不易去除，要求扣合面或扣合角小于导向斜角。
3.卡扣常见形式及尺寸（1）装饰件扣合一般为一端插入，另一端扣合，扣合量0.3-0.7mm，插入0.6-1.5mm，如装饰片，电池盖，屏固定及充电器面底壳扣合等，也有全扣位结构，扣位较多，还会增加辅助导向骨，如手机盖。
3.卡扣常见形式及尺寸（2）内部隐藏扣不易拆卸，死扣结构；在公扣部件上做穿插结构，可通过穿插孔方便拆卸。
如路由器将公扣结构设计在面壳壁厚内侧，母扣做在底壳内部，很难拆卸。
液晶显示屏外壳也做类似死扣。
3.卡扣常见形式及尺寸（3）面底壳组装，第一组图在组合后常会在公扣端加管位骨限制错开，第二组则可以不用特别要求。
母扣与公止口组合，公扣与母止口组合；母扣与母止口组合，公扣与公止口组合的两种情况可以按下面量组图结构进行相应修改即可，安装方式类似。
第一组图第二组图（4）强脱扣位，由材质、韧性决定，材质越软可以强脱越多。
一般单边强脱ABS：0.3mm，PC：0.5mm，PP：0.8mm，TPE：1.5mm。
强脱与所承载的壁厚韧性有关，韧性足可以稍微加大强脱深度。
3.卡扣常见形式及尺寸3.卡扣常见形式及尺寸（5）手感扣，通常做在滑动结构上，如电池盖，旋转环等结构。
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塑料件卡扣连接设计指南WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-塑料件卡扣连接设计指南目次1.范围 (1)2.规范性引用文件 (1)3.定义 (1)4.塑料件卡扣连接概述 (2)4.1卡扣连接的关键要求 (2)4.2卡扣连接的要素 (4)5.约束概述 (12)5.1约束原理 (12)5.2约束原则 (16)5.3约束布置 (16)6.定位功能件设计 (21)6.1定位功能件类型 (21)6.2定位副的组合及其适配性 (29)6.3定位副与装配 (30)6.4定位副与保持 (33)7.锁紧功能件设计 (36)7.1锁紧功能件类型 (36)7.2锁紧功能件的结构设计与计算 (52)7.3对锁紧功能件装配与保持行为的分离 (76)前言为指导本公司塑料件卡扣连接的开发，特制定了本设计指南。
集成在产品上的卡扣连接与散件紧固或焊、粘接相比功能产品单一，无需配套；不要求焊接、点胶等复杂的操作；锁紧功能件由模具成型，一致性好，互换性强，尤其适合汽车行业的大批量生产；装配及拆卸往往不需要工具，便利性强；省去或减少了螺钉、螺母等散件的使用数量，降低了生产成本；可用于对外观有要求而不能使用散件紧固的产品。
且由于塑料产品的材料和工艺特性特别有利于集成式卡扣的开发，所以卡扣连接是一种普遍应用于汽车塑料产品的连接形式。
然而塑料件卡扣连接的可靠性特别依赖设计，本指南旨在对卡扣设计进行介绍，使读者了解相关知识并能应用在本公司塑料产品的设计开发中。
本指南由公司产品管理部提出并归口。
本指南起草单位：车身工程研究院。
本指南主要起草人：黄闿鸣本指南由车身工程研究院负责解释。
塑料件卡扣连接设计指南1.范围本指南主要从约束布置、定位功能件及锁紧功能件设计等方面对集成在塑料件上的卡扣连接进行介绍，也可为其他未集成在塑料件上的卡扣连接形式提供设计参考。
本指南用于指导本公司汽车塑料件卡扣连接的设计开发。
2.规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注明日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
JB/T 6544-1993塑料拉伸和弯曲弹性模量试验方法3.定义塑料件的连接通过机械、焊接、粘接等连接手段对塑料件形成特定约束的连接方式。
卡扣连接卡扣连接是通过集成在零件上或分离的定位功能件和锁紧功能件共同作用对零件形成特定约束的连接方式，其中锁紧功能件在装配过程中发生形变，随后又恢复到它原始位置从而形成锁紧并提供保持力。
定位功能件定位功能件是相对非柔性的约束功能件，它们保证装配件和基本件之间的精确定位，提供锁紧力以外的分离抵抗力，承受约束行为中主要的载荷。
锁紧功能件锁紧功能件是在装配过程中弹性变形，并在装配到位后恢复到原始位置从而形成锁紧并提供保持力的约束功能件。
基体件基体件是在连接过程中相对较大，在装配运动中可以视为静止不动的零件或总成，可以视为连接的基准。
以汽车为例，对大部分需要装配的饰件来说，车身就是基体件。
装配件装配件是需要通过约束连接到基体件上的零件或总成。
4.塑料件卡扣连接概述如本指南前言所述卡扣连接是一种可以降低制造成本，提高装配效率及便利性的连接方式，并且特别适合在塑料件上进行开发，但相应的其对设计和成型的要求也较高，尤其是良好的卡扣连接设计可以降低大部分连接层面的失效。
行介绍，这些要点是在卡扣连接设计中需要重点关注的。
4.1卡扣连接的关键要求接的基本目标。
其他要求还应该包括制造工艺的可行性、成本的高低，但不在此详细讨论。
4.1.1连接可靠性连接可靠性是产品在使用寿命中确保连接符合设计的要求，产品的使用寿命包括但不局限于产品的装配、运输、用户操作、维修阶段，因此对连接可靠性的要求也包括：●连接符合功能预期；●连接强度；●在用户操作过程中不发生分离、松动、破损、噪声；●尤其是汽车塑料件的连接应能够适应使用过程中因环境因素引起的产品变形或蠕变；●保证装配和维修拆卸的操作与设计预期一致。
其中接合强度是约束功能件（定位功能件及锁紧功能件）在产品使用寿命中承受装配、分离、载荷及变形力的能力，是连接可靠性最重要的要求，也是对约束功能件结构强度的要求。
4.1.2约束完整性空间物体有6个自由度，并可沿每个自由度的正反两向运动，如图4.1。
约束是对零件之间相对自由度的控制，是由装配件和基体件上的约束功能件实现的。
通过约束恰好限制零件之间的全部12向运动是完全约束，这是大多数连接中需要的约束；也可能因为产品功能需要而不进行完全约束，保留产品的一部分相对运动，但该运动也是通过约束功能件进行限制和保证的。
约束刚好满足产品功能并与约束的运动方向数量恰好相对应是恰当约束。
图4.1 装配件相对于基体件的6个自由度及12项运动在连接中相对于恰当约束还存在过约束和欠约束，约束点多于需要约束的运动方向为过约束，少于需要约束的运动方向为欠约束。
其中过约束在一些较大的汽车塑料件中用于保证局部重点区域的配合，但极易由于精度、变形、应力等原因造成装配困难、约束失效、甚至产品损坏，使用时需要慎重。
欠约束应区别于为适应产品功能而保留的相对运动，通常是由于设计不合理或约束功能件薄弱而引起的约束问题，是卡扣连接必须避免的。
列举部分约束对于产品连接的影响如表4.1。
表4.1 约束对产品连接的影响举例约束完整性受影响因素恰当约束过约束欠约束装配便利性可按设计状态装配装配困难无影响可靠性 可靠性依赖约束功能件的强度 因应力较大导致连接失效 1、因零件间相对运动导致锁紧失效2、因缺少约束影响零件功能噪声无异响 无直接影响 因零件间相对运动存在异响 成本 需要的精度适当 需要较高精度 无直接影响4.1.3 装配协调性装配协调要求装配（拆卸）过程中零件各要素与装配（拆卸）运动相适宜，以便装配操作。
图4.2及图4.3的两个例子都违反了装配协调性。
图4.2 锁紧功能件与定位功能件的接合方向互相干涉（a ）设计未给悬臂钩在装配中的变形保留足够空间（b）装配为推运动，然而拆解为翻转运动，翻转过程中一端卡扣可能因过度形变而损坏图4.3 装配和拆卸运动中违反装配协调性为了满足装配协调性，在卡扣连接设计中应遵循以下原则：●定义的装配运动应该与装配件和基体件的基本形状相适应（在本指南4.2.2中进行介绍）；●装配件和基体件上所有有形要素应与装配运动相适宜；●保留锁紧功能件形变所需的空间；●转配和拆卸运动的方向应平行而反向。
4.2卡扣连接的要素4.2.1功能功能是首先要规划的描述性要素，它是连接的基本目的，主要包括以下几方面：4.2.1.1连接后两件的相对运动装配件和基体件连接后的相对运动关系直接决定约束的布置，与4.1.2中提到的约束向匹配。
在完全固定的连接中，零件之间不存在相对运动，在12个运动方向上受到完全约束；在可动连接中，装配件和基体件存在受控相对运动，但在运动中不允许分离，在存在运动的方向上不设置约束。
连接后的相对运动由产品功能进行定义。
4.2.1.2连接精度连接精度是对连接后装配件和基体件之间相对位置的精度要求，是约束准确性的体现，如汽车装饰件安装后与周边的间隙和段差要求。
4.2.1.3连接类型卡扣连接可以是最终连接也可以是其他连接出现之前的临时连接。
当在产品的使用寿命中始终使用卡扣形式进行连接，则卡扣连接为最终连接；当卡扣仅将连接保持到其他连接出现，则卡扣连接为临时连接，临时连接也仅要求在该周期内保证连接可靠。
4.2.1.4连接后的保持保持涉及锁紧副的特性：永久锁紧和非永久锁紧。
保持特性由产品功能进行定义。
●永久锁紧是设计为连接后不再分离的，这种锁紧一旦接合必须借助工具才能分离，并且往往会造成零件的损坏，这样的连接是不能进行维修的。
●非永久性锁紧是设计为可在连接后进行分离的，这种连接的锁紧功能件可依靠分离力变形或人为施加变形力而与对手件脱开，非永久锁紧连接的锁紧功能件的脱开方式应在设计时进行定义。
图4.3和图4.4是对保持特性及锁紧功能件脱开形式的举例说明。
（a）永久性止逆锁紧（b）永久性悬臂钩锁紧图4.4 永久性锁紧示例（a）依靠分离力脱开的非永久性锁紧（b）依靠人为施加变形力脱开的非永久性锁紧图4.5 非永久性锁紧示例保持特性由产品功能进行定义。
4.2.2装配件和基体件的基本形状基本形状描述的是装配件的整体及基体件的装配局部区域。
使用基本形状描述装配件和基体件可以使设计规划更形象，针对不同基本形状零件的连接对应不同的约束方案、装配运动和接合方向。
零件基本形状主要包括：实体、板、壳体、面、开口、深孔，下面进行说明。
●实体形状封闭为体、刚度较好的零件，如图4.6的开关，对实体的约束应该完整。
图4.6 开关●板相对薄的零件，往往有弯曲和扭转的趋势，板只被定义为装配件的一种。
如图4.7的盖板，对板类零件的约束常在零件周边。
图4.7 盖板●壳体壳体类零件有一到多个方向的开口，开口导致此类零件侧壁刚性较差，需要约束。
如图4.8的组合开关下包壳。
图4.8 组合开关下包壳●面面只出现在基体件上，是与装配件配合的连接表面，面本身就产生约束作用。
图4.9，组合开关上包壳的面用于安装防尘皮套的卡板。
图4.9 防尘皮套的卡板卡入组合开关上包壳的安装面●开口开口一般附着在面或与面近似的形状上，也是基体件的一部分，定位功能件常在开口的周边。
如图4.10，饰板上的开口与板类零件配合。
图4.10 上图中的饰板卡入较大饰板的孔中●深孔深孔是开口的延续，出现在实体类基体件上，深孔对装配件的约束较为完整。
如图4.11开关支架。
图4.11 开关卡入开关支架对零件基本形状的定义不是绝对的，他们之间的关系也可视具体设计情况相互转化，如外壳的侧壁可在局部视为板。
这里给出最常见装配件和基体件基本形状的组合如表4.2，每种组合都有一些有助于确保卡扣连接可靠性的首选最终装配运动。
表4.2 最常见的基本形状组合基体件形状装配件形状实体壳体面开口深孔实体●○●●●板○○●●○壳体○○●●○备注：●——较常见组合；○——较少见组合。
4.2.3最终装配运动装配件在与基体件通过卡扣连接时，完整的装配动作可能由多种装配运动组成，本要素描述的是这其中最后一种运动，在此运动过程中锁紧功能件发生作用。
最终装配运动与前述的关键要求以及功能、基本形状都密切相关，合理的最终装配运动定义有助于提高连接的可靠性，满足装配协调性，也可将装配力控制在合理的范围内。
●推直线运动，装配件和基体件在锁紧前接触时间相对较短，某些具有导向作用的定位功能件应在锁紧件接触前先接触。
如图4.12。
图4.12 推——板与孔●滑直线运动，但定位副先接触，装配件在锁紧前始终与基体件接触。