增大柱截面加固计算表格
加固施工资料常用表格
加固施工资料常用表格施工组织设计报审表随着建筑行业的发展，施工组织设计已经成为一项重要的工作。
在施工过程中，施工组织设计方案的制定对于保证工程的顺利进行和质量的保证具有重要意义。
因此，施工组织设计报审表的填写和提交显得尤为重要。
在填写时，应该认真仔细地填写每一项内容，确保信息的准确性和完整性。
隐蔽工程验收单隐蔽工程是指在建筑施工过程中，需要在墙体、地面或者天花板等部位进行安装的管道、线路等设施。
隐蔽工程验收单是施工单位在完成隐蔽工程后进行验收的重要文件。
在填写隐蔽工程验收单时，应该认真核对每一项工程内容，确保工程的合法性和安全性。
工程技术复核单工程技术复核单是在施工过程中，对于工程技术方案进行复核的文件。
在填写时，应该认真仔细地填写每一项内容，确保技术方案的合理性和可行性。
同时，还需要注意技术复核的时效性和准确性，确保工程的顺利进行和质量的保证。
工程开工/复工报审表工程开工/复工报审表是在建筑施工过程中，对于开工和复工进行报审的文件。
在填写时，应该认真核对每一项工程内容，确保工程的合法性和安全性。
同时，还需要注意开工和复工的时机和程序，确保工程的顺利进行和质量的保证。
开工报告开工报告是在建筑施工过程中，对于工程开工进行报告的文件。
在填写时，应该认真仔细地填写每一项内容，确保信息的准确性和完整性。
同时，还需要注意开工的时机和程序，确保工程的顺利进行和质量的保证。
图纸会审、设计交底纪要图纸会审、设计交底纪要是在建筑施工过程中，对于图纸和设计进行会审和交底的文件。
在填写时，应该认真核对每一项图纸和设计内容，确保工程的合法性和安全性。
同时，还需要注意会审和交底的时机和程序，确保工程的顺利进行和质量的保证。
工程质量一般事故报告工程质量一般事故报告是在建筑施工过程中，对于工程质量问题进行报告的文件。
在填写时，应该认真仔细地填写每一项内容，确保信息的准确性和完整性。
同时，还需要注意事故的时机和程序，确保工程的顺利进行和质量的保证。
钢结构框架柱截面强度稳定计算表
弯矩作用平面外稳定验算： N/(Aφ_y )+(β_tx M_x)/(φ_b#DIV/0! W_x ) #DIV/0! #DIV/0!
M_x M_x M_x N N N A A 0A 0 0 0 W_x W_x W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x i_x i_x 0 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b φ_b φ_ b 0 0 λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 0 0 W_x W_x W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x 0 i_x 0 i_x 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b φ_b 0 φ_b 0 λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 W_x 0 W_x 0 W_x μ μ μ 0 0 H H 0H 0 i_x 0 i_x 0 i_x 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b #DIV/0! φ_b #DIV/0! φ_b #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 W_x 0 W_x 0 W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x 0 i_x 0 i_x 0 λ_x λ_ x λ_ x #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b #DIV/0! φ_b #DIV/0! φ_b #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 W_x 0 W_x 0 W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x 0 i_x 0 i_x 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b φ_b 0 φ_b 0 λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 W_x 0 W_x 0 W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x i_x i_x 0 0 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b φ_ b φ_ b #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y i_y 0 0
梁增大截面加固计算-可编辑
砼断面增大法加固梁计算构件名称：原截面砼<=C50钢筋<=HRB400参数原梁截面b0=300mm h0=600mm现梁截面b=450mm h=750mm原混凝土等级C30原混凝土强度fc0=14.3N/mm2ft0= 1.43N/mm2现混凝土强度fc=0N/mm2ft= 1.57N/mm2保护层厚原c=30mmα'=40mm新c=27.5α=40mm梁有效高度h01=560mm h1=710mm原钢筋fy0=fyv0=210N/mm2fy0'=210N/mm2新钢筋fy=fyv=210N/mm2fy'=210N/mm2原受拉配筋n4根d0=25mm2原受压配筋n’2根d0=20mm2 Es0=200000N/mm2As0=1962.5mm2Es=200000N/mm2As0'628mm2新钢筋利用系数αs=0.9加固后M设计值M=550kN.m受压区砼应力/砼轴心抗压强度设计值α1=1ξ0=0.116652098<ξb0=0.606897x0=65.32517483<2as'=80mm加固前M标准值M0k=205.868kN.mεs0=0.0011019εs1=0.001574143ξb=0.453675049A's所负担弯矩M'=93.6348kN.m剩余弯矩M1=456.3652kN.mx=101.3042973>2as'=80mmξ=0.142682109<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm验算fy0与σs0若x/h01>ξb0，应取下面计算结果x/h01=0.180900531<ξb0=0.606897钢筋应力σs0=2258.731068N/mm2不适用210N/mm2重新计算x x=125.6980802>2as'=80ξ=0.17703955<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm抗剪验算加固后V设计值V=540kN板厚h=120mm截面验算hw/b= 1.311111111<4<6适用V<0.25βcfc0bh0=1142.213kN不适用V<0.20βcfc0bh0=913.77kN不适用V<线性内插1449.341kN抗剪配筋验算αcv=0.7αc=0.7原钢筋n0=2根d0=8mms0=100mm Asv0=100.48mm.mm b不加宽V>[V]=352.6022kNb加宽n=2根d=10mms=100mm Asv=157mm.mmV<[V]=604.3281kN。
柱子加固模板方案
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2015、《钢结构设计规范》(GB 50017-2016)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):3000.00；柱截面高度H(mm):2500.00；柱模板的总计算高度:H = 5.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:8；柱截面宽度B方向竖楞数目:21；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:7；柱截面高度H方向竖楞数目:17；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):70.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):13.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得10.000h；T -- 混凝土的入模温度，取5.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取5.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
梁增大截面加固计算-可编辑
砼断面增大法加固梁计算构件名称：原截面砼<=C50钢筋<=HRB400参数原梁截面b0=300mm h0=600mm现梁截面b=450mm h=750mm原混凝土等级C30原混凝土强度fc0=14.3N/mm2ft0= 1.43N/mm2现混凝土强度fc=0N/mm2ft= 1.57N/mm2保护层厚原c=30mmα'=40mm新c=27.5α=40mm梁有效高度h01=560mm h1=710mm原钢筋fy0=fyv0=210N/mm2fy0'=210N/mm2新钢筋fy=fyv=210N/mm2fy'=210N/mm2原受拉配筋n4根d0=25mm2原受压配筋n’2根d0=20mm2 Es0=200000N/mm2As0=1962.5mm2Es=200000N/mm2As0'628mm2新钢筋利用系数αs=0.9加固后M设计值M=550kN.m受压区砼应力/砼轴心抗压强度设计值α1=1ξ0=0.116652098<ξb0=0.606897x0=65.32517483<2as'=80mm加固前M标准值M0k=205.868kN.mεs0=0.0011019εs1=0.001574143ξb=0.453675049A's所负担弯矩M'=93.6348kN.m剩余弯矩M1=456.3652kN.mx=101.3042973>2as'=80mmξ=0.142682109<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm验算fy0与σs0若x/h01>ξb0，应取下面计算结果x/h01=0.180900531<ξb0=0.606897钢筋应力σs0=2258.731068N/mm2不适用210N/mm2重新计算x x=125.6980802>2as'=80ξ=0.17703955<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm抗剪验算加固后V设计值V=540kN板厚h=120mm截面验算hw/b= 1.311111111<4<6适用V<0.25βcfc0bh0=1142.213kN不适用V<0.20βcfc0bh0=913.77kN不适用V<线性内插1449.341kN抗剪配筋验算αcv=0.7αc=0.7原钢筋n0=2根d0=8mms0=100mm Asv0=100.48mm.mm b不加宽V>[V]=352.6022kNb加宽n=2根d=10mms=100mm Asv=157mm.mmV<[V]=604.3281kN。
改造加固柱增大截面施工方案北京
XX XXXX装修工程柱增大截面施工方案编制人：审核人：X X X X X X公司2013年09月02日目录1.编制依据 (2)2。
工程概况 (2)2。
1 工程简介 (2)3.施工准备 (3)3。
1技术准备 (3)4。
材料要求 (3)4。
1高强补偿收缩混合料产品性能 (3)4.2 植筋胶产品性能 (3)5 工艺流程 (4)5.1植筋工艺流程 (4)5。
2 柱增大截面工艺流程 (4)6 施工方法 (5)6。
1基础植筋施工 (5)6。
2 柱子钢筋绑扎 (6)6.3 柱加固支模 (6)6。
4混合料浇筑 (7)6.5 施工注意事项 (7)7 质量检验 (8)8 质量保证措施 (8)8.1 混凝土构件增大截面工程的施工，严格按下列程序进行： (8)8。
2 浇筑混合料前,应对下列项目按隐蔽工程要求进行验收： (9)8.2界面处理 (9)1.编制依据1、混凝土结构设计规范GB 50010-20102、高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 3-20103、建筑抗震设计规范GB 50011—20104、建筑结构加固工程施工质量验收规范GB50550-20105、混凝土结构加固设计规范GB50367-20066、XXXXXX装修工程施工图纸2。
工程概况3。
施工准备3。
1技术准备3。
1.1、钻孔作业施工要点1、孔径、孔深的几何尺寸必须保证.2、成孔位置必须正确。
3、清孔必须到位，其中清孔必须汽洗洁净.4、清孔后对成孔必须采取措施，保持孔内清洁。
钻孔成孔必须及时办理好隐蔽手续.5、成孔作业必须先行放线，按设计要求定好位置，并经质量检查员验收合格确认后，方可开机钻孔，作业中不能伤及钢筋,作业中遇有钢筋时立即停机,报告工长或项目管理人员确定钻孔移位办法。
6、施工所需的水、电原保持通畅，并引至到各施工部位。
7、本工程柱增大截面节点作法见下图：4.材料要求4.1高强补偿收缩混合料产品性能1、、产品用水量：一般为10%(粉料重量比）,如有变化，会标注在每批货的出厂合格证上；2、、流动性：坍落度≥260mm、扩展度≥600mm；抗压强度:1d≥20MPa、3d≥40MPa、28d≥60MPa；3、1d竖向膨胀率:≥0。
梁增大截面的正截面加固计算
目录梁正截面加固计算（矩形） (2)1、梁底加高跨中截面计算（上部受压，下部受拉） (2)2、梁底加高、梁侧加宽（单侧或两侧）支座截面计算一（上部受拉，下部受压）43、梁底加高支座截面计算（上部受拉，下部受压） (5)4、梁侧加宽（单侧或两侧）跨中截面计算（上部受压，下部受拉） (7)5、梁侧加宽（单侧或两侧）支座截面计算（上部受拉，下部受压） (7)6、梁底加高、梁侧加宽（单侧或两侧）跨中截面计算（上部受压，下部受拉） (8)7、梁底加高、梁侧加宽（单侧或两侧）支座截面计算二（上部受拉，下部受压） (8)梁正截面加固计算（矩形）1、 梁底加高跨中截面计算（上部受压，下部受拉）（1）对混凝土受压区形心取距及力的平衡公式求加固后梁的受压区高度x ：M ≤αs f y A s (ℎ0−x 2)+f y0A s0(ℎ01−x 2)+f y0′A s0′(x 2−a ′) 式1.1 α1f c0bx =f y0A s0+αs f y A s −f y0′A s0′ 式1.2（2）判断x ≥2a ′1）若x <2a ′时，将混凝土受压区形心等效为受压钢筋合力点，并对受压钢筋合力点取距，计算出A s 即完成计算：M ≤αs f y A s (ℎ0−a ′)+f y0A s0(ℎ01−a ′) 式1.32）若x ≥2a ′时，继续判断x ≤ξb ℎ0εs0=M 0k 0.85ℎ01A s0E s0式1.4 εs1=(1.6ℎ0ℎ01−0.6)εs0 式1.5 ξb =β11+αs f y εcu E s +εs1εcu式1.6 ○1若x >ξb ℎ0时，则说明原受压钢筋不足，受拉区超筋致使受压区混凝土先破坏，需增加梁加固高度ℎ2重新计算。
○2若x ≤ξb ℎ0时，继续判断x ≤ξb0ℎ01 εcu =0.0033−(f cu,k −50)×10−5 式1.7ξb0=β11+f y εcu E s式1.8 ○A 若x ≤ξb0ℎ01时，将x 代回式1.2中计算出A s 即完成计算。
柱加固计算
原设计主轴向力设计值计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: KZ4二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)三、计算参数1.几何参数:截面形状: 矩形截面宽度: b=800mm截面高度: h=800mm构件的计算长度: lo=4900mm2.材料信息:混凝土强度等级: C40 fc =19.1N/mm2钢筋类型: HRB400 fy'=360N/mm23.设计参数:结构重要性系数: γo=1.0纵筋最小配筋率: ρmin=0.600%4.配筋信息:纵向钢筋截面面积: A's=15331mm2四、计算过程1.确定稳定系数Φ:lo/b=4900/800=6.125查《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)表6.2.15 得,Φ= 1.0002.验算纵筋配筋率:截面面积A=bh=800*800=640000mm2ρ=A's/A=(15331/640000)%=2.395%≥ρmin=0.600%纵筋配筋率满足要求 3.计算轴向力设计值:纵筋配筋率ρ=A's/A=2.395%≤3%,N=0.9*Φ*(fc*A+fy'*A's)/γo=0.9*1.000*(19.1*640000+360*15331)/1.0=15968.844kN现有柱纵向受压钢筋计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: KZ4二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)三、计算参数1.几何参数:截面形状: 矩形截面宽度: b=800mm截面高度: h=800mm构件的计算长度: lo=4900mm2.材料信息:混凝土强度等级: C30 fc =14.3N/mm2钢筋类型: HRB400 fy'=360N/mm23.设计参数:结构重要性系数: γo=1.0纵筋最小配筋率: ρmin=0.600%4.荷载信息:轴向力设计值: N=15968.844kN四、计算过程1.确定稳定系数Φ:lo/b=4900/800=6.125查《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)表6.2.15 得,Φ= 1.0002.计算纵筋面积A's:截面面积A=bh=800*800=640000mm2A's= (γo*N/0.9Φ-fc*A)/fy'= (1.0*15968.844*1000/(0.9*1.000)-14.3*640000)/360=23864mm2纵筋配筋率ρ=A's/A=(23864/640000.000)%=3.729%>3%,A用(A-A's)代替，重新计算A's= (γo*N*1000/0.9Φ-fc*(A-A's))/fy'= (1.0*15968.844*1000/(0.9*1.000)-14.3*616136)/360=24812mm23.验算纵筋配筋率:ρ=A's/A=(23864/640000)%=3.729%ρmin=0.600%ρ≥ρmin 纵筋配筋率满足要求24812mm2-15331mm2=9481mm29481*360/235=14524 mm2的Q235钢板14524/5mm/4=726mm采用柱四面每面粘贴5mm厚800mm宽Q235钢板可达到加固要求。
混凝土断面增大法加固计算表格
砼断面增大法加固计算构件名称：日期：计算相关参数构件加固后弯矩设计值M 5826KN.M 加固后剪力设计值:V 3042KN 原梁断面宽b 600mm 原梁断面高h2000mm 加固后断面高3000加固用钢筋级别抗拉强度设计值fy 300N/mm2钢筋弹性模量Es 2N/mm2原有砼梁内钢筋级别抗拉强度设计值fy0300N/mm2抗压强度设计值fy0'300N/mm2钢筋弹性模量Es02*10^5N/mm2原砼强度等级砼轴心抗压强度设计值fc014.3N/mm2抗拉强度设计值ft0 1.43N/mm2原砼梁内受拉钢筋面积As0原砼梁内受压钢筋面积As0'1mm2钢筋保护层厚度40mm纵向受压钢筋合力至砼受压区边缘的距离α'40mm新增钢筋强度利用系数αs 0.9受压区砼矩形应力图的应力值与砼轴心抗压强度设计值的比值α11(自动生成)加固后截面有效高度h02960mm 加固前截面有效高度h011960mm 加固前，在初始弯矩M0k作用下原受拉钢筋的应变值εs00.002932207新增钢筋处，按平截面假设确定的初始应变值εs10.005325846计算系数β10.8(自动生成)构件增大截面加固后的相对界限受压区高度ξb 0.264639209原截面相对界限受压区高度ξb00.55新增受拉钢筋的截面面积As 3535.82758mm2砼受压区高度X 314.9386301加固后相对受压区高度ξ0.106398186x与加固前h01的比值0.160682975原纵向钢筋的应力σs02625.973523N/mm2坑剪计算:(采用U形箍筋与原有箍筋焊接,新增钢筋按双肢箍计算)同一截面内,原有箍筋各肢截面积之和Asv0452mm2新增砼抗拉强度设计值ft 1.43N/mm2抗拉强度设计值fyv0300N/mm2新增砼强度利用系数αc 0.7hw/b4.933333333βcfcbh025396800符合截面条件下可承受的剪力5671952截面构造符合要求加固后截面可承受剪力4106196剪力验算通过HRB335(20HRB335(20C30。
混凝土加固计算表格
混凝土加固计算表格如下：
项目
计算方法
备注
钢筋面积
根据加固的截面尺寸和钢筋直径计算
包括主筋和箍筋的面积
混凝土强度等级
根据加固的要求和实际情况选择
常用的等级有C25、C30等
混凝土保护层厚度
根据规范要求确定
通常为20-30mm
混凝土截面尺寸
根据加固的要求和实际情况确定
包括长、宽、高的尺寸
配筋率
根据规范要求确定
通常为0.5%-1.5%
承载能力极限状态设计值
根据规范要求和实际情况计算
根据不同的工况和荷载组合进行计算
使用寿命年限
根据规பைடு நூலகம்要求和实际情况确定
一般为50-100年
安全等级
根据规范要求和实际情况确定
一般为一级或二级
以上信息仅供参考，具体计算方法和参数应根据实际情况和规范要求进行调整。
大断面柱模板计算
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓0道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度80mm ，间距300mm 。
柱箍采用矩形钢管□60×40×2.5,，每道柱箍1根钢箍，间距600mm 。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 —— 混凝土的重力密度，取24.00kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.0℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.00；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.00kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.6 = 31.32kN/md ——竖楞的距离，d = 300mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.32×0.3×0.3=0.282kN.M面板截面抵抗矩 W = 600×18×18/6=32400mm3经过计算得到 = M/W = 0.282×106/32400 = 8.704N/mm2面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.3×31.32=5.638kN截面抗剪强度计算值 T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]= 1.4N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.00×0.6=24kN/m；E ——面板的弹性模量，取6000N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 600×18×18×18/12=291600mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.6)×3004/(100×6000×291600) = 0.752mm[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.3 = 15.66kN/md为柱箍的距离，d = 600mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×15.66×0.6×0.6=0.564kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 50×80×80/6=53333.33mm3经过计算得到 = M/W = 0.564×106/53333.33 = 10.575N/mm2竖楞方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.6×15.66=5.638kN截面抗剪强度计算值 T=3×5638/(2×50×80)=2.114N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.3N/mm2竖楞方木抗剪强度计算不满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.00×0.3=12kN/m；E ——竖楞方木的弹性模量，取9500N/mm2；I ——竖楞方木截面惯性矩 I = 50×80×80×80/12=2133333.33mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.3)×6004/(100×9500×2133333.33) = 0.52mm [v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 600/250 = 2.4mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格: 矩形钢管□60×40×25mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 7.29cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 21.88cm4；B方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.3 × 0.6 = 9.4kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B 方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 3.196kN.m 最大支座力 N = 14.1kN 最大变形 v = 6.5mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W < [f]其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 3.196kN.m ； W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 7.29cm 3； 柱箍的强度设计值(N/mm 2): [f] = 13B 边柱箍的强度计算值 f = 438.41N/mm 2； B 边柱箍的强度验算不满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =6.5mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 600/250 = 2.4mm ；柱箍的最大挠度不满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算 B 方向没有设置对拉螺栓!七、H 方向柱箍的计算H 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.3 × 0.6 = 9.4kN经过连续梁的计算得到H 方向柱箍剪力图(kN)H 方向柱箍弯矩图(kN.m)H 方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.6kN.m 最大支座力 N = 11.24kN 最大变形 v = 0.179mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W < [f]其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.6kN.m ；W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 7.29cm 3； 柱箍的强度设计值(N/mm 2): [f] = 13 H 边柱箍的强度计算值 f = 82.3N/mm 2； H 边柱箍的强度验算不满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.179mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 266.67/250 = 1.07mm ；柱箍的最大挠度满足要求!八、H 方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力11.24kN。
砖墙基础大放脚折加高度和增加断面面积计算表 表4
砖墙基础大放脚折加高度和增加断面面积计算表表4．1．3
等高式与不等高式砖柱基大放脚折加高度和断面面积见表4．1．3—6
墙身高度计算规定表2．1．3—8
例题：如图某简易仓库为砖墙结构，有屋架，无天棚。
屋架下弦标高为3．1m，门窗均用钢筋混凝土过梁，外墙过梁体积为0．8m3，内墙过梁体积为0.12m3。
内外墙均为1砖混水墙，用M5水泥石灰砂浆砌筑。
试计算砌筑工程量(门洞口尺寸M1 950mm×2100mm，M2 900m m×2200mm：窗洞口尺寸C1，1000mm×l500mm,：C2 1400mm×l500mm，C3 1600mm×l500mm)。
解:外墙长L外=(15．6+6) ×2=43．2(m)
内墙长L内=(6．0—0．24) ×3=17．28(m)
外墙高为h外=3．1m+0．3=3．4m，内墙高为h内=3．1(m)
外墙门窗洞口面积为(0.95×2．1×2)+(1．O×1．50×2)+(1．40×1．50×6)+(1．60×1．50×2)
=24．39 Cm2)
内墙门洞口面积为0．90×2．1 ×2=3．78(m2)
外墙砌筑工程量为V外=(43．2×3．4—24．39) ×0．24—0．8=28．60(m3)
内墙砌筑工程量为V内=(17．28×3．1—3．78) ×0．24一O．12=11．83(m3)。
加固钢柱计算书
9 -268.32 233.09 -46.25 -88.79 -214.09 40.81
22 -140.73 193.66 -31.38 -109.30 -174.66 25.94
23 -349.19 242.95 -53.79 -62.22 -219.87 48.35
4 -199.04 138.44 -21.51 44.18 -118.02 21.51
5 -41.73 313.88 2.91 86.80 -287.95 2.53
20 -84.04 250.54 0.73 113.44 -228.70 4.71
21 -160.01 230.26 -34.06 -109.33 -207.18 28.62
26 -9.29 291.73 -8.85 -54.44 -271.31 8.85
27 -217.75 341.03 -31.27 -7.37 -316.52 31.27
30 -26.30 139.77 -2.06 11.47 -119.35 2.06
31 -234.76 189.06 -24.47 58.55 -164.56 24.47
柱 下 端 柱 上 端
组合号 M N V M N V
1 96.98 153.89 8.70 -34.36 -129.38 -8.70
10 -250.48 282.11 -41.09 -62.25 -255.54 37.28
11 -156.16 367.76 -26.41 -33.97 -343.26 26.41
设计规范: 按《钢结构设计规范》计算
结构重要性系数: 1.00
建筑结构加固表格
建筑结构加固表格
建筑结构加固是为了提高建筑结构的抗震、抗风、抗荷载等能力，通常需要进行详细的工程设计和计算。
在设计和实施建筑结构加固时，相关信息通常会被整理成表格形式以便于记录、查阅和分析。
下面是一个简单的建筑结构加固表格示例，具体内容可能会根据工程项目的复杂性和要求进行调整：
建筑结构加固表格
说明：
1.加固项目：针对建筑结构的具体加固项目，例如地基处理、结
构加固、基础加固等。
2.加固方法：采用的加固方法，比如增加基础承载力、钢结构外
包裹、桩基加固等。
3.加固材料：使用的具体材料，如加固灌浆、钢板、角钢、钢筋
混凝土桩等。
4.设计依据：进行加固设计的依据，可能包括地基勘测报告、抗
震设计要求等。
5.设计单位：负责加固设计的设计单位的名称。
6.施工单位：负责具体施工的施工单位的名称。
7.施工日期：加固工程开始和完成的日期。
8.完成情况：对加固项目的完成情况进行记录，例如已完成、进
行中、未开始等。
这只是一个简化的示例，实际的表格内容和格式会根据项目的具体要求和管理体系进行调整。
钢筋混凝土结构抗震组合内力增大调整系数
柱顶截面弯
1.1 (1.21=1.1*1.1)
矩值贡献的 剪力部分见 “其他层框
中 Mb
9度的一 直接按抗规式6.2.2-2计算M
直接按抗规式6.2.5-2计算V
其它层框架 级
（1.1M）
（1.1V）
柱柱端截面 （注：顶层 一级
1.4 (1.54=1.1*1.4)
1.96=1.4*1.4 (2.156=1.1*1.96)
抗规6.2.5
高规3.10.2-2 抗规6.2.5
抗规6.2.5
轴力 增大系数 被增大对象
1.0
计算值
1.0
计算值
1.0
计算值
规范条文 -
-
备注
注1：按梁端弯矩
设计值计算的剪
力设计值，即抗
规式6.2.4-1中
M
l b
M
r b
/ ln
注2：梁柱节点左 右梁端截面同时 针方向组合的弯 矩设计值之和， 即抗规式6.2.2-1
1.56=1.2*1.3 (1.716=1.1*1.56)
1.32=1.1*1.2 (1.452=1.1*1.32)
抗规式 6.2.5-1中由 底层柱柱底 截面弯矩计 算值贡献的 剪力部分， 柱顶截面弯 矩值贡献的 剪力部分见 “其他层框
1.44=1.2*1.2 (1.584=1.1*1.44)
【对一级V】
钢筋混凝土框架内力增大条增系数
构 结构 件 类型 类
型
部位
抗震等级
增大系数
（括号内数值为角
柱增大系数，依据
为抗规6.2.6）
弯矩 被增大对象
特一级
框
一级
架 全部框架梁 二级
1.0