桥梁抗震计算书--实用讲解--实用.doc

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引桥抗震计算书

第1章抗震设防水平与性能目标1.1 工程场地地震动参数根据中国地震局地球物理研究所提供的《海南省文昌铺前大桥项目工程场地地震安全性评价报告之一（全线地震危险性分析及主桥塔设计地震动参数确定）》提供的地震动参数（见表1-1），本桥设计地震动加速度峰值（50年超越10%）为0.35g，竖向设计地震动参数取与水平向相同的数值。

表1-1工程场地地表水平向设计地震动峰值加速度及反应谱（5%阻尼比）参数值图1-7 50年超越10%地震波（E1）图1-7 50年超越2%地震波（E2）1.2 抗震设防水平与性能目标1.2.1 主桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，主桥E1和E2地震超越概率分别为50年超越概率10%（地震重现期分别为475年）和50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。

根据铺前大桥主桥梁结构的重要性，以及震后对桥梁结构的性能要求、修复（抢修）的难易程度，相应于E1和E2地震作用，主桥的性能目标如表1所示：表1 主桥不同构件抗震设防水准和性能目标抗震设防水准性能要求E1地震（50年超越概率10%）结构各构件保持弹性工作状态。

E2地震（50年超越概率2%）1、上部结构和塔身、基础、斜拉索等关键构件只允许发生轻微损伤。

2、过渡墩允许出现可修复性损伤，支座允许出现剪切失效和移位失效，但保证不落梁。

3、允许发生不影响桥梁正常通行的残余位移，允许伸缩缝、挡块及其它保险丝式单元发生破坏，但伸缩缝的破坏可以通过搭接钢板完成交通通行。

1.2.2 混凝土箱梁引桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，引桥（不含跨断层）E1地震是在超越概率50年超越概率10%地震动的基础上考虑0.5的调整系数得到的； E2地震超越概率为50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。

根据铺前大桥引桥的结构特点，相应于E1和E2地震作用，引桥的性能目标，参见表2表2 引桥抗震设防水准和性能目标1.2.3 跨断层桥梁推荐方案中引桥跨断层位置拟采用6孔简支钢箱梁，跨径布置为（50+60+50+50+50+50）m，其中60m跨跨越地震断层，其余50m跨均为缓冲跨。

抗震计算书4.18（内容清晰）

抗震计算书4.18（内容清晰）十堰至天水高速公路桥墩抗震计算书一、项目概况徽县（大石碑）至天水高速公路是十堰至天水国家高速公路（G7011）甘肃境内路段，我院承担了该项目第STSJ2合同段的勘察设计工作。

路线起于西和县城南五里铺，终点位于天水市秦州区皂郊镇，路线全长81.625km。

本项目直接或间接影响区域均为四川汶川“5.12”大地震的受灾区。

地震动加速度峰值0.30g （抗震设防烈度为Ⅷ度），抗震设防措施等级为9度。

地震动反应谱特征周期0.4s。

由于本项目地震烈度较高，桥梁抗震计算显得非常重要。

二、计算内容（1）、地震作用本项目大部分桥梁均为20米、30米预制预应力混凝土连续箱梁桥，现选取几种典型结构及墩高组合计算抗震，为本项目桥梁抗震设计提供参考。

详细选取类型见下表：孔数（孔）墩高组合（米）-跨径（米）5X20 5+8+7+65X20 11+20+25+155X20 15+20+25+155X20 20+25+25+205X20 20+25+25+204X30 5+7+64X30 11+30+254X30 16+30+254X30 20+30+254X30 25+30+25注：墩高组合中“5+7+6”表示1号墩高5米，2号墩高7米，3号墩高6米。

以下类推。

根据公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008），一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向和横桥向的地震作用。

在顺桥向地震作用影响下，由于矮墩相对刚度较大，承担的力也相应较大。

因此，高低墩搭配情况下对矮墩更不利；横桥向地震作用下，高低墩搭配情况下对高墩更不利。

据此考虑，选取上述几种跨径和墩高组合进行抗震计算。

（2）桥梁结构概况1、跨径：5-20米、4-30米2、桥梁宽度：12.25米3、桥梁右偏角：90°4、墩台结构：柱式台、双柱式桥墩5、地震烈度：地震动加速度峰值0.30g（抗震设防烈度为Ⅷ度），抗震设防措施等级为9度。

抗震计算—3-30混凝土小箱梁抗震计算

一、工程概况K44+033.729/K44+035.763桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路7合同牛凤龙段，为主线上跨楚大高速而设。

孔跨布置为左幅3×30+3×30+3×30 +(50+60+40) m，右幅4×30+4×30+(50+60+50)m先简支后连续预应力小箱梁和连续钢箱梁桥，错墩台设置。

本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号:K43+819.332，终止桩号:K43+925.604，参数A:312.65，右偏)、圆曲线(起始桩号:K43+925.604，终止桩号:K44+165.386，半径:425m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K44+165.386，终止桩号:K44+238.925，参数A:312.65，右偏)上，纵断面纵坡-1.81%；墩台径向布置。

采用3、4孔一联连续结构，按半幅计左幅桥设4联，右幅桥设3幅，全桥共设9道伸缩缝。

本计算为左幅第二联3×30先简支后连续预应力小箱梁。

根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场地类型3区，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

图1.1 桥型布置图图1.2 剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是4号墩、5号墩，其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型模态号频率/Hz 周期/s 振型特征1 0.245193 4.078413 主梁纵飘2 0.915799 1.091943 5号墩顺桥向弯曲3 1.676969 0.596314 主梁横向对称弯曲4 2.775748 0.360263 5号墩扭转弯曲5 3.101696 0.322404 主梁竖向反对称弯曲6 3.189287 0.313550 主梁竖向对称弯曲第一阶振型主梁纵飘第二阶振型5号墩顺桥向弯曲第三阶振型主梁横向对称弯曲第四阶振型5号墩扭转弯曲第五阶振型主梁竖向反对称弯曲第六阶振型主梁竖向对称弯曲图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。

桥梁抗震计算书解析

工程编号：SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012年09月目录1工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 (5)8.2 动力特性 (6)9地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 (6)9.1.1E1水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2E2水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10地震响应验算................................................................................................ - 8 -10.1 墩身延性验算 (10)10.2 桩基延性验算 (10)10.3 支座位移验算 (11)11结论.............................................................................................................. - 11 -12抗震构造措施.............................................................................................. - 11 -12.1 墩柱构造措施 (12)12.2 结点构造措施 (12)1 工程概况海口湾景观桥全桥24m桥宽。

抗震计算—xxx二级公路桥墩抗震计算书(DOC)

一、项目概况澜沧～勐阿二级公路推荐方案正线全长100.236km，路线总体走向由东向西展布，起点始于澜沧县，连接澜惠二级公路，终点止于孟连县西南部勐阿口岸。

大部分地段路线位于老S309三级公路上，途经勐滨坝、阿永、东岗、下新寨、朗勒村、朗勒下寨、勐白、那勒、孟连县城、勐马、勐阿等地，为二级公路标准。

普洱市澜沧至孟连段，路线全长60.287km。

地震动加速度峰值前5.7km为0.40g （抗震设防烈度为Ⅸ度），之后全线均为0.30g（抗震设防烈度为Ⅷ度）。

由于本项目地震烈度较高，在抗震概念设计的基础上，桥梁抗震计算及抗震构造设计显得非常重要，本次设计计算仅计算抗震设防烈度为Ⅷ度区的桥梁，对于Ⅷ度区的桥梁按照《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02-01_2008 5.1.3条9度以上的B 类桥梁，应根据专门的工程场地安全性评价确定地震作用，《澜沧至孟连至勐阿公路重点桥隧工程场地地震安全性评价报告》中6个场地均处于峰值加速度0.30g的区域，未涉及0.4g的区域，本次计算以多振型反应谱法为主，采用1940，EI波进行动力时程分析对计算结果进行验证，抗震构造措施设防等级采用9度（按照《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02-01_2008 进行相关强度、变形验算）。

二、结构型式初步拟定（1）、桥跨布置型式本次计算重点考察了以下因素对桥梁地震反应的影响：结构形式、联长布置、墩高、顺桥向墩高差、横桥向柱高差、场地类别、支座设置、桥台约束、基础刚度。

跨径20米、30米的预制预应力混凝土简支转连续T梁桥，柱式台、双柱式桥墩，现选取几种典型结构及墩高组合计算抗震，为本项目桥梁抗震设计提供依据。

详细选取类型见下表：注：墩高组合中“15+12+8”表示1号墩高15米，2号墩高12米，3号墩高8米，以下类推。

根据公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008），一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向和横桥向的地震作用。

桥梁结构抗震计算-1

1桥梁结构抗震Seismic Design for Bridge Structures土木工程学院2010.8第三章地震作用计算Seismic Action Calculation3. 1 概述3.2 静力法3.3 单自由度体系的地震反应3.4 单自由度体系的水平地震作用-反应谱法3.5 多自由度体系的地震反应3.6 多自由度体系的水平地震作用-振型分解反应谱法3.7 竖向地震作用计算3.8 地震反应时程分析法的概念3.9 结构自振频率的近似计算3.1 概述一、地震作用二、结构地震反应结构地震反应：三、结构动力计算简图及体系自由度a、水塔建筑d、多、高层建筑3.2 静力法静力法明显的优点是简单，其缺点是完全没有反映地基和结构的动力特征。

静力法只对刚度较大，且较低矮的结构才是合适的。

一般认为对于自振周期小于0.5秒的结构按静力法计算地震作用时，误差不会很大。

日本从20世纪20年代起始用静力法以来，为了表示场地、结构动力特性等众多因素的影响，对静力法作过多次修正，乘以多个系数，称之为震度法，并沿用至今。

我国鉴于当前路基和挡土墙、坝体等土木工程结构的动力观测资料和自振特性的试验研究尚少，故对它们的抗震验算，仍采用静力法计算地震作用。

3.3 单自由度体系的地震反应-----------------------单自由度体系的振动f cv cx=−=− f =−I f ma mx=−=−单自由度体系无阻尼自由振动：mxA:振幅单自由度体系无阻尼自由振动：2ξωωξ特征方程：（3）若一、运动方程二、运动方程的解初始条件:初始位移例题3-12.方程的特解II——冲击强迫振动图地面冲击运动地面冲击运动：⎩⎨⎧>≤≤=dtdt x xg g τττ00)(对质点冲击力：⎩⎨⎧>≤≤−=dtdtx m P g ττ0质点加速度（0～dt）：自由振动初速度为t x)(图体系自由振动3.方程的特解III ——动⎪⎩⎪⎨⎧≥−−<=−−ττωωττττξωt t d x e t t dx D D g t )(sin )(0)()( 地面运动脉冲引起的反应tdte xt x D Dtg ωωξωsin )(−−=叠加：体系在t 时刻的地震反应为：⎪⎨≥−−=−−ττωωτξωt t e t dx Dt )(sin )()(单自由度体系的水平地震作用一、水平地震作用的定义二、地震反应谱地震（加速度）反应谱可理解为一个确定的地面运动，通过一组相同但自振周期t地震动的影响频谱：地面运动各种频率（周期）成分与加速度幅值的对应关系不同场地条件下的平均反应谱不同震中距条件下的平均反应谱地震反应谱峰值对应的周期也越长场地越软震中距越大地震动主要频率成份越小（或主要周期成份越长）G —体系的重量；—地震系数；—动力系数。

桥梁抗震计算书学习

计算书计算 : XXX校核 : XXX审核 : XXX二零零九年一二月1. 设计规范1.1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)1.2. 公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004)1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004) 1.4. 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)1.5. 公路桥梁抗震设计细则(JTG/TB 02-01-2008)2. 设计资料2.1. 使用程序 : MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 )2.2. 截面设计内力 : 3D2.3. 构件类型 : 普通混凝土桥梁2.4. 地震作用等级 : E1作用3. 主要材料指标3.1. 混凝土3.2. 普通钢筋4. 模型简介4.1. 单元数量 : 单元 42 个4.2. 节点数量 : 112 个4.3. 边界条件数量 : 6 个4.4. 施工阶段 : 1 个5. 荷载组合说明5.1. 荷载工况说明5.1.1. 静力荷载工况5.1.2. 反应谱荷载工况5.2. 荷载组合说明5.2.1. 荷载工况名称5.2.2. 荷载组合6. 验算结果表格6.1. 桥墩单元强度验算6.2. 盖梁强度-抗弯验算6.3. 盖梁强度-抗剪验算6.4. 基础强度验算验算6.5. 支座厚度（板式橡胶）验算6.6. 支座抗滑稳定性（板式橡胶支座）验算6.7. 支座水平承载力（固定盆式支座）验算7. 抗震详细计算过程7.1. 桥墩单元强度验算:44单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826885.72 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------44单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24577517.71/826885.72 = 29.72 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*29.72+1500.00/2-150.00 = 629.72 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*29.72+150.00-1500.00/2 = -570.28 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 520708950.58 N.mm,γ0Nde' = -471553915.15 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 =25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/29.72/1.00 = 10764877.58 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24577517.71/826885.72 = 29.72 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*29.72+1500.00/2-150.00 = 629.72 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*29.72+150.00-1500.00/2 = -570.28 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 520708950.58 N.mm,γ0Nde' = -471553915.15 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/29.72/1.00 = 10764877.58 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24358340.95/1266564.36 = 19.23 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*19.23+1500.00/2-150.00 = 619.23 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*19.23+150.00-1500.00/2 = -580.77 mmNd = 1266564.36 N, γ0Nd = 1266564.36 N.γ0Nde = 784296959.88 N.mm,γ0Nde' = -735580277.99 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/19.23/1.00 = 16637236.11 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826885.72 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------44单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43359333.77/826885.72 = 52.44 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.44+1500.00/2-150.00 = 652.44 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.44+150.00-1500.00/2 = -547.56 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 539490766.63 N.mm,γ0Nde' = -452772099.09 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.44/1.00 = 22837544.68 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43359333.77/826885.72 = 52.44 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.44+1500.00/2-150.00 = 652.44 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.44+150.00-1500.00/2 = -547.56 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 539490766.63 N.mm,γ0Nde' = -452772099.09 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.44/1.00 = 22837544.68 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 42994039.16/1266564.36 = 33.95 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*33.95+1500.00/2-150.00 = 633.95 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*33.95+150.00-1500.00/2 = -566.05 mmNd = 1266564.36 N, γ0Nd = 1266564.36 N.γ0Nde = 802932658.10 N.mm,γ0Nde' = -716944579.77 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/33.95/1.00 = 35278128.28 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826811.74 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------43单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43376544.70/826811.74 = 52.46 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.46+1500.00/2-150.00 = 652.46 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.46+150.00-1500.00/2 = -547.54 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 539463590.40 N.mm,γ0Nde' = -452710501.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.46/1.00 = 22826440.83 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43376544.70/826811.74 = 52.46 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.46+1500.00/2-150.00 = 652.46 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.46+150.00-1500.00/2 = -547.54 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 539463590.40 N.mm,γ0Nde' = -452710501.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.46/1.00 = 22826440.83 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43011250.09/1266638.34 = 33.96 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*33.96+1500.00/2-150.00 = 633.96 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*33.96+150.00-1500.00/2 = -566.04 mmNd = 1266638.34 N, γ0Nd = 1266638.34 N.γ0Nde = 802994256.18 N.mm,γ0Nde' = -716971756.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/33.96/1.00 = 35266071.49 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826811.74 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------43单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62759235.47/826811.74 = 75.91 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.91+1500.00/2-150.00 = 675.91 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.91+150.00-1500.00/2 = -524.09 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 558846281.17 N.mm,γ0Nde' = -433327810.24 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.91/1.00 = 28672632.86 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62759235.47/826811.74 = 75.91 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.91+1500.00/2-150.00 = 675.91 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.91+150.00-1500.00/2 = -524.09 mm Nd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 558846281.17 N.mm,γ0Nde' = -433327810.24 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.91/1.00 = 28672632.86 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62247823.02/1266638.34 = 49.14 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*49.14+1500.00/2-150.00 = 649.14 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*49.14+150.00-1500.00/2 = -550.86 mmNd = 1266638.34 N, γ0Nd = 1266638.34 N.γ0Nde = 822230829.11 N.mm,γ0Nde' = -697735183.08 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/49.14/1.00 = 24367724.80 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826743.24 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------42单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62775441.91/826743.24 = 75.93 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.93+1500.00/2-150.00 = 675.93 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.93+150.00-1500.00/2 = -524.07 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 558821385.89 N.mm,γ0Nde' = -433270502.07 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.93/1.00 = 28662855.61 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62775441.91/826743.24 = 75.93 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.93+1500.00/2-150.00 = 675.93 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.93+150.00-1500.00/2 = -524.07 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 558821385.89 N.mm,γ0Nde' = -433270502.07 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.93/1.00 = 28662855.61 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62264029.46/1266706.85 = 49.15 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*49.15+1500.00/2-150.00 = 649.15 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*49.15+150.00-1500.00/2 = -550.85 mmNd = 1266706.85 N, γ0Nd = 1266706.85 N.γ0Nde = 822288137.28 N.mm,γ0Nde' = -697760078.36 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/49.15/1.00 = 24362699.75 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826743.24 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------42单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82519462.77/826743.24 = 99.81 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.81+1500.00/2-150.00 = 699.81 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.81+150.00-1500.00/2 = -500.19 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 578565406.75 N.mm,γ0Nde' = -413526481.21 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.81/1.00 = 21804836.91 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82519462.77/826743.24 = 99.81 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.81+1500.00/2-150.00 = 699.81 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.81+150.00-1500.00/2 = -500.19 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 578565406.75 N.mm,γ0Nde' = -413526481.21 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.81/1.00 = 21804836.91 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 81861932.47/1266706.85 = 64.63 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*64.63+1500.00/2-150.00 = 664.63 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*64.63+150.00-1500.00/2 = -535.37 mmNd = 1266706.85 N, γ0Nd = 1266706.85 N.γ0Nde = 841886040.29 N.mm,γ0Nde' = -678162175.35 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/64.63/1.00 = 18530222.89 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826680.22 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------41单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82533710.52/826680.22 = 99.84 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.84+1500.00/2-150.00 = 699.84 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.84+150.00-1500.00/2 = -500.16 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 578541841.83 N.mm,γ0Nde' = -413474420.79 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.84/1.00 = 21799410.90 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82533710.52/826680.22 = 99.84 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.84+1500.00/2-150.00 = 699.84 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.84+150.00-1500.00/2 = -500.16 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 578541841.83 N.mm,γ0Nde' = -413474420.79 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.84/1.00 = 21799410.90 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 81876180.23/1266769.87 = 64.63 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*64.63+1500.00/2-150.00 = 664.63 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*64.63+150.00-1500.00/2 = -535.37 mmNd = 1266769.87 N, γ0Nd = 1266769.87 N.γ0Nde = 841938100.72 N.mm,γ0Nde' = -678185740.26 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/64.63/1.00 = 18527920.09 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826680.22 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------41单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102544893.63/826680.22 = 124.04 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.04+1500.00/2-150.00 = 724.04 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.04+150.00-1500.00/2 = -475.96 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 598553024.94 N.mm,γ0Nde' = -393463237.67 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.04/1.00 = 17545352.14 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102544893.63/826680.22 = 124.04 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.04+1500.00/2-150.00 = 724.04 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.04+150.00-1500.00/2 = -475.96 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 598553024.94N.mm,γ0Nde' = -393463237.67 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.04/1.00 = 17545352.14 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 101741245.50/1266769.87 = 80.32 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*80.32+1500.00/2-150.00 = 680.32 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*80.32+150.00-1500.00/2 = -519.68 mmNd = 1266769.87 N, γ0Nd = 1266769.87 N.γ0Nde = 861803165.99 N.mm,γ0Nde' = -658320675.00 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/80.32/1.00 = 27098125.92 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826622.69 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------40单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102556851.27/826622.69 = 124.07 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.07+1500.00/2-150.00 = 724.07 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.07+150.00-1500.00/2 = -475.93 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 598530462.30 N.mm,γ0Nde' = -393416759.77 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.07/1.00 = 17542085.48 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102556851.27/826622.69 = 124.07 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.07+1500.00/2-150.00 = 724.07 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.07+150.00-1500.00/2 = -475.93 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 598530462.30 N.mm,γ0Nde' = -393416759.77 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = A r^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.07/1.00 = 17542085.48 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 101753203.13/1266827.40 = 80.32 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*80.32+1500.00/2-150.00 = 680.32 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*80.32+150.00-1500.00/2 = -519.68 mmNd = 1266827.40 N, γ0Nd = 1266827.40 N.γ0Nde = 861849643.90 N.mm,γ0Nde' = -658343237.64 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/80.32/1.00 = 27096172.05 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826622.69 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(f cdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------40单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122784694.60/826622.69 = 148.54 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.54+1500.00/2-150.00 = 748.54 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.54+150.00-1500.00/2 = -451.46 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 618758305.63 N.mm,γ0Nde' = -373188916.43 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.54/1.00 = 20675473.17 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122784694.60/826622.69 = 148.54 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.54+1500.00/2-150.00 = 748.54 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.54+150.00-1500.00/2 = -451.46 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 618758305.63 N.mm,γ0Nde' = -373188916.43 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.54/1.00 = 20675473.17 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 121834928.62/1266827.40 = 96.17 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*96.17+1500.00/2-150.00 = 696.17 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*96.17+150.00-1500.00/2 = -503.83 mmNd = 1266827.40 N, γ0Nd = 1266827.40 N.γ0Nde = 881931369.38 N.mm,γ0Nde' = -638261512.15 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/96.17/1.00 = 22629982.47 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826570.64 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------39单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122794418.63/826570.64 = 148.56 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.56+1500.00/2-150.00 = 748.56 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.56+150.00-1500.00/2 = -451.44 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 618736804.84 N.mm,γ0Nde' = -373147967.59 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.56/1.00 = 20672534.34 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122794418.63/826570.64 = 148.56 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.56+1500.00/2-150.00 = 748.56 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.56+150.00-1500.00/2 = -451.44 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 618736804.84 N.mm,γ0Nde' = -373147967.59 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.56/1.00 = 20672534.34 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 121844652.65/1266879.44 = 96.18 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*96.18+1500.00/2-150.00 = 696.18 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*96.18+150.00-1500.00/2 = -503.82 mmNd = 1266879.44 N, γ0Nd = 1266879.44 N.γ0Nde = 881972318.23 N.mm,γ0Nde' = -638283012.94 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/96.18/1.00 = 22629106.01 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826570.64 NNn = 0.90φ(fcdA+fs d'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------39单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 143210868.75/826570.64 = 173.26 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*173.26+1500.00/2-150.00 = 773.26 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*173.26+150.00-1500.00/2 = -426.74 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 639153254.96 N.mm,γ0Nde' = -352731517.47 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'。

简支空心板桥桥墩抗震计算书.doc

简支空心板桥桥墩抗震计算书(一)设计资料1、上部构造：2孔20m连续桥面简支梁，20m先张法预应力混凝土简支宽幅空心板，计算跨径为19.32m，每跨(单幅)横向设8块板。

桥面现浇10cm50号混凝土，9cm沥青混凝土。

2、桥面宽度(单幅)：0.5（防撞墙）＋净11.5(行车道)＋0.75m(波形护栏)=12.75m。

3、斜度：30°。

4、设计荷载：公路Ⅰ级。

5、支座：墩顶每块板板端设GYZ200×42mm板式橡胶支座2个。

6、地震动峰值加速度：0.20g。

7、下部构造：圆形双柱式墩，直径1.3m；钻孔桩直径1.5m，长40m。

墩柱为30号混凝土，桩基础为25号混凝土，HRB335钢筋。

桥墩一般构造如下(二)恒载计算1、上部恒载反力空心板：[(12.5+0.3)×6＋(14.7+0.3)×2]×26＝2776.8kN铰缝混凝土：2.22×7×26＝404.0kN桥面铺装(包括50号混凝土和沥青混凝土)：11.5×20×0.1×26＋11.5×20×0.09×24＝1094.8kN 防撞墙：6×26＝156kN波形护栏：5.6×26＝145.6kN合计：2776.8＋404.0＋1094.8＋156＋145.6＝4577.2kN 2、下部恒载计算1)盖梁加防震挡块重力P G＝28.8×25＝720kN2)系梁重力P X ＝8.1×25＝202.5kN 3) 一个墩柱重力P d ＝4π×1.32×5.6×25＝185.8kN4) 单桩自重力P z ＝4π×1.52×40×25＝1767.1kN(三)水平地震力计算 1、顺桥向水平地震力计算1)上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载 E ihs ＝sp h z i ni itpitpG K C C KK 11β∑=式中：C i ＝1.7，C z ＝0.3，K h ＝0.2根据地质资料分析，桥位所在地土层属Ⅲ类场地，所以有 β1＝2.25×(145.0T )0.95对于板式橡胶支座的梁桥 T 1＝12ωπ其中：ω12＝tpsp sp tp sp tp sp tp G G K K G G G K K K G G K K K G g2}4])({[)(2/1212211211-++-++K 1＝∑=ni is K 1计算采用2孔×20m 为一联，故n ＝1K is ＝∑∑=sn i r d tA G 1其中：n s ＝2×16＝32，G d ＝1200kN/m 2由橡胶支座计算知A r ＝4π×0.22＝0.0314m2∑t ＝0.042m∴ K is ＝32×042.00314.01200⨯＝28708.6kN/mK 1＝1×28708.6＝28708.6kN/m K 2＝∑=ni ip K 1K ip ＝3113il E I其中：墩柱采用30号混凝土，则 E c ＝3.00×104MPaE 1＝0.8×3.00×104×103＝2.4×107kN/m 2按墩高H ＝7m 控制设计，支座垫石＋支座厚度＝0.1＋0.042＝0.142m l i ＝7＋0.142＝7.142m 柱惯矩： I 1＝64π×1.34＝0.1402m4K ip ＝37142.7104.21402.03⨯⨯⨯×2＝55418.0kN/mK 2＝1×55418.0＝55418.0kN/m G sp ＝2×4577.2＝9154.4kN G tp ＝G cp ＋ηG p其中： G cp ＝720kNG p ＝2×185.8＝371.6kNη＝0.16(2f X +2221f X +21f f X X +21f X +1)顺桥向作用于支座顶面的单位水平力在支座顶面处的水平位移为：X d ＝X 0－φ0l 0＋X Q 其中： l 0＝l i ＝7.142m X Q ＝1133I E l ＝1402.0104.23142.773⨯⨯⨯＝0.0000361桩的计算宽度：b 1＝0.9(d+1)＝0.9×(1.5＋1)＝2.25m 桩在土中的变形系数：α＝51EImbm ＝10000kN/m 4其中：桩采用25号混凝土，则 E c ＝2.80×104MPaEI ＝0.8×2.8×107×64π×1.54＝5.567×106∴ α＝5610567.525.210000⨯⨯＝0.3321 桩长h ＝40m ，∴ αh ＝0.3321×40＝13.284m ＞2.5m 取αh ＝4.0，故K h ＝0 从而有 X 0＝34433443203443344331B A B AC B C B EI l B A B AD B D B EI --⨯+--⨯ααφ0＝)1(344334430344334432B A B AC A C A EI l B A B AD A D A EI --⨯+--⨯-αα 由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.11查得 34433443B A B A D B D B --＝2.441 34433443B A B A C B C B --＝34433443B A B A D A D A --＝1.62534433443B A B A C A C A --＝1.751故 X 0＝EIl EI 203625.1441.2αα+＝626310567.53321.0142.7625.110567.53321.0441.2⨯⨯⨯+⨯⨯＝0.0000309φ0＝)751.1625.1(02EIl EI αα+- ＝)10567.53321.0142.7751.110567.53321.0625.1(662⨯⨯⨯+⨯⨯-＝－0.00000941X d ＝0.0000309＋0.00000941×7.142＋0.0000361＝0.000134X f ＝dX X 0＝000134.00000309.0＝0.2306X H/2＝X 0－φ0l 0/2＋X Q/2＝X 0－φ0l 0/2＋113485I E l＝0.0000309＋0.00000941×2142.7＋1402.0104.248142.7573⨯⨯⨯⨯＝0.0000758 X f/2＝dH X X 2/＝000134.00000758.0＝0.5657∴ η＝0.16×(0.23062+2×0.56572+0.2306×0.5657+0.5657+1) ＝0.3823G tp ＝720＋0.3823×371.6＝862.1kN∴ω12＝tpsp sp tp sp tp sp tp G G K K G G G K K K G G K K K G g2}4])({[)(2/1212211211-++-++＝1.8624.91542}554186.287084.91541.8624]4.9154)554186.28708(6.287081.862{[4.9154)554186.28708(6.287081.8628.92/12⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯++⨯-⨯++⨯⨯＝20.021ω1＝4.474T 1＝474.42π＝1.404 β1＝2.25×(404.145.0)0.95＝0.7634K itp ＝ipis ip is K K K K +＝0.554186.287080.554186.28708+⨯＝18911.7kN/m则 E ihs ＝4.91547634.02.03.07.17.1891117.18911⨯⨯⨯⨯⨯⨯＝712.8kN2)墩身自重在板式支座顶面的水平地震荷载E hp ＝tp h z i G K C C 1β＝1.8627634.02.03.07.1⨯⨯⨯⨯＝67.1kN 支座顶面的水平地震力总和为E ihs ＋E hp ＝712.8＋67.1＝779.9kN(四)墩柱截面内力及配筋计算(柱底截面) 1、荷载计算上部恒载反力：4577.2kN下部恒载重力：720＋2×185.8＝1091.6kN 作用于墩柱底面的恒载垂直力为N 恒＝4577.2＋1091.6＝5668.8kN水平地震力：H ＝779.9kN水平地震力对柱底截面产生的弯矩为 M ＝779.9×7.142＝5570.0kN •m 2、荷载组合(单柱)1)垂直力：N ＝5668.8/2＝2834.4kN 2)水平力：H ＝779.9/2＝390.0kN 3)弯矩： M ＝5570.0/2＝2785.0kN •m 3、截面配筋计算偏心矩： e 0＝M d /N d ＝2785.0/2834.4＝0.9826m 构件计算长度：l 0＝2l ＝2×5.6＝11.2mi ＝AI ＝4/3.164/3.124⨯⨯ππ＝0.325 l 0/i ＝11.2/0.325＝34.46>17.5 ∴应考虑偏心矩增大系数η η＝1＋212000)(/14001ξξhl h eh 0＝r ＋r s ＝0.65+0.59＝1.24m h ＝2r ＝2×0.65＝1.3mξ1＝0.2＋2.700h e ＝0.2+2.7×24.19826.0＝2.34>1.0∴取 ξ1＝1.0ξ2＝1.15－0.01hl 0＝1.15－0.01×3.12.11＝1.064>1.0∴取 ξ2＝1.0η＝1＋0.10.1)3.12.11(24.1/9826.0140012⨯⨯⨯＝1.067ηe 0＝1.067×0.9826＝1.048m由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)附录C 有配筋率 ρ＝DgrCe Ae Br f f sd cd --⋅00'f cd ＝13.8MPa f sd ’ ＝280MPag ＝r s /r ＝0.59/0.65＝0.9077 假定ξ＝0.33，A ＝0.6631，B ＝0.4568，C ＝-0.8154，D ＝1.7903 ρ＝65.09077.07903.1048.18154.0048.16631.065.04568.02808.13⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯＝0.01027N d ≤Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’＝0.6631×0.652×13.8×103-0.8154×0.01027×0.652×280×103＝2875.5kN>N d ＝2834.4kN ∴纵向钢筋面积A s ＝ρπr 2＝0.01027×π×0.652＝0.01363m2选用28φ25HRB335钢筋，A ＝0.001374m 2> A s ＝0.01363m2(五)桩身截面内力及配筋计算1、内力计算作用于地面处桩顶的外力为N 0＝2834.4kN ，H 0＝390.0kN ，M 0＝2785.0kN •m 1) 桩身弯矩M y ＝α2EI(x 0A 3+αφ0B 3＋EI M 20αC 3＋EIH 30αD 3)x 0＝EIM EI H 2030625.1441.2αα+＝626310567.53321.0625.10.278510567.53321.0441.20.390⨯⨯⨯+⨯⨯⨯＝0.01204mφ0＝)751.1625.1(020EIM EI H αα+- ＝)10567.53321.0751.10.278510567.53321.0625.10.390(662⨯⨯⨯+⨯⨯⨯- ＝－0.00367A 3、B 3、C 3、D 3由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.12查得，计算见下表桩身弯矩 M y 计算yh ＝αA 3B 3C 4D 4M yy(m) (m) (kN*m) 00 0.00000 0.00000 1.00000 0.00000 2785.0 0.3010.1 -0.00017 -0.00001 1.00000 0.10000 2901.2 0.6020.2 -0.00133 -0.00013 0.99999 0.20000 3010.9 0.9030.3 -0.00450 -0.00067 0.99994 0.30000 3108.4 1.2040.4 -0.01067 -0.00213 0.99974 0.39998 3189.6 1.5060.5 -0.02083 -0.00521 0.99922 0.49991 3251.3 1.8070.6 -0.03600 -0.01080 0.99806 0.59974 3291.1 2.1080.7 -0.05716 -0.02001 0.99580 0.69935 3307.8 2.4090.8 -0.08532 -0.03412 0.99181 0.79854 3300.7 2.7100.9 -0.12144 -0.05466 0.98524 0.89705 3270.5 3.0111 -0.16652 -0.08329 0.97501 0.99445 3217.4 3.3121.1 -0.22152 -0.12192 0.95975 1.09016 3142.83.6131.2 -0.28737 -0.17260 0.93783 1.18342 3048.4 3.9141.3 -0.36496 -0.23760 0.90727 1.27320 2936.1 4.2161.4 -0.45515 -0.31933 0.86573 1.35821 2808.1 4.5171.5 -0.55870 -0.42039 0.81504 1.43680 2679.4 4.8181.6 -0.67629 -0.54348 0.73859 1.50695 2514.8 5.1191.7 -0.80848 -0.69144 0.64637 1.56621 2354.3 5.4201.8 -0.95564 -0.86715 0.52997 1.61162 2187.8 5.7211.9 -1.11796 -1.07357 0.38503 1.63969 2017.7 6.0222 -1.29535 -1.31361 0.20676 1.64628 1846.4 6.6252.2 -1.69334 -1.90567 -0.27087 1.57538 1508.0 7.2272.4 -2.14117 -2.66329 -0.94885 1.35201 1187.5 7.8292.6 -2.62126 -3.59987 -1.87734 0.91679 896.3 8.4312.8 -3.10341 -4.71748 -3.10791 0.19729 643.1 9.0333 -3.54058 -5.99979 -4.68788 -0.89126 433.4 10.5393.5 -3.91921 -9.54367 -10.34040 -5.85402 109.7 12.045 4 -1.61428 -11.73066 -17.91860 -15.07550 53.1 y ＝2.108m 处，弯矩最大，M y ＝3307.8 kN •m垂直力： N d ＝2834.4＋202.5/2＋4π×1.52×2.108×25＝3028.8kN2、截面配筋计算偏心矩： e 0＝M d /N d ＝3307.8/3028.8＝1.092m构件计算长度：l 0＝0.7×α4＝0.7×3321.04＝8.431mi ＝A I ＝4/5.164/5.124⨯⨯ππ＝0.375 l 0/i ＝8.431/0.375＝22.48>17.5∴应考虑偏心矩增大系数ηη＝1＋212000)(/14001ξξhl h e h 0＝r ＋r s ＝0.75+0.66＝1.41mh ＝2r ＝2×0.75＝1.5mξ1＝0.2＋2.700h e ＝0.2+2.7×41.1092.1＝1.09>1.0 ∴取 ξ1＝1.0ξ2＝1.15－0.01h l 0＝1.15－0.01×5.1431.8＝1.094〉1.0∴取 ξ2＝1.0η＝1＋0.10.1)5.1431.8(41.1/092.1140012⨯⨯⨯＝1.029 ηe 0＝1.029×1.092＝1.124m由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)附录C 有配筋率 ρ＝Dgr Ce Ae Br f f sd cd --⋅00'f cd ＝11.5MPaf sd ’ ＝280MPag ＝r s /r ＝0.66/0.75＝0.88假定ξ＝0.32，A ＝0.6351，B ＝0.4433，C ＝-0.8656，D ＝1.7721 ρ＝75.088.07721.1124.18656.0124.16351.075.04433.02805.11⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯＝0.00731N d ≤Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’＝0.6351×0.752×11.5×103-0.8656×0.00731×0.752×280×103＝3111.7kN>N d ＝3028.8Kn∴纵向钢筋面积A s ＝ρπr 2＝0.00731×π×0.752＝0.01292m 2选用28φ25HRB335钢筋，A ＝0.001374m 2> A s ＝0.01292m 2。

第4章桥梁墩台的抗震计算1

主要内容第四章桥梁抗震设计
《铁路工程抗震设计规范》的适用范围：
位于常水位水深超过5m的桥墩，应计入地震动水压力对抗震检算内容及方法抗震验算规定
3）建筑材料容许应力的修正系数，应符合下表的规定。

桥墩地震作用计算
图中，
h——基础底面位于地面以下或一般冲刷线以下的深度(m)。

（二）地震力计算公式
β——
根据场地类别和地震动参数区划确定的地震动反应谱特
桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
185.1261.8418.990.6261.8418.990.62
⎡⎢⎢
=⎢⎢⎣桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
地基变形引起的各质点水平位移
桥梁抗震设计实例桥梁抗震设计实例。

规则桥梁抗震计算方法

规则桥梁抗震计算方法
规则桥梁抗震计算方法
第一章设计计算的三个阶段
明确准确精确
规则桥梁抗震计算方法
第二章选择合适的抗震计算方法
2.1 可简化为单自由度系统结构
规则桥梁抗震计算方法
第二章选择合适的抗震计算方法
2.2 等位移准则
1. 一阶振型占主导地位，大多数的规则桥梁。
2. 当结构的自振周期大于反应谱的特征周期后，对于规则桥梁可采用等位移原理，即对于相同边界条件，地震作用下，按弹性分析与弹塑性分析（非线性分析）得出的位移近似相等。（细则条文说明）
3.1 应力应变关系
钢筋应力应变关系：屈后刚度系数要近似为0。
规则桥梁抗震计算方法
第三章截面分析：弯矩曲率关系
3.2 几个需要明确的地方
1.首次屈服：计算有效刚度；
规则桥梁抗震计算方法
第三章截面分析：弯矩曲率关系
3.2 几个需要明确的地方
2.塑性铰定义：初始刚度要采用有效刚度；
3.一般采用双折线模型是能满足要求的，屈后刚度系数根据弯矩曲率曲线得到。
第五章双柱墩PushOver
5.3 计算位移 1.双柱墩横向Pushover的模型应尽量选取单独的下部结构模
型，而不是直接用整体模型，在用能力谱法进行性能点迭代时，简单的模型结果更准确。 2.在一般情况下，直接用等位移法计算的位移也是可以接受的。
规则桥梁抗震计算方法
第五章双柱墩PushOver
谱按强度折减系数法或等效阻尼法转换为加速度-位移关系（需求曲线），同时荷载位移曲线转换为加速度-位移关系（能力曲线），二者的交点即为性能点。（3）容许位移为塑形转角等于塑形容许转角的荷载步对应的位移。
规则桥梁抗震计算方法

桥墩地震作用计算

桥墩地震作用计算1 桥墩计算简图梁桥下部结构和上部结构是通过支座相互连接的，当梁桥墩台受到侧向力作用时，如果支座摩阻力未被克服，则上部桥跨结构通过支座对墩台顶部提供一定约束作用。

震害表明，在强震作用下，支座均有不同程度破坏，桥跨梁也有较大的纵、横向位移，墩台上部约束作用并不明显。

《公路抗震规范》计算桥墩地震作用时，不考虑上部结构对下部结构的约束作用，均按单墩确定计算简图。

（1）实体墩计算实体墩台地震作用时，可将桥梁墩身沿高度分成若干区段，把每一区段的质量集中于相应重心处，作为一个质点。

从计算角度，集中质量个数愈多，计算精度愈高，但计算工作量也愈大。

一般认为，墩台高度在50~60m以下，墩身划分为4~8个质点较为合适。

对上部结构的梁及桥面，可作为一个集中质量，其作用位置顺桥向取在支座中心处，横桥向取在上部结构重心处。

桥面集中质量中不考虑车辆荷载，由于车辆的滚动作用，在纵向不产生地震力；在横向最大地震惯性力也不会超过车辆与桥面之间摩阻力，一般可以忽略。

实体墩的计算简图为一多质点体系。

（2）柔性墩柔性墩所支承的上部结构重量远大于桥墩本身重量，桥墩自身质量约为上部结构的1/5~1/8，它的大部分质量集中于墩顶处，可简化为一单质点体系。

2 桥墩基本振型与基本周期（1）基本振型墩台下端嵌固于基础之上，墩身可视为竖向悬臂杆件。

在水平地震力作用下，墩身变形由弯曲变形和剪切变形组成，两种变形所占的份额与桥墩高度与截面宽度比值H/B有关。

当计算实体桥墩横向变形时，H/B的值较小，应同时考虑弯曲变形和剪切变形影响；当计算纵向变形时，H/B的值较大，弯曲变形占主导作用。

公路桥梁墩身一般不高，质量和刚度沿高度分布均匀，实体墩在确定地震作用时一般只考虑第1振型影响，由于墩身沿横桥向和顺桥向的刚度不同，在计算时应分别采用不同的振型曲线。

振型曲线确定之后，可以运用能量法或等效质量法将墩身各区段重量折算到墩顶，换算成单质点体系计算基本周期。

抗震计算—xxx村大桥抗震计算书

一、工程概况K16+930桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路3合同双坝段，为主线上跨箐沟而设。

孔跨布置为19孔30m结构连续预应力混凝土箱形梁桥。

本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号:K16+633.96，终止桩号:K16+710.207，半径:1000m，右偏)、缓和曲线(起始桩号:K16+710.207，终止桩号:K16+855.207，参数A:380.789，右偏)、直线(起始桩号:K16+855.207，终止桩号:K17+063.157)和缓和曲线(起始桩号:K17+063.157，终止桩号:K17+210.04，参数A:498.15，左偏)上，纵断面纵坡-1%；墩台径向布置。

采用4、5孔一联连续结构，按半幅计全桥共设8联，全桥共设10道伸缩缝。

上部构造为30m预应力混凝土箱形梁。

下部为钢筋混凝土盖梁，双柱方墩、挖孔灌注桩基础，根据实际地质情况，1~13号墩按摩擦桩设计。

上部箱梁采用强度等级C50混凝土；双柱式桥墩盖梁、墩柱、系梁、桩基采用C30混凝土。

根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

本计算书对大桥左幅第二联进行计算，桥型布置图如下图所示。

图1.1 桥型布置图图1.2 桥墩断面示意图二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是5号墩、6号墩、7号墩、8号墩，7号墩为固定墩。

其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型表2.1 自振特性一览表第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。

E1、E2反应谱函数分别如下图3.1、3.2所示。

图3.2 E2反应谱函数四、抗震性能验算4.1 E1作用下桥墩的抗震强度验算桥墩截面尺寸如图4.1所示。

抗震计算—某大桥抗震计算书

一、工程概况XX〔连汪坝〕至南华县城一级公路K38+890[右24×20/左25×20m] 预应力砼小箱梁桥位于拖木古村北面的XX江河谷内，为跨山间河流凹地的桥梁。

中心里程为K38+890，起止点里程为右K38+646.96〔左K38+626.96〕～K39+113.04，桥面净宽2×14.75米，最大墩高18.27米，全长992.16米(单幅计列)；上部构造为预应力混凝土箱形连续梁桥，下部构造及根底均为柱式轻型桥台、双柱式桥墩及桩根底.本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号K38+656.96，终止桩号:K38+713.512，参数A:324.207，右偏)、圆曲线(起始桩号:K38+713.512，终止桩号:K39+087.738，半径:457m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K39+087.738，终止桩号:K39+134.838，参数A:324.207，右偏)上，纵断面纵坡1.8%；墩台径向布置。

根据?中国地震动参数区划图?〔GB18306-2001〕及?XX省地震动峰值加速度区划图?、?XX省地震动反响谱特征周期区划图?，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反响谱特征周期为0.45s，地震根本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

本计算书对大桥左幅第三联进展计算，桥型布置图如下列图所示。

图1.1 桥型布置图图1.2 剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是8号墩、9号墩、10号墩、11号墩、12号墩，8号墩、12号墩为过渡墩，10号墩为固定墩。

其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型表2.1 自振特性一览表模态号频率/Hz 周期/s1 0.563966 1.7731562 1.225745 0.815833 1.36501 0.7325954 1.433196 0.6977415 1.783993 0.560546 2.058775 0.485726第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反响谱输入。

桥梁抗震计算实例分析

桥梁抗震计算实例分析摘要：桥梁是交通生命线工程中重要组成部分，地震作为我国主要的自然灾害类型，一旦发生就可能造成极大的破坏，道路桥梁是抗震救灾的重要通道，必须具备较强的抗震性能。

我国地震时常发生，震害强烈，破坏力大。

因此，对于我国的公路桥梁工程建筑来说，必须要加强防震措施，减少地震带来的损失。

我国安全防灾等相关部门要不断加强公路桥梁质量规范和设计，增进抗震措施的理论发展和实践技术，来保障人民财产在地震灾害中不受较大的损失。

关键词：桥梁抗震加强防震措施Anti-seismic calculation and strategy of bridgesYu WenxiangAbstract：Bridges are an important part of traffic lifeline engineering. Earthquakes, as the main type of natural disasters in China, may cause great damage once they occur. Road and bridge are important passages for earthquake relief and must have strong seismic performance. Earthquakes often occur in China, with strong damage and great destructive force. Therefore, for highway and bridge construction in China, it is necessary to strengthen seismic measures to reduce the losses caused by earthquakes. The relevant departments of safety and disaster prevention in China should constantly strengthen the quality specification and design of highway and bridge, enhance the theoretical development and practical technology of anti-seismic measures, so as to protect people's property from greater losses in earthquake disasters.Keywords: Bridge seismic resistance Strengthen measures of seismic resistance0 引言自2008年汶川大地震以来，我国政府高度重视各领域各建筑的抗震防震措施。

桥梁抗震算例

某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2X 25m ,梁宽从10.972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。

以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》(004— 89)的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。

一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：K tEm s =^^Ci C z K h 「G zsp(附 2- 1)■- K itpi =0式中，C i =1.3 , C z =0.2 , K h =0.1 1、确定基本参数(1) 全联上部结构总重力：G zs p =(518.7 52.86) 25 48.53 23 0.3 2 50 25 =16155.2kN(2) 实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力:而 G p =5.295 4.346 25 =575.3kN 得 Gzt p =G tp = G p /3 =191.8kN(3)—联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和K 1 :K^(3 2) 2480.442 5756.3 =2.3915 104kN /m(4) 设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度K 2:p 壬F 試F 灵F #计算简图由于不考虑地基变形，即 X f =04 4 4 「0.8015 m4，12=1.088 m4，13=1.676 m41 = 0^.0^_0^5=1.0831 e1 11 21 3从而，得 I 0.9233m 4, 3EI e 3 X3.3 X 107X 0.9233 K D = p —=5.K 2=K D =8.55 10 kN /m3、计算动力放大系数“根据T ；及规范三类场地土动力放大系数函数，计算・:4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附 2-1）计算:2 5756.34 1.3 0.2 0.1 0.646 16155.2 =130.6kN 2.3915 10、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算:E hp 二 CGK h S 1XG得 D6 号墩丘山=1.3 0.2 0.1 0.8482 1.0 1.0 191.76 = 4.22kN 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下:Q D 6 =130.64.22 =134.82kNM D6 二 130.6 4.224.346 =585.93kN5= 8.55 10 kN /m4.74632、计算桥梁顺桥向自振基本周期 T i2 GZtp K 1（K1K2）G Zsp1=g1也那心（2K 2）G zspF-4G ztp G zsp K 1K 2：22G ztp G zsp■2= 14.11s2 ■:T |1.673s"2.25〔0.45、-------- I0.95=0646E hs ■— E ihsi附2.2横桥向地震力计算D6号桥墩横桥向水平地震荷载按下式计算(参见 D6号墩计算简图)：式中，C j =1.3，C z =0.2，K h =0.1 1、计算X i,由于 H二474色=1.031 ：： 5B 4602、计算桥墩各质点重力G jG 0 =16155.2/2 =8077.6kN G 1 =6.122 2.146 25 =328.4kN G 2 =4.502 2.2 25 =247.61kN3、计算横桥向基本振型参与系数11 8077.6 0.889 328.4 0.621 247.6 221 8077.60.8892 328.4 0.6212 247.64、计算D6号桥墩振动单元横桥向振动时的动力放大系数 (1) 计算横桥向柔度S :丨1 =1.934 m 4, 12 =3.700 m 4 , 13 =10.254 m 41 0.45 0.6 0.05---- = -------------- r ---------- ----- - --------I e11I 2I 3得 l e =2.569n 4"C C K ih i X G i（附 2-2）故取 X ^二X f •汕1-Xf ）不考虑地基变形时：X f -0G1G2.故有 X 1i 二D6号墩计算简图X 11/ 、1/3 需=0'889，X">J/3[113.7、 “I ------- I =0.621 <474.6 丿n' X i G ii出n2' X i G ii =0= 1.011Ks KK— =11419.5kN/mK S K D -=8.76 10$ K(2) 计算桥墩横向振动的基本周期 T 1(3) 确定动力放大系数'根据T 1及规范三类场地土动力放大系数函数，得』 ,0.95盘『0.45、宫=2.25 汉 ——I =0.629 1 <T 丿 5、计算各质点的水平地震力根据公式(附2-2)计算作用于D6号桥墩各质点的横桥向水平地震力:E 0h p =1.3 0.2 0.1 0.629 1.011 8077.6 = 133.55kN E 1hp =1.3 0.2 0.1 0.629 1.011 0.839 328.4 = 4.56kN E 2hp =1.30.2 0.1 0.629 1.011 0.586 247.6 = 2.40kN&计算横桥向地震剪力和弯矩D6号墩墩底的横桥向地震剪力和弯矩分别如下：Q D 6 =133.554.56 2.40 =140.51kNM D 6 =133.55 4.3464.56 3.3342.40 1.137 = 598.34kN mK D3Ele 3 3.3 107 2.5695.64636 = 1.412 10 kN/m。

桥梁下部抗震计算

Xxx桥下部结构桥墩抗震计算书一、设防标准、性能目标根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的规定，进行该桥梁的抗震设计和计算。

本桥为三级公路中桥，考虑到该桥对当地的重要性，抗震设防类别提高一个等级，抗震设防类别定为C类，分别进行E1地震作用下桥墩抗弯刚度验算和E2地震作用下变形验算。

根据细则里桥梁重要性系数Ci抗震设防目标是在E1地震作用下，结构一般不受损伤和不需修复可继续使用，在E2地震作用下，结构应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可供维持应急交通使用。

二、技术路线和计算方法在E1地震作用下，结构处于弹性工作范围内，采用反应谱方法计算，对于规则桥梁，由于其动力响应主要由第一振型控制，可采用规范简化的单模态反应谱方法计算。

在E2地震作用下，由于容许结构进入弹塑性工作范围，对于规则桥梁，可利用结构的弹性反应，采用规范的修正系数，利用简化方法来考虑弹塑性效应。

设计图纸中最大桥墩墩高为16.78m，直径1.5m。

计算流程1. 场地和地基地震危险性分析。

2. 地震作用（设计加速度反应谱）参数3. E1地震作用下水平地震力计算（取构件毛截面抗弯刚度）4. 桥墩抗弯刚度验算5. 桥梁墩柱变形验算。

6. 分析构造细节措施。

桥墩箍筋构造。

三、场地和地基地震危险性分析根据图纸，桥址段处青藏北部抗震区南北地震带和政——武山——天水地震亚带，地质构造简单、地层单一、岩性均匀、水文条件较简单，场地土类别为Ⅱ类场地土，属建筑抗震可进行建设的一般场地。

桥址段抗震设防类别为8度，设计基本地震加速度为0.2g 。

根据《地震动反应谱特征周期区划图》，该区域场地特征周期为0.45s四、地震作用参数及计算过程1、规范水平设计加速度反应谱阻尼比为0.05的水平设计加速度反应谱S 由下式确定：⎪⎩⎪⎨⎧+=)/(*)45.05.5(*1maxmax max T T S S T S S g m ax S =2.25*Ci*Cs*Cd*A抗震重要性系数Ci=0.34（E1）和1.0（E2）场地系数Cs=1.0（二类场地、0.2g ）阻尼调整系数Cd=1.0得g g T T T T s s T >≤≤<1.01.0m axS =2.25*0.34*1.0*1.0*0.2g=0.153g （E1地震作用） m ax S =2.25*1.0*1.0*1.0*0.2g=0.45g （E2地震作用）桥墩基本周期，按照细则近似计算公式2112⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=g G T s t δπ p cp sp t G G G G η++=该桥为三柱式墩KNG X X X X X KNGcp KNGsp p f f f f f 77126.0)1*2*(*16.02732/546119321212212==+++====η得：KN G t 1666=)/(10*21.0645.1*142.3*10*0.378.16*1*31*3144733KN m EI PL s -===δ 则：2141)8.910*21.0*1666(*142.3*2-=T =0.37s 由于：0.1s ＜T 1＜Tg故：S=0.153g （E1地震作用下）S=0.45g （E1地震作用下）2.规则桥梁顺桥向水平地震力根据细则g G S E t h htp /1=作用下）在作用下）在2(7.749/1666*45.01(9.254/1666*153.0E KN g g E E KN g g E htp htp ====3.墩柱持久状况承载能力极限状态计算桥梁纵向强度设计应由E1地震作用控制设计，根据规范沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其正截面抗压承载力计算应符合下列规定：'3300'220sd cd d sdcd d f r D f Br e N f r C f Ar N ργργ+≤+≤在E1作用下偏心距57.2166678.16*9.2540===d d N Me 取墩柱纵向主筋为34-φ25，等间距。

桥墩抗震计算报告解读

1、荷载 (2)2、地震计算参数 (2)3、工况组合 (4)4、计算软件及模型 (4)5、桥墩截面尺寸 (5)6、计算结果 (6)6.1 E1地震作用纵、横桥向桥墩强度计算（抗震规范7.3.1）： (6)6.2 E2地震作用桥墩桩、柱抗震强度验算 (13)6.2.1 墩柱有效抗弯刚度计算（抗震规范第6.1.6条） (13)6.2.2 E2地震作用下能力保护构件计算（抗震规范6.8条） (14)6.2.3 E2地震作用下墩柱抗震强度验算（抗震规范7.3.4） (17)6.3 E2地震作用变形验算（抗震规范第7.4条） (17)6.3.1 墩顶位移验算（抗震规范第7.4.6条） (17)6.4 E2地震作用下支座验算（抗震规范7.5.1） (21)6.5延性构造细节设计(抗震规范8.1条) (23)7、抗震计算结论 (23)主线桥左幅桥30+35+31.501m 连续箱梁下部桥墩抗震计算报告1、荷载考虑上部箱梁自重及二期恒载包括桥面铺装和栏杆，下部桥墩自重，程序自动考虑，混凝土容重取26kN/ m3，计算时将荷载转化为质量。

2、地震计算参数按《中国地震动参数区划图（GB18306-2001）》、《福建省区划一览表》、《福州绕城公路西北段线路工程地震安全性评价补充报告》，根据规范表3.1.2判定本桥梁抗震设防类别为B 类。

桥址所在地抗震设防烈度为Ⅶ度，场地类型为Ⅱ类，根据《抗震细则》的9.3.6条规定，混凝土梁桥、拱桥的阻尼比不宜大于0.05，因此在这里取阻尼比为0.05。

设防目标：E1地震作用下，一般不受损坏或不需修复可继续使用；E2地震作用下，应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可维持应急交通使用。

按抗震规范6.1.3，本桥为规则桥梁，抗震规范表6.1.4：本桥E1、E2作用均可采用SM/MM 分析计算方法。

抗震分析采用多振型反应谱法，水平设计加速度反应谱S 由下式（规范5.2.1）确定：max max max (5.50.45)0.10.1(/)g g g S T T s S S s T T S T T T T ⎧+<⎪=≤≤⎨⎪>⎩max 2.25i s d S C C C A =式中：T g —特征周期(s)；T —结构自振周期(s)；max S —水平设计加速度反应谱最大值； C i —抗震重要性系数； C s —场地系数；C d—阻尼调整系数；A—水平向设计基本地震加速度峰值。

(桥梁人论坛分享)通辽西特大桥抗震设计计算书

某特大桥抗震设计计算书（一）设计资料设计荷载：汽－超20级，挂－120级。

桥面净宽：11.25＋2×0.5m标准跨径：35m上部构造：预应力砼连续箱梁冲刷深度：局部冲刷线标高：174.194m一般冲刷线标高：177.418m地震烈度：设计烈度为8度（二）上部反力上部荷载反力：7988.4KN（参照箱梁标准图桥墩台垂直力表）下部恒载计算：1）盖梁与防震挡块重力为半个盖梁加一个防震挡块重力为：P G=29.8×25/2=745/2=372.5KN2)承梁重力（一个承梁）9.1×25＝227.5KN3)一个柱重力P d=π/4×1.62×（6.6-1.6）×25=251.3KN 4）单桩自重力：P Z=π/4×1.82×47×25=2990.0KN（三）水平地震力计算 1）顺桥向水平地震力计算上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载=Eihs∑=ni KitpKitp1×C i ×C Z ×K h ×β1×Gsp式中: C i =1.7; C Z =0.3; K h =0.2;根据地质资料分析，桥位所在地土层属于Ⅲ类地区, 所以有: β1＝2.25×（145.0T ）0.95对于板式橡胶支座的梁桥T 1＝2π/W 1 其中：21W =()()[]{}TPSP SP TP SPTP SP TP G G K K G G G K K K G G K K K G g2421212211211-++-++∑==ni Kis K 11计算采用6孔×35米为一联，主墩和次主墩都采用滑板支座，中间三个墩采用板式橡胶支座，故n=3∑∑==nsi d tArG Kis 1其中：n s =8； G d =1200KN/㎡由橡胶支座计算知：Ar=（20㎝）2×π=0.126㎡ ∑t=88×8/11=64mm=0.064m 所以064.0126.0*12008⨯=Kis＝18900 mKN/m KN K /567001890031=⨯=∑==ni Kip K 1233liIE Kip =其中桩柱均采用25号砼，则E h =2.85×104MPa E=0.667×2.85×104×103=1.9×107 KN/㎡按墩高6.6m 控制设计，系梁顶标高181.1m ，局部冲刷线标高174.194m 系梁顶至局部冲刷线的距离： △l=181.1－174.194=6.906m支座垫石＋支座厚度＝0.088＋0.06＝0.148m l i =6.6+6.906+0.148=13.654m 柱惯矩:I 2=π/64×1.64=0.3217m 4 桩惯矩:I 1=π/64×1.84=0.515m 4 h 1=13.654－1.6－0.148=11.906m h 2=5m （柱高）=I /1()1312/1I h h -+()2312/I h h =028162.244931.0mI =m KN Kip /11.220832654.13109.14931.0337=⨯⨯⨯⨯=KNK 33.6624911.2208332=⨯=KNG SP 4.479304.79886＝＝⨯其中：KNP G G CP7455.37222=⨯==KNG P 34.13812558.02906.6259.0222=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=ππη⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯++⨯=1216.021212212ffff fXXXXXX f 为考虑地基变形时，顺桥向作用与支座顶面的单位水平力在局部冲刷线引起的水平位移与支座顶面的水平位移之比值。

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工程编号： SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012 年 09 月目录1 工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2 地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3 技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4 计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5 作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6 设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7 地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8 动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 ............................................................................................................... - 5 -8.2 动力特性 ....................................................................................................................... - 6 -9 地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 ................................................................................................................... - 6 -9.1.1 E1 水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2 E2 水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10 地震响应验算 ................................................................................................ - 8 - 10.1 墩身延性验算 ......................................................................................................... - 10 - 10.2 桩基延性验算 ......................................................................................................... - 10 -10.3 支座位移验算 ......................................................................................................... - 11 -11 结论 .............................................................................................................. - 11 -12 抗震构造措施 .............................................................................................. - 11 - 12.1 墩柱构造措施 ......................................................................................................... - 12 - 12.2 结点构造措施 ......................................................................................................... - 12 -1工程概况海口湾景观桥全桥 24m 桥宽。

桥梁全长 666.08 米，等高梁跨径布置有 4x35m，3x35m 两种形式。

桥墩为标准双柱式桥墩，墩柱高度在 5.297m~12.079m之间。

单柱墩底尺寸为 2.2x2.0m。

桩基为 8Φ1200 钻孔灌注桩。

本报告截取最不利一联P12~P16进行计算。

桥梁部分桥跨布置图如下：图 1-1 桥梁部分桥跨布置图2地质状况根据野外鉴别、原位测试结合室内土工试验成果，本次钻探揭露 120m深度范围内的地层综合划分为 5 个岩性单元层，岩土层自上至下分别为：①素填土（ Q4ml）：灰黄色，稍湿，稍密状，主要由石英质中粗砂人工回填而成，含较多碎石块，已完成自身固结，人工填岛堤岸及施工便道均为抛石。

该层仅在 ZK0 钻孔有揭露，揭露厚度 3.30m，层顶高程 5.45m。

②淤泥（Q4m）：深灰色，饱和，流塑 -软塑状，主要由粘性土组成，切面光滑，干强度中等，韧性高，具有腐臭味，土质污手，该层层表呈现为淤泥混砂和流泥状，下套管时可依靠自重下落，层底呈软塑状粘土。

该层全场均有分布，厚度8.00～11.40m，平均厚度 9.60m，层顶埋深 0.00～3.30m，层顶高程 2.15～-5.45m。

③粘土（ Q2m）：棕红色、灰黄、灰色，湿，可塑 ~可塑偏软，主要由粘性土组成，局部含较多中粗砂，韧性中等，干强度高，切面光滑，稍有光泽反应，无摇震反应。

该层在钻孔 ZK0~ZK6、ZK7-左、ZK7- 右、ZK8-左、ZK7~ZK9- 补、ZK11-补、ZK13-补和 ZK15-补有揭露，厚度 1.20～4.90m，平均厚度 2.59m，层顶埋深 8.00～14.80m，层顶高程 -8.50～-17.41m。

④粗砂（Q2m）：灰黄、灰色，湿，中密状，主要由石英质粗砂组成，含少量粘性土，分选性较差，颗粒级配一般，胶结性一般。

该层在钻孔 ZK9~ZK14、ZK8-右、ZK7~ZK9-补、ZK11-补、ZK13~ ZK15-补有揭露，厚度 0.50～6.10m，平均厚度 2.12m，层顶埋深 10.60～ 14.80m，层顶高程 -10.98～-19.41m。

m⑤粉质粘土（ N2）：深灰色、青灰色，可塑-硬塑 -坚硬状，以硬塑和坚硬状为主，主要由粘性土组成，含少量中粗砂，岩芯呈土柱状- 坚硬薄饼状，局部夹半岩状硬夹层，切面稍有光滑，具有光泽反应，无摇振反应，干强度较高，韧性中等。

该层全场均有揭露，未钻穿，层顶埋深 9.90～19.20m，层顶高程 -10.40～-20.61m。

3技术标准1）荷载等级：城市— A 级；2）人群荷载：3.5kN / m2；3）抗震设防烈度： 8 度，设计基本地震加速度峰值：0.3g；4）抗震设防类别：丁类，设计方法： B 类，抗震设防措施等级：8 级；5）场地类型：Ⅱ类；6）环境类别：Ⅲ类；7）桥梁设计基准期： 100 年；4计算资料1）计算软件： Midas Civil — 20112）支座类型：铅芯隔震橡胶支座。

3）支座参数：中墩支座高度为320mm ，平面尺寸1320mm× 1320mm，水平刚度12.5kN / mm边墩支座高度为268mm ，平面尺寸770mm × 770mm，水平刚度4.1kN / mm ；4）立柱：立柱底平面尺寸： 2000× 2200mm，立柱顶平面尺寸： 2000×2400mm（中墩），2000×2600mm（边墩），墩柱高度在 5.297m~12.079m 之间；墩柱底部截面配两层Φ 32 钢筋，共 80 根。

延伸至墩身以上 4 米处内层钢筋截断， 4 米以上墩身变为一层钢筋，共 40 根。

墩身底以上 4 米范围内箍筋采用Φ16@100 钢筋， 4 米以上采用Φ 16@150 钢筋。

5）承台：承台尺寸为横桥向长14.4m，纵桥向宽5.4m，高2.5m。

横桥向底层主筋为单层Φ 32@130 钢筋，顶层为主筋为Φ 16@130 钢筋；横桥向底层主筋为单层Φ32@130 钢筋，顶层为主筋为Φ16@130 钢筋；箍筋为Φ16@130钢筋，全部采用 HRB335 钢筋。