CFG桩复合地基桩土应力比的数值分析

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复合地基桩土应力比

复合地基桩土应力比

复合地基桩土应力比复合地基桩是一种应用广泛的地基加固技术,它通过将单一的桩基加固转变为多层复合结构,从而提高地基的承载能力和稳定性。

而复合地基桩土的应力比则是评估地基承载能力的重要参数之一。

下面我们将从土的应力比的概念、计算方法、影响因素等方面对复合地基桩土应力比进行介绍。

一、概念土的应力比是指固结应力和有效应力之比,即后者除以前者。

它是评估土体变形及稳定性的重要参数,通常用符号e表示。

在复合地基桩工程中,由于在复合地基桩的上方加固了一定的土层,因此地基承载力往往是由下部桩基和上部土层共同承担的,此时所需考虑的应力比就是平衡下部桩基与上部土层承载能力的关系。

二、计算方法复合地基桩土的应力比计算涉及的参数比较多,主要包括桩径、桩长、孔隙比、弹性模量、剪切模量、活动侧土侧阻力系数、自重等因素。

一般采用数值模拟或现场载荷试验等方法进行计算。

三、影响因素1. 上部土层厚度:上部土层的厚度越大,承载能力越高,因此应力比也会越大。

2. 下部桩基的尺寸和数量:下部桩基的尺寸和数量越大,承载能力越高,应力比也会越大。

3. 孔隙比:孔隙比是指土中孔隙空间占据体积的百分比。

孔隙比越大,土的容重越小,承载能力也越小,应力比也会越小。

4. 土的性质:土的强度、变形特征等性质对应力比也有影响。

不同类型的土质,如粘性土和砂土,在承载能力和应力比方面也存在不同。

综上所述,复合地基桩土应力比是评估地基承载能力的重要参数之一,其计算涉及的因素比较多,包括桩径、桩长、孔隙比、土的强度和变形特征等因素。

在复合地基桩的设计过程中,应充分考虑这些因素的影响,保证复合地基桩工程的安全和可靠。

CFG桩在地基处理的应用分析

CFG桩在地基处理的应用分析

CFG桩在地基处理的应用分析1 概述CFG樁又名水泥粉煤灰碎石桩,为一种新发展起来的地基处理措施,相对与灌注桩,CFG桩工艺不复杂,不用制作钢筋笼,不需要泥浆护壁,桩长也容易控制,可一次性冲击成孔下料,施工周期也大为缩短,材料也容易就近获取,而相对于传统的碎石桩,CFG桩桩身强度具有一定的胶结度,加固效果大大优于碎石桩。

CFG桩通过桩体与上覆的褥垫层共同承担来自基础传来的上部建筑荷载,从而形成一种复合地基,其对地基的加固主要通过以下三种方式:1.1桩身材料根据相关的工程实践经验与科研试验,采用CFG桩的复合地基桩土应力比达到了10~40,当桩间距越小、土质越疏松,褥垫层越薄,其桩土应力比越大。

同时,由于桩身材料掺加了水泥、粉煤灰,对处理含水量较大的地基时,在成桩初期可形成竖向排水带、降低土体中的含水量,起到固结的作用。

1.2桩间挤密作用由于CFG采用非取土的的冲击成孔法,在成孔过程中对桩身2~5倍桩径范围内的土体可以起到明显的挤土效应,压缩了桩间土,提高了桩间土的压缩模量,从而提高了桩间土的地基承载力。

1.3褥垫层作用通过在CFG桩顶与基础之间设置一定厚度的砂质褥垫层,可大大改良复合地基的处理效果,褥垫层的作用主要体现在以下方面:(1)调整竖向应力。

根据土力学中布辛耐斯克理论,通过桩顶传递到下部地基中的附加应力将随着深度的增加而减小,从而褥垫层便起到了扩散应力的作用,并使得桩土共同承担由基础传来的荷载,减小了桩身的应力集中现象,可有效防止桩顶刺入。

(2)调节桩身的水平荷载。

通过褥垫层的作用,使得基础传递到桩身的水平荷载明显降低,水平位移也随之减小,褥垫层厚度越大,其水平荷载降低的幅度也越大。

2 实际工程应用举例2.1设计资料百色某小区10#综合楼的基础形式采用筏板基础和柱下独立基础的复合形式,其中,独立基础对地基承载力的要求不高,为240kPa,可直接利用天然地基做为持力层。

筏板基础的厚度分为800mm和600mm两种,其面积分别为915.957m2和578.874m2,共1494.831 m2,而筏板基础对地基的承载力要求较高,天然地基无法满足承载力的要求,要求处理后复合地基fapk≥400kPa,故需对天然地基进行地基处理。

CFG桩复合地基桩土应力现场测试与数值模拟

CFG桩复合地基桩土应力现场测试与数值模拟
( 1. Anhui Testing Center For Highway Engineering,Hefei,Anhui 230022,China; 2. College of Civil Eng. & Architecture,Nanchang Institute of Technology,Nanchang,Jiangxi 330099,China;
施工技术
2012 年 4 月下
84
CONSTRUCTION TECHNOLOGY
第 41 卷 第 363 期
CFG 桩复合地基桩土应力现场测试与数值模拟
徐继欣1 ,张 鸿2 ,周院芳3 ,陈书全3
( 1. 安徽省公路工程检测中心,安徽 合肥 230022; 2. 南昌工程学院土建学院,江西 南昌 330099; 3. 江西公路开发总公司,江西 南昌 330038)
[摘要] 针对复合地基在路堤荷载下与刚性基础下受力 结 构 模 式 存 在 一 定 的 差 异 ,对 江 西 某 高 速 公 路 软 基 试 验 段
填砂路堤下 CFG 桩复合地基承载力特性进行了现场试 验,同 时 采 用 有 限 元 差 分 软 件 FLAC3D 建 立 模 型,对 复 合 地
基 桩土应力与土体沉降进行了数值仿真计算。结果表明,静载试验测试桩间距 1. 5m 的桩土应力比为 5. 58,与实际
路堤加载监测值 2. 26 和数值计算值 2. 72 有一定的误差。因此,对于本 工 程 仅 采 用 静 载 试 验 确 定 路 堤 荷 载 下 CFG
桩复合地基承载力是不合适的。
[关键词] 地基; CFG 桩; 柔性荷载; 现场测试; 数值分析; 桩土应力比
[中图分类号] TUБайду номын сангаас13. 4

水泥土垫层下CFG桩复合地基的桩土应力比研究

水泥土垫层下CFG桩复合地基的桩土应力比研究

1338地下空间与工程学报第10卷引言新建兰(州)新(疆)铁路第二双线在穿越河西走廊时,途径许多盐渍土地区。

该地区地下水埋藏较浅,地基土一般为表层盐渍化强烈的软弱土。

软弱土地基处理的方法众多,CFG桩复合地基是其中一种。

CFG桩[全称为水泥粉煤灰碎石桩]是由碎石、石屑、砂石和粉煤灰掺适量水泥加水拌和而成的桩;CFG桩复合地基是由CFG桩、桩间土体和垫层一起构成的刚性桩复合地基【1’2j。

垫层具有调节桩土应力比的作用,垫层的厚度和刚度不同会引起桩顶和桩间土上应力的变化,使得CFG桩复合地基的应力状态发生改变口’4J。

新建兰新铁路第二双线盐渍化软弱地基处理采用CFG桩复合地基,同时为了隔断毛细水上升产生次生盐渍化病害,需设置隔断层。

实际设计将毛细水隔断层和复合地基垫层合二为一,采用1m厚的水泥土层。

这与一般GFG桩复合地基采用15cm~30CITi的砂垫层在厚度和刚度上有很大的差异,必然导致水泥土垫层下桩土应力比具有其独特性。

但目前,关于这一方面的研究还鲜有报道。

国内学者对一般软土地基上CFG桩复合地基的桩土应力比研究已经做了许多工作。

其中刚性基础下复合地基桩土应力的研究开展较早、成果也比较多∞~4,对于路堤这类柔性荷载下复合地基桩土应力比的研究,近十几年来逐渐增多,但局限于砂砾石垫层下的桩土应力比的研究。

如文献[8~11]给出了软土地基上路堤荷载作用下CFG桩复合地基(砂砾石垫层)桩土应力比的实测结果;文献[10~12]对CFG桩复合地基桩土应力比的影响因素进行了有限元分析。

本文以新建兰新铁路第二双线作为依托工程,进行盐渍化软弱地基上CFG桩复合地基在现场填筑过程中的桩顶和桩问土上不同部位的应力测试,得到桩顶和桩间土顶面处的应力状态,再通过计算获得桩土应力比、桩土荷载分担比。

2工程概况和工程地质条件本文以新建兰新第二双线DK821+600~900盐渍土软弱地基处理的路基试验段工程为依托。

该段为填筑高度达6.70m的路堤,路堤断面从上到下依次为:2.4m厚的基床(其中基床表层为0.7m)、3.3m厚的路堤本体、1m厚的水泥土垫层,25m的CFG桩复合地基。

CFG桩复合地基沉降影响因素的数值分析

CFG桩复合地基沉降影响因素的数值分析

CFG桩复合地基沉降影响因素的数值分析摘要:利用FLAC−3D程序对在CFG桩单桩复合地基的沉降性状进行模拟,分析其沉降随褥垫层厚度、褥垫层模量、桩长径比、桩端土与桩间土模量比等因素的变化规律,从而为CFG桩复合地基的优化设计提供依据。

关键词:CFG桩,复合地基,数值模拟,沉降0、前言CFG桩是水泥粉煤灰碎石桩(Cemnet Flyash Gravel Piles )的简称,是由碎石、石屑、砂石和粉煤灰组成混合料,掺入适量水进行拌和,采用各种成桩机械形成的桩体[1]。

CFG桩复合地基已被广泛的应用实际工程中,但在工程设计中,变形有关的各项系数的取值大多凭经验确定,解析解往往难以求得,相对而言数值方法是一种强有力的工具。

本文将采用FLAC−3D有限差分程序,研究CFG桩复合地基在竖向荷载下的变形特性,分析了影响复合地基沉降的因素及其内在联系。

1、计算模型的建立1.1、模型建立的基本假设为了尽可能使模型与实际情况相符,而又节约建模和计算时间,在建模和计算时做如下的假定。

①同种材料是理想均质,各向同性体;②土体和垫层为理想弹塑性模型,采用摩尔−库伦模型;③承台和桩体用弹性模型;④在承台与垫层、垫层和土体之间的接触面均没有相对滑动,其接触面上的节点在变形过程中始终保持接触。

1.2、几何模型的建立模型建立越简单,各影响因素之间相互干扰越少,能更直接反映出影响因素的作用,加深对复合地基沉降性能的理解,据此可以推广到其它情况[2]。

CFG单桩复合地基承受轴对称垂直荷载作用是一个轴对称问题,为简化计算,可取其1/2区域进行分析。

根据工程中单桩复合地基载荷试验的沉降结果,在距一倍载荷板直径处,其地表沉降极小[3]。

本文有限差分计算域水平方向取承台边缘外延5倍载荷板宽,竖直方向自桩顶起取至2倍桩长深度,桩长10m,桩径600mm,模型尺寸10×5×20m3,褥垫层厚300mm,承台1.6×0.8×0.5m3,边界条件为除顶面外各面均施加与其垂直的约束。

CFG桩复合地基的数值分析及应用的开题报告

CFG桩复合地基的数值分析及应用的开题报告

CFG桩复合地基的数值分析及应用的开题报告一、研究背景复合地基是一种常见的软土地基加固方法,常见的复合地基有预应力灌注桩(CFG桩)复合地基、网格梁复合地基、水泥土搅拌桩复合地基等。

其中,CFG桩复合地基具有结构简单、抗剪承载力强、施工便利等优点,在土力学、岩土工程领域得到了广泛的应用。

然而,CFG桩复合地基在实际应用中,受到各种因素的影响,例如加载速度、土壤参数、钢筋参数等。

为此,需要对CFG桩复合地基进行数值分析,探究其力学性能,为实际工程应用提供指导。

二、研究目的本课题旨在研究CFG桩复合地基的力学性能,包括其应力、位移、变形等方面。

具体研究目的如下:1. 探究CFG桩复合地基在静力和动力加载下的力学性能。

2. 分析CFG桩土体相互作用过程中的变形及破坏模式,确定其破坏机理。

3. 研究土壤参数、钢筋参数等因素对CFG桩复合地基性能的影响。

4. 基于数值分析结果,探究CFG桩复合地基在实际工程中的应用价值。

三、研究方法本课题采用数值分析方法,通过有限元软件对CFG桩复合地基进行模拟分析,探究其力学性能。

具体研究步骤如下:1. 确定CFG桩复合地基的几何形状和材料参数。

2. 建立CFG桩复合地基的有限元模型,并进行材料非线性分析。

3. 对CFG桩复合地基进行静力荷载和动力荷载的数值模拟。

4. 分析CFG桩复合地基的应力、变形、位移等力学性能。

5. 分析CFG桩复合地基的破坏机理。

6. 研究土壤参数、钢筋参数等因素对CFG桩复合地基性能的影响。

7. 对CFG桩复合地基在实际工程中的应用进行研究。

四、预期结果通过本课题的研究,预期能够得到如下结果:1. 掌握CFG桩复合地基的力学性能,包括其应力、变形、位移等方面。

2. 确定CFG桩复合地基的破坏机理,并分析其变形及破坏模式。

3. 研究土壤参数、钢筋参数等因素对CFG桩复合地基性能的影响,为实际工程应用提供指导。

4. 探究CFG桩复合地基在实际工程中的应用价值,为工程实践提供参考。

CFG桩复合地基桩土应力比计算与影响因素分析

CFG桩复合地基桩土应力比计算与影响因素分析

基金项 目:国家 自然科学基金资助项 目 (0 0 0 0 5482) 作者简介 :但汉成 ( 9 3 ) 18 一 ,男 ,湖北潜江人 ,博士研究 生。







第 2 9卷
式 中 :E 为等 沉面 以上 土层 的变 形模 量 。 等 沉 面以上 桩体受 力 情况 如 3图所示 。等沉 面
力比计算的需要, 从单元变形模式出发, 综合考虑桩体的负摩擦阻力、桩顶刺入垫层和桩端刺入持力层的情况,
并将 土层按等沉 面的位 置分 为上 下两层土体 ,采用 简化和收敛的方法 ,导 出带 垫层 的 C G桩复合地 基桩土应力 F 比的计算公式。运 用该 方法 对桩 长 为 6 8 7 6m 的 C G 桩复 合地 基进 行计 算得 到 的等沉 面位 置 位于距 桩底 . ~ . F
连接,无论桩端落在一般地层还是坚硬土层 ,均可 保 证桩 问土始 终参 与工 作 。 由于 桩体 的强度 和模 量
比桩 问土大 ,在荷 载作 用下 桩顶 应力 比桩 间土表 面 应力 大 。桩 可将 承受 的荷载 向较 深 的土层传 递 ,桩
问土 承担 的荷载 相应减 少 。在基 础与 桩和 桩 问土之
处 的桩 体应 力为
p 一 n 1 + s( 一 ea o o1 -1 ) L () 7
根 据式 ( )可 得 ,当 z 。时桩 间 土 的 应力 5 =L


( 一 盯n 1 ) s
() 8
桩 顶上 刺 的变形 量为
S :l— C Go一 ) j  ̄ (p () 9
第2卷, 5 9 第 期
2 00 8年 9月
文 章 编 号 : i0 —6 2 (0 8 50 0 —6 0 14 3 20 )0 —0 70

地基处理 CFG桩

地基处理 CFG桩

某一石屑率,不同水泥、 某一石屑率,不同水泥、 粉煤灰掺量得到的混合 料的立方体抗压强度 R28 与灰水比C/W 成正比。 与灰水比 C/W成正比 。 C/W 成正比
灰 水 比 C/W
水灰比(w/c)与粉煤灰/ 水灰比(w/c)与粉煤灰/ 水泥比(F/C) 水泥比(F/C)关系曲线
粉煤灰/水泥(F/C)
σ 3 = 0.2MPa σ3 = 0.1MPa
三、混合料的应力应变关系
∆σ
σ3 = 0
混合料具有一定粘 结强度,围压对其 应力—应变关系影 响很小。
ε
混合料的有关力学性能
力学性能 立方抗压强 度 劈裂抗压强 度 轴心抗压强 度 静力受压弹 性模量 龄期( 龄期(天) 28 80 80 数值范围 平均值(MPa) 平均值(MPa) MPa) (MPa) 6.3~ 6.3~7.3 0.50~0.59 0.50~ 3.5~ 3.5~6.3 8.4× 8.4×103~ 9.8× 9.8×103 6.7 0.54 4.3 8.8× 8.8×103
第二节加固机理
CFG桩复合地基加固机理包括置换作用和挤密作用, CFG桩复合地基加固机理包括置换作用和挤密作用,以 桩复合地基加固机理包括置换作用和挤密作用 置换作用为主。 置换作用为主。 CFG桩可全长受力,地基土质好,荷载不大, CFG桩可全长受力,地基土质好,荷载不大,可将桩设 桩可全长受力 计短一些;地基土质差,荷载不大时,将桩设计长一些; 计短一些;地基土质差,荷载不大时,将桩设计长一些; 如果地基土很软,而荷载又大时, 如果地基土很软,而荷载又大时,柔性桩很难满足设计 要求, CFG桩可通过应力集中实现 桩可通过应力集中实现。 要求,而CFG桩可通过应力集中实现。 CFG桩桩土应力比可达10~40, CFG桩桩土应力比可达10~40,桩在复合地基中承担荷 桩桩土应力比可达10 40%~75%,提高f 值可达4 载40%~75%,提高fk值可达4倍。

CFG桩复合地基工程特性分析及承载力计算

CFG桩复合地基工程特性分析及承载力计算

CFG桩复合地基工程特性分析及承载力计算摘要:CFG桩复合地基加固高等级公路软基就是一种新引入的软基处理方法,具有施工周期短、工后沉降小、无噪音、无振动、不排污、节约钢材等特点而得到广泛的应用。

但是由于自身的复杂性和多样性,致使群桩相互作用机理及其承载力的计算一直没有得到令人满意的研究成果。

文章对CFG桩各个组成部分进行了详细的分析,介绍了复合地基各个参数的合理取值范围,在此基础上结合相关试验进行了承载力计算公式的推演。

关键词:水泥粉煤灰碎石桩、复合地基、软基处理、工程特性、计算参数、承载力计算0 引言CFG桩即为水泥、粉煤灰、碎石等混合料加水拌合在土中灌注形成的竖向增强体。

碎石桩复合地基,处理后承载力提高系数一般在1.2~1.6之间。

而在同样的地质条件下,CFG桩复合地基的承载力提高系数可以高达2倍以上。

CFG桩具有刚性桩特点,可全桩长发挥侧阻力,桩落在好的土层上还具有明显的端承作用。

这样就可以通过增加桩长或改变桩端持力层的方式,使桩进入较坚硬的土层来提高复合地基整体的承载力,以满足不同的设计要求。

同其他刚性桩一样,CFG桩体的刚度及变形量远大于桩间土。

在通常情况下,在桩顶和基底间设置褥垫层有效调节了桩与桩间土在荷载作用下的变形,从而确保了桩与桩间土的共同工作,这充分显示出CFG桩复合地基的柔性桩特征。

CFG桩的沉降远小于桩间土的沉降,桩体上部形成负摩擦区,致使CFG桩的实际受力与基桩有着很大的区别,其计算方法和取值也就区别于传统的基桩。

1 CFG桩复合地基结构分析1.1 褥垫层褥垫层技术是复合地基的核心技术,CFG桩只有通过褥垫层才能够构成桩土复合地基。

褥垫层厚度如果过小,桩顶时将产生非常明显的应力集中,桩间土的承载作用无法得到充分的发挥。

图1 褥垫层结构褥垫层厚度如果过大,桩土的应力比值会接近1,这样桩基就失去了在CFG复合地基中存在的意义。

所以,褥垫层厚度一般设计为10~30cm,特殊情况为50cm。

CFG桩-筏复合地基桩土应力比解析式研究

CFG桩-筏复合地基桩土应力比解析式研究
deo ain wa su e fr to s t did. By do tng he o c p o h e ua m a p i t c n e t f t e q l
该试验 区段 桩径 0 5m,桩 间距 1 8m,正 方形 布 置。 . .
桩 长 2 .5m,桩 顶 设 0 1 厚 碎 石 垫 层 ,其 上 设 0 5m 3 3 . 5m .
l a rnse eho o d ta f r m t d, a ac l tn fr u a f t e ie — s i c lu ai g o m l o h p l ol
与桩土相对变形 的关系 ,引入 “ 等沉 面 ” 概念 ,假 定桩 与桩 间土均是理 想线弹 性体 ,桩 侧摩 阻力 沿桩 长 直线分 布 ,进 而根据桩 一土 一垫层 变形 协调条 件 ,推 导得到 C G桩一筏 F 复合地基桩 土应 力 比计算新公式 。
弹性体 ,桩侧 摩 阻力 沿桩 长直 线分 布,进 而根据桩 一土 一
文章编 号 :17 62—4 1 (0 0 5—0 3 0 0 1 2 1 )0 0 5— 5
S u y o l u a i g F r l fPi — o l t e s t d n Ca c l t o mu a o l s i s r s n e—
Rato o i fCFG l — a tCompo ie Fo da i n Pie—r f st un to
厚 钢筋 混凝土筏 板 。随荷 载施 加 ,该 工程 桩身 轴力 监测 结
果如图 1 示 : 所
s t e n e t n, t e p ls a d t e s ro n i g s i we e a — et me ts c i l o h i n h u r u d n ol r s e s me o b i e r ea t s s s a d t e dsrb t n fp l u d t e ln a lsi ma e , n h it u i s o i c i o e

路堤柔性荷载下CFG桩复合地基数值分析

路堤柔性荷载下CFG桩复合地基数值分析

路堤柔性荷载下CFG桩复合地基数值分析本文在路基原型的基础上,运用有限元分析软件MIDAS/GTS,对路堤在柔性荷载作用下桩帽、桩筏式CFG桩复合地基的桩身应力和桩顶沉降位移进行了研究。

结果表明:桩筏式CFG桩复合地基的桩身应力大于桩帽式,这表明桩筏式CFG桩复合地基的承载特性较好;就整体沉降而言,桩筏式CFG桩复合地基的桩顶沉降均小于桩帽式的情况,同时桩筏式的沉降较均匀,这表明桩筏式CFG 桩复合地基能够更好地控制地基沉降,以期为以后的工程应用提供参考。

标签:柔性路堤;CFG桩;数值模拟;复合地基1 概述改革开放以来,随着我国经济的不断发展,高速铁路建设规模也随之增加。

高速铁路对路基工后沉降要求极为严格,为满足此要求,CFG桩复合地基技术被广泛使用。

因此,深入研究复合地基路基结构的受力和沉降特性对高速铁路的设计和施工具有非常重要的指导意义。

目前,国内外学者对复合地基进行了一系列研究:Kempton[1]运用拉格朗日有限差分法,分别研究了二维、三维两种情况下复合地基加固区的桩土应力比;Poorooshasb H B[2]建立了刚性桩和柔性桩两种有限元模型,分析了二者桩侧摩阻力的变化规律;Giroud和Han[3-4](2004)对土工格栅的加筋作用进行了系列研究,提出了张拉薄膜理论(tensioned membrane theories),分析了路堤下褥垫层厚度的设计方法;陈仁朋,贾宁等[5]通过有限元分析对桩承式加筋路堤进行分析,得到桩顶处的应力小于桩身最大应力,以及桩长荷载和沉降的影响规律;肖伟、王建西[6]对哈大客专海城西站CFG 桩帽复合地基承载特性进行数值分析。

结果表明,桩帽结构改变了地基中附加应力分布状态,地基沉降得到了有效控制;蔡德钩[7]通过建立三维模型,分析了软土层模量、下卧层模量、桩间距、等对桩网复合地基的受力、变形特性的影响;马建林,刘俊飞等[8-10]对京沪高速铁路北段李窑试验段CFG桩网、桩筏复合地基的加固效果,桩、土应力和荷载分担比进行了分析研究,得到如下结果:随路堤填筑高度增加,桩土应力比有逐渐增大的趋势;最终桩土应力比为3.2左右;路堤中心线处的桩土应力比最大。

CFG桩桩土应力比及褥垫层厚度研究

CFG桩桩土应力比及褥垫层厚度研究

CFG 桩桩土应力比及褥垫层厚度研究杨素春(北京市勘察设计研究院 北京 100038)摘 要:通过C FG 桩单桩及三桩复合地基原位试验,对CFG 桩桩土应力比及褥垫层厚度进行研究。

三桩试验的褥垫层厚度为20cm,试验加载为设计荷载的2倍,加载至设计荷载时,桩间土压力为230kPa,大于原状土承载力160kPa,桩土应力比为1413,远远小于设计值,说明20cm 厚的褥垫层使桩间土的承载力发挥过大。

CFG 桩的反向刺入使天然土的承载力得以发挥,合理厚度的褥垫层应使桩土应力比接近计算值。

试验研究表明:褥垫层5cm 厚时的变形明显小于20cm 厚时,加载至115倍设计荷载时桩头均未破坏,桩体的反向刺入均大于115cm,说明5cm 厚的褥垫层已足以使桩间土发挥作用,且有利于控制沉降。

关键词:CFG 桩 桩土应力比 褥垫层厚度RESEARCH ON THICKNESS OF C USHION AND PILE -SOIL STRESS RATIO OF C FG PILEYang Suchun(Beijing Insti tute of Prospecting and Desi gn Research Beijing 100038)Abstract :The relative between s tress ratio of pile -soil and the thickness of cushion is researched by experi mental and theoretical analyses.7experiments were conducted,includi ng tests on 3piles and single -pile composite -foundations.The distribu tion of stress and deformation in the composite -foundation were measured.The thickness of the cushion for test of 3piles was 20cm and the test loading was 2times of the designed one.When loading toe the desi gned load the pressure between the piles was 230kPa which is 160kPa higher than the bearing capacity of the original soil.The stress ratio of pile -soil was 14.3,much less than the assu med stress ratio.When the thickness of cushion was suitable,the stress ratio is near to the assumed ratio.According to these measurements,when the thickness of cushion was 5cm,the deformation was less than the one of 20cm.Which was favorable for controlling settlement.Keywords :CFG pile pile -soil stress ratio thickness of cushion作 者:杨素春 女 1966年3月出生 硕士 高级工程师 副总工程师收稿日期:2003-10-10CFG 桩复合地基在北京地区已得到了广泛应用,取得了较好的技术、经济效益,在设计、施工方面也取得了很多经验。

CFG桩复合地基技术资料

CFG桩复合地基技术资料

3、振动沉管灌注成桩施工技术要求:
①施工前应按设计要求由实验室进行配比试验,严格按 配比要求配制混合料。
振动沉管灌注成桩施工的坍落度宜为30~50mm,成 桩后桩顶浮浆不宜超过200mm。
②振动沉管灌注成桩施工拔管速度应按匀速控制,拔管 速度应控制在1.2~1.5m/min左右,遇到淤泥或淤泥质土 时,拔管速度应适当放慢;
窜孔发生条件 1) 被加固土层中有松散饱和粉土、粉细砂。 2) 钻杆钻进过程中叶片剪切作用对土体产生扰动。 3) 土体受剪切扰动能量的积累,致使土体发生液化。
24
防止串孔方法: i)对有窜孔可能的被加固地基尽量采取大桩距的设计 方案。增大桩距目的在于减少新打桩对已打桩的剪 切扰动,避免不良影响。 ii) 改进钻头,提高钻进速度,减小液化可能。 iii) 减少在窜孔区域打桩推进排数,如将一次打 4 排改 为2排或 1 排。尽快离开已打桩,减少对已打桩扰 动能量的积累。 iv)必要时采用隔桩、隔排跳打方案,但跳打要求及时 清除成桩时排出的弃土,否则会影响施工进度。
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复合土层的压缩模量的提高系数(适用于全置换的管内泵
送施工方法)
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五、CFG桩施工技术
1、基本概念
CFG桩复合地基于1988年提出并用于工程实践,首先选 用的是振动沉管CFG桩施工工艺。
就挤密性而言,可将地基土分为三大类:一为 挤密性好的土,如松散填土、粉土、砂土等 ; 二为可挤密性土,如塑性指数不大的松散的粉 质性土和非饱和粘性土;三为不可挤密土,如 塑性指数高的饱和软粘土和淤泥质土。

400桩CFG复合地基承载力计算

400桩CFG复合地基承载力计算

400桩CFG复合地基承载力计算
一、基本假设
1、地基土的弹性模量选取:E=68*103MPa,可以按实际试验值修正。

2、桩刚度选取:K=3.2*105MPa/m,可以按实际试验值修正。

3、桩复合地基土的应力储备系数:Kc=2,暗示桩-土组合体在桩原位
负荷作用下,静止状态下的可靠性比纯桩土单元更高。

4、桩系数和桩基应力的确定可参考联合地质调查机关的建筑基础设
计规范。

二、地基可靠性计算
1、桩复合地基系统的安全系数根据实际情况设置,一般设置为3.5
以上,可以按实际情况修正。

2、桩复合地基系统的可靠性计算,要考虑桩-土组合体的桩土和土体
抗力,首先计算桩截面应力τ(和抗剪力N)以及土体应力σ和抗剪力T,然后根据基本假设中的参数确定桩复合地基的可靠性。

三、结果分析
1、桩复合地基系统的承载力可以提高,桩土复合地基系统的可靠性
会更高,但桩的截面面积、深度、刚度以及土的弹性模量、应力储备系数
等参数又会影响桩复合地基系统的可靠性和承载力。

2、根据上述分析,400桩CFG复合地基的承载力可以安全提高,桩
复合地基系统的可靠性也会更高。

复合地基桩土应力比取值

复合地基桩土应力比取值

复合地基桩土应力比取值复合地基桩技术在现代土木工程中得到了广泛的应用。

而在计算复合地基桩的承载能力时,土应力比是一个重要指标,它反映了土体的强度特性,直接影响到复合地基桩的承载能力。

本文将详细介绍复合地基桩土应力比的取值及其影响因素。

一、复合地基桩土应力比取值土应力比又称为摩尔库伦强度比,是土体的强度特性之一,定义为正应力和剪应力的比值。

对于岩土工程而言,土体的强度特性和承载能力直接相关,因此土应力比也是一个极为重要的参数。

一般来讲,土的应力比越小,其胀缩性与剪切强度越大。

而针对复合地基桩而言,土应力比的取值应尽量小,以提高复合地基桩的承载能力。

根据经验值,复合地基桩的土应力比一般在0.25-0.6之间,具体取值需根据地层情况以及桩基工程的要求而定。

而在实际工程中,为了更加准确地确定土应力比的取值,往往需要结合相关试验与分析手段来确定。

比如通过标贯测试、动探测试、扩孔试验等手段来获取场地的地层情况和土体的强度参数,再结合现场复合地基桩的试验数据进行分析,来确定土应力比的具体取值。

二、影响因素土应力比的取值不仅受到地层情况的影响,还与其它一些因素密切相关。

下面列举几个常见的影响因素:1. 土体类型:不同类型的土体其强度特性不同,因此其土应力比的取值也存在差异。

2. 桩身长度:桩身长度一定程度上影响了桩周土体的变形特性和荷载传递方式,因而也会影响土应力比的取值。

3. 泥质含量:含泥量较高的土体其土应力比较小,具有良好的挤压性和承载性。

4. 承载结构的要求:不同的承载结构对土应力比的要求不同,因此在实际工程中需要注意。

三、总结综上所述,复合地基桩土应力比的取值对于工程的安全性和经济性有着至关重要的影响。

在工程设计中,需要根据场地地质情况、复合地基桩的要求以及其它相关因素,合理取值土应力比,以确保复合地基桩的承载能力和工程的安全稳定性。

同时,在实际工程中也需要结合试验数据进行校验和优化,以保证复合地基桩的实际效果与设计要求的一致性。

CFG桩作用机理及施工问题简析

CFG桩作用机理及施工问题简析

CFG桩作用机理及施工问题简析水泥粉煤灰碎石桩简称CFG桩,是一种具有一定粘结强度的桩,也是近年来新开发的一种地基处理技术。

CFG桩是将水泥、粉煤灰、石子、石屑加水拌和形成的混合料灌注而成。

一.加固机理及适用范围CFG桩加固软弱地基主要有两种作用;桩体作用和挤密作用。

CFG桩不同于碎石桩,是具有粘结强度的混合料。

在载荷作用下CFG桩的压缩性明显比其周围软土小,因此基础传给复合地基的附加应力随地基的变形逐渐集中到桩体上,出现应力集中现象,复合地基中的CFG桩起到了桩体作用。

据有关复合地基载荷试验结果,CFG桩单桩复合地基的桩土应力比n=24.3-29.4;四桩复合地基桩土应力比n=31.4-35.2;而碎石复合地基的桩土应力比n=2.2-4.1,可见CFG桩复合地基的桩土应力比明显大于碎石桩复合地基的桩土应力比,亦即其桩体作用显著。

理论计算和现场试验表明,软土地基经碎石桩加固后,其承载力比天然地基一般可提高50%-100%,提高幅度大,且置换率较大,一般为0.2-0.4.其主要原因是碎石桩桩体由松散材料组成,自身没有粘结强图,依靠周围土体的约束才能承受上部载荷,而CFG桩桩身具有一定的粘结强度,在载荷作用下桩身不会出现压胀变形,桩承受的载荷通过桩周的摩阻力和桩端阻力传到深层地基中,其复合地基承载力提高幅度大。

另外,CFG桩复合地基变形小,沉降稳定快。

CFG桩一般采用震动沉管法施工,由于震动和挤压作用使桩间土得到挤密。

CFG桩适用于处理粘性土、粉土、砂土等地基。

二.CFG桩超前施工产生的问题CFG桩施工时一般采取超前施工,在路基整体施工前CFG桩已经钻孔打桩结束,这就导致了以下几个问题的出现。

1.大型机械对CFG桩的破坏由于在路基整体施工前CFG桩已经施工完毕,这就导致了在路基施工过程中大型机械不可避免的会碰桩,压桩。

如,挖掘机在挖土过程中的碰桩,运料车的压桩问题等。

这些都不可避免的会导致CFG桩的断裂破坏。

CFG桩复合地基桩土应力比的数值分析

CFG桩复合地基桩土应力比的数值分析

CFG桩复合地基桩土应力比的数值分析摘要:桩土应力比是反映复合地基特性的重要因素,是CFG桩复合地基设计中的重要参数。

本文对高速铁路CFG桩复合地基桩筏结构进行了数值模拟,研究了桩间距、褥垫层厚度、桩长对桩土应力比的影响。

研究表明,褥垫层厚度是主要因素,而桩长、桩间距影响较小。

关键词:桩土应力比;高速铁路;数值模拟;褥垫层Numerical analysis of pile-soil stress ratio to CFG pile composite foundationin High-Speed RailwayAbstract: Pile-soil stress ratio is an important factor to the characteristics of the composite foundation, is an important parameter to design the CFG pile composite foundation.In this article,the CFG pile composite foundation is simulated by Numerical Simulation. such as the pile spacing,cushion thickness and the length of the pile’s effect on the pile-soil stress ratio is studied. The reasrearch showed that cushion thickness is a major factor, while the length of the pile, the pile spacing is less affected.Key words: Pile-soil stress ratio; high speed railway; Numerical Simulation; cushion1、前言CFG桩是水泥粉煤灰碎石桩的简称,它是由水泥、粉煤灰、碎石、石屑和砂加水拌合形成的高粘结强度桩,和桩间土、褥垫层一起形成复合地基。

CFG复合地基褥垫层与桩土应力比关系的探讨

CFG复合地基褥垫层与桩土应力比关系的探讨

CFG复合地基褥垫层与桩土应力比关系的探讨摘要本文采用大型通用有限元软件ANSYS,采用solid45实体单元及arget170和conta173单元模拟CFG桩及各元素间的滑移摩擦来分析CFG复合地基褥垫层与桩土应力之间的关系。

关键词有限元 CFG桩数值分析前言水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)适用于处理粘性土、粉土和已自重固结的素填土等地基。

该地基处理方法是由水泥、粉煤灰、碎石、石屑或砂等混合料加水拌合形成高粘结强度桩,并由桩、桩间土和褥垫层一起组合成复合地基的地基处理方法。

在CFG桩的设计中褥垫层是设计的关键,它对最终沉降、调整桩土应力比、调整桩土水平荷载,起重要作用。

如果褥垫层太厚桩的优点没有发挥,但如太薄则复合地基应力过于集中在桩上,土的作用没有发挥。

同时复合地基应力在桩土见得分配又与褥垫层的刚度息息相关,即采用不同材料作为CFG桩的褥垫层,对桩土间的应力分布有重要影响。

本文采用大型通用有限元软件ANSYS,采用solid45实体单元及arget170和conta173单元模拟CFG桩及各元素间的滑移摩擦来分析CFG复合地基褥垫层与桩土应力之间的关系。

一、ANSYS数值模型的建立本文中,土体、桩体、垫层均采用三维八节点实体单元solid45单元模拟,同时在桩体与桩间土、桩体与垫层之间均设置了接触单元,刚性面与接触单元分别选用target170和conta173接触单元模拟,考虑了桩体与桩间土之间的滑移摩擦。

桩体采用弹性材料模拟,土体以drucker-prager本构关系模拟其弹塑性。

solid45单元用于构造三维固体结构。

单元通过8个节点来定义,每个节点有3个沿着xyz方向平移的自由度,具有塑性,蠕变,膨胀,应力强化,大变形和大应变能力。

其有限元模型如图1所示。

图1 CFG复合地基有限元模型二、数值计算结果1.当CFG桩褥垫层厚度取100mm,其刚度分别为3000N/mm2、5000N/mm2、9000 N/mm2时的桩土应力云图如图2、3、4所示:图2 褥垫层刚度为3000 N/mm2结果图3 褥垫层刚度为5000 N/mm2结果图4 褥垫层刚度为9000 N/mm2结果桩土的竖向应力值如表1所示(N/mm2)。

CFG桩网复合地基桩土应力荷载比试验研究

CFG桩网复合地基桩土应力荷载比试验研究

桩土应力比是指复合地基中桩顶平均应力与桩间 土平均应力的比值 ,揭示了复合地基中桩和土应力分 布 、荷载分担情况 ,也是复合地基承载力和沉降计算的 重要指标 。
近年来 ,随着高速铁路 、高速公路快速发展 ,复合 地基越来越多地用来处理路堤下的软弱地基 。由于 CFG(Cement Fly2ash Gravel) 桩复合地基能够有效地减 小地基的不均匀沉降和工后沉降 ,并能缩短工期 ,提高 地基土体的承载力 ,京沪高速铁路采用了以“CFG 桩网 复合地基”为主的地基处理方案 。京沪高速铁路对路 基的工后沉降的要求一般不大于 15 mm。确切的掌握 复合地基中的桩土应力比的数值及分布情况 ,是准确 分析工后沉降所不可或缺的 。通过京沪高速铁路凤阳 试验段 CFG桩网处理地基 ,路堤填筑期间的桩帽顶 、 桩帽间土 、四桩帽间形心处应力的现场观测 ,分析桩帽 顶 、桩帽间土 、四桩帽间形心处的应力及桩土应力比随 荷载和固结时间的变化规律 。并分析了桩土荷载分担 比随时间的变化特性 ,为 CFG 桩加固技术进行地基处 理的设计提供可靠的数据和参考依据 。
2 试验方案
根据复合地基的基本理论[122] ,路堤荷载应由荷载 作用区域内的桩 (含桩帽) 及桩间土共同承担 。因此 , 通过观测高速铁路路堤填筑过程和填筑后桩帽顶面应 力 、桩帽间土应力及四桩帽形心处的应力变化情况 ,分 析桩土应力比 、荷载分担比的变化过程 ,以研究 CFG 桩网复合地基的承载性状 。
3) 在填筑结束后 ,填筑高度不变 ,各应力曲线变 化幅度较小 ,趋于稳定 。
图 1 CFG桩网复合地基及测试元器件布置示意
3 测试结果与分析
试验段路堤填筑于 2008 年 3 月 11 日开始 ,2008 年 3 月 25 日填筑结束 ,历时 15 d ;之后即进入静置阶 段 ,目前共历时 266 d 。 311 应力 —填筑高度 —时间关系

CFG桩受力研究

CFG桩受力研究

CFG桩受力研究1、前言CFG桩(CementFly-ash Gravel Pile),即由碎石、粉煤灰掺适量的水泥加水拌合,用各种成桩机具制成的可变粘结强度桩,近年来在工程中得到了广泛应用。

CFG桩复合地基由桩、桩间土及褥垫层三部分构成,其加固机理为褥垫层受上部基础荷载作用产生变形后以一定的比例将荷载分摊给桩及桩间土,使二者共同受力。

同时土体受到桩的挤密而提高承载力,而桩又由于周围土的侧应力的增加而改善了受力性能,二者共同工作,形成了一个复合地基的受力整体,共同承担上部基础传来的荷载【1】。

显然,不同材料构成的褥垫层及同种材料不同垫层厚度桩土分担的荷载是不同的,而准确了解桩土分担的荷载比在CFG桩复合地基工程设计中往往是很重要的。

本文以某工程为例,针对不同材料构成的褥垫层及同一种材料不同垫层厚度情况进行了土压力盒试验,确定了不同情况下桩土分担荷载关系,并得出了一些有益的结论。

2、场地工程地质概况2.1地形地貌该工程场地地貌单元属长江北岸I级阶地,现有地形比较平坦。

2.2地质岩性构成拟建场地的地基土主要由人工填积(Q ml)层和第四系全新统冲积(Q al4)层构成。

场地内分布的地层,按其特点由上至下分述如下:杂填土:主要由混凝土地坪、粉煤灰、砖块、房屋老基础及少量粘性土填成。

呈湿的、松散状态。

该层在整个场地均有分布,厚度为0.88-1.90m。

第四系全新统冲积(Q al4)层:该层具有明显的二元结构沉积规律。

上部主要由细粒的粘土、粉质粘土及粉土组成,中、下部主要由粗粒组成的粉细砂、中粗砂,底部为河道形成的I级阶地下卵石层。

下卧基岩为泥岩。

3、土压力盒试验概况为了解不同材料构成的褥垫层(相同厚度)及同一种垫层材料不同厚度情况确定桩土分担荷载关系,本次试验针对粗石(70%)+砂(30%),砂,瓜米石(70%)+砂(30%)三种材料组成的200mm厚的褥垫层及300mm、400mm和500mm厚的粗石(70%)+砂(30%)的褥垫层进行了6组土压力盒试验,如表1所示。

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CFG桩复合地基桩土应力比的数值分析
摘要:桩土应力比是反映复合地基特性的重要因素,是CFG桩复合地基设计中的重要参数。

本文对高速铁路CFG桩复合地基桩筏结构进行了数值模拟,研究了桩间距、褥垫层厚度、桩长对桩土应力比的影响。

研究表明,褥垫层厚度是主要因素,而桩长、桩间距影响较小。

关键词:桩土应力比;高速铁路;数值模拟;褥垫层
Numerical analysis of pile-soil stress ratio to CFG pile composite foundation
in High-Speed Railway
Abstract: Pile-soil stress ratio is an important factor to the characteristics of the composite foundation, is an important parameter to design the CFG pile composite foundation.In this article,the CFG pile composite foundation is simulated by Numerical Simulation. such as the pile spacing,cushion thickness and the length of the pile’s effect on the pile-soil stress ratio is studied. The reasrearch showed that cushion thickness is a major factor, while the length of the pile, the pile spacing is less affected.
Key words: Pile-soil stress ratio; high speed railway; Numerical Simulation; cushion
1、前言
CFG桩是水泥粉煤灰碎石桩的简称,它是由水泥、粉煤灰、碎石、石屑和砂加水拌合形成的高粘结强度桩,和桩间土、褥垫层一起形成复合地基。

CFG 桩复合地基是我国20世纪80年代末开发的一项新的地基加固技术,由于其用材经济、施工快捷、加固效果良好等优点,在工程中得到了广泛的应用。

近年来,为适应高速铁路建设的需要,CFG桩在高速铁路软土地基处理中得到广泛应用。

为了更好地指导工程实践,进一步研究高速铁路CFG桩复合地基中的工作机理显得尤为重要。

本文研究了不同桩间距、褥垫层厚度和桩长对桩土应力比的影响。

对CFG桩的设计应用有一定的指导作用。

2、计算模型
2.1 计算模型和计算参数
本段路基结构形式为:以填方通过,路堤填高为7.2m,路堤边坡率为1.5,其上设置3.5m高预压土,预压土边坡率为1,其下设置CFG桩桩径0.5m,间距1.8m,正方形布置,桩长24m,桩顶设0.15m厚褥垫层,其上设0.5m厚钢筋混
凝土板。

其结构图如图1所示。

计算采用大型有限元分析软件Plaxis,计算中采用如下设定:土的本构模型采用摩尔—库伦(Mohr-Coulomb)本构模型;屈服准则为摩尔—库伦强度准则;流动理论为相关联的流动法则;土体材料不承受拉力;桩体采用plate单元模拟,线弹性本构模型[53, 54],进行了EA、EI等效;引入接触单元(Interface Element),模拟筏板与垫层之间的接触问题;采用边界条件的标准设置,即左右两侧水平方向固定,底部水平和竖直方向均固定。

计算模型如图2所示。

1) 桩间距由1.8m扩展为2.0m,路基中心处桩土应力比增大6%,路肩处增大13.5%,坡脚处增大14.5%,桩土应力比增大幅度较大。

可知保持其他条件不变的情况下,桩土应力比随着桩间距的增大而增大。

2)桩间距由2.0m扩展为2.2m时, 路基中心处桩土应力比增大0.8%,路肩处增大2.1%,坡脚处增大2.%,桩土应力比增大幅度较小。

随着桩间距的不断增大(s>4d),桩土应力比相差甚微。

3)桩间距增大,面积置换率减小,表明加固范围减小,桩体承受荷载的面积减小,土体承受荷载的面积增大,因此桩土应力比增大。

但随着桩间距的不断增大(s>4d),增大桩间距对桩土应力比的影响就很小。

在柔性基础下,桩间土的能力一般都能得到很好的发挥,提高桩土应力比能够更好的发挥桩体的承载能力,适当增加桩间距可以有效的提高桩土应力比。

因此,建议在满足沉降、承载力等要求的条件下,尽可能选择较大的桩间距,这样既有利于发挥桩体的承载能力,又具有经济效益。

3.2 褥垫层厚度对桩土应力比的影响
桩土应力比对比图如下:
1)保持其他条件不变的情况下,桩土应力比随着褥垫层厚度的增大而减小,且路肩范围内变化较大。

其中褥垫层厚度由0.15m扩展为0.3m,路基中心桩土应力比减小16.78,路肩处减小11,坡脚处减小0.6。

褥垫层厚度由0.3m扩展为0.45m,路基中心桩土应力比减小15.49,路肩处减小10.2,坡脚处减小9.8。

在路基荷载作用下,由于桩体的变形模量远远大于桩间土的变形模量,桩体产生相对向上的刺入变形。

从而使桩体向褥垫层内刺入,伴随着这一变化过程,褥垫层颗粒状的散体材料不断的补充到桩间土的表面上去。

在受力过程中,基础通过
褥垫层始终与桩间土保持接触,使桩间土始终参与工作,从而使桩间土的承载能力得以发挥,桩体受力就相应减小。

由于褥垫层的厚度的增大,其调节作用越明显,桩间土的承受的荷载越大,桩土应力比变小。

2)褥垫层厚度应保持在合适的范围内。

褥垫层厚度过小,将使桩土应力比加大,即桩承担的荷载加大,而桩间土承载能力不能充分发挥,造成经济上的浪费。

若褥垫层厚度过大,又会导致桩、土应力比等于或接近1。

此时桩承担的荷载太少,实际上复合地基中桩的设置已失去意义。

所以要充分发挥桩间土的承载力,可增大垫层厚度,若要充分发挥桩承载力,可铺设一层较薄的垫层。

褥垫层厚度在0.15m~0.3范围内桩土应力比较为适中,桩土荷载分担较为合理。

3.3 桩长对桩土应力比的影响
桩土应力比对比图如下:
由上可知:桩长由24m分别减小为21m和18m时,路基中心处桩土应力比分别减小3.74和8.28,路肩处分别减小2.95和7.64,坡脚处减小3.08和7.72,所以,在土层相同且桩端都在同一土层的情况下,不论路基中心还是路基边缘,桩长越长,桩土应力比越大。

越能发挥桩的作用。

为了合理分担桩承受的上部压力,过于增加桩长也不能达到CFG桩复合地基加固原则(桩土共同承担)。

4、结论
1) 影响CFG桩复合地基桩土应力比的因素中,褥垫层厚度是主要因素,而桩长、桩间距影响较小。

2) 桩长越长,桩土应力比越大,越能发挥桩的作用,但桩长过长也不能达到CFG桩复合地基加固原则(桩土共同承担)。

为了合理分担桩承受的上部压力,要合理设计桩长。

桩土应力比随着桩间距的增大而增大。

但随着桩距的不断增大(s>4d),桩土应力比相差甚微。

在满足沉降、承载力等要求的条件下,尽可能选择较大的桩间距,这样既有利于发挥桩体的承载能力,又具有经济效益。

所以设计中要合理安排桩间距,桩间距过小不仅不经济,而且作用效果不太理想。

本处建议桩间距为由1.8m扩展至2.0m。

3) 褥垫层厚度的作用是调整桩、土之间的应力。

褥垫层厚度过小,将使桩土应力比加大,即桩承担的荷载加大,而桩间土承载能力不能充分发挥,造成经济上的浪费。

若褥垫层厚度过大,又会导致桩、土应力比等于或接近1。

此时桩承担的荷载太少,实际上复合地基中桩的设置已失去意义。

所以褥垫层厚度应保持在合适的范围内,要充分发挥桩间土的承载力,可增大垫层厚度,若要充分发挥桩的承载力,可铺设一层较薄的垫层。

本试验点建议褥垫层厚度为0.15m。

参考文献:
[1] 中华人民共和国建设部. 建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002). 北京: 中国建筑工业出版社. 2002
[2] 阎明礼,张东刚. CFG桩复合地基技术及工程实践. 北京: 中国水利水电出版社. 2001:87
[3] 刘晓平,唐春梅. CFG桩复合地方基的应用及发展前景. 山西建筑. 2005,31(6):76~77
[4] 迟跃君,等. 垫层破坏模式的探讨及其与桩土应力比的关系[J]. 工业建筑,2001,31(9):9~11
[5] 董道洋. CFG桩复合地基桩土应力比的理论计算方法[J]. 四川建筑,2003,23(6):30~31。

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