桥面负弯矩张拉数据计算表
武袁公路20m箱梁负弯矩张拉计算
海盐武原至海宁袁花工程（落许线至袁花公路海盐段）20米箱梁负弯矩张拉计算表编制人：审核人：批准人：浙江大洋建设集团有限公司海盐武原至海宁袁花工程（落许线至袁花公路海盐段）第01合同段项目经理部2018年10月7日海盐武原至海宁袁花公路工程（落许线至袁花公路海盐段）20米箱梁负弯矩张拉计算表一、编制依据1、公路工程质量评定标准（JTC F80/1 2004）2、公路桥涵施工技术规范（JTG\TF 50-2011）3、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2012）4、公路工程施工安全技术规范（JTG-F90-2015）5、依据海盐武原至海宁袁花公路工程（落许线至袁花公路海盐段）项目施工设计图和建设工程合同文件二、工程概况1、项目简况本项目海盐武原至海宁袁花公路工程（落许线至袁花公路海盐段）第1标段，施工实施起点桩号 K4+800，终点为K9+200，采用双向四车道标准，设计速度为80公里/小时，路基宽24.5米,其中行车道宽2*2*3.75米,硬路肩2*2.5米,土路肩宽2*0.75米，中间宽3.0米。
桥梁设计荷载为公路-Ⅰ级。
本项目按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）中一级公路技术标准设计。
何家桥上部结构采用6×20米预应力混凝土小箱梁+35米简支T梁+9×20米预应力混凝土小箱梁，；大长桥上部结构采用3×10米空心板梁；宋塘桥上部结构采用7×20米简支小箱梁+45米简支T梁+7*20米简支小箱梁；秦溪河桥采用10米空心板+30米预应力小箱梁+10米空心板梁，下部结构采用柱式墩、柱式台，钻孔灌注桩基础。
合同工期：600日历天，合同造价：9844.2189万元。
2、适用范围20米预应力箱梁：何家桥120+宋塘桥112=232片；三、施工准备（一）人员组织配备根据本工程的结构形式和数量，我们选择了具有相应结构形式有张拉经验，责任心强的技术人员和工程技术人员。
负弯矩 张拉伸长值计算公式
k
μ
kL+μθ Ay(mm2) Eg(Mpa) (1+e-(kL+μθ))/2 e-(kL+μθ) 起点力（KN) 终点力（KN)
A 1.759 0
0
0.0015 0.25 0.0026385
700 202500
0.998682489
N1N2 B 1.571 9 0.122111111 0.0015 0.25 0.032884278 700 202500
A 1.759 0 N1N2
0
0.0015 0.25 0.0026385
700 202500
0.998682489
0.997364978
969.6
967.05
平均拉力 （KN) 968.32 951.40 933.06
平均拉力 （KN) 968.32 951.40 933.04
平均拉力 （KN) 968.32 951.40 933.02
9 0.122111111 0.0015 0.25 0.032884278 700
0
0
0.0015 0.25 0.0061425
700
202500 202500
0.983825266 0.996938163
0.967650532 0.993876327
967.05 935.76
935.76 930.03
C 6.109 0
0
0.0015 0.25
线段 L（m) α(°) θ（rad)
k
μ
A 1.22 0
0
0.0015 0.25
B 1.571 9 0.122111111 0.0015 0.25
C 6.134 0
大桥40米T梁负弯矩张拉计算书
XX至XX高速公路XX合同段XX大桥T梁负弯矩张拉计算书编制：复核：审核：XX第四公路工程局有限公司XX至XX高速公路XX标合同段项目领导部XX大桥T梁负弯矩张拉计算书一、张拉施工方案我标段K9+875XX大桥设计为40米T梁，上部采用2联（4×40m）+（4×40m）预应力砼T梁，先简支后结构持续。
T梁负弯矩钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，f pk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。
锚具采用BM15-5型、BM15-4型系列锚具及其配件，预应力管道采用高密度聚乙烯波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料查验批量抽检，严禁利用不合格材料。
所有材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时刻。
钢绞线要避免生锈和影响水泥粘结的油污。
钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。
墩顶持续段钢筋绑扎结束后，由专人对波纹管进行检查，如有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先对墩顶持续段砼同条件养护砼试件进行试压，达到设计强度90%以上且养护龄期不小于10天方可张拉，钢束张拉时应两头对称、均匀张拉，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：100% N3→100% N2→100%N1，张拉程序：0-10％óck-20％óck-ócon（持荷2分钟锚固）--ócon(锚固)。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在±6%之间，不然应分析原因或从头张拉。
张拉完割除钢绞线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、 理论伸长量计算钢绞线采用 单根截面面积140mm 2标准强度Ryb=1860MPa 弹性模量Ey=×105MPa管道摩擦系数μ= 管道误差系数K=锚下控制应力δ=×Ryb=1860×=1395MPa每股控制张拉力1395×140=195300N4股钢绞线控制张拉力N=195300×4=781200N=5股钢绞线控制张拉力N=195300×5=976500N= 计算公式：()()01kx kx L y y y y Pe PL e L A E A E kL μθμθμθ-+-+⎡⎤-∆==⎢⎥+⎣⎦⎰ 其中式中： P ·········钢绞线张拉力L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度y E ·········预应力钢绞线的弹性模量y A ·········钢绞线的截面积 简化计算式：y yPL L A E ∆= P ·········钢绞线平均张拉力，()1kx P e P kL μθμθ-+⎡⎤-⎣⎦=+L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度yE ·········预应力钢绞线的弹性模量 y A ·········钢绞线的截面积△L=Σ（P P L／AyEg）按照上叙公式和规范要求，整理出我标段40mT梁负弯矩理论伸长量结果如表所示：三、张拉数据表我部于9月底进场YCW250B预应力用液压千斤顶两台，已通过广西预应力机具产品质量监督查验中心查验，按照其查验报告，千斤顶回归方程：一、（1）、预应力用液压千斤顶编号：1（2）、压力表编号为（3）、线形回归方程：F= 相关系数为：r=二、（1）、预应力用液压千斤顶编号：12336（2）、压力表编号为（3）、线形回归方程：F= 相关系数为：r=F ——控制张拉应力（KN）P ——油表读数（MP）按照上叙回归方程，整理张拉数据见表。
负弯矩张拉自动生成表格教案资料
张拉阶段 20% 9.8 46.5 9.1 37.7 9.1 42.2 9.6 39.2 9.3 28.9 9.3 31.9 10.0 35.9 9.2 31.5 9.1 42.7 9.2 42.8
100% 45.0 51.3 45.2 46.7 45.1 48 45.2 46.8 44.8 50.9 45.1 46.3 44.7 48.5 45.4 51.3 44.8 50.1 45.8 48.8
张拉阶段 20% 9.2 82.9 9.7 66.1 9.9 74 9.7 67.9 9.2 66.9 9.9 85.8 9.3 61.7 9.3 87.9 9.3 76.7 9.4 79.6
100% 45.5 98.9 45.5 95.9 44.8 98.8 45.1 97.7 44.6 97.9 45.8
负弯矩张拉
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箱梁规格 钢束编号 记录项目
油表读数
伸长量 T1-1
油表读数
伸长量
油表读数
伸长量 T1-2
油表读数
伸长量
油表读数
25m
伸长量 T1-3
油表读数
伸长量
油表读数
伸长量 T1-4
油表读数
伸长量
油表读数
T1-5
伸长量 油表读数
伸长量
10% 4.5 35.9 5.9 30.2 4.5 33.1 5.7 30.5 4.4 27.4 5.6 26.1 4.4 30.2 5.4 29.4 4.7 34.4 5.4 33.3
94 44.5 92.9 45.4 98.7 44.8 103.7 45.5
99
单侧伸长 量（mm）
50 46 60 34 41 63 42 55 50 51
30米梁的负弯矩施工张拉(30)米
见试验强度报告
钢筋 张拉 张拉日期 （束） 断面 编号 编号 小里 程端i
记录项目
拉 情 况 放松时 锚塞回 张拉力 张拉伸 初读数 第一行 超张拉 锚固力 长率 油压读 缩量 值 10% 程20% 102.5% （KN） 数(Mpa) （mm） （KN） （%） 9.018 45.807 38.26 196.08 9.011 45.358 38.26 196.08 9.018 45.807 38.26 196.08 9.011 45.358 38.26 196.08 19.13
备
注
油表读数（Mpa) 4.559 3# 张拉力（KN） 伸长量（mm） 油表读数（Mpa) 4.606 大里 程端j 4# 张拉力（KN） 伸长量（mm） 油表读数（Mpa) 4.559 小里 程端i 3# 张拉力（KN） 伸长量（mm） 油表读数（Mpa) 4.606 大里 程端j 4# 张拉力（KN） 伸长量（mm） 现场施工负责人： 质检员： 19.13 19.13 19.13
国道主干线福州绕城高速公路西北段工程
预应力张拉施工原始记录
承包单位：中铁二十三局集团第一工程有限公司 监理单位：福州路信交通建设监理有限公司 桥梁名称 孔（墩）号 砼设计强度 (Mpa) 古城1#特大桥 第 孔 C50 构件名称 T梁 1 构件编号 构件跨中上拱度 （mm） ∕ 施工标段：RA5 编 号： 张拉方 式 气候 温度 （℃） 张 后张法 预应力 筋编号 示意图 第 页 共
1、超张拉后持 荷3分钟； 2、断滑丝数： 3、设计延伸 量： N1= mm； N2= mm；
现场技术人员：
监理：
40T梁负弯矩张拉计算书
乌川高架桥负弯矩张拉计算书一、工程概况乌川高架桥中心桩号左幅K52+893（右幅K52+888），左幅桥跨组合为： 16（跨）×40m ；右幅桥跨组合为：15（跨）×40m ，全桥结构体系为先简支连续结构，上部构造为40m 装配式预应力T 梁。
预应力钢铰线采用专业厂家生产的ΦS 15.2mm ，钢铰线面积140mm 2，抗拉强度标准值f pk =1860MPa 。
预制T 梁墩顶处负弯矩锚具采用BM15-4型扁锚及其配件，管道采用扁形金属波纹管，钢铰线锚下控制设计应力为σcon =0.75f pk ，采用张拉力和引伸量双控，实际引伸量与理论引伸量的误差控制在6%以内。
一片主梁负弯矩预应力钢绞线设计工程数量二、40m T 梁负弯矩钢绞线张拉计算（一）、钢绞线理论伸长值计算 1、计算公式及参数（1）、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数 pP AE LP L =∆式中：P p —预应力筋的平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ）； A —预应力筋的截面积（mm 2），取140mm 2；Ep —预应力筋的弹性模量（Mpa ），取2.026x105MPa 。
（2）、预应力筋的平均张拉力计算公式及参数μθμθ+-=+-kx e P P kx P )1()(式中： P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）；k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015；u —预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.17。
2、伸长量计算：（1）、T1筋理论伸长量计算 ①、预应力筋的平均张拉力计算 1395140195300k p A N σ=⨯=⨯=两端同时张拉，x 取至跨中位置即x=22.294/2=11.147m θ=平弯角度+竖弯角度＝0°+9°=9°=0.1571radN e kx e P P kx P 50.171427015708.017.0147.110015.0)-1(195300μθ)-1()15708.017.0147.110015.0(-)μθ(-=⨯+⨯⨯=+=⨯+⨯+()(0.001511.1470.250.1571)(1)195300(1)189932.68690.001511.1470.250.1571kx P P e e P N kx μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-===+⨯+⨯ ②、预应力筋的理论伸长量计算189932.686922294149.29140 2.026100000P p P L L mm AE ⨯∆===⨯⨯ （2）、T2筋理论伸长量计算 ①、预应力筋的平均张拉力计算 1395140195300k p A N σ=⨯=⨯=两端同时张拉，x 取至跨中位置即x= 16.294/2=8.147m θ=平弯角度+竖弯角度=0°+9°=9°=0.1571rad()(0.00158.1470.250.1571)(1)195300(1)190356.68020.00158.1470.250.1571kx P P e e P N kx μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-===+⨯+⨯ ②、预应力筋的理论伸长量计算190356.680216294109.35140 2.026100000P p P L L mm AE ⨯∆===⨯⨯ （3）、T3筋理论伸长量计算 ①、预应力筋的平均张拉力计算 1395140195300k p A N σ=⨯=⨯=两端同时张拉，x 取至跨中位置即x= 10.294/2=5.147m θ=平弯角度+竖弯角度=0°+9°=9°=0.1571rad()(0.00155.1470.250.1571)(1)195300(1)190781.94190.0015 5.1470.250.1571kx P P e e P N kx μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-===+⨯+⨯②、预应力筋的理论伸长量计算190781.94191029469.24140 2.026100000P p P L L mm AE ⨯∆===⨯⨯ （二）、油压读数计算1、1#千斤顶对应油表读数计算设计张拉应力：σcon =0.75f pk =0.75×1860=1395MPa 千斤顶型号：1# 对应油表编号：0378回归方程：y=0.1857X+0.29022、2#千斤顶对应油表读数计算设计张拉应力：σcon =0.75f pk =1860×0.75=1395MPa 千斤顶型号：2# 对应油表编号：4183回归方程：y=0.1930X-0.0846三、施工注意事项说明1、按《公路桥涵施工技术规范》12.8.3-4条，预应力张拉实际引伸量由两部分组成：L ∆=l ∆1+l ∆2l ∆1—从初应力10%σcon 至最大张拉力103%σcon 间的实测伸长值（mm ） l ∆2--初应力以下推算伸长值（mm ），采用相邻级10%σcon 至20%σcon 的伸长值。
桥面负弯矩张拉方案
桥梁上部结构负弯矩钢绞线张拉技术交底一、工程概况预应力钢绞线采用高强度低松弛，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，标准强度 =1860MPa，弹性模量EP=1.95*510MPa，预应力锚下控制张拉力为0.75fpk=1395MPa，单股钢绞线控制张拉力为195.3KN。
墩顶连续段负弯矩钢束孔道采用预埋铁皮扁型波纹管制孔，波纹管采用90*25mm规格，锚具采用BM15-5扁型锚具及其配套组件，千斤顶采用260KN 规格，出厂编号B#千斤顶配56066压力表，出厂编号0112014#千斤顶配7422压力表。
墩顶中横梁（现浇连续段）混凝土强度达到设计强度90%后，且混凝土龄期不小于7天，进行张拉，预应力采用控制应力和伸长量双控，张拉力为主，伸长量校核。
二、负弯矩钢绞线张拉工艺流程清孔→穿束→安装锚垫板、夹片、限位板→安装千斤顶、工具锚垫板、夹片→负弯矩钢绞线张拉→孔道压浆。
三、施工方案1、穿束负弯矩孔道狭小，穿束困难。
穿束工作在墩顶纵接头混凝土浇筑前进行，将钢绞线端头位置合拢，并用胶带纸缠紧，以利于穿束通过，通过后检查钢绞线是否有交叉现象，并理顺，防止张拉时因钢绞线交叉造成应力集中。
2、安装锚垫板及夹片当墩顶混凝土强度及龄期达到设计规定要求后，开始准备张拉工作，安装锚垫板及夹片，将工作锚垫板自钢绞线端部套在钢绞线上并推至喇叭管处，对中至口固定，安装完锚垫板后应保证钢绞线外露50cm工作长度；夹片安装，先用胶圈把每付夹片箍在一起，然后沿钢绞线将其推入锚板的锥孔中，用手推不动为止，再用钢管捣实。
3、安装限位板、千斤顶、工具锚垫板、夹片此过程中应注意同轴对中。
4、负弯矩钢绞线张拉钢绞线采用单股对称张拉，预应力施加顺序：0 → 10%δk → 20%δk → 100%δk(持荷2min) →卸荷5、张拉顺序张拉施工过程中从每一联的两头端跨向中间的对称顺序进行张拉。
四、预应力钢绞线理论伸长量计算10MPa, 预应力钢绞线伸钢绞线公称面积Ap=140mm2，弹性模量1.95*5长量计算公式：△L=（PpL）/(ApEp)式中:Pp——预应力钢绞线的平均张拉力，N；直线段取张拉端的张拉力，曲线段按平均张拉力计算；(本次负弯矩张拉钢绞线为直线与曲线的组合线型)L ——预应力钢绞线的长度，mm ；Ap ——预应力钢绞线的截面积，mm2；Ep ——预应力钢绞线的弹性模量，MPa ；1、钢绞线第一直线段伸长量△L1计算钢绞线为直线，故Pp=P则 △L1=(195.3KN*L1)/(140mm2*1.95*105MPa)=0.00715*L1钢绞线第一直线段长度L1=5730.5mm钢绞线第一直线段长量△L1=0.00715*L1＝0.00715*5730.5=40.973mm2、钢绞线第二直线段伸长量△L2计算钢绞线为直线，故Pp=P则 △L2=(195.3KN*L1)/(140mm2*1.95*105MPa)=0.00715*L2钢绞线第二直线段长度L2=1517mm钢绞线第二直线段长量△L2=0.00715*L2＝0.00715*1517=10.87mm3、钢绞线曲线段伸长量计算钢绞线为曲线，故Pp={P[1-)(μθ+-kx e ]}/(μθ+kx )式中：x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）； k ——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ——预应力钢绞线对孔道壁的摩擦系数.根据设计要求本次计算取k=0.0015，μ=0.25，θ=0.157，x=1.571，L3=1571mm 则钢绞线曲线段伸长量△L3=0.00715* L3*0.98=11.008mm所以△L=（40.973+10.87+11.008）*2=125.7mm五、千斤顶张拉力与对应压力表读数计算1、张拉力计算负弯矩钢绞线，采用单股对称张拉，张拉吨位计算：控制张拉力 fk=1860*0.75*140*1=195.3KN10%初张拉力 10%*fk=195.3*10%=19.53KN20%张拉力 20%*fk=195.3*20%=39.06KN100%张拉力 100%*fk=195.3*100%=195.3KN张拉力加载顺序：0→19.53KN →39.06KN →195.30KN(持荷2min)→卸荷2、压力表值计算负弯矩钢绞线张拉用千斤顶和压力表已检测（资料见附件）(1)、出厂编号B#千斤顶配56066压力表，线性回归方程： Y=0.2100×X－0.0265式中：Y—油压表读数（MPa）X—千斤顶拉力（KN）①、10%fk=19.5 KN时：Y=0.2100×X－0.0265=0.2100×19.5－0.0265=4.07MPa②、20% fk =39.1KN时：Y=0.2100×X－0.0265=0.2100×39.1－0.0265=8.18Mpa③、100% fk =195.3KN时：Y=0.2100×X－0.0265=0.2100×195.3－0.0265=40.99Mpa(2)、出厂编号0112014#千斤顶配7422压力表，线性回归方程：Y=0.1834×X－0.0844式中：Y—油压表读数（MPa）X—千斤顶拉力（KN）①、10%fk=19.5 KN时：Y=0.1834×X－0.0844= P=0.1834×19.5－0.0844=3.49 MPa②、20%fk=39.1 KN时：Y=0.1834×X－0.0844= P=0.1834×39.1－0.0844=7.09MPa③、1000%fk=39.1 KN时：Y=0.1834×X－0.72= P=0.1834×195.3－0.0844=35.73MPa 编制：审核：签收：日期：。
预应力双端张拉(后张法)记录表(负弯矩)(QLB13 JTG_T F50-2011)
张拉力(100%) 回缩 滑、
量 断丝 (mm) 情况
张拉 断面
自检意见
监理意见 施工员: 桥梁工程师: 质检工程师: 监理工程师:
原 表号
始 记
册号
录 页码
序号
张拉气时砼强度
张拉日期
张拉时气温 理论上拱
油表
(MPa) 油/顶表号
读数
MPa 油/顶表号
度 初应力(
初应力(
钢束 编号
记录 项目
初应力 初应力 张拉力
%
% 100%
锚固
伸长量读 数mm
(℃)
实测上拱
钢绞线切割方
工伸(%%m作长))m端量)度伸(m长m量张(张() 拉拉(总长m力力伸量m)
法 %)
%) 理论 伸长量 (mm)
QLB13
项目名称 合同段
预应力双端张拉(后张法)记录表(负弯矩)
JTG/T F50-2011 公路桥涵施工技术规范
编号： ____________________
施工单位 监理单位
施工日期
单位工程
检验单位
检测日期
分部工程
工程部位
分项工程 千斤顶编
号 构件名称
油表编号 构件编号
桩号范围
浇筑日期 张拉时天
桥面负弯矩张拉数据计算表
帮助 计算长度 单位（m）
7.3
T1 5 96.95
1.36
0.27 290.86 5.31
0.82 969.53 19.12 2.72 998.61 19.71 2.80
3.8
负弯矩
计算：
复核：
日期： 2020年6月29日
罗江大桥桥面负弯矩张拉数据计算表
分项工程名称： 罗江大桥桥面
液压千斤顶编号
711233
部位
钢束 钢Байду номын сангаас 编号 股数 张拉力
F(KN)
0.10
油表读数 P(Mpa)
伸长值 L(cm)
T2 4 77.56
0.97
0.52
适用部位： 负弯矩
回归方程F= 49.144 *P 30.0635 油表编号
2801
0.30
49144p300635帮助计算长度张拉力fkn油表读数pmpa伸长值lcm张拉力fkn油表读数pmpa伸长值lcm张拉力fkn油表读数pmpa伸长值lcm张拉力fkn油表读数pmpa伸长值lcm单位mt2477560970522326941215777562151752279889156453873t1596951360272908653108296953191227299861197128038日期
1.00
1.03
张拉力 油表读数 伸长值 张拉力 油表读数 伸长值 张拉力 油表读数 伸长值 F(KN) P(Mpa) L(cm) F(KN) P(Mpa) L(cm) F(KN) P(Mpa) L(cm)
232.69 4.12
1.57 775.62 15.17 5.22 798.89 15.64 5.38
桥面系负弯矩张拉伸长值及压力表读数计算书
桥面系负弯矩张拉伸长值及压力表读数计算书1、钢铰线标准强度：f pk=1860MpaΦs15.24钢线标准截面面积：A=139mm2钢铰线标准弹性模量：E p =195000N/mm22、钢绞线张拉控制应力：0.75f pk=1395Mpa单股控制张拉力：P p=0.75f pk×A p=1395×139=193905N 3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值△L∆L=Pp×L Ap×Ep其中：L为预应力钢绞线长度（mm）E p为弹性模量N/mm2A p为钢绞线截面面积mm2P p为预应力钢绞线平均张拉力N4、35m箱梁顶板负弯矩张拉计算：T1 单股钢绞线长:8600mm△L=（P p×L）/(A p×E p）=（193905×8600）/（139×195000）=62mmT2 单股钢绞线长:11600mm△L=（P p×L）/(A p×E p）=（193905×11600）/（139×195000）=83mmT3/T4 单股钢绞线长:16600mm△L=（P p×L）/(A p×E p）=（193905×16600）/（139×195000）=119mm5、30m箱梁顶板负弯矩张拉计算：T1 单股钢绞线长:7600mm△L=（P p×L）/(A p×E p）=（193905×7600）/（139×195000）=54mmT2 单股钢绞线长:10600mm△L=（P p×L）/(A p×E p） =（193905×10600）/（139×195000）=76mmT3 单股钢绞线长:15600mm△L=（P p×L）/(A p×E p）=（193905×15600）/（139×195000）=112mm6、压力表读数计算张拉采用两端张拉，张拉程序：0 10%σcon 20%σcon 100%σcon (持荷5min锚固)σcon为张拉时的控制应力，σcon= P p张拉顺序：35m箱梁T4 T3 T2 T130m箱梁T3 T2 T11)QYC270型千斤顶，顶编号2716，压力表编号884直线回归方程：P(MPa)=0.246538F(KN)+0.120432故压力表读数：10%σcon时：0.246538×10%×193.905+0.120432=4.9 MPa 20%σcon时：0.246538×20%×193.905+0.120432=9.7 MPa 100%σcon时：0.246538×100%×193.905+0.120432=47.9 MPa 2)QYC270型千斤顶，顶编号2716，压力表编号930直线回归方程：P(MPa)=0.2432829 F(KN)+0.175059故压力表读数：10%σcon时：0.2432829×10%×193.905+0.175059=4.9 MPa 20%σcon时：0.2432829×20%×193.905+0.175059=9.6 MPa 100%σcon时：0.2432829×100%×193.905+0.175059=47.3 MPa 3)QYC270型千斤顶，顶编号2717，压力表编号774直线回归方程：P(MPa)0.2406259F(KN) +0.358945故压力表读数：10%σcon时：0.2406259×10%×193.905+0.358945=5.0 MPa 20%σcon时：0.2406259×20%×193.905+0.358945=9.7 MPa 100%σcon时：0.2406259×100%×193.905+0.358945=47.0 MPa 4)QYC270型千斤顶，顶编号2717，压力表编号780直线回归方程：P(MPa)0.2364972F(KN) +0.434404故压力表读数：10%σcon时：0.2364972×10%×193.905+0.434404=5.0 MPa 20%σcon时：0.2364972×20%×193.905+0.434404=9.6 MPa 100%σcon时：0.2364972×100%×193.905+0.434404=46.3 MPa。
负弯矩张拉计算书
G109线倒淌河至大水桥改线工程DD-SG4合同段桥面负弯矩张拉计算书编制：内部审核：____________内部审批：____________中交一公局第五工程有限公司G109倒淌河至大水桥改线工程 DDSG标项目部二O—七年三月桥面负弯矩张拉计算书一、工程简介我项目箱梁跨径为 20 米，与路线斜交角为 0°。
预应力采用 GB/T5224-2003 标准生产的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径为0 s15.20mm,单根钢绞线面积 A=140mi T?钢绞线强度等级 f pk=1860MP,5弹性模量Ep =1.95 X 10MP。
接头混凝土强度达到设计强度的85%且龄期不小于七天之后，方可张拉负弯矩预应力钢束，钢束采用两端张拉，并采用逐根对称张拉(特殊情况进行单端张拉)。
钢绞线每端工作长度为300mm锚下控制应力为0.75f pk,张拉顺序为T3~T1~T2。
预应力管道采用塑料波纹管。
为保证施工符合设计要求，采用油表读数和钢绞线实测伸长量双控。
二、张拉顺序千斤顶标定T钢绞线下料T编束穿孔T张拉至10%^张拉至20%^张拉至100%^持荷5分钟T锚固。
三、负弯矩张拉计算1. 张拉力计算负弯矩钢绞线采用0 s15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa,单根钢绞线截面面积为 A=140mm2,。
计算可得：张拉控制应力为d con=0.75f pk= 0.75 * 1860Mpa = 1395Mpad con *A = 1395Mpa * 140mm 2,= 195.3KN2, 单根张拉控制力P=2. 油表读数计算1 )张拉过程各阶段张拉力负弯矩张拉顺序为T3TT1T T2。
每根钢绞线张拉程序为0 T 0.1 宀0.2 PT P (持荷5min)T锚固。
(1) 10% 张拉力： 0.1 P =0.1*195.3 KN =19.53 KN(2) 20% 张拉力： 0.2 P =0.2*195.3 KN = 39.06 KN(3) 100% 张拉力： P = 195.3KN2 )各阶段对应油表读数① 千斤顶编号： 903，压力表编号： 15.9.468线性回归方程：D= -0.1601+0.2231P，计算可得下表② 千斤顶编号：1504061,压力表编号：15.9.339线性回归方程：D= -0.3815+0.2251P，计算可得下表3. 理论伸长量复核设计图纸中已经对钢绞线伸长量明确给出，我项目对其进行了复核，过程如下：1）预应力钢束平均张拉力计算Pp =P x[ 1-e- （kx+B ；】/ kx+ 卩0Pp 平均张拉力（NP 预应力张拉端的张拉力（N）,根据上文所算P取195300N。
负弯矩张拉使用数据
T3
T1
T2
T2
T3
T1 T4
T1
T3
T2
25m-35m、35m-35m箱梁钢束布置示意
T2
T3
T1 T3
T3
T1
T2
T2
T3
T1 T3
T1
T3
T2
30m-30m箱梁钢束布置示意
0.0 10.8 21.8 43.9 50.5
211.7 222.3
0.0 10.8 21.7 43.5 50.1
适用于25m 、35m的T1
、T2
张拉千斤顶输出力与油表读数对应表(3根）
φs15.20控制应力75%fpk=193.9KN 千斤顶编号：01 230KN
10.10.175线性回归方程：F=4.526881P+1.327071
10.10.175线性回归方程：F=4.526881P+1.327071
10.10.176线性回归方程：F=4.576872P+0.760969
张拉阶 张拉应力
油表编号及读数P
段
F
10.10.175 10.10.176
备注
10%
77.6
16.8
16.8
20%
155.1
34.0
33.7
50%
387.8
序号 箱梁型号 钢束编号
T1
1 25m箱梁
T2 T3
T4
T1
2 35m箱梁
T2 T3
T4
T1
3 30m箱梁 T2
T3
箱梁顶板负弯矩张拉伸长量表
束数
钢绞线 钢束长 理论伸 股数 度 长值
2
5
8000 57
XX公路项目特大桥桥面系负弯矩张拉计算书
XXXXX项目第三合同段KXXXXX一桥桥面系负弯矩张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据XXX项目XXXXX桥设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算箱梁主体钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1、计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度预应力钢绞线。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为139mm2，抗拉强度标准值1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.95×105MPａ, 预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ＝0.25，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K＝0.0015。
钢绞线张拉控制应力为1860*0.75＝1395 MPａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm （一端）。
二、T梁桥面负弯矩张拉计算1）钢束T１钢绞线：Ay＝1×139＝139mm2，L＝AB+BC+CD=1.193+1.587+8.367=11.147m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay/1000=1395×139/1000=193.905ＫNΡB= P A=193.905ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1571rad ,x=1.587m,ΡC=189.92ＫNb、伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=8.54mm△L BC=ΡC*L/Ay*Eg=11.1mm△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=58.62mm理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=156mm伸长值=理论伸长值+ 回缩量=156.52+12=168mm2）钢束T2钢绞线：Ay＝1×139＝139mm2，L＝AB+BC+CD=1.193+1.587+5.367=8.147m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay/1000=1395×139/1000=193.905ＫNΡB= P A=193.905ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1571rad ,x=1.587m,ΡC=189.92ＫNb、伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=8.54mm△L BC=ΡC*L/Ay*Eg=11.1mm△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=37.60mm理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=114mm伸长值=理论伸长值+ 回缩量=114+12=126mm3）钢束T3钢绞线：Ay＝1×139＝139mm2，L＝AB+BC+CD=1.193+1.587+2.367=5.147m。
负弯矩张拉计算书
负弯矩张拉计算书一、张拉力的计算负弯矩钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395Mpa，单股张拉控制力P=193.9KN。
则负弯矩预应力筋的张拉力为P4=P×4=193.9×4=775.6KN，负弯矩钢绞线截面面积为A=139×4=556 mm2,。
二、张拉顺序按照设计要求：预应力钢束应两端对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控。
负弯矩张拉程序：T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P→0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
或T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P4→0.2 P4→P4（持荷5min）→锚固。
三、实际预应力张拉计算1.单股张拉控制力P=193.9KN，整束张拉控制力P4=775.6KN2.张拉程序T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P→0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
或T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P4→0.2 P4→P4（持荷5min）→锚固。
3.单股张拉对应油表读数①千斤顶编号：303，压力表编号：1224线性回归方程：P=4.5238D-3.5375②千斤顶编号：304，压力表编号：1256线性回归方程：P=4.5060D-1.82144.整束张拉对应油表读数①千斤顶编号：301，压力表编号：1276线性回归方程：P=21.3155D+1.1071②千斤顶编号：302，压力表编号：1238线性回归方程：P=20.9742D+13.57145.实测伸长量的计算对称张拉，保康、宜昌端量测值分别用x、y表示：T1、T 2、T 3对应10%P、20%P、100%P为x10、y10；x20、y20；x100、y100。
实测伸长量ΔL实=（x100+y100）-（x10+y10）+（x20+y20）-（x10+y10）=（x100+y100）+（x20+y20）-2（x10+y10）复核：|ΔL实-ΔL设|≤±6%ΔL设6.设计伸长量（一端）T1设计伸长量：78/0.9=86.7mmT 2设计伸长量：53/0.9=58.9mmT 3设计伸长量：36/0.9=40.0mm四、负弯矩预应力施工要求1. 负弯矩预应力锚具采用M15-4，张拉采用无线张拉仪，管道压浆采用C50水泥浆。