拱坝设计资料

计算书目录：

1、设计参数及控制指标

2、拱坝体形

3、应力计算

4、拱坝稳定计算

5、消能计算

6、坝体细部及放空、取水孔设计

1、设计参数及控制指标

1.1坝体参数

坝体材料：C15砼砌600＃毛石，坝体容重r=2.3t/m3，坝体弹模E＝

9.0×109Pa，坝体变模E′＝5.0×109Pa，泊松比μ＝0.25。线膨胀系数取

0.8×105/℃，导温系数取3m2/月。

坝基：左坝基为灰岩，变形模量E′=5.0×109Pa，泊松比μ＝0.28。右坝基为泥灰岩，变形模量E′=3.8×109Pa，泊松比μ＝0.30，坝体底部为泥页岩，变

形模量E′=2.5×109Pa，泊松比μ＝0.32。线膨胀系数取0.8×105/℃，导温系

数取3m2/月。

水文及地质资料见附件1。

1.2控制指标

大坝坝肩稳定及应力控制指标按《浆砌石坝设计规范》（SL25－91）执行，见表1－1、1－2。

2、拱坝体形

拱坝体形为双曲拱坝，拱圈平面曲线采用圆弧。因两岸地形基本对称而采用相同半径的双曲拱坝。 2.1 坝顶高程的拟定

2.1.1 已知：校核洪水位（p=0.2%）:746.50m

设计洪水位（p ＝2%）：744.00m 正常蓄水位：742.50m

2.1.2 坝顶高程根据各种运行情况的水库静水位加上相应超高后的最大值确

定。坝顶超高值△h 按下式计算（《浆砌石坝设计规范》（SL25－91）第八章坝体构造）

△h＝2 h 1+h 0+hc 式中：△h……坝顶距水库静水位的高度，m 2 h……波浪高，m

h 0……波浪中心线超出水库静水位的风壅高度，m

hc……安全超高，m ：正常运用情况取0.4m ，非常运用取0.3m 。 2.1.3 波浪要素按《浆砌石坝设计规范》（SL25-91）附录二计算。波高、波长

可按下式计算

2h 2=3

14

5

0166.0f f D υ 2L L =8.01)2(4.10h

h 0=L

L L H cth L h 12124ππ

式中：2h 2——浪高，m ；

2L L ——波长，m ；

f ——计算风速，按瓮安县多年平均最大风速为11.1m/s ； f D ——计算吹程（km ），f D =0.8km ；

h 0——波浪中心线超出水库静水位的风雍高度，m ； H 1——坝前上游水深，m 。 计算结果如表2－1：

坝顶高程成果表

根据以上的计算结果，根据结构要求，确定坝顶防浪墙高度为0.8m ，坝顶防浪墙高程则为747.50m ，上游校核情况下静水位为746.50m ，坝顶高程取746.70m ，坝顶高程高于该水位0.20m 。

本方案属扩机工程，在该坝址已经修了一座底宽为10m ，高19m 的低坝，原设计方案的建基面为689.0m ，采用双曲拱坝的圆弧拱。扩机方案在原坝体加宽加高，坝体底部高程取原坝体底部高程，即建基面为689.0m 。因基础为泥页岩，比较软弱，故采用2.0m 厚的垫层。则坝高为57.70m ，属中坝，在坝顶高程746.70m 开挖后的河谷水平宽度为170.0m ，则河谷的宽高比L/H ＝170/57.5＝2.946，属“U”型河谷。

2.2、拱坝体形设计

2.2.1 坝顶厚度Tc （参见《砌石坝设计》P137） Tc=0.4+0.01(L+3H) 式中：Tc―――坝顶厚度（m ）

H―――最大坝高（m ）＝57.70m L―――顶拱弦长（m ）＝170.0m

经计算得Tc ＝0.4+0.01（170+3×57.7）＝3.83m ，考虑交通等要求，

取Tc ＝5m 。 2.2.2 拱圈厚度

（1）、坝底厚度T b

① 参见《砌石坝设计》P138的经验公式

Tb ＝[0.132(L/H)0.269+(2H/1000)]×H 式中：Tb ―――坝底厚度（m ）

H―――最大坝高（m ）＝57.70m L―――顶拱弦长（m ）＝170.0m

经计算得Tb ＝[0.132(170/57.7)0.269+(2×57.7/1000)]×57.7＝

16.84m 。

② 由美国肯务局的经验公式

Tb ＝32122

/1)122/(0012.0H H L HL

式中：Tb―――坝底厚度（m ）

H―――最大坝高（m ）＝57.70m L 1―――顶拱弦长（m ）＝170.0m

L 2―――顶底以上0.15H 处弦长（m ）＝71.8m

经计算得Tb ＝3122/7.57)122/7.57(8.711707.570012.0⨯⨯⨯⨯＝8.40m 。

综合考虑，取坝底厚度为Tb ＝16.0m.。

水平拱圈厚度按 T ＝Tc+（Tb －Tc ）Y/H 计算，即 T ＝5+（16－5）Y/57.7＝5+0.19064Y 2.2.3 上游面曲面初拟

由于该工程是扩建项目，为了不影响其电站的运行以及施工方便（不用重新修筑围堰），只在下游增加其厚度。所以其上游面曲线只有按原设计方案。

设 β1＝Hd/H

β2＝Ad/H k ＝m/H

式中：H―――为坝高m ；

β1－――凸点的相对高度，Hd为凸点D所对应该的高度。

β2―――凸度，Ad为凸点D到轴线的距离。

K―――上游曲线的平均倒悬度，m为坝踵B到铅垂线DF的距

离。各项意义见下图2－1。

图2－1

根据原坝体的设计成果值为：

Hd＝20.0m

Ad＝7.32m

M＝3.25m

将地形图上可利用基岩线确定后，再确定每一层拱圈对应的水平弦长，定出半径后（用半中心角控制，顶拱的半中心角在80°～110°之间，底拱的半中心角在40°～80°之间，半径的连线为一光滑的曲线）经过应

力控制的优化后得到拱坝体形。

该大坝为加高工程，在708.0m高程以下，只有用原坝体设计参数。

拱坝体型设计、优化、应力分析及坝肩稳定计算，采用浙江大学拱坝应力

计算程序ADAO进行（该程序通过电力部鉴定，并于95年被列入国家级

科技成果重点推广计划，98年荣获国家科技进步奖），在计算机上完成。

3、应力计算

3.1 计算方法及荷载组合