隧道计算书

二、隧道断面布置
本公路设计等级为高速公路双向四车道，由《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）4.3.2有：高速公路、一级公路的隧道应设计为上、下行分离的独立双洞。

对于Ⅲ类围岩，分离式独立双洞间的最小净距为2.0B ，B 为隧道开挖断面的宽度。

本隧道入口处桩号为：K151+818,出口处桩号为：K151+986，全长168米，为短隧道，不需设紧急停车带。

因围岩条件较好，选隧道断面形式为直墙式。

公路隧道建筑限界：
本高速公路位于皖南山区，取设计时速为h km V k /100=，则建筑限界高度H ＝5.0m 。

且当h km V k /100=时，检修道J 的宽度不宜小于 1.00m ，取m 00.1==右左J J ，检修道高度h ＝0.5m 。

设检修道时，不设余宽，即：C=0。

取行车道宽度W=3.75m ×2＝7.5m ，侧向宽度为：m L L R L 00.1==，建筑限界顶角宽度为：m E E R L 00.1==，隧道纵坡不应小于0.3％，不应大于3％，本处取2％。

具体建筑限界见图一所示。

图一 公路隧道建筑限界公路隧道建筑限界（单位：cm ） 由《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）4.4.6有：上、下行分离式独立双洞的公路隧道之间应设置横向通道。

本隧道长168m ，设置一处人行横道即可，人行横通道的断面建筑限界如下图二所示。

图二 人行横通道的断面建筑限界
人行横通道的断面建筑限界（单位：mm ） 故：隧道限界净宽为：11.5m ；
其中：行车道宽度：W=3.75m ×2＝7.5m ；
侧向宽度为：m L L R L 00.1==； 检修道宽度：m 00.1==右左J J ； 隧道限界净高：5m ；
内轮廓形式：单心圆R=6.8m ；
净高：7m ； 净宽：11.7m ；
向外取衬砌厚度0.4m ，则：隧道开挖宽度m B t 5.12=；隧道开挖高度：m H t 4.7=； 取两分离式洞口之间左右间距为40m ；该段隧道的埋深H ＝67.087m 。

洞口的开挖方式见施工组织设计。

三、围岩压力计算
7.1592.05
.124.7<==t t B H 隧道支护结构的垂直均布压力：
h q γ= ω1s 245.0−×=h
其中：s=3， 为安全起见，取 3
5.2m t
=γ ，
B>5m,取i ＝0.1，75.155.121.01)5(1）＝（−×+=−+=B i ω， 2
1s 875.775.15.2445.0245.0m t h q ＝×××=×==−γωγ，
荷载等效高度：m q h q 15.35
.2875
.7==
=
γ
； 深、浅埋隧道分界深度：m H m h H q p 087.67875.715.35.25.2=<<×==＝，
故为深埋隧道。

水平均布围岩压力：q e 15.0<，取2
2
79.07875.0875.710.0m t
m
t
e ≈×=＝。

三、隧道初支
查看《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004），则：
由8.1.1有：公路隧道应作衬砌，根据隧道围岩地质条件、施工条件和使用要
求可分别采用喷锚衬砌、整体式衬砌、复合式衬砌。

高速公路应采用复合式衬砌。

8.4.1有：复合式衬砌是由初期支护和二次衬砌及中间夹放水层组合而成的衬砌形式。

复合式衬砌设计应复合下列规定：
1、初期支护宜采用锚喷支护，即由喷射混凝土、锚杆、钢筋网和钢架等支护形式单独或组合使用，锚杆支护宜采用全长粘结锚杆。

2、二次衬砌宜采用模筑混凝土或模筑钢筋混凝土结构，衬砌截面宜采用连接圆顺的等厚衬砌断面，仰拱厚度宜与拱墙厚度相同。

由8.4.2有：复合式衬砌可采用工程类比法进行设计，并通过理论分析进行验算。

初期支护及二次衬砌的支护参数可参照表8.4.2-1选用。

由表8.4.2-1，对于Ⅲ级围岩，有：
初期支护：拱部、边墙的喷射混凝土厚度为8～12cm ，拱、墙锚杆长度为
2.0～
3.0m ，间距1.0～1.5m ；钢筋网：局部@25×25；
二次衬砌厚度：拱、墙混凝土厚度为35cm 。

本隧道大部分地段为深埋隧道。

深埋隧道外层支护，根据《规范》规定，采用锚喷支护，锚杆采用水泥砂浆全长粘结锚杆，规格Φ22×2500mm ，间距1.0～1.5m ，锚喷混凝土厚度120mm ；钢筋网：局部@25×25。

四、隧道衬砌设计与计算
因围岩稳定性较好，二衬作为安全储备，按构造要求设计，采用直墙式衬砌，拱顶采用单心圆。

取衬砌中线为计算线，则：隧道计算宽度为12.3m ，计算高度为7.2m 。

1、 已知资料已知资料：：
顶拱和边墙的厚度均为0.4m ，宽度为1.0m ，跨度l ＝12.3m ，拱的矢高f ＝3.7m ，垂直均布压力2
875.7m
t
q =，侧向均布压力2
79.0m t
e ＝，衬砌选用C30混凝土，其弹性模量E=31GPa ，围岩弹性抗力系数3
310200m t
K ×=。

图三 隧道衬砌隧道衬砌计算模型计算模型
计算模型（单位：m ）
2、拱顶的计算 （1）几何尺寸
R=6.8m ，'
5362o
n Q =，sin n Q ＝0.8902，cos n Q ＝0.4556， 53
6
101653.012
4.010××＝＝EJ ，
边墙的弹性标值：319.1101653.0410
2445
5
4
＝×××==EJ K α 75.262.45.3319.1>×＝＝h α（边墙属于长梁）。

（2）计算各项特征数值（计算过程参考《地下结构静力计算》一书）
（a ）拱的单位变位
由式（3-18）与附表53，得：
5
5
11104692.900996.110
1653.08.62－＝××××=δ， 5
5
221
12107049.1162086.010
1653.08.62－＝＝××××=δδ， 3
5225
2 6.80.0696264.7848100.165310
δ×=×××－＝； （b ）拱的载变位
由式（3-19）与附表54，得：
0505
3
1102012.6611738.010
1653.08.62q q p
－×−=×××−=∆，
05
05
42101209.14460559.010
1653.08.62q q p
－×−=×××−=∆； （c ）拱的弹性抗力变位
由式（4-8）与附表57，得：
n n σσσ
5
5
31103261.50014.0101653.08.62－×−=×××−=∆， n n p
σσ55
4
1101088.180007.010
1653.08.62－×−=×××−=∆； （d ）墙顶（拱脚）的单位变位
边墙属于长梁，按式（4-15）计算墙顶的单位变位。

5
5
31105895.4102319.14－×××=β， 55
2
21107398.110
2319.12－＝＝×××=βµ， 55
210319.110
2319
.12－＝×××=
µ； 因为边墙属于长梁，且不承受水平荷载，故：
033====ne ne µβµβ。

（e ）左半拱上的荷载引起墙顶处的竖向力、水平力和力矩 由于竖向均布荷载0q ：
20000
0np
np
06.056.05018.30132
np
q V q Q M q ==−=−；；＝，
由于弹性抗力σ：按式（4-7a ）与附表57，得：
n n 06011
.08.60884.0σσσ＝××=n V ， n n 0n 9234.08.61358.0σσσ−×−=＝Q ， n n 20n 7953.08.60172.0σσσ
−×−=＝M ； 以上各项力的正负见下图所示。

将以上算出的各项数值代入式（4-4）中，则得： ()5511106482.99105895.424692.90－－＝×××+=A ，
()[]552112101468.154105895.47.37398.127049.116－－＝×××+×+==A A ，
()25522264.78482 1.3194 3.7 1.73982 3.7 4.598510418.832410A +×+××+××××－－＝＝
()()5
10n 0n n 5
0n 661.2012q 5.3261218.3013q 0.795320.9234 1.739810829.1889q 14.473410P A σσσσ−−=−−+×−−−××× −−×＝()()()5
20n 0n n 50n n 5
0n 1446.1209q 18.1088218.3013q 0.7953 1.739820.9234 1.319102 3.718.3013q 0.7953 4.58952 3.70.9234 1.7398102131.3563q 62.263610P A σσσσσσ−−−−−+×−−×−×××+ ××−−×−×××× −−×＝＝（3）求解多余力21x x 和
将以上算出得各A 值代入式（4-3），得：
12099.6482154.1468829.188914.47340n x x q σ+−−=， 120154.1468418.83242131.356362.62360n x x q σ+−−=， 解出：
101.04310.1998n x q σ=−， 204.70490.2237n x q σ=+；
下面求弹性抗力n σ。

由式（4-2）的第二式求出墙顶（拱脚）的水平位移0µ为
()()()()()50005
0501.04310.1998 1.7398 4.7049q 0.2231 1.319 1.7398 3.71018.30130.7953 1.73980.9234 1.319106.4666 1.218810n n n n n q q q µσσσσσ−−−=−×++×+××
+−−×−××
−×＝代入式（4-6）：
()550210 6.4666 1.2188100.8902n n q σσ−=××−××
解得：02.1561n q σ=
因此，得多余力1x 和2x 如下：
()10001.65420.0827 1.04310.1998 2.15610.6123 4.8219n x q q q t m σ=−=−××==⋅， ()20005.76220.2732 4.70490.2237 2.1561 5.187240.8492n x q q q t σ=+=+××==；
（4）求拱顶的内力
由于对称关系，将左半拱分为四等段，计算0～4各截面的弯矩M 和轴力N ，见图4-10（a ），按下式计算：
2
0122
i i q x M x x y M σ=+−；
20cos sin sin cos i i i N x q x V H σσϕϕϕϕ=++−
式中i M σσσi i 、V 、H 按式（4-7）与附表57计算，结果见表1所示。

表1 i M σσσi i 、V 、H 数值表
截面 σi V σi H i M σ 0 93.1200 27.2742 108.4028 1 42.2070 24.9958 38.3153 2 8.7717 20.4460 7.5025 3 0.1947 19.6906 0.1877 4
10.1581
30.4419
13.2841
坐标尺寸的计算见表2，弯矩i M 的计算见表3，轴力i N 的计算见表4。

表2拱轴线的坐标
截面 ϕ
sin ϕ cos ϕ
x
y
0 0'"000000
0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 1 0'"
154315
0.2710 0.9626 1.8428 0.2543 2 0'"312630 0.5216 0.8532 3.5469 0.9982 3 0'"470945
0.7333 0.6799 4.9864 2.1767 4
0'"625300
0.8901
0.4558
6.0527 3.7006
表3 拱的弯矩i M
表4 拱的轴力i N
截面 i V σ i H σ sin i V σϕ cos i H σϕ 0sin q x ϕ 2cos x ϕ ()i N t
0 93.1200 27.2742 0.0000 27.2742 0.0000 40.8492 13.5750 1 42.2070 24.9958 11.4381 24.0609 3.9328 39.3214 30.6313 2 8.7717 20.4460 4.5753 17.4446 14.5692 34.8525 36.5525 3 0.1947 19.6906 0.1428 13.3877 28.7952 27.7734 43.3236 4
10.1581 30.4419 9.0417 13.8754 42.4266 18.6191 56.2120
3、边墙的计算
边墙属于长梁，按式（4-14）进行计算。

由于对称，仅取左边墙。

边墙的弹性标值 1.319α=。

墙顶的力矩0M 及水平力0Q 按式（4-10）计算，得：
00
0124.8219 3.740.849218.30137.8750.7953 2.15617.8751.6624np n M x fx M M t m
σ
=+++=+×−×−××−⋅＝ 00
0240.849200.7953 2.15617.87527.3456np n Q x Q Q t σ=++=+−××=
墙顶的竖向力0V 为：
000 6.057.8750.6011 2.15617.87557.85np n V V V t σ=+=×+××=
将坐标原点取在墙顶，分边墙为四等段，求4～8各截面的弯矩i M 、轴力i N 和弹性抗力i σ。

由式（4-14）：
0078787827.3456
1.6634 1.662420.73211.319
i Q M M ϕϕϕϕϕϕα=+=−+=−+
2205065656
222 1.319 1.66342 1.31927.3456 5.787872.1377i Ky M Q σαϕαϕϕϕϕϕ==+=−××+××+＝-每等段的边墙自重为：
3.5
0.4 2.30.8054
d N =
××＝ 故4-8各截面的轴力为：
0i d d N V N N =+∑∑＝202.541+
函数58~ϕϕ可从附表3查出，计算结果见表5。

表5 边墙的i M σi i 、N 、
以上的计算结果表明：再墙的6、7各截面处其弹性抗力为拉力（对围岩），这是不合理的但是由于数值较小故计算结果仍然可用。

根据假定，墙下端不能产生水平位移，故该处的弹性抗力应等于零，而计算结果不为零，这是由于计算误差所致。

4、二次衬砌次衬砌设计设计
（1）因围岩稳定性较好，二衬作为安全储备，按构造要求设计；
（2）衬砌结构防水：本隧道放水采取以下措施：1、复合式衬砌间采用防水夹层；2、混凝土满足抗渗要求，采用砼抗渗标号为S6；3、施工缝变型缝等处的放渗采取专门的防水措施。

本隧道采用复合式衬砌，设计应用近似解析法结合工程类比法确定衬砌支护参数。

但复合式衬砌设计和施工密切相关，应结合施工，通过测量监控取得数据不断修改和完善设计。

五、施工组织设计
施工方案
1、施工方案
隧道采用新奥法施工。

岭头一号左右线从出口端掘进，岭头二号隧道采用双头掘进。

洞口土石方采用，挖掘机挖装，自卸汽车运输的方法施工。

Ⅴ级围岩采用中隔壁法开挖，Ⅳ级围岩采用台阶法开挖，Ⅱ，Ⅲ级围岩采用全断面开挖。

隧道均采用无轨运输，施工时坚持“短进尺，弱爆破，快封闭，勤量测”的原则；
首先进行明洞、洞口土石方及边仰坡施工，并施作防排水及坡面防护，洞口土石方采用机械开挖，部分辅以凿岩机钻眼，小炮控制开挖，人工刷整边坡，自卸汽车运输的方法施工。

洞身施工，隧道衬砌按仰拱超前，拱墙一次衬砌。

喷射砼采用湿喷工艺，降低回弹量和粉尘；隧道衬砌采用液压钢模衬砌台车，按仰拱超前，拱墙一次衬砌，砼集中拌和，砼运输车运输至作各业面，泵送砼入模，插入式捣固器与附着式捣固器联合振捣。

隧道通风采用压入式风机通风。

施工中加强围岩的监控量测，运用先进的量测、探测技术，指导施工。

方法及其措施
施工方法及其措施
2、施工
(1)洞口施工
洞口土石方施工采用人工配合挖掘机分两次开挖，第一次开挖至起拱线位置，待拱顶以上边仰坡防护措施完成后，进行起拱线以下部分开挖。

(a)施工前，按设计进行测量放线，标出起拱线位置及拱脚开挖宽度并用红
油漆作出明显标志后，进行开挖作业。

(b)开挖前按要求施作洞口仰坡截、排水系统，然后用挖掘机从上至下逐层
顺坡开挖，并用自卸汽车运至弃碴场弃置。

(c)洞口开挖成型后，及时施作锚喷及边坡防护，稳定边坡。

(2)明洞钢筋砼施工
明洞土石方开挖完成后，绑扎仰拱钢筋，灌注仰拱混凝土，砼达到设计强度后，衬砌台车就位并安装明洞洞身段模型，绑扎边墙及拱部钢筋，砼输送泵一次连续浇注成形。

（3）洞身开挖施工方法
（a）挂齿进洞方法
为保证隧道进洞施工安全，进洞前，安装型钢支架、关模并浇筑套拱混凝土，然后施作超前管棚注浆加固围岩。

采用弧形导坑法进洞，用挖掘机为主要开挖机具。

进洞后，转换工序，进行洞内Ⅳ、Ⅲ、Ⅱ级围岩施工。

隧道洞口开挖面呈多向受力状态，容易发生坍塌事故,为保证隧道破口时施工安全和结构稳定，设超前管棚注浆加固围岩。

大管棚采用DP120型跟管钻机钻管孔，将加工好压浆孔钢管随钻头跟进孔内，用丝扣接长钢管，确保管孔位置正确，避免“沉头”和串孔。

加快各工序的施工进度，及时封闭，及时成环，喷砼加厚。

（b）施工顺序
级围岩段
Ⅳ级围岩段
测量布眼→钻上导坑炮眼→上部开挖→上部初期支护→台车钻下导坑炮眼→下部开挖→下部初期支护→防水层施工→仰拱施工→二次衬砌（模筑砼）→管沟施工→路面施工。

级围岩段
Ⅱ、Ⅲ级围岩段
测量布眼→台车钻眼→全断面开挖→拱墙初期支护→防水层施工→二次衬砌模筑→管沟施工→路面施工。

（c）洞身开挖
①钻爆设计说明
隧道爆破作业采用微振动光面控制爆破，钻眼采用简易凿岩台车。

本设计包括Ⅳ级围岩台阶法上下半断面开挖，Ⅲ级围岩全断面开挖的炮孔布置，装药参数，装药结构及起爆顺序和起爆方式的设计。

每次爆破进尺根据围岩状况确定：每次爆破后均对围岩及其稳定性作出评估，其结果作为下一循环进尺的依据。

A Ⅳ级围岩采用短台阶新奥法施工，台阶长度5米。

台阶上部钻眼深度1.7m，光面爆破，每次进尺1.5米，台阶下部钻眼1.7m光面爆破，每次进尺1.5米。

开挖过程中，初期支护紧跟工作面，尽快完成支护体系。

B Ⅱ、Ⅲ级围岩采用全断面开挖。

开挖预留变形量值选用3cm，并根据施工期围岩变形监测结果进行调整。

炮眼深度每循环 2.7m，光面爆破掘进，每次进
尺2.5m。

爆破设计当循环进尺在2.0m以内时采用二级斜眼复合楔形掏槽，当循环进
尺大于2.0m时采用直眼掏槽。

隧道边墙及拱部均按“光面爆破”设计，爆破后
度、循环间衔接台阶高度、围岩稳定性以及断面轮廓、超欠挖情况等爆破效果参
数进行量测与描述，并根据爆破效果适当调整循环进尺、周边孔、内圈孔间距及
抵抗线、掘进孔密集度及炸药用量、掏槽孔布置及掏槽孔深度等爆破设计参数。

爆破设计见附件7《爆破设计图》所示。

④爆破后找顶
选派有施工经验、工作责任心强、体格强壮的人员担任找顶工作，每座隧道
下道工序的施工隐患，并为初期支护加
强度提供依据。

（4）隧道通风及排水
(a)通风
隧道口安装1台MFA60P2-S通风机
供风，通风管使用φ1000负压柔性风管，
悬挂于隧道拱腰部位，压入式通风。

当隧道施工长度大于500m时，增加1台通风机抽出式通风，通风管使用φ600的胶皮风管悬挂在另一侧边墙上。

(b)防尘
施工防尘采用水幕降尘和个人戴防尘口罩相结合，在距掌子面30m外边墙两侧各放一台水幕降尘器，爆破前10min打开阀门，放炮30min后关闭。

水幕降尘方案见下图：
隧道为上坡掘进时，设距边墙0.5m设临时排水沟，沿纵坡排水，汇入洞外排水系统；下坡掘进时，每隔20～30m设一集水坑和抽水站，依次将水抽排出洞。

（5）超前支护与初期支护
(a)超前小导管注浆加固地层
小导管注浆作业包括打孔布管、封面、注浆三道工序。

①打孔布管：采用凿岩风钻或台车打眼打孔，孔眼长度大于小导管长度。

小导管顶部成尖锥状，尾部焊箍，管壁按梅花形布置小孔，尾部置于钢架腹部，增加共同支护能力。

②封面：注浆前，喷射砼封闭工作面，以防漏浆。

③注浆：采用水泥浆液注浆，在孔口设置止浆塞，浆液配合比由现场试验确定，注浆时先注无水孔，后注有水孔，从拱顶向下注，如遇窜浆或跑浆，则间隔一孔或几孔注浆。

(b)中空注浆锚杆施工
①隧道开挖后即按设计要求初喷砼后，即进行锚杆钻孔作业。

②中空式注浆锚杆采用风钻打眼。

打眼时须严格按设计要求控制孔眼位置，间距及外插角。

施工时采用TAPS断面仪严格放线控制。

③锚杆孔成孔后即可安装已加工制作好的锚杆。

④严格控制好注浆压力和注浆量，并及时施工监测资料和施工现场的实际情况修正参数。

(c)锚杆钢筋网
严格按设计要求和围岩类别设置长度和密度足够的锚杆，并在开挖后尽快安设。

锚杆钻孔、安设方向与岩面垂直。

注浆锚杆安设就位后，用注浆机注入水泥浆。

药卷锚杆采用凿岩机械将锚杆和放药卷入孔中。

钢筋网的铺设要与开挖面紧贴，挂网前应先初喷一层砼，钢筋网与锚杆电焊牢固，钢筋网挂好后，再复喷砼至设计厚度。

(d)型钢钢架施工
钢架在洞口1∶1样台上制作焊接成型后运入洞内进行安装。

钢架每榀由各单元组成。

钢架安装前先对岩面初喷砼后，测设隧道中线，确定标高，然后再测其横向位置，用红油漆作出明显标志，钢架安装方向垂直于隧道中线。

钢架安装时，各单元之间采用螺栓通过连接板进行连接，同时为确定钢架与钢架之间的整体稳定性，每榀钢架之间沿环向设置钢筋进行连接。

(e)湿喷砼施工方法
①原材料要求
水泥：采用普通硅酸盐水泥。

细骨料：采用硬质洁净的中砂或粗砂，砂率根据现场试验确定。

粗骨料：采用坚硬耐久的碎石，粒径不大于15mm，级配良好。

水：采用不含有影响水泥正常凝结、硬化及影响砼耐久性的有害杂质的工程用水。

速凝剂：DS液体型速凝剂，掺量由试验确定。

②湿喷砼施工方法
A喷射机械安装好后，先注水、通风、清除管道内杂物，同时用高压风吹扫岩面，清除岩面尘埃。

B上料保证连续性，校正配料的输出比。

C操作顺序：喷射时先开液态速凝剂泵，再开风，后送料，以凝结效果好，回弹量小，表面湿润光泽为准。

D喷射机的工作风压严格控制在0.5～0.75Mpa范围内，从拱脚到边墙脚风压由高到低，拱部的风压为0.4～0.65Mpa，边墙的风压为0.3～0.5Mpa。

E严格控制喷嘴与岩面的距离和角度。

喷嘴与岩面垂直，有钢筋时角度适当放偏，喷嘴与岩面距离控制在0.8～1.2m范围以内。

F喷射时自下而上，即先墙脚后墙顶，先拱脚后拱顶，避免死角，料束呈旋转轨迹运动，一圈压半圈，纵向按蛇形，每次蛇形喷射长度为3～4m。

（6）隧道二次衬砌
二次衬砌根据围岩不同分别采用钢筋砼或砼。

(a)正洞施工方法
正洞二次衬砌工艺流程如下图：
(b)钢筋制作安装
二次衬砌钢筋在1∶1的制作样台上，分单元分片制作成形，各单元间预留足够的搭接长度。

运至施工现场安装时，将每片钢筋用纵向钢筋联结成一个整体，连接采用绑扎焊接，纵向钢筋应预留一定长度以便与下组衬砌钢筋的联接，并设加强连接筋。

搭设作业台架，便于边拱钢筋的安装。

(c)砼施工
①模板：本合同段隧道每作业面配备一台衬砌台车和一套模板，平移式交错作二次衬砌（每节衬砌长度12m）。

②砼的拌制：在洞口设置拌和站，供
应砼；
③砼的运输：采用3台规格为6m3的搅
拌运输车进行砼运输供应；
④砼的浇注：采用砼输送泵泵送浇注
砼，并备用一台砼输送泵。

⑤砼的振捣：选用插入式捣固器和高频
附着式振捣器进行砼振捣。

衬砌台车施工见右图：
液压衬砌台车示意图
(d)衬砌背后注浆
为防止二次衬砌与外防水层之间形成空隙，采用在二次衬砌背后压浆的施工
措施进行处理。

①压浆孔设在拱顶，每5m隧道预留1个注浆孔。

②压浆孔底部孔口紧贴外防水层，为确保压浆孔不被堵塞以及不剌破防水层，采用预留注浆孔措施。

③二次衬砌砼灌注56天后，从注浆管逐孔压入1∶1水泥浆液，充填二次衬
砌与外防水层之间的间隙。

(e)仰拱施工
①仰拱清底：仰拱开挖完成后，将仰拱顶面标高在边墙上标示，根据仰拱设
计断面检查实际断面尺寸，利用采用人工配合清除仰拱局部欠挖，检查合格后进
行仰拱施工。

②仰拱施工：仰拱砼在模型安装后，用砼运输车运至工作面，插入式捣固器
振捣，及时养护。

③填充砼施工：在仰拱砼强度达到设计强度后进行填充砼施工。

采用砼运输
车运至工作面，插入式捣固器振捣，根据仰拱顶面标高人工找平顶面并拖毛，及
时养护。

(f)管沟施工
隧道管沟随仰拱一次开挖成型外，开挖后及时清帮，并尽快立模灌注砼衬砌。

（7）隧道防排水
(a)概述
隧道正洞的结构防水设计要求“以防为主，防、排、截、堵相结合”的综合治理原则。

①防水系统
防水系统由防水砼、防水板和施工缝、变形缝处设置的止水条、止水带组成。

②排水系统
隧道排水系统由环向、纵向排水管（盲沟）组成。

③衬砌拱部进行充填压注水泥砂浆，施做二次砌时拱部纵向按每隔5m间距
(b)防水层施工
采用平台作业车作施工平台，先在初期支护壁上钉衬垫，衬垫为梅花型布置，将防水板粘结在衬垫上。

防水层与初期支护密贴，但保持一定的松驰度，粘结牢固。

初期支护有渗水地段采用在渗水区及其周边一定范围内，花管注浆封堵，或引排至纵向排水管。

只有当渗水完全封堵后，才能铺设防水层。

（8）内砼路面施工方法及洞内附属施工
路面工程不是整个标段的控制工程，但是整个路面工程的施工质量却是关键环节，特别是洞内的路面砼一定要保证质量。

为整个线路运营创造良好条件。

（a）、水泥砼路面整平层施工
①路面整平层施工工艺流程
路面整平层施工工艺流程图
度，用水平仪检测模板标高。

③模板加工
模板根据路面设计厚度采用28号轻型槽钢加工成型，型钢口必须打磨平整，以保证型钢立面平整，上口平直，拉传力杆直径，位置根据设计在槽钢高度上钻孔设定，模板外侧设定位卡环。

④模板的安装
安装模板：根据路面下基层表面上弹划的墨线，确定模板位置，利用钢筋桩标高点临时固定模板，然后用钢筋桩标明和定位环固定模板。

安装完毕，检查合格后，涂抹脱模剂。

立模方法：正洞路面宽度为7.5m，大于5m，分左半线和右半线两次立模，连续浇灌砼的施工方法。

导洞和横通道路面宽5.0m，采用一次性立模灌注。

拆模：砼灌注完成12小时后即可拆模，拆模时先拆除支撑，用锤振松模板脱离砼，拆模时不能损坏砼棱角，局部不能拆除的模板可用侧链向外牵拉，避免损坏成型砼，拆卸完模板及时清理，以备下次倒用。

⑤砼施工技术要求
整平层10号砼厚为 20cm~22cm，可以1次性灌注，砼摊铺采用人工摊铺、整平。

对混合料的振捣，每一位置的持续时间，应以混合料停止下沉，不再冒气泡，并泛出砂浆为准，不宜过振，振捣时应振动梁为主同时辅以人工局部找平，并应随时检查模板有无下沉、变形或松动。

整平层浇筑完毕后，及时养生、养生采用麻布或草帘覆盖后洒水养护。

（b）水泥砼路面面层施工
①在整平层施工完成后，进行测量放线、立模（工艺同整平层施工一致）。

②隧道内路面面层砼为35号防水砼，面层厚度为26cm，采用1次性浇筑，机械摊铺作业。

③砼浇筑
吸水：在提浆后的砼表面铺设滤布，在滤布上铺设气垫薄膜吸水，用素水泥浆密吸垫周边，以免漏气，安装吸头，起动吸水机真空泵，真空度控制在40～550mmHg(60～73Kpa)。

抹面：吸水完成后立即用粗抹机抹光，用靠尺检查路面平整度，满足要求后进行压槽作业。

压槽：抹面完成后进行横向压纹处理。

拆模：砼浇注完成12小时后，即可拆模进行养护。

切缝：砼浇注24小时后，即可沿路面分幅弹墨线进行切缝作业，施工时必须保持有充足的水份，切割完成后及时将切缝清扫干净。

（c）接缝
纵向设置平缝纵缝并调协拉杆，对已浇砼板的缝壁应涂刷沥青，并应避免涂在拉杆上。

横向按设计要求设置横缝。

（d）施工缝
正洞混凝土灌注，连续作业，尽量减少施工缝；对施工缝要预埋连接钢筋处理。

（e）填缝
缝槽应在养生期满后及时填缝，填缝前保证缝内干燥清洁，防止砂石等杂物掉入缝内并经监理工程师检合批准方能填缝。

填缝料做到与砼缝壁粘附紧密，其灌注深度为3～4cm时，可填入孔柔性衬底
材料。

（f）洞内附属工程
洞内附属工程包括监控、消防设备、风向风速检测、营运管理设施等的预埋构件、标线、照明以及洞内装饰等的施工。

按设计及规范要求进行施作。