20箱梁预应力张拉报告
20m箱梁张拉计算书(五号梁场)
20米箱梁预应力筋张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式：PP=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ)PP---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K---管道偏差系数（设计图中给出0.0015）μ---管道摩擦系数（设计图中给出0.25）1、中跨N1束已知量：P = 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab = 9.264m Xbc= 0.537m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*9.264+0.25*0.096))/(0.0015*9.264+0.25*0.096) =761.11KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=761.11*(1- e-(0.0015*0.537))/(0.0015*0.537)=760.8 KN2、中跨N2束已知量：P = 581.72KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab =7.803m Xbc= 2.015m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.72*(1-e-(0.0015*7.803+0.25*0.096))/(0.0015*7.803+0.25*0.096) =571.45KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=571.45*(1- e-(0.0015*2.015))/(0.0015*2.015)=570.59KN3、中跨N3束已知量：P= 581.7KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab = 1.800m Xbc=7.901m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.7*(1-e-(0.0015*1.8+0.25*0.024))/(0.0015*1.8+0.25*0.024) =579.16KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=579.16*(1- e-(0.0015*7.901))/(0.0015*7.901)=575.74KN4、边跨非连续端N1束已知量：P=775.62KN R=3000cm K=0.0015 μ=0.25可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 7.699m Xbc= 2.128m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*7.698+0.25*0.096))/(0.0015*7.698+0.25*0.096) = 762.0KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.0*(1-e-(0.0015*2.128))/(0.0015*2.128)= 760.78KN5、边跨非连续端N2束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 6.238m Xbc= 3.582 m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*6.238+0.25*0.096))/(0.0015*6.238+0.25*0.096) =762.83KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.83*(1-e-(0.0015*3.582))/(0.0015*3.582)= 760.78KN6、边跨非连续端N3束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab =1.799m Xbc=8.001m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*1.799+0.25*0.096))/(0.0015*1.799+0.25*0.096) =772.21KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 772.21*(1-e-(0.0015*8.001))/(0.0015*8.001) = 767.6KN二、理论伸长值计算计算公式：ΔL = PP * L/(AP* EP)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）PP--- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）AP--- 预应力筋的截面面积（139mm2/根）EP--- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量 --- 6 mm1、中跨N1束①ab段：ΔLab=761.1*103*9.264/(139*4*195)=65.0(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*0.537/(139*4*195)=3.8(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.8(mm)2、中跨N2束①ab段：ΔLab=571.4*103*7.803/(139*3*195)=54.8(mm)②bc段：ΔLbc=570.5*103*2.015/(139*3*195)=14.1(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.98(mm)3、中跨N3束①ab段：ΔLab=579.2*103*1.8/(139*3*195)=12.8(mm)②bc段：ΔLbc=575.8*103*7.901/(139*3*195)=55.9(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.7(mm)4、边跨N1束①ab段：ΔLab=762.0*103*7.698/(139*4*195)=54.11(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*2.128/(139*4*195)=14.93(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.04(mm)5、边跨N2束①ab段：ΔLab=762.8*103*6.238/(139*4*195)=43.89(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*3.582/(139*4*195)=25.13(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.02(mm)6、边跨N3束①ab段：ΔLab=765.4*103*1.799/(139*4*195)=12.81(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*8.001/(139*4*195)=56.65(mm) ΔL=ΔLab+ΔLbc=69.46(mm)由以上计算可得出：中跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 * 2=137.6（mm）ΔL2=68.9 * 2=137.95（mm）ΔL3=68.7* 2=137.52（mm）边跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 + 69.0=137.8（mm）ΔL2=68.9 + 69.0=138.0（mm）ΔL3=68.7 + 69.5=138.22（mm）三、实际伸长值计算计算公式：ΔL =ΔL1 +ΔL2ΔL --- 预应力筋张拉的实际伸长值（mm）ΔL1 --- 从初应力至最大张拉力间的实测伸长值（mm）ΔL2 --- 初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值。
20米预应力砼箱梁预制施工技术方案
20米预应力碎箱梁预制施工技术方案一、工程概况1、箱梁设计要点桥上部为装配式部分预应力磴组合连续箱梁，采用多箱单独预制，简支安装，现浇连续接头的先简支后连续的结构体系。
主梁沿纵向外轮廓尺寸不变，在各箱梁之间设横向湿接缝。
每联端部横梁部分与箱梁同时预制,每跨跨中横梁部分与箱梁同时预制；各中间墩顶横梁采用现浇。
为满足锚具布置的需要，箱梁端部在箱内侧方向加厚，腹板内预应力钢束除竖向弯曲外，在主梁加厚段尚有平面弯曲。
与此相应，锚固面在三个方向倾斜，使预应力钢束张拉时垂直于锚固面。
除桥台和兰麻天大桥5#墩处设滑板支座外，其余各桥墩上支座均为板式橡胶支座。
台顶设置GQF-80型伸缩装置。
2、箱梁主要尺寸及结构形式1）箱梁为单箱两室部分预应力结构。
梁中心高度120厘米，内、外侧高度根据线路横向坡度具体调整；底板宽100厘米，跨中处厚18厘米、梁端处厚25厘米；腹板跨中处厚18厘米、梁端处厚25厘米;顶板厚18厘米，梁宽240厘米、边梁285厘米;翼缘处设湿接缝左幅宽70厘米,右幅宽40厘米，架设就位后通过现浇碎使梁连接成整体。
2 ）在梁的底板和腹板设纵向预应力，中跨梁钢束布置为：N1.中梁2x4、边梁2χ5;N22×4;N32×4;边跨梁钢束布置为：N1.2×5;N22×5;N3中梁2x4、边梁2x5;钢束采用φj1.5.24高强低松驰钢绞线，其标准强度1860MPa,锚下控制应力0.70fpk,在梁体磴强度达90%时张拉，张拉采用双控；梁体已为C50o3 ）预应力部分采用波纹管制孔，波纹管采用φ内55mm规格，并采用PVC 管作芯棒。
锚具采用OVMI5-3、OVM1.5-4、OVMI5-5系列锚具，采用YCW100A型配套千斤顶张拉。
4 ）在梁的连续端处设T1.2x5、T22x4、T31x5负弯矩束，预应力部分采用扁波纹管制孔，波纹管采用90×25mm规格，锚具采用OBM15-4x OBMI5-5系列锚具，采用YCW25χ1.50（t.mm）型配套千斤顶张拉,张拉时接头现浇砂需达到设计强度的95%o5）每片箱梁底板设4个φ1.OO毫米通气孔；边梁设滴水槽、泄水孔等；滴水槽采用半圆钢筋制成，其深度不大于Icm o6）根据梁的架设位置不同，箱梁分中跨中梁,中跨内边梁，中跨外边梁；边跨中梁；边跨内边梁，边跨外边梁。
25米箱梁预应力张拉及孔道压浆首件工程总结报告
25米箱梁预应力张拉及孔道压浆首件工程总结报告吉河高速公路JS1合同段枣庄沟大桥后张法预应力箱梁首件工程工作总结（箱梁预应力张拉及孔道压浆）中铁十五局集团第五工程有限公司吉河高速公路JS1合同段项目经理部2013年7月4日目录一、首件工程概况 (2)二、施工准备工作 (2)1、砼及各项施工检验准备 (2)2、供电设施准备情况 (2)3、施工机械，机具准备情况 (2)4、施工材料的准备工作 (3)5、作业条件准备 (3)三、箱梁预应力张拉及孔道压浆施工方法及技术要点 (3)四、施工中存在的问题及改进措施 (8)五、安全文明施工 (9)六、总结 (10)箱梁预应力张拉及孔道压浆首件工程总结报告2013年7月4日，我合同段完成了枣庄沟大桥第一跨左幅1-2箱梁预应力张拉及孔道压浆首件工程施工，对施工工艺进行了验证，施工结束后我合同段及时召开了技术讨论会，结合施工过程对原施工工艺做了详细的分析、总结，并结合《吉河高速标准化施工指南》的要求对原施工工艺进行了改进，以确保今后箱梁预应力质量达到规范标准。
一、首件工程概况枣庄沟大桥是吉县至河津高速公路经吉县窑科村南侧约1.2km处时纵向沿枣庄沟设的一座大桥。
桥梁分左右两幅，左幅中心里程桩号为ZK1+002.5，右幅中心桩号为K1+015；上部结构左幅采用3-25米装配式预应力砼简支箱梁+30-25装配式预应力砼先简支后结构连续箱梁，右幅采用3-25米装配式预应力砼简支箱梁+31-25装配式预应力砼先简支后结构连续箱梁；下部结构桥墩采用柱式墩、桥台采用柱式台；基础采用桩基础，桥梁全长左幅831.4米，右幅856.4米。
二、施工准备工作1、砼及各项施工检验准备用于第一片箱梁的各项施工原材料均经试验检测符合设计及施工规范要求，梁片C50及管道压浆配合比经验证满足设计要求。
箱梁模板经四方验收符合设计、施工规范及标准化施工指南要求。
2、供电设施准备情况施工用电采用高压网电接入,并自备1台120 KVA发电机。
箱梁预应力张拉方案
箱梁预应力张拉、箱梁预应力张拉、压浆施工技术一、工程概况：桥梁上部结构均采用后张法预应力混凝土箱梁，箱梁采用50 号混凝土，梁长40m,梁高为2m,腹板厚20cm,顶板厚18cm，预应力钢筋束采用5①15.24、4①15.24、3①15.24钢绞线。
桥面布设为单幅4片，在墩顶为先简支后连续。
二、预应力筋张拉工艺（一）波纹管定位1 ．在箱梁钢筋骨架绑扎完成后,按照设计要求,把波纹管按照设计图坐标在骨架上定点, U” 用” 筋进行定位, 钢束直线段定位筋间距为1m, 曲线段按0.5m 控制,以限制波纹管上下左右移动。
2．当波纹3．波纹管定位完成后, 为了保证波纹管在浇筑过程不变形, 采用比波纹管直径小5mm 硬质塑料管穿心, 两端露出拖拽长度, 然后进行箱梁其余工序施工, 当箱梁浇筑混凝土达到初凝后,拽出塑料管,以防止波纹管在浇筑过程中发生变形。
（二）钢绞线的下料、编束和穿束1 ．无轴包装的钢绞线在抽出时采用自制放线架立放, 注意抽头后弹簧形的螺旋方向应与绞线的捻向一致。
2．钢绞线在下料时采用砂轮切割机, 切割机的砂轮转向应与绞线捻向一致, 禁止采用电、气焊切割,以防止热损伤。
3．为使成束钢绞线在穿孔和张拉时不致紊乱, 编束时采用50cm 高钢管排架架空钢绞线,用工作锚具沿编束方向推进,锚具后30cm 位置采用18-20 号铁丝单层密排螺旋线绕扎牢固,间距为1m, 绑扎结束后绑扎头插入线间间隙。
注意在编束前用不同的油漆标识钢绞线, 以便钢绞线穿入后使同一颜色钢绞线处于锚具同一位置。
4．为了便于穿束,用薄铁皮加工圆形套头,套在钢绞线端头,以便于顺利穿入,防止损伤波纹管。
（三）钢绞线张拉准备工作1 ．检查张拉梁体混凝土强度,待混凝土浇筑强度达到90%,方可进行张拉, 以防止在张拉预应力筋时, 千斤顶的作用力压裂混凝土块体或产生较大的混凝土弹性压缩。
2．检查锚垫板下混凝土是否有蜂窝和空洞,必要时采取补强措施,同时清理锚垫板表面,以保证锚具与锚垫板密贴。
箱梁预应力张拉施工技术
箱梁预应力张拉施工技术摘要：预应力关系到桥梁的结构受力安全。
预加应力不足,会导致预应力砼结构出现裂缝。
箱梁钢筋砼和预应力张拉的规范施工是预应力施工质量的保证。
本文探讨了箱梁预应力张拉施工技术。
关键词：箱梁；预应力；张拉；施工技术中图分类号：tu74文献标识码： a 文章编号：预制箱梁具有其整体刚度大，施工工期短，预制简单等优点，预制箱梁在各级公路施工中得以广泛应用，箱梁的预制或施工不当会对工程带来不可预料的损失。
要控制好箱梁的质量，应该做好预应力材料、检验、标定，纵向和竖向预应力筋施工，孔道压浆、压浆工艺、封锚等工序的施工工艺和施工方法。
以下主要结合自己参与过的某个工程为例，对箱梁预应力张拉施工技术做了简要分析。
一、工程概况本工程包括桥梁6 座：桥梁上部结构均采用后张法预应力混凝土箱梁，箱梁采用50 号混凝土，梁长40m，梁高为2m，腹板厚20cm，顶板厚18cm，预应力钢筋束采用5φ15.24、4φ15.24、3φ15.24 钢绞线。
桥面布设为单幅4 片，在墩顶为先简支后连续。
二、箱梁预应力张拉施工技术1、预应力材料、锚具箱梁纵向预应力所用的材料和锚具应该符合相应的规范要求，而且对于钢束所采用的材质和根数应该进行准确的计算，锚具的大小与钢绞线配套。
（1）预应力材料和机具的进场检验对于钢绞线和预应力粗钢筋，应做好外观检查和力学性能试验。
对于波纹管，做好外观形状进行检查、密水性试验、强度和刚度检验。
所采用的锚具，首选应该检查外观，做好硬度试验、静载锚固试验。
预应力束的锚具按设计指定的要求选用，锚口摩阻损失为张拉控制力的3%，钢束锚固时锚具的变形和钢绞线的回缩值为6mm。
锚具进场后严格进行检验，确保技术性能指标符合“预应力用锚具、夹具和连接器”的有关规定。
对于张拉机具，应做好千斤顶的校验、电动油泵的校验、压力表的校验以及千斤顶、油泵、压力表的配套标定。
（2）油表的校正与千斤顶的标定压力表、张拉千斤顶等计量设备，应该定期的进行检查，并且建立卡片备查。
优秀QC提高M预制箱梁张拉合格率QC成果概述
2 独立评估
由专业检测人员对抽样结果进 行独立评估和验证。
3 反馈机制
及时反馈抽样复核结果,辅助优 化工艺措施。
4 责任追究
对于抽样复核不合格的情况,严 格追究相关责任人。
数据分析
通过对张拉数据进行深入分析,我们能够全面掌握预制箱梁张拉质量的关键指标,并找出影响合格率的重点问题。
张拉力指标 初张拉力 24h回缩量
环境因素的干扰
温度、湿度、风力等环境因素 也会对张拉过程产生影响,需要 采取针对性的应对措施。
主要问题点
张拉工艺
张拉过程中存在一些关键参数控制不 足的问题,导致张拉力无法稳定
现场管控
现场工序交接、验收等环节管控不到 位,容易出现漏项和检查不严的情况
数据分析
缺乏对张拉数据的深入分析,无法针对 性地找出问题所在并进行改进
工序交接
施工准备 1
各项施工准备就绪
工序移交 2
及时沟通交接事项
质量要求 3
明确检验标准和验收标准
签署移交单 4
双方确认并签字 工序交接是质量管控的重要环节。在施工准备就绪后,各参与方需及时沟通交接事项,明确检验标准和验收标准。双方代表在充分理解和确认的基础上签 署移交单,确保责任明确,为下一个工序的顺利开展奠定基础。
预应力箱梁吊装
预应力箱梁吊装时需要严格遵守标准操作规程,确保不会对预应力产生不利影响 。
优化措施
工艺优化
针对张拉过程中出现的问题,对工 艺流程进行了优化,提高了操作的 科学性和可控性。
人员培训
加强对QC人员的培训,提高他们 的专业知识和操作技能,确保工序 监控的全面性和准确性。
管理措施
建立严格的责任制度,落实过程控制,确保每个环节都得到有效的监管和把控 。
预应力钢绞线初张拉理论伸长量计算表20m
3.131 27.7 ###### 138.6 △L=Pp L/Ap Ep(㎜) △L=Pp L/Ap Ep(㎜) 2.532 13.9 5.063 27.8 ###### 138.8 △L=Pp L/Ap Ep(㎜) △L=Pp L/Ap Ep(㎜) 5.705 ###### ###### 13.9 27.8 139.1
钢绞线面积 140 L L 7.596 7.596 7.596 L 6.237 6.237 6.237 L 1.7495 1.7495 1.7495 Ap Ap 560 560 560 Ap 560 560 560 Ap 560 560 560
管道偏差系数k 0.0015 曲线段 △L=Pp L/Ap Ep(㎜ Ep Ep 195 195 195 Ep 195 195 195 Ep 195 19.97407 0.97407 0.97407 e-（kx+μθ ) 0.97606 0.97606 0.97606 e-（kx+μθ ) 0.99361 0.99361 0.99361
△L=Pp L/Ap Ep(㎜ 5.363
0.155 0.0263 0.155 0.0263 0.155 0.0263 μ kx+μθ
管道偏差系数k 0.0015 Ep 195
伸长值（mm）
曲线段 直线段 △L=Pp L/Ap Ep(㎜) 11.87035796
合计
20% N1 100% N1 N2 钢束号 10% N2 20% N2 100% N2 N3 钢束号 10% N3 20% N3 100% N3
10.727 53.633 △L=Pp L/Ap Ep(㎜ △L=Pp L/Ap Ep(㎜
0.155 0.0242 0.155 0.0242 0.155 0.0242 μ kx+μθ
20m小箱梁钢绞线张拉计算电子版
CD 6.835
0
0.0102525 0.989799885 749.69 742.0392 745.8555574 4 0.046684274
Pp
Pp={P[1-e-（kx+μθ）]}/（kx+μθ）
表C1 系数k及μ值表
P
756
张拉端控制力=张拉控制应力×4个公称面积/1000 （KN）
μ值
0
0.003771
0.993707624 756 751.243 753.6184726 4 0.029041736 0.980770517 751.24 736.7969 743.9960818 4 0.020809585 0.06678 0.996236104 736.8 734.0237 735.4089698 4 0.016930569
△L=Pp·L/Ap·Ep
管道成型方式
k
x
从张拉端至计算截面的孔道长度（m）
钢丝束、钢绞线 螺纹钢筋
θ
从张拉端至计算截面曲线孔道部.0030
0.35
0.40
k
0.0015
μ
0.17
Ep
1.95*10^5
孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见表C1 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，参见表C1 弹性模量（MPa）
K102+523温德河大桥中跨20m箱梁平均张拉计算
预应力筋平均张拉力的计算公式 Pp={P[1-e-（kx+μθ）]}/（kx+μθ）
钢
钢绞
束
x 钢绞线下 线工 圆心角 R
编
线段 （m）
料长度 （m）
作长 度 （m 度 （°） ）
号
（m）
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
箱梁预应力张拉方案
箱梁预应力张拉方案一、工程概述本工程中箱梁采用预应力结构，旨在提高箱梁的承载能力和抗裂性能。
箱梁的跨度为_____米，梁高为_____米，设计采用高强度预应力钢绞线作为主要受力筋。
二、预应力材料1、钢绞线选用符合国家标准的高强度低松弛钢绞线，其抗拉强度为_____MPa，直径为_____mm。
每束钢绞线由_____根钢丝组成。
2、锚具采用性能可靠、质量稳定的锚具，其型号与钢绞线规格相匹配。
锚具应具有良好的锚固性能和自锚能力，经过严格的试验检测合格后方可使用。
3、波纹管选用符合要求的金属波纹管，具有足够的强度和刚度，能够保证在混凝土浇筑和预应力张拉过程中不发生变形和破损。
三、预应力设备1、千斤顶根据预应力筋的张拉力大小，选择合适吨位的千斤顶。
千斤顶在使用前应进行校准和标定，确保其精度和可靠性。
2、油泵配套使用的油泵应性能稳定，能够提供均匀、稳定的油压。
3、压力表选用精度不低于 15 级的压力表，表盘直径不小于 150mm。
压力表应与千斤顶配套标定，并在使用过程中定期校验。
四、预应力筋的制作与安装1、下料根据设计要求的长度，准确计算预应力筋的下料长度。
下料时采用砂轮切割机切割，严禁采用电弧切割，以防止钢绞线损伤。
2、编束将切割好的钢绞线按照设计要求进行编束，每隔 1-15m 用铁丝绑扎一道，确保钢绞线顺直不缠绕。
3、穿束在箱梁混凝土浇筑前，将编束好的预应力筋采用人工或机械方式穿入波纹管内。
穿束过程中应注意保护波纹管，避免其破损。
五、混凝土浇筑1、浇筑前准备在浇筑混凝土前，应对波纹管、锚垫板等进行检查，确保其位置准确、固定牢固。
同时，清理模板内的杂物和积水。
2、混凝土配合比混凝土配合比应根据设计要求和施工条件进行优化设计，确保混凝土具有良好的工作性能和强度。
3、浇筑过程混凝土浇筑应分层进行，振捣密实，避免振捣棒碰撞波纹管和预应力筋。
在浇筑过程中，应随时观察波纹管和锚垫板的情况，如有异常应及时处理。
4、养护混凝土浇筑完成后，应及时进行养护，保持混凝土表面湿润，养护时间不少于_____天。
箱梁预应力张拉方案
箱梁预应力张拉、箱梁预应力张拉、压浆施工技术一、工程概况：桥梁上部结构均采用后张法预应力混凝土箱梁，箱梁采用 50 号混凝土，梁长 40m，梁高为 2m，腹板厚 20cm，顶板厚 18cm，预应力钢筋束采用5Φ15.24、4Φ15.24、3Φ15.24 钢绞线。
桥面布设为单幅 4 片，在墩顶为先简支后连续。
二、预应力筋张拉工艺（一）波纹管定位1．在箱梁钢筋骨架绑扎完成后，按照设计要求，把波纹管按照设计图坐标在骨架上定点，U” 用” 筋进行定位，钢束直线段定位筋间距为 1m，曲线段按 0.5m 控制，以限制波纹管上下左右移动。
2．当波纹3．波纹管定位完成后，为了保证波纹管在浇筑过程不变形，采用比波纹管直径小 5mm 硬质塑料管穿心，两端露出拖拽长度，然后进行箱梁其余工序施工，当箱梁浇筑混凝土达到初凝后，拽出塑料管，以防止波纹管在浇筑过程中发生变形。
（二）钢绞线的下料、编束和穿束1．无轴包装的钢绞线在抽出时采用自制放线架立放，注意抽头后弹簧形的螺旋方向应与绞线的捻向一致。
2．钢绞线在下料时采用砂轮切割机，切割机的砂轮转向应与绞线捻向一致，禁止采用电、气焊切割，以防止热损伤。
3．为使成束钢绞线在穿孔和张拉时不致紊乱，编束时采用 50cm 高钢管排架架空钢绞线，用工作锚具沿编束方向推进，锚具后 30cm 位置采用 18-20 号铁丝单层密排螺旋线绕扎牢固，间距为 1m, 绑扎结束后绑扎头插入线间间隙。
注意在编束前用不同的油漆标识钢绞线，以便钢绞线穿入后使同一颜色钢绞线处于锚具同一位置。
4．为了便于穿束，用薄铁皮加工圆形套头，套在钢绞线端头，以便于顺利穿入，防止损伤波纹管。
（三）钢绞线张拉准备工作1．检查张拉梁体混凝土强度，待混凝土浇筑强度达到 90%，方可进行张拉，以防止在张拉预应力筋时，千斤顶的作用力压裂混凝土块体或产生较大的混凝土弹性压缩。
2．检查锚垫板下混凝土是否有蜂窝和空洞，必要时采取补强措施，同时清理锚垫板表面，以保证锚具与锚垫板密贴。
预应力张拉报告范文
预应力张拉报告范文一、任务介绍预应力张拉是指在混凝土结构施工过程中，通过对预应力钢筋进行拉伸，将其所承受的张拉力转移到混凝土构件上，以增加混凝土的受压能力和弯曲承载能力的一种工艺。
本次预应力张拉任务是对一根混凝土梁进行预应力张拉，以增强梁的承载能力。
二、施工方案1.材料准备：预应力钢束、张拉锚具、膨胀剂、张拉床等；2.准备工作：清理施工现场，检查预应力孔洞和预应力箱梁状态，确认材料和设备完好；3.张拉准备：在预应力孔洞内安装锚定装置，将预应力钢束放入孔洞中，并固定好；4.张拉操作：安装张拉床，连接张拉钢绳与钢束，通过控制张拉床的液压系统，逐渐施加张拉力，直至达到设计要求；5.张拉锚固：达到设计要求的张拉力后，进行张拉锚固操作，将张拉力固定在钢绳锚具上；6.后续工序：测量张拉力、封堵预应力孔洞、封口处理等。
三、施工流程1.清理施工现场，确保平整清洁；2.检查预应力孔洞和预应力箱梁，确认无损坏情况；3.安装锚定装置，将预应力钢束放入孔洞中，并紧固好；4.安装张拉床并连接张拉钢绳与钢束；5.控制张拉床的液压系统，逐渐施加张拉力，直至达到设计要求；6.进行张拉锚固操作，将张拉力固定在钢绳锚具上；7.测量张拉力，确保达到设计要求；8.封堵预应力孔洞，确保孔洞内混凝土不受外界侵蚀；9.封口处理，防止锚固部位受到外界影响。
四、施工要点1.预应力钢束的安装要牢固可靠，避免出现松动和滑动现象；2.控制好张拉力的施加速度，避免快速施加张拉力造成结构损坏；3.张拉力的大小要根据设计要求进行调整，过大过小都不利于结构的承载能力；4.进行张拉锚固时，要保证张拉力的牢固锚固在锚具上，防止失锚现象的发生；5.在封堵预应力孔洞时，要确保完全密封，避免混凝土受潮受侵蚀。
五、安全措施1.操作人员要熟悉设备的使用和操作规程，严禁操作不熟悉的设备；2.确保预应力钢束安装牢固，避免松动导致的安全事故；3.控制好张拉力的施加速度，避免过大的张拉力造成结构破坏；4.在张拉锚固时，确保操作人员安全，防止张拉力突然释放导致意外受伤；5.严禁擅自调整张拉力，必须按照设计要求进行施工；6.施工现场要保持整洁，杂物要及时清理，确保操作安全。
20m箱梁预应力钢束张拉计算表
20m箱梁预应力钢束张拉计算表一、计算公式：△L=PpL/AyEg式中：△L—理论伸长值Pp—平均张拉力（N）L—预应力钢材长度（cm）Eg—预应力钢材弹性模量（N/mm2）Ay—预应力钢材截面面积（mm2）平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中： P—预应力钢材张拉端张拉力x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
见（图纸）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
见（图纸）二、计算参数的选取：Eg=1.962×105（实验数据），Ay=140mm2。
k=0.0015，μ=0.23三、曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算中梁曲线段N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=569781（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=581719（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=15.32mmN2：ΔL= PL/ApEp=36.14mmN3：ΔL= PL/ApEp=118.83mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214中跨箱梁⑴中跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；四、1.曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（非连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算x=7.753(m)N1=6.299(m)xN2x=1.880(m)N3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N2θ=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）N3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =759811（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=760632（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775734（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=53.13(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=43.21(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=13.15(mm)2. 曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=759708（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775625（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=27.01mmN2：ΔL= PL/ApEp=39.43mmN3：ΔL= PL/ApEp=111.90mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214边跨箱梁⑴边跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑵边跨箱梁N2钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑶边跨箱梁N3钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；中建二局新兴产业示范区廊坊项目经理部二0一一年八月四日。
预应力张拉原始记录表(通用版)
预应力张拉施工原始记录
施表
承包单位：汉中市曙坤建筑工程有限公司 监理单位：安康市新宇交通工程监理有限公司
施工标段:QA17 编 号:
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桥梁名称 王家坡大桥
构件名称
20m预制箱梁
构件编号
张拉方式
后张法
孔号
砼设计强度 (MPa)
钢筋规格及每束根 数
50
预应力钢 束编号
张拉 端面 编号
千斤 顶编
号
记录项目
A N1
B
A N2
B
A N3
B
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
率
(mm) (m%-10%）+（20%-10%）-工作锚回缩量-工具锚回缩量 张拉伸长率=（实测伸长值-理论伸长值）/ 理论伸长值
现场施工负责人：
质检员:
现场技术人员：
现场监理：
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
张拉(放松)时砼 强度(MPa)
初读数 10%
第一行程 20%
构件跨中上拱 度(mm)
第二行程 %
第三行程 100%
张拉日期
预应力筋编 号示意图
N1,N2,N3
气候温度 (℃)
张拉情况
锚固力 (kN)
工作锚 工具锚 实测伸
张拉伸长
回缩量 回缩量
长值
理论伸长 值(mm)
连续箱梁纵向预应力筋张拉操作
C3~C28桥墩5×23.3米连续箱梁预应力钢束张拉数据一、各钢束张拉力P值：N1=1745.145KN；N2=1745.145KN；N3=1357.335KN；N4=969.525KN二、张拉程序顺序：1、张拉程序：0→20% Q K→40% Q K→倒顶→100%Q K→101%Q K2、张拉钢束顺序：a、纵向预应力钢束：先N3→N2→N1依次对称由中向内再向外张拉。
b、横梁预应力钢束：先N2→N1依次对称由中向内再向外张拉。
(注：张拉顺序按设计要求张拉)三、各阶段张拉力与对应油表读数数据各相应理论伸长量对应表：Ⅰ071601→020953198 071602→020851506 转下页承上页四、各阶段张拉力与对应油表读数数据各相应理论伸长量对应表：Ⅱ注：顶号与表号配套：071601→020953198 071602→020851506五、横梁预应力钢束在各阶段的伸长量各为：1、中横梁：N1钢束：20.12mm→40.24→100.6→101.61mmN2钢束：19.8mm→39.6→99→99.99mm2、端横梁：N1钢束：20.08mm→40.16→100.4→101.404m mN2钢束：19.76mm→39.52→98.8→99.79mm连续箱梁纵向预应力筋张拉操作程序要点一、由于连续箱梁纵向预应力筋钢束较长，一次行程难以完成最终张拉控制应力，故采用二次行程张拉工艺，即：0→20% Q K→40% Q K→倒顶→100%Q K→103%Q K（Q K为控制张拉应力）二、确定张拉程序后，再按施工要求找出所张拉结构相对应的相对称的预应力钢束。
例：B0桥台至B4墩之间箱梁钢束先N3-1，N3-2再N3-3，N3-4；其次N2-1，N2-2再N2-3，N2-4；最后为N1-1，N1-2；再N1-3，N1-4，以此依次张拉如下图：三、准备张拉所需的配套标定好的设备，据现场及设计要求，所需设备共计四套即：ZB50型油泵4台，YCW300千斤顶2台，YCW250千斤顶2台，YCW2000千斤顶2台，再按标定报告确定出六套设备的油表号，使其按要求配套后再到位。
箱梁预应力张拉计算书
现浇箱梁预应力张拉计算书一、基本情况1．预应力束采用jΦ15.2mm钢铰线，标准强度bR y=1860Mpa．张拉预应力0.73bR y．钢铰线标准横断面面积A=139mm22．张拉预应力P的计算P9=1860×106×0.73×139×10-6×9=1745.1 KN3．张拉程序0⇒10﹪控制应力（量测延伸值）⇒100﹪控制应力（持荷2分钟，量测伸延值）⇒锚固4．待砼强度达到90﹪后,方可张拉预应力束.张拉顺序为50%N2－100%N3－100%N2－100%N1。
5．本工程采用两端张拉控制力、延伸量双控施工。
二、张拉力与油表读数对应关系表（根据千斤顶、油表校准证书提供的计算值）1 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：071263752 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：080127133 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：080625004 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：08043010三、延伸量的计算1． 工作长度延伸量计算：本工程张拉工作长度按单端450mm 计.包括锚环、限位板、千斤顶、工作锚环的厚度。
工作长度延伸量:=P L A E g ⨯⨯=L k E gσ⨯= =3.1mm 2.理论延伸量=计算长度延伸量+工作长度伸延量 计算长度延伸量L ∆=［PL(1-e -(kL +uθ))］ /(kL +uθ)/ (A y ×E g )L ∆:预应力筋理论延伸量(mm)P: 预应力筋张拉端张拉力(N)L : 从张拉端到计算截面的孔道长度(m)θ:从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k: 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 u: 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.155E g : 预应力筋的弹性模量(M pa ) 根据送检结果取1.95×105 Mpa A y :预应力筋的截面积(mm 2)，为139 mm 2×n(钢绞线束数)预应力筋理论延伸量(按梁长72.000米计算)： 1#筋：L ∆1N =209.2mm2#筋：L ∆2N =208.6mm3#筋：L ∆3N =208.1mm3. 施工时实际延伸量的量测及计算 L ∆=1L ∆-2L ∆+L c ∆0.73×1860Mpa×450mm 1.95×105Mpa1L ∆:达到控制应力时量测的伸长值（mm ）2L ∆:达到初应力时量测的伸长值 （mm ）L c ∆:初应力时的推算伸长值，采用相邻级的伸长度。
现浇混凝土箱梁预应力张拉技术(全文)
现浇混凝土箱梁预应力张拉技术(全文)范本1：一、引言现浇混凝土箱梁是桥梁工程中常见的一种结构形式，具有预应力张拉技术的应用可以增加其承载能力和抗震性能。
本文将详细介绍现浇混凝土箱梁预应力张拉技术的相关内容。
二、预应力张拉技术概述1. 预应力技术的定义和分类2. 预应力张拉技术的基本原理3. 现浇混凝土箱梁预应力张拉的作用三、现浇混凝土箱梁预应力张拉技术的步骤1. 前期准备工作2. 预制张拉设备和工具准备3. 现浇混凝土箱梁的施工准备4. 预应力钢束安装与张拉5. 箱梁状态监测与调整四、张拉技术要点1. 预应力张拉时的注意事项2. 预应力张拉的控制要求3. 张拉过程中的质量控制五、预应力张拉成果评定1. 预应力张拉的验收标准2. 张拉力的测量和记录3. 张拉成果的评定方法六、本文涉及附件1. 箱梁预应力张拉工程施工方案2. 张拉记录表格3. 箱梁状态监测报告七、法律名词及注释1. 预应力：指在荷载作用下，提前施加于结构中的预先计算好的张拉力，以提高结构的工作性能和使用性能。
2. 浇注：指将混凝土材料倒入模板内，使其充分填满整个模板空间，并充实固化。
3. 施工准备：包括场地平整、模板安装和封口、预应力钢束的准备等。
4. 箱梁状态监测：对箱梁在预应力张拉过程中的变形和应力进行实时监测和记录。
范本2：一、引言现浇混凝土是一种常见的建筑施工方式，箱梁是桥梁结构中常用的一种形式。
预应力张拉技术的应用可以提高现浇混凝土箱梁的承载能力和抗震性能。
本文将详细介绍现浇混凝土箱梁预应力张拉技术的相关内容。
二、预应力张拉技术概述1. 预应力技术的定义和分类2. 预应力张拉技术的原理及作用3. 现浇混凝土箱梁预应力张拉的意义三、现浇混凝土箱梁预应力张拉技术的步骤1. 准备工作2. 张拉设备和工具准备3. 箱梁施工准备4. 预应力钢束的安装与张拉5. 箱梁状态监测与调整四、预应力张拉技术要点1. 预应力张拉时的注意事项2. 预应力张拉的控制要求3. 张拉过程中的质量控制五、预应力张拉成果评定1. 预应力张拉的验收标准2. 张拉力的测量和记录3. 张拉成果的评定方法六、本文涉及附件1. 箱梁预应力张拉工程施工方案2. 张拉记录表格3. 箱梁状态监测报告七、法律名词及注释1. 预应力：指提前施加于结构中的预先计算好的张拉力，以改善结构的工作性能和使用性能。
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南水渠中桥
20m预应力砼箱梁预应力钢绞线张拉理论伸长量复核
一、张拉力的计算（依据图纸资料）
控制应力δk=1395.0Mpa,初张拉应力0.1δk=139.5Mpa,单根270级（1860Mpa）Φs15.24mm钢绞线面积A=140mm2,张拉力：N k=N·A·δk
1、正弯矩区：中跨N1与边跨N1、N
2、N
3、N4张拉钢绞
线为一束4根组成；中跨N2、N3张拉钢绞线均为一束3根组成。
2、中跨N1与边跨N1、N2、N3张拉力：
控制张拉应力δk =N·A·δk=4·140·1395=781200N=781.2KN 初张拉应力0.1δk=0.1·781.2=78.12 KN
中跨N2、N3张拉力：
控制张拉应力δk =N·A·δk=3·140·1395=585900N=585.9KN 初张拉应力0.1δk=0.1·585.9=58.59KN
2、负弯矩区：T1张拉钢绞线为一束5根组成；T2、T3张拉钢绞线为一束4根组成。
T1张拉力：
控制张拉应力δk =N·A·δk=5·140·1395=976500N=976.5KN 初张拉应力0.1δk=0.1·976.5=97.65KN
T2、T3张拉力：
控制张拉应力δk =N·A·δk=4·140·1395=781200N=781.2KN 初张拉应力0.1δk=0.1·781.2=78.12KN
设计张拉力汇总
二、伸长量计算
1、平均张拉力计算
依据规公式Pp=(P×（1-e-（kx+μθ））)/（kx+μθ）
查《规范》附表G-8得K=0.0015，μ=0.25
A、边跨：
N1#:取x=9.814 m θ=5。
30’=0.095993rad p=781200
Pp=（781200×（1-e-（0.0015×9.814+0.25×0.95993）））/（0.0015×9.814+0.25×0.095993）=766277N
N2#:取x=9.819m θ=5。
30’=0.095993rad p=781200
Pp=（781200×（1-e-（0.0015×9.819+0.25×0.095993）））/（0.0015×9.819+0.25×0.095993）=766267N
N3#:取x=9.751m θ=1。
24’=0.024439rad p=781200
Pp=（781200×（1-e-（0.0015×9.751+0.25×0.024439）））/（0.0015×9.751+0.25×0.095993）=773156N
B、中跨：
N1#:取x=9.801m θ=5。
30’=0.095993rad p=781200
Pp=（781200×（1-e-（0.0015×9.801+0.25×0.09553）））/（0.0015×9.801+0.25×0.095993）=766277N
N2#:取x=9.818m θ=5。
30’=0.024435rad p=585900
Pp=（585900×（1-e-（0.0015×9.818+0.25×0.024435）））/（0.0015×9.818+0.25×0.024435）=579838N
N3#:取x=9.701m θ=1。
24’=0.087267rad p=585900
Pp=（585900×（1-e-（0.0015×9.701+0.25×0.087267）））/（0.0015×9.701+0.25×0.087267）=579889N
C负弯矩：
T1 #:取x=3.0m θ=0。
=0rad p=976500
Pp=（976500×（1-e-（0.0015×3.0+0.25×0）））/（0.0015×3.0+0.25×0）=974306N
T2 #:取x=3.0m θ=0。
=0rad p=781200
Pp=（781200×（1-e-（0.0015×6.65+0.25×0）））/（0.0015×3.0+0.25×0）=779445N
T2 #:取x=6.50m θ=0。
=0rad p=781200
Pp=（781200×（1-e-（0.0015×6.50+0.25×0）））/（0.0015×6.50+0.25×0）=777404N
2、伸长量计算：
依据规范公式△L=（Pp×L）/（Ap×Ep）
A边跨：
一端伸长量
已知：Ep=195×103Mpa
N1# L= 10464 Pp=766270N Ap=140×4mm2△L=（766270×10464）/（560×195000）=73.43mm=7.343cm N2# L= 10496 Pp=766267N Ap=140×4mm2△L=（766267×10496）/（560×195000）=73.65mm=7.365cm N3# L=10401 Pp=773156N Ap=140×4mm2△L=（773156×10401）/（560×195000）=73.64mm=7.364cm 总伸长量：
N1# 2△L=2×7.343=14.69cm
N2# 2△L=2×7.365=14.73cm
N3# 2△L=2×7.364=14.73cm
B中跨：
一端伸长量
已知：Ep=195×103Mpa
N1# L=10451 Pp=766277N Ap=140×4mm2△L=（766277×10451）/（560×195000）=73.34mm=7.33cm N2# L=10468 Pp=579838N Ap=140×3mm2△L=（579838×10468）/（420×195000）=74.11mm=7.41cm N3# L=10351 Pp=579889N Ap=140×3mm2△L=（579889×10351）/（420×195000）=73.29mm=7.33cm 总伸长量：
N1# 2△L=2×7.33=14.66cm
N2# 2△L=2×7.41=14.82cm
N3# 2△L=2×7.33=14.66cm
C负弯矩：
一端伸长量
已知：Ep=195×103Mpa
T1# L=3300 Pp=974306N Ap=140×5mm2
△L=（974306×3300）/（700×195000）=23.55mm=2.355cm T2# L= 3300 Pp=779445N Ap=140×4mm2
△L=（779445×3300）/（560×195000）=23.55mm=2.355cm T3# L= 6800 Pp=777404N Ap=140×4mm2△L=（7774047×6800）/（560×195000）=48.41mm=4.841cm 总伸长量：
T1# 2△L=2×2.355=4.71cm
T2# 2△L=2×2.355=4.71cm
T3# 2△L=2×4.841=9.68cm
总伸长量汇总表。