双端张拉与单端张拉对预应力损失的影响对比
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代入具体的数据，得：
式（1）反映了张拉端至锚固端因管道摩阻引起的预应力损 失，预应力筋从AB 传力到锚固端WX 损失了652.755kN，预 应力剩余2471.196-652.755=1818.441（kN）。 3.2 钢绞线回缩、锚具变形和接缝压缩造成的预应力损失
在完成张拉后对锚具进行锚固的过程中，锚垫板和锚 具会受到过大的压力，产生较大变形，且钢绞线会向内产 生回缩，从而导致预应力损失。在实际分析时，由于钢绞 线张拉过程中锚固端的垫板和锚具在张拉时已经被压密， 因此只需考虑张拉端的应力损失即可。另外，钢绞线回缩 时，还会受到和张拉摩擦力反方向的摩阻力，应力损失为 σl2。在实际计算过程中，需要考虑钢筋回缩、锚具变形等 引起反摩阻力后造成的预应力损失[3]。在实际计算过程中， 按照式（2）计算因接缝压缩、钢绞线回缩、锚具变形、造 成的预应力损失。
在张拉预应力结构时，考虑到孔道壁会对预应力筋产 生摩擦阻力，根据摩擦力受力情况，可以将摩阻损失分为 孔道偏差影响和孔道弯曲影响两个部分，其中取孔道偏差 系数为k ，孔道摩阻系数为μ [2]。管道壁和预应力筋之间因
Hale Waihona Puke Baidu
134
收稿日期：2018-09-19 作者简介：许大垒（1988—），男，工程师，从事桥梁施工方面的工作。
交通世界 TRANSPOWORLD
摩擦造成的预应力损失按照式（1）进行计算。
（1） 式中：σ con为锚下张拉控制应力（MPa）；μ 为预应力筋 与孔道壁的摩擦系数；κ 为管道每米局部偏差对摩擦的 影响系数；θ 为从张拉端至计算截面曲线管道部分切线 的夹角之和（rad）；x 为从张拉端至计算截面的管道长度 （m）。
总487/488/489期 2019年第01/02/03期（1月）
双端张拉与单端张拉对预应力损失的 影响对比
许大垒，张冰，贾久冲，李泽民，胡少涛
（中交路桥华南工程有限公司，广东 中山 528400）
摘要：在预应力施工规范上大多都是要求使用双端张拉的方法，但在实际施工中，也有很多不能做到双端张拉。以实际工程
表1 锚具变形、钢绞线回缩和接缝压缩取值（单位：mm）
锚具、接缝类型
ΔJ
锚具、接缝类型
ΔJ
钢丝束的钢制锥形锚具
6
镦头锚具
1
有顶压时
4
夹片式锚具
无顶压时
6
每块加垫板的缝隙
1
水泥砂浆接缝
1
带螺帽锚具的螺帽缝隙
1
环氧树脂砂浆接缝
1
曲线段为AB （长6002mm，切线夹角为0.034906585rad）， CD （长1114mm，切线夹角为0.034906585rad）， EF （长2943mm，切线夹角为0.104719755rad）， GH （长981mm，切线夹角为0.104719755rad）， IJ （长981mm，切线夹角为0.104719755rad），KL （ 长 2 9 4 3 m m ， 切 线 夹 角 为 0 . 1 0 4 7 1 9 7 5 5 r a d ） ，M N （ 长 2 9 4 3 m m ， 切 线 夹 角 为 0 . 1 0 4 7 1 9 8 r a d ） ，O P （ 长 981mm，切线夹角为0.1047198rad），QR （长981mm， 切线夹角为0.1047198rad），ST （长2943mm，切线 夹角为0.1047198rad），UV （长1114mm，切线夹角 为0.0349066rad），WX （长6002mm，切线夹角为 0.0349066rad）。
力连续箱梁+（2×25）m现浇预应力连续箱梁+（2×25）m现 浇预应力连续箱梁，梁体分别为变截面结构、变高度结构和 单箱单室结构，箱梁底部宽4.98m，箱梁顶部宽10m，设计底 板的厚度为22～42m，腹板厚度为45～80cm，顶板的设计 厚度为28～45cm，在全联的中支点和端支点位置分别设置 3个横隔板。受现场实际情况影响，桥台梁端处距离设计张 拉端仅20cm，难以满足张拉操作空间要求（现场千斤顶最 小操作空间需达70cm），该断面预应力束包括左右F 1～F 4 和F 1a～F 4a共16束全部改为单端张拉。本文将对单端张拉和 双端张拉的伸长量及预应力损失进行计算对比，并采取措 施使其满足使用要求。
为例，分别对单端和双端张拉预应力损失及伸长量进行计算，并进行对比分析，提出对单端张拉减少预应力损失的建议和方
法，实例证明有效减少了预应力损失，提高了结构稳定性。
关键词：预应力损失；摩阻系数；伸长量
中图分类号：U445.4
文献标识码：B
1 工程概述 某现浇箱梁共分为三联，分别为（25+2×30）m现浇预应
（4）其他参数 根据设计要求，张拉控制应力0.73fpk=1860×0.73 =1358MPa，F 3共13根钢绞线，钢绞线回缩量单端取 6mm；根据钢绞线检测报告，实际钢绞线的弹性模量是 1.95×105MPa，钢绞线截面面积为140mm。
3 单端张拉预应力损失及伸长量计算 3.1 孔道摩阻引起的损失
2 参数确定 （1）管道摩擦系数k 和管道偏差系数μ 值的确定 按照《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）
的规定，孔道壁和预应力钢绞线之间的摩擦系数值为0.22， 每1m波纹管孔道局部偏差对摩擦造成影响的系数取0.0015。
（2）接缝压缩值、钢绞线回缩值以及锚具变形值的确定 按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62—2004）的相关要求，设计双端张拉值大小为 14mm，设计单端张拉值大小为7mm[1]，具体取值如表1所示。 （3）钢绞线计算分段长度及分段部分切线的夹角计算 根据图纸给出的坐标参数，绘制出纵向预应力束 大样图。本文选取F 3#预应力钢绞线作为计算对象， 因管道曲线较多，需分段计算，将F 3分为23段，直线 段为BC （长443mm），DE （长7658mm），FG （长 5043mm），HI （长1016mm），JK （长5043mm），LM （长6050mm），NO （长5043mm），PQ （长1016mm）， RS （长5043mm），TU （长7438mm）,VW （长443mm）；
式（1）反映了张拉端至锚固端因管道摩阻引起的预应力损 失，预应力筋从AB 传力到锚固端WX 损失了652.755kN，预 应力剩余2471.196-652.755=1818.441（kN）。 3.2 钢绞线回缩、锚具变形和接缝压缩造成的预应力损失
在完成张拉后对锚具进行锚固的过程中，锚垫板和锚 具会受到过大的压力，产生较大变形，且钢绞线会向内产 生回缩，从而导致预应力损失。在实际分析时，由于钢绞 线张拉过程中锚固端的垫板和锚具在张拉时已经被压密， 因此只需考虑张拉端的应力损失即可。另外，钢绞线回缩 时，还会受到和张拉摩擦力反方向的摩阻力，应力损失为 σl2。在实际计算过程中，需要考虑钢筋回缩、锚具变形等 引起反摩阻力后造成的预应力损失[3]。在实际计算过程中， 按照式（2）计算因接缝压缩、钢绞线回缩、锚具变形、造 成的预应力损失。
在张拉预应力结构时，考虑到孔道壁会对预应力筋产 生摩擦阻力，根据摩擦力受力情况，可以将摩阻损失分为 孔道偏差影响和孔道弯曲影响两个部分，其中取孔道偏差 系数为k ，孔道摩阻系数为μ [2]。管道壁和预应力筋之间因
Hale Waihona Puke Baidu
134
收稿日期：2018-09-19 作者简介：许大垒（1988—），男，工程师，从事桥梁施工方面的工作。
交通世界 TRANSPOWORLD
摩擦造成的预应力损失按照式（1）进行计算。
（1） 式中：σ con为锚下张拉控制应力（MPa）；μ 为预应力筋 与孔道壁的摩擦系数；κ 为管道每米局部偏差对摩擦的 影响系数；θ 为从张拉端至计算截面曲线管道部分切线 的夹角之和（rad）；x 为从张拉端至计算截面的管道长度 （m）。
总487/488/489期 2019年第01/02/03期（1月）
双端张拉与单端张拉对预应力损失的 影响对比
许大垒，张冰，贾久冲，李泽民，胡少涛
（中交路桥华南工程有限公司，广东 中山 528400）
摘要：在预应力施工规范上大多都是要求使用双端张拉的方法，但在实际施工中，也有很多不能做到双端张拉。以实际工程
表1 锚具变形、钢绞线回缩和接缝压缩取值（单位：mm）
锚具、接缝类型
ΔJ
锚具、接缝类型
ΔJ
钢丝束的钢制锥形锚具
6
镦头锚具
1
有顶压时
4
夹片式锚具
无顶压时
6
每块加垫板的缝隙
1
水泥砂浆接缝
1
带螺帽锚具的螺帽缝隙
1
环氧树脂砂浆接缝
1
曲线段为AB （长6002mm，切线夹角为0.034906585rad）， CD （长1114mm，切线夹角为0.034906585rad）， EF （长2943mm，切线夹角为0.104719755rad）， GH （长981mm，切线夹角为0.104719755rad）， IJ （长981mm，切线夹角为0.104719755rad），KL （ 长 2 9 4 3 m m ， 切 线 夹 角 为 0 . 1 0 4 7 1 9 7 5 5 r a d ） ，M N （ 长 2 9 4 3 m m ， 切 线 夹 角 为 0 . 1 0 4 7 1 9 8 r a d ） ，O P （ 长 981mm，切线夹角为0.1047198rad），QR （长981mm， 切线夹角为0.1047198rad），ST （长2943mm，切线 夹角为0.1047198rad），UV （长1114mm，切线夹角 为0.0349066rad），WX （长6002mm，切线夹角为 0.0349066rad）。
力连续箱梁+（2×25）m现浇预应力连续箱梁+（2×25）m现 浇预应力连续箱梁，梁体分别为变截面结构、变高度结构和 单箱单室结构，箱梁底部宽4.98m，箱梁顶部宽10m，设计底 板的厚度为22～42m，腹板厚度为45～80cm，顶板的设计 厚度为28～45cm，在全联的中支点和端支点位置分别设置 3个横隔板。受现场实际情况影响，桥台梁端处距离设计张 拉端仅20cm，难以满足张拉操作空间要求（现场千斤顶最 小操作空间需达70cm），该断面预应力束包括左右F 1～F 4 和F 1a～F 4a共16束全部改为单端张拉。本文将对单端张拉和 双端张拉的伸长量及预应力损失进行计算对比，并采取措 施使其满足使用要求。
为例，分别对单端和双端张拉预应力损失及伸长量进行计算，并进行对比分析，提出对单端张拉减少预应力损失的建议和方
法，实例证明有效减少了预应力损失，提高了结构稳定性。
关键词：预应力损失；摩阻系数；伸长量
中图分类号：U445.4
文献标识码：B
1 工程概述 某现浇箱梁共分为三联，分别为（25+2×30）m现浇预应
（4）其他参数 根据设计要求，张拉控制应力0.73fpk=1860×0.73 =1358MPa，F 3共13根钢绞线，钢绞线回缩量单端取 6mm；根据钢绞线检测报告，实际钢绞线的弹性模量是 1.95×105MPa，钢绞线截面面积为140mm。
3 单端张拉预应力损失及伸长量计算 3.1 孔道摩阻引起的损失
2 参数确定 （1）管道摩擦系数k 和管道偏差系数μ 值的确定 按照《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）
的规定，孔道壁和预应力钢绞线之间的摩擦系数值为0.22， 每1m波纹管孔道局部偏差对摩擦造成影响的系数取0.0015。
（2）接缝压缩值、钢绞线回缩值以及锚具变形值的确定 按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62—2004）的相关要求，设计双端张拉值大小为 14mm，设计单端张拉值大小为7mm[1]，具体取值如表1所示。 （3）钢绞线计算分段长度及分段部分切线的夹角计算 根据图纸给出的坐标参数，绘制出纵向预应力束 大样图。本文选取F 3#预应力钢绞线作为计算对象， 因管道曲线较多，需分段计算，将F 3分为23段，直线 段为BC （长443mm），DE （长7658mm），FG （长 5043mm），HI （长1016mm），JK （长5043mm），LM （长6050mm），NO （长5043mm），PQ （长1016mm）， RS （长5043mm），TU （长7438mm）,VW （长443mm）；