乙酸乙酯间歇反应釜课程设计报告书

乙酸乙酯间歇反应釜
工
艺
设
计
说
明
书
目录
前言 (3)
摘要 (4)
一．设计条件和任务 (5)
二.工艺设计 (6)
1. 原料的处理量 (7)
2. 原料液起始浓度 (7)
3. 反应时间 (8)
4. 反应体积 (8)
三. 热量核算 (9)
1. 物料衡算 (9)
2. 能量衡算 (9)
3. 换热设计 (12)
四. 反应釜釜体设计 (13)
1. 反应器的直径和高度 (13)
2. 筒体的壁厚 (14)
3. 釜体封头厚度 (15)
五. 反应釜夹套的设计 (15)
1. 夹套DN、PN的确定 (15)
2. 夹套筒体的壁厚 (16)
3. 夹套筒体的高度 (16)
4. 夹套的封头厚度 (16)
六. 搅拌器的选型 (17)
1. 搅拌桨的尺寸及安装位置 (18)
2. 搅拌功率的计算 (18)
3. 搅拌轴的的初步计算 (19)
结论 (19)
主要符号一览表 (20)
总结 (21)
参考书目 (22)
前言
反应工程课程设计是《化工设备机械基础》和《反应工程》课程教学中综合性和实践性较强的教学环节，是理论联系实际的桥梁，是学生体察工程实际问题复杂性，学习初次尝试反应釜机械设计。

化工设计不同于平时的作业，在设计中需要同学独立自主的解决所遇到的问题、自己做出决策，根据老师给定的设计要求自己选择方案、查取数据、进行过程和设备的设计计算，并要对自己的选择做出论证和核算，经过反复的比较分析，择优选定最理想的方案和合理的设计。

反应工程是培养学生设计能力的重要实践教学环节。

在教师指导下，通过裸程设计，培养学生独立地运用所学到的基本理论并结合生产实际的知识，综合地分析和解决生产实际问题的能力。

因此，当学生首次完成该课程设计后，应达到一下几个目的：
1、熟练掌握查阅文献资料、收集相关数据、正确选择公式，当缺乏必要的
数据时，尚需要自己通过实验测定或到生产现场进行实际查定。

2、在兼顾技术先进性、可行性、经济合理的前提下，综合分析设计任务要
求，确定化工工艺流程，进行设备选型，并提出保证过程正常、安全可行所需的检测和计量参数，同时还要考虑改善劳动条件和环境保护的有效措施。

3、准确而迅速的进行过程计算及主要设备的工艺设计计算及选型。

4、用精炼的语言、简洁的文字、清晰地图表来表达自己的设计思想和计算
结果。

化工设备机械基础课程设计是一项很繁琐的设计工作，而且在设计中除了要考虑经济因素外，环保也是一项不得不考虑的问题。

除此之外，还要考虑诸多的政策、法规，因此在课程设计中要有耐心，注意多专业、多学科的综合和相互协调。

摘要
本选题为年产量为年产7100T的间歇釜式反应器的设计。

通过物料衡算、热量衡算，反应器体积为3
31m、换热量为h
81
.
.
19916。

设备设计结果表明，反应
77
kg/
器的特征尺寸为高3380mm，直径3200mm，壁厚8mm，封头壁厚8mm；夹套的特征尺寸为高2590mm，径为3400mm壁厚8mm，封头壁厚8mm。

还对塔体等进行了辅助设备设计，换热则是通过夹套完成。

搅拌器的形式为圆盘式搅拌器，搅拌轴直径60mm。

在此基础上绘制了设备条件图。

本设计为间歇釜式反应器的工业设计提供较为详尽的数据与图纸。

一．设计条件和任务
一、设计目的和要求
通过课程设计，要求更加熟悉工程设计基本容，掌握化学反应器设计的主要程序及方法，锻炼和提高学生综合运用理论知识和技能的能力、独立工作和创新能力
二、设计题目和容
设计题目：
年产量为年产7100T的间歇釜式反应器的设计
乙酸乙酯酯化反应的化学式为：
CH3COOH+C2H5OH=====CH3COOC2H5+H2O
A B R S
原料中反应组分的质量比为：A：B：S=1：2：1.35，反应液的密度为1020Kg/m3，并假定在反应过程中不变。

每批装料、卸料及清洗等辅助操作时间为1h，每天计24h每年300d每年生产7200h。

反应在100℃下等温操作，其反应速率方程如下
r R=k1(C A C B－C R C S/K)
100℃时，k1=4.76×10-6L/(mol·min),平衡常数K=2.92。

乙酸的转化率A x=0.4，反应器的填充系数f=0.8，为此反应设计一个
反应器。

二.工艺设计
工艺流程图
1. 原料的处理量
根据乙酸乙酯的产量可计算出每小时的乙酸用量为
L kmol Q /015.284
.024300881071003
=⨯⨯⨯⨯=
由于原料液反应组分的质量比为：A ：B ：S=1：2：1.35 则 单位时间的处理量
h m Q /17.71020
)35.121(60015.2830=++⨯⨯=
2. 原料液起始浓度
L mol c A /91.317
.7015
.280==
乙醇和水的起始浓度
L mol c B /2.1046
26091.30=⨯⨯=
L mol c S /6.1718
35.16091.30=⨯⨯=
将速率方程变换成转化率的函数
)1(0A A A x c c -= A A B B x c c c 00-= A A R x c c 0=
A A S S x c c c 00+=
将以上各式代人r R =k 1(c A c B －c R c S /K)中得
()()()[]K x c c x c x c c x c k r A A S A A A A B A A R 00000011+---=
整理得 ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⎪⎪⎭⎫ ⎝
⎛++-=200000020
1111A A A S A B A B A R x K x K c c c c c c c k r )(2
201A A A cx bx a c k ++=
其中：61.291
.32
.1000===
B A c c a 15.5)92
.291.36
.1791.32.101().1(0000-=⨯++-=++
-=K c c c c b A S A B 66.092
.21111=-=-
=K c 43.466.061.24)15.5(422=⨯⨯--=-ac b
3. 反应时间
由dt
dn V r R
R R =
'得 ()dt dx c dt x c d dt dc dt
V dn r A
A A A R R R R 00'
====
即 dt
dx c cx bx a c k A
A A A A 0
2
201)(=++ 整理得 2
011A
A A A cx bx a dx c k dt ++⋅=
积分得 ⎰
++=
Af
x A
A A
A cx bx a dx c k t 0
2
11 因为063.1966.061.24)15.5(422≥=⨯⨯--=-ac b
故 上式积分为4
.00
2220
14242ln 41
1⎥⎥⎦⎤
⎢⎢⎣⎡-++--+-⋅
=
ac
b b cx a
c b b cx ac b c k t A
⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡+----+-⨯⨯--⨯⨯⨯⨯⨯=
-43.415.543.415.5ln
43.415.54.066.0243.415.54.066.02ln 43.491.31076.414=153min
4. 反应体积
30045.25)160
153
(17.7)(m t t Q V r =+⨯=+=
反应器的实际体积 381.318
.045.25m f V V r ===
三. 热量核算
1. 物料衡算
根据乙酸的每小时进料量为h kmol /015.28，再根据它的转化率和反应物的初始质量比算出各种物质的进料和出料量：
h kmol x Q Q A inA outA /81.16)4.01(015.28)1(=-⨯=-=
h kmol Q inB /08.7346
2
60015.28=⨯⨯=
h kmol Q Q Q Q outA inA inB outB /88.61)81.16015.28(08.73)(=--=--=
h kmol Q inS /07.12618
35
.160015.28=⨯⨯=
h kmol Q Q Q Q outA inA ivS outS /28.13781.16-015.2807.126)(=+=-+=）（ h kmol Q Q Q outA inA outR /21.1181.16015.28=-=-=
2. 能量衡算
热量衡算总式：1234Q Q Q Q ++= 式中：1Q 进入反应器无聊的能量，KJ
2Q ：化学反应热，KJ
3Q ：供给或移走的热量，外界向系统供热为正，系统向外界移去热量为负，
KJ
4Q ：离开反应器物料的热量，KJ
每摩尔各种物值在不同条件下的m p c ,值: 对液相
查得，2,CT BT A c m p ++= 各种液相物质的热容参数如下表
： 乙醇的m p c ,值
2)5.351,(,CT BT A c K l m p ++=
263
5.3511054.4983510510839.11191.100⨯⨯+⨯⨯-=--
11
204.123--••=K mol
J
乙酸的m p c ,值
2)373,(,CT BT A c K l m p ++=
263
37310199.74437310595.32648.155⨯⨯+⨯⨯-=--
11
20.137--••=K mol
J
乙酸乙酯的m p c ,值
2)3.350,(,CT BT A c K l m p ++=
263
3.35010283.7773.3501005
4.20799.162⨯⨯+⨯⨯-=--
11
839.185--••=K mol
J
水的m p c ,值
查得，11)373,(,954.75--••=K mol J c K l m p 对气相
各种气象物质的参数如下表
气相物质的热容参数
乙醇的m p c ,值
()23,,g,373p m K c A BT CT DT =+++
3
1026337310183.22237310558.11837310501.231296.6⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯+=--- 11
304.77--••=K mol
J
乙酸乙酯的m p c ,值
()23
,g,373p m K c A BT CT DT =+++
31026337310815.203373104119.9837310226.328673.24⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯+=---11352.132--••=K mol J
每摩尔物质在100℃下的焓值 (1) 每摩尔水的焓值
m vap O H m p O H r H dT c H ∆+=∆⎰
373
298
K 373(,)(22），
656.40)298373(10
954.753
+-⨯⨯=-
1352.46-•=mol KJ
(2)每摩尔的乙醇的焓值
()()
(
)351.5
373
r 32,32,,351.5,32,,373298
351.5
vap m m CH CH OH p m CH CH OH l C
p m CH CH OH l C
H c dT H c dT ︒︒∆=+∆+⎰
⎰
3
310)5.351373(304.77723.38)2985.351(10204.123--⨯-⨯++-⨯⨯=1976.46-•=mol KJ
(3)每摩尔乙酸的焓值
⎰
=∆373298)373,,dT c H K m p r
)298373(10
2.1373
-⨯⨯=-
1
290.10-•=mol KJ
(4)每摩尔乙酸乙酯的焓值
()()
(
)350.2
373
r 323,323,,350.2,323,,373298
350.2
vap m m CH COOOCH CH p m CH COOOCH CH l C
p m CH COOOCH CH l C
H c dT H c dT
︒︒∆=+∆+⎰
⎰ )3.350373(10352.1323.32)2983.350(10
839.18533
-⨯⨯++-⨯⨯=--
1
024.45-•=mol KJ
总能量衡算
)2()()(13232233OH CH CH m r OH CH CH O H m r O H COOH CH m r COOH CH H n H n H n Q ∆⨯+∆⨯+∆⨯=
29.1010015.28976.461008.73352.461007.1263
3
3
⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯= h KJ /07.9564877= （2）2Q 的计算
3253252CH COOH C H OH CH COOC H H O +=+
)(1021.11)()2()()(32333232COOH CH m r OH CH CH m r COOCCH CH CH m r O H m r H H H H Q ∆-∆-∆+∆⨯⨯= )976.4629.10352.46024.45(1021.113--+⨯⨯=
h KJ /1.382373= （3）4Q 的计算
()()()()
1111120r 2r 32r 323r 20232323n n n n H H O CH CH OH CH CH OOCCH m H m H O m CH CH OH m CH CH OOCCH Q H H H H =⨯∆+⨯∆+⨯∆+⨯∆ 3
10)29.1081.16976.4688.61024.4521.11352.4627.137⨯⨯+⨯+⨯+⨯= h KJ /86.9947307=
因为2Q >0,说明反应吸热 故，有4321Q Q Q Q =+- 求得：3Q =764803.89/h KJ
3Q >0，故应是外界向系统供热。

3. 换热设计
换热采用夹套加热，设夹套的过热水蒸气由130℃降到110℃，温差为20℃。

水蒸气的用量
忽略热损失，则水的用量为
()12o po Q m c T T =- 2po c a bT cT =++
1129.16a J mol K --=•• 31214.4910b J mol K ---=⨯•• 6132.02210c J mol K ---=-⨯••
12403383
39322
T T T K ++=
== 36229.1614.4910393 2.02210393po c --=+⨯⨯-⨯⨯
29.16 5.69460.3123=+-
1134.5423J mol K --=•• 111.92KJ Kg K --=••
h kg T T c Q m p /77.19916)
383403(92.189
.764803)(21030=-⨯=-=
四. 反应釜釜体设计
1. 反应器的直径和高度
在已知搅拌器的操作容积后，首先要选择罐体适宜的高径比（H/Di ），以确定罐体的直径和高度。

选择罐体高径比主要考虑以下两方面因数：
1、高径比对搅拌功率的影响：在转速不变的情况下，3i D p α（其中D —搅拌器直径，P —搅拌功率），P 随釜体直径的增大，而增加很多，减小高径比只能无谓地消耗一些搅拌功率。

因此一般情况下，高径比应选择大一些。

2、高径比对传热的影响：当容积一定时，H/Di 越高，越有利于传热。

⎪⎪⎭
⎫
⎝⎛≈
≈
i i i D H D H D V 32
44
π
π
代入数据得 m D i 23.3= 取标准mm m D i 32002.3==
mm m D V H i
338038.34
2.361.481.31422==⋅-=⋅-=
ππυ 釜体高径比的复核
07.13200
4033802=+=+=i i D h H D H ，满足要求 2. 筒体的壁厚
设计参数的确定
P=0.4MPa ，取反应器的设计压力
Pc=1.1P=1.1×0.4MPa=0.44MPa
该反应釜的操作温度为100℃，设计温度为120℃。

材质选用16MnR ，16MnR 材料在120℃是的许用应力[σ]t=147MPa 取焊缝系数φ=1.0（双面对接焊，100％无损探伤） 腐蚀裕量C 2=2mm 根据式 []22C P D P C
t
i C d +-=φσδ
得 mm d 80.6244
.00.114723200
44.0=+-⨯⨯⨯=
δ
考虑到钢板厚度负偏差圆整后，mm C 6.01= ，取mm n 8=δ 水压试验
水压试验时的应力为 e
e i T T D P δδσ2)
(+=
[]
[]MPa P P t
c T 56.0147
150
44.025.125.1=⨯
⨯==σσ 取MPa P T 6.0=
mm C n e 4.5)26.0(8=+-=-=δδ 代入得 MPa T 1664
.52)
4.53200(56.0=⨯+⨯=
σ
16MnR 的屈服极限MPa S 345=σ
MPa s 3110.13459.09.0=⨯⨯=φσ
φσσs T 9.0<
水压试验时满足强度要求。

水压试验的操作过程：
在保持釜体表面干燥的条件下，首先用水将釜体的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.55MPa ，保压不低于30min ，然后将压力缓慢降至0.44MPa ，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。

若质量合格，缓慢降压将釜体的水排净，用压缩空气吹干釜体。

若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。

水压试验合格后再做气压试验。

3. 釜体封头厚度
设计厚度 []22C P D P C
t
i C d +-=
φσδ
20
.114723200
44.0+⨯⨯⨯=
mm 80.6=
考虑到钢板厚度负偏差圆整后，mm C 6.01= ，取mm n 8=δ
五. 反应釜夹套的设计
1. 夹套DN 、PN 的确定
由夹套的筒体径与釜体径之间的关系可知：
mm
D D i j 34002003200200=+=+=
由设备设计条件可知，夹套介质的工作压力为常压，取PN=0.25MPa
2. 夹套筒体的壁厚
由于压力不高所以夹套的材料选用Q235—B 卷制，Q235—B 材料在120℃是的许用应力[σ]t=113MPa
取焊缝系数φ=1.0（双面对接焊，100％无损探伤） 腐蚀裕量C 2=2mm 设计厚度 []22C P D P C
t
i C d +-=φσδ
225
.00.111323400
25.0+-⨯⨯⨯=
mm 77.5=
考虑到钢板厚度负偏差圆整后，mm C 6.01= ，取mm n 7=δ 按钢制容中DN=3400mm 的壁厚最小不的小于8mm 所以取mm n 8=δ
3. 夹套筒体的高度
m D v
fV H i j 59.22.34
61
.481.318.04
2
2
=⨯-⨯=
-=
π
π
4. 夹套的封头厚度
夹套的下封头选标准椭球封头，径与筒体（mm D j 3400=）相同。

夹套的上封头选带折边形的封头，且半锥角︒=45α。

计算厚度 []mm C P D P c
t
i
c n 76.5225
.05.0111323400
25.05.022=+⨯-⨯⨯⨯=
+-Φ=
σδ
考虑到钢板厚度负偏差圆整后，mm C 6.01= ，取mm n 7=δ 按钢制容中DN=3400mm 的壁厚最小不的小于8mm 所以取mm n 8=δ
带折边锥形封头的壁厚
考虑到风头的大端与夹套筒体对焊，小端与釜体筒体角焊，因此取封头的壁厚与夹套筒体壁厚一致，即mm n 8=δ 水压试验
水压试验时的应力为 e
e i T T D P δδσ2)
(+=
[][]MPa P P t
c
T 31.0125.025.125.1=⨯⨯==σσ，且不得小于（P+0.1）=0.35MPa
所以取MPa P T 35.0=
mm C n e 4.5)26.0(8=+-=-=δδ
代入得 MPa T 4.1104
.52)
4.53200(3
5.0=⨯+⨯=
σ
Q235—B 的屈服极限
MPa s 235=σ
MPa s 2120.12359.09.0=⨯⨯=φσ
φσσs T 9.0<
水压试验时满足强度要求。

水压试验的操作过程：
在保持釜体表面干燥的条件下，首先用水将釜体的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.35MPa ，保压不低于30min ，然后将压力缓慢降至0.275MPa ，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。

若质量合格，缓慢降压将釜体的水排净，用压缩空气吹干釜体。

若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。

水压试验合格后再做气压试验。

六. 搅拌器的选型
搅拌设备规模、操作条件及液体性质覆盖面非常广泛，选型时考虑的因素很多，但主要考虑的因素是介质的黏度、搅拌过程的目的和搅拌器能造成的流动形态。

同一搅拌操作可以用多种不同构型的搅拌设备来完成，但不同的实施方案所需的设备投资和功率消耗是不同的，甚至会由成倍的差别。

为了经济高效地达到搅拌的目的，必须对搅拌设备作合理的选择。

根据介质黏度由小到大，各种搅拌器的选用顺序是推进式、涡轮式、桨式、锚式和螺带式。

根据搅拌目的选择搅拌器的类型：均相液体的混合宜选推进式，器循环量大、耗能低。

制乳浊液、悬浮液或固体溶解宜选涡轮式，其循环量大和剪切强。

气体吸收用圆盘涡轮式最适宜，其流量大、剪切强、气体平稳分散。

对结晶过程，小晶粒选涡轮式，大晶粒选桨叶式为宜。

根据以上本反应釜选用圆盘式搅拌器。

1. 搅拌桨的尺寸及安装位置
叶轮直径与反应釜的直径比一般为0.2 ~0.5，一般取0.33，所以叶轮的直径
0.330.3332001056i d D mm
==⨯=，取1000d mm =；
叶轮据槽底的安装高度
1 1.0 1.010001000H d mm
==⨯=；
叶轮的叶片宽度0.20.21000200W d mm ==⨯=，取200W mm =； 叶轮的叶长度0.250.251000225l d mm ==⨯=，取250l mm =；
液体的深度
1 1.03200m
H H m ==；
挡板的数目为4，垂直安装在槽壁上并从槽壁地延伸液面上，挡板宽度
0.10.13200320mm
b W D ==⨯=
桨叶数为6，根据放大规则，叶端速度设为4.3m/s,则搅拌转速为：
4.3 4.3
1.52/3.14 1.0n r s d π=
==⨯，取 1.5/n r s =
2. 搅拌功率的计算
采用永田进治公式进行计算：
4
2.15710/Pa s μ-=⨯ 226
4
1.0 1.510207.0910300
2.15710e d n R ρ
μ
-⨯⨯=
==⨯>⨯
221.5 1.0
0.229
9.81r n d F g ⨯===[13]
由于e R 数值很大，处于湍流区，因此，应该安装挡板，一消除打旋现象。

功率计算需要知到临界雷诺数ec R ，用ec R 代替e R 进行搅拌功率计算。

ec R 可以查表上湍流一层流大的转折点得出。

查表知：8.6=φ
所以功率：KW d n P 4.230.15.110208.65353=⨯⨯⨯==φρ，取KW P 24=
3. 搅拌轴的的初步计算
搅拌轴直径的设计
（1）电机的功率P ＝27KW ，搅拌轴的转速n=90r/min ，根据文献，取用材料为1Cr18Ni9Ti ，[]MPa 40=τ，剪切弹性模量MPa G 4101.8⨯=，许用单位扭转角[]θ＝1°/m。

由n P m 6
10553.9⨯=得：m N mm N m /1486/10486.190
1410553.966=⨯=⨯⨯=利用截面法得：)/(90
14
10553.96max mm N m M T ⨯⨯==
由[]ττ≤=
P T W M max 得：[]40
9014
10553.910553.966⨯⨯⨯=⨯≥τn P W P 搅拌轴为实心轴，则：40
9014
10553.92.063⨯⨯⨯≥≥d W P
mm d 05.57≥ 取mm d 60=
（2）搅拌轴刚度的校核：由
3
max max 4
p 180
10J 32
T p M GJ d θπ
π=
⨯⨯=
刚度校核必须满足：
[]
max θθ≤，即：
57.2d mm ≥
==
所以搅拌轴的直径取d ＝60mm 满足条件。

搅拌抽临界转速校核计算
由于反应釜的搅拌轴转速min /90r n =＜min /200r ，故不作临界转速校核计算。

联轴器的型式及尺寸的设计
由于选用摆线针齿行星减速机，所以联轴器的型式选用立式夹壳联轴节（D 型）。

标记为：DN 40 HG 21570—95。

结论
依据GB150-1988《钢制压力容器》，反应器尺寸为体积为381.31m ，反应釜高为3380mm ，径3200mm ，达到实际要求，完成设计任务。

主要符号一览表
V——反应釜的体积
t——反应时间
——反应物A的起始浓度
c
A0
c
——反应物的B起始浓度
B0
——反应物S的起始浓度
c
S0
f——反应器的填充系数
D
——反应釜的径
i
H——反应器筒体的高度
h
——封头的高度
2
P——操作压力
P
——设计压力
c
φ——取焊缝系数
[σ]t——钢板的许用应力
——钢板的负偏差
C
1
——钢板的腐蚀裕量
C
2
S——筒壁的计算厚度
——筒壁的名义厚度
S
n
——反应器夹套筒体的高度
H
j
v——封头的体积
P
——水压试验压力
T
——夹套的径
D
j
Q——乙酸的用量
——单位时间的处理量
Q
总结
在为期两周的设计里，在此课程设计过程中首先要感老师，在这次课程设计中给予我们的指导，由于是初次做反应工程课程设计，所以，再设计整个过程中难免遇到这样那样的难题不知该如何处理，幸好有湘耐心教诲，给予我们及时必要的指导，在此向老师表最诚挚的感！
从老师开始说要在做课程设计开始，我就一直担心我到最后交不了稿，因为这都到期末了，有很多门专业课要考试，必须花上大量的时间复习，加上前面我们做了一个化工原理的课程设计，知道里面有很多需要查阅的东西，所以天天就一直在想到底是复习还是做课程设计。

知道今天为止，我终于两不误，把两样事情都顺利地完成了。

课程设计不同于书本理论知识的学习，有些问题是实际实践过程中的，无法用理论推导得到，因此不免过程中有很多困难，但通过与同学的交流和探讨，查阅文献资料，查阅互联网以及在老师的指导帮助下，问题都得到很好的解决。

这让我深深意识到自己知识体系的漏洞，自己知识体系的不足，但同时也深刻体会到同学间的团结互助的精神。

通过此次课程设计，使我查阅文献的能力和对数据的选择判断能力得到了很好的锻炼，同时我也意识到自己应该把所学到的知识应用到设计中来。

这次的课程设计让我对某些反应工程的理论有了更加深入的了解，同时在具体的设计过程中我发现现在书本上的知识与实际的应用存在着不小的差距，书本上的知识很多都是理想化后的结论，忽略了很多实际的因素，或者涉及的不全面，可在实际的应用时这些是不能被忽略的，我们不得不考虑这方的问题，这让我们无法根据书上的理论就轻易得到预想中的结果，有时结果甚至很差别很大。

通过这次设计使我更深刻的体会到了理论联系实际的重要性，我们在今后的学习工作中会更加的注重实际。

同时在设计中同学之间的相互帮助，相互交流，认识的进一步加深，对设计中遇到的问题进行讨论，使彼此的设计更加完善，对设计的认识更加深刻。

在此再次感我各位亲爱的同学们。

由于首次做反应釜设计，过程中难免疏忽与错误，感有关老师同学能及时给予指出。

参考书目
[1] 谭蔚主编.《化工设备设计基础》[M]：大学，2008.4
[2] 柴诚敬主编.《化工原理》上册[M]，：高等教育，2008.9
[3] 少芬主编.反应工程[M]，：化学工业，2010.2
[4] 王志魁编.《化工原理》[M]. : 化学工业，2006.
[5] 志平, 志锡编. 《过程设备设计与选型基础》[M]. : 大学. 2007.
[6] 金克新, 马沛生编. 《化工热力学》[M], : 化学工业. 2003
[7] 涂伟萍, 佩珍, 程达芳编. 《化工过程及设备设计》[M]. : 化学工业, 2000.
[8] 匡国柱，史启才编. 《化工单元过程及设备课程设计》[M]. : 化学工业, 2005.
[9] 国恒编. 《化工机械基础》[M]. : 化学工业, 2011.11
[10] 管国锋，汝编.《化工原理》[M]. : 化学工业, 2008.
[11] 朱有庭, 曲文海编.《化工设备设计手册》[M]. 化学工业, 2004.
[12] 丁伯民, 黄正林编.《化工容器》[M]. 化学工业. 2003.
[13] 王凯, 虞军编.《搅拌设备》[M]. : 化学工业. 2003.。