钢筋混凝土楼板配筋计算书
钢筋混凝土楼板配筋计算书讲解
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂．关键词：单向板肋梁楼盖设计1．设计资料本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。
（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
（2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。
（3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。
（4）材料选用：混凝土：采用C20（,）。
钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。
其余采用HRB335（）。
2．板的计算。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的厚度按构造要求取。
次梁截面高度取，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。
（1）荷载：恒载标准值：20mm水泥砂浆面层；80mm钢筋混凝土板；20mm混合砂浆顶棚抹灰；；恒载设计值；活荷载设计值；合计；即每米板宽设计承载力。
（2）内力计算：计算跨度：边跨；中间跨；跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。
取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。
各截面的弯矩计算见表Q-01。
,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。
和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。
=h-35mm (一排钢筋) 或 h。
=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。
=h-20mm 、h。
=h-(最小保护层厚度+d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。
一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。
中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。
楼梯计算 梯板配筋计算书
h. 挠度计算： f= [f]= f
5Mkl02/(48B)=
5.16080 mm
≤ [f]
挠度满足要求
TB2
h0= as=
h-c-d/2= 91 mm
a1=
1
M/(a1fcbh02)= 0.0637644
z=
1-(1-2as)0.5= 0.06593829
As=
a1fczbh0/fy= 238.3486 mm2
选用：
d
8 @ 120
As= 418.879013 mm2
实配筋率r= 0.381 %
[r]min=Max(45ft/fy，0.2）=
8 mm
rte=
(As+Ap)/Ate=
As/(0.5bh)= 0.00761598 <0.01，取 rte=
y=
1.1-0.65ftk/(rtessk)=
0.2337391
0.01
acr=
1.9
保护层厚度cs<20mm，取cs= 20 mm
wmax=
acryss(1.9c+0.08deq/rte)/Es=
Mq= Mgk+yqMqk=
5.00 kN.m
f. 短期刚度Bs计算：
aE=
Es/Ec=
6.67E+00
gf'=
0
Bs=
EsAsh02/[1.15y+0.2+6aEr/(1+3.5gf')]=
g. 长期刚度B计算：
1.12E+12
Nmm2
q=
2
rs'=
0
B=
MkBs/[Mq(q-1)+Mk]=
混凝土板计算书
某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1.楼盖梁格布置楼盖梁格布置如图1所示（楼梯间在此平面外），主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁、次梁的跨度见表1。
图1 楼盖梁格布置平面图表1 楼面活荷载、主梁、次梁跨度楼面活荷载标准值次梁跨度（mm）主梁跨度（mm）序号（kN/m2）12 6 6000 66002.楼面做法水磨石面层，钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
3.楼面荷载均布活荷载标准值见表1。
4.材料混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板钢筋采用HPB300级钢筋。
二、楼盖的结构平面布置主梁沿着横向布置，次梁沿着纵向布置。
主梁跨度为6.6m ，次梁跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.2m 6.6/3=，7.26.0/2.2/l l 0102==,因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚mm 7430/0022h =≥，对工业建筑的楼盖板，要求70≥h ，从安全角度考虑，取板厚mm 80h =。
次梁截面高度应该满足：mm l l h 500~33412/6000~18/600012/~18/00===。
考虑到楼面可变荷载比较大，取mm h 500=。
次梁的截面宽度：mm h 250~1672/500~3/5002/h ~3/b ===，取mm h 200=。
主梁的截面高度应该满足：mm l l h 066~40401/0066~51/006601/~51/00===，取mm 600h =。
主梁截面宽度取mm b 300=。
楼盖结构平面布置图如图2所示。
三、板的设计 1.荷载板的永久荷载标准值水磨石面层 20.65kN/m 80mm 钢筋混凝土板 22.0kN/m 250.08=⨯ 20mm 混合砂浆 20.34kN/m 170.02=⨯ 小计 22.99kN/m 0.342.00.65=++ 板的可变荷载标准值 26.0kN/m永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值为22kN/m 0.46.0kN/m >，图2 结构平面布置图所以可变荷载分项系数应取1.3。
梁板配筋计算书
张家口市某农产品交易市场办公楼梁板配筋计算书1、楼板的配筋计算；楼板厚80㎜，混凝土用C30,钢筋用HRB335，FC=14.3N∕m ㎡,Ft=1.43,Fy=300,∮b=0.55Ho=H-20=80-20=60确板宽1000㎜为计算单位板的自重；24×0.08×1=1.92KN∕M活荷载；Qk=2 KN∕㎡ 2 KN∕㎡×1m=2KN/mq=1.2×1.92+1.4×2=5.104KN/mM=1/8q×L×L=1/8×5.104×2.7×2.7=4.35102KN.Mαs=M/Fc.B.Ho.Ho=(4.65102×1000000)/(14.3×60×60×1000)=0.09∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.09=0.1As=∮FC B.Ho/Fy=0.1×14.3×1000×60/300=286 m㎡e=286/1000×80=0.3﹪符合钢筋的最小配筋率∮=0.1＜∮b=0.55取4φ12 配筋净距离=（1000-2×20-4×12）/3=310mm＞250mm 不符合规范所以取 5φ10配筋净距离=（1000-2×20-5×10）/4=227mm 按规范取@=250mm选筋。
选用5φ10@2502、梁的配筋计算；混凝土采用C30,钢筋采用HRB335,选定截面尺寸h=2700/9=300㎜B=300/2=150㎜梁的自重；1×0.15×0.3×25=1.125 KN/m活荷载标准值=2 KN∕㎡活荷载；q1=2×6=12 KN/m q2=1.92×6=11.52 KN/mYg=1.2 Yq=1.4q=1.125×1.2+23.52×1.4=34.278 KN/mM=1/8Q×L×L=1/8×34.278×2.7×2.7=31.24 KN.Mαs =M/Fc.b.Ho.Ho=3.124×10000000/14.3×150×280×280=0.19 ∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.19=0.2As=∮Fc.b.Ho/Fy=0.2×14.3×150×280/300=400m㎡e=400/300×150=0.8﹪符合梁的经济配筋率选筋4φ12＠843、梁的箍筋计算箍筋采用HPB235，混凝土采用C30.梁承受的均部荷载=q1+q2=23.52KN/m求支座处剪力的设计值；V=1/2qLo=1/2×34.278×1.4×2.7=64.79KNHw=Ho=300-20=280㎜ 280/150=1.9<40.25FC.B.Ho=0.25×14.3×150×280=150150N=150.15KN>V=64.79KN验算是否按构造配箍筋；0.7Ft.b.Ho=0.7×1.43×150× 280=42042N=42.042KN<64.79KN 应按计算确定箍筋计算箍筋用量；Asv/S》（V-0.7Ft.b.Ho）/1.25Frv.Ho=（64.79×1000-0.7×1.43×150×280）/1.25×210×280=0.31m㎡/㎜选双支箍φ6（Asv1=28.3 m㎡）箍筋间距 S≤2×28.3/0.31= 182.6mm 验算配箍筋。
压型钢板配筋计算
恒载 活载
表2 板支座弯矩 计算
B -0.542 -0.316 -0.858
BC跨 0.182 0.193 0.375
C -0.360 -0.094 -0.454
0.193 0.211 0.249 -0.316
-0.094
-0.151
CD跨 0.182 0.211 0.394
楼板自重 g1=25×h×b＝
除楼板自 重外的永 久荷载 g2=1.2×b＝
楼面活荷 载 p2=楼面 活荷载×b ＝
（二）内 力计算
按 四等跨连 续板计算
1700 mm 1700 mm 1700 mm 1700 mm 0.529
1.035
0.805
计算跨度 l10=l1n+a/2 +b1/2＝
＝
＝
l20=l2n+b1 l30=l3n+b1
混凝土抗 压强度设 计值 fc＝
混凝土抗 拉强度设 计值 ft＝
混凝土抗 拉强度标 准值 ftk＝
混凝土弹 性模量 Ec ＝ 相对受压 区高度
钢筋抗压 强度设计 值 fy'＝
钢筋抗拉 强度设计 值 fy＝
钢筋强度 标准值 fyk ＝
钢筋弹性 模量 Es＝
连接钢筋 抗拉强度 设计值 fy ＝ 混凝土上 保护层厚 度 c'＝ 混凝土下 保护层厚 度 c＝
CD段跨中 弯矩 MQK3=0.08 1×p2l302=
DE段跨中 弯矩 MQK4=0.09 8×p2l402=
B处支座弯 矩 MQKB= －0.121× p2l202=
C处支座弯 矩 MQKC=0.036× p2l302=
D处支座弯 矩 MQKD=0.058× p2l302=
钢筋混凝土框架结构设计计算书完整版
摘要本设计是武汉地区一大学宿舍楼。
该工程占地40002m，共六层，层高均为3m;结构形式为钢筋混凝土框架结构；抗震要求为六度设防。
本结构设计只选取一榀有代表性的框架（8号轴对应的框架）进行计算。
本设计包括以下内容：一、开题报告，即设计任务，目的要求；二、荷载计算，包括恒荷载，活载，风荷载；三、内力计算和内力组合；四、框架梁柱配筋计算；五、现浇板，楼梯和基础计算；六、参考文献，结束语和致谢。
该设计具有以下特点：一、在考虑建筑结构要求的同时考虑了施工要求及可行性；二、针对不同荷载特点采用多种不同计算方法，对所学知识进行了全面系统的复习；三、框架计算中即运用了理论公式计算又运用了当前工程设计中常用的近似计算方法。
AbstractThis article is to explain a design of a 6-storey-living building in Wuhan. The building is to use frame structure with steel and concrete with the seismic requirements for the minimum security 7.The structural design only selected the framework on the 7th axis for calculation. Throughout the design, it mainly used some basic concept such as the structural system selection, the structure of planar and vertical layout, columns and beams section to determine, load statistics, combination of internal forces, together with the methods of construction and structure.On the preliminary design stage, in order to determine or estimate the structure of layout elements cross-section size, it requires the use of some simple approximate calculation methods, in order to solve the problem quickly and provincially. Therefore, in the designing, the use of a framework structure similar to hand-counting methods, including the role of vertical load under the hierarchical method, the level of seismic shear and D value method to master the basic methods of structural analysis to establish the structure of mechanical behavior of the basic concepts; in the design of the foundation, foundation bearing capacity of soil is an important basis for the design. Bearing capacity of foundation soil is not only related to the nature of soil, but also based on the form and size of upper part. I selected the reinforced concrete foundation which has a better shear capacity and bending capacityKeywords: frame structure, load statistics, combination of internal forces, shear method, carrying capacity1 绪论我所学的专业是土木工程，偏向建筑结构方向，专业的主要课程是力学和结构两大类，注重培养学生侧重于力学理论在结构工程中的应用；可以熟练地对建筑结构进行计算并应用所学的力学理论对计算结果进行分析。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书(总14页) -CAL-FENGHAL-(YICAI)-Company One 1■CAL-本页仅作为文档封面.使用请直接删除设计题目:钢筋混凝土单向板肋梁楼盖专业层次班级土木工程淮阴工学院混凝土结构基本原理实训课程课程名称：混凝土结构基本原理1131401127何卫忠2 0 16年1月钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书1、设计资料1.1、楼面的活荷载标准值为6. OkN/m21. 2＞楼面面层用20mm I1?水泥砂浆抹面(y = 20KN/〃F),板底及梁用15mm 17石灰砂浆抹底(y = \1 KN /,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.1.3、材料选用：⑴、混凝土：C30(2)、钢筋：主梁及次梁受力筋用||级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用|级。
2、平面结构布置:2.1.确定主梁的跨度为6・0加,次梁的跨度为5・7g主梁每跨内布置两根次梁•板的跨度为2.0/»o楼盖结构布置图如下:p：II II ______ L _________ L… 一 77 ---- r ---------------- 「一一 II IIt i 11—— —1 — — — —1 — — — I ：H II」L== = =:r>-2:P ；1卜\\j Q5$楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面0.02x20 = 0.480mm钢筋混0.08x25 = 2.0 kN / m2.2、 按高跨比条件，当h>±l = 50mm 时，满足刚度要求，可不验算挠度口对于工业建筑的楼盖 40板，要求hM80mm,取板厚h = 80mm2.3、 次梁的截面高度应满足 h 二（丄 ~ 2）L 二（317~475）mm,取 h 二 400mm 。
则 b 二（；~£）h 二121823（133 ~ 200）mm,取 b 二 200mm 。
2.4、 主梁的截面高度应该满足h 二（£ ~右儿二（429~750）mm,取h = 600mm c 则b 二（+ ~*）h 二 （200 ~ 300）mm,取 b 二 250mm o3、板的设计（按塑性内力重分布计算）：3.1、荷载计算：板的恒荷载标准值： 取lm 宽板带计算：1 IJ I / »1C0> IJ JI I ©H」L ==二二二 Jill___ll 川一 F? ii 」 ----楼盖结构布置图0.015x17 = 0.255 kN / m 15mm板底混合砂浆恒载:g k = 2.655 kN / m活载:q k = 6x 1 = 6 kN / m恒荷载分项系数取1.2 ；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于MkN/m,所以活荷载分项系数取1.3。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
课程设计计算书课程名称：水工钢筋混凝土结构题目名称:单向板整浇肋形楼盖设计教学班号:1班目录一、设计资料 (2)二、楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 (3)三、板的设计（按塑性内力重分布计算） (4)3。
1 荷载计算 (4)3.2 板的计算简图 (4)3。
3 内力计算及配筋 (5)四、次梁的设计（按塑性内力重分布计算） (6)4.1 荷载计算 (6)4.2 次梁的计算简图 (7)4.3 内力计算及配筋 (7)五、主梁设计（按弹性理论计算） (10)5.1 荷载计算 (10)5.2 主梁的计算简图 (10)5。
3 内力计算及配筋 (11)钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料（1)该建筑位于非地震区。
(2）3级水工建筑物，基本荷载组合。
（3)结构环境类别一类。
（4）楼面做法：20mm厚水泥砂浆（重度为20KN/m³）面层，钢筋混凝土现浇板(重度为25KN/m³），12mm厚纸筋石灰（重度为17KN/m³）粉底。
(5）楼面可变荷载标准值为4KN/㎡.（6）材料：混凝土采用C25；梁内纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，板内纵向受力钢筋采用HRB335钢筋,其他钢筋采用HPB235钢筋。
（7）外墙厚度为370mm，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁在墙上的搁置长度为240mm，主梁在墙上的搁置长度为370mm。
（8）钢筋混凝土柱截面尺寸为350mm×350mm.二、楼盖结构平面布置及截面尺寸确定1、主梁和次梁布置①主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
②主梁跨度为6。
9m，次梁跨度为6。
0m,板的跨度为2.3m，L02/L01=6。
9/2.3=3，按单向板设计.③按高跨比条件，要求板的厚度h≥2300×1/40=57。
5mm,对于工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm,所以取板厚为80mm。
④次梁的高度要求h=L02（1/18~1/12）=333mm~500mm，考虑到楼面的活荷载比较大,取h=450mm，宽度b=h（1/3~1/2）=150mm～225mm，取b=200mm。
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表 2：连续板各截面弯矩计算
离端第二 离端第二跨跨
截 面 边跨跨内
中间支座
支座 内、中间跨跨内
弯矩计算系
1/11
-1/11
1/16
数α
-1/14
M (g q)l02
(kN / m)
4.17
-4.17
2.87
-3.28
6
课程设计用纸
教师评阅：
7
课程设计用纸
4、板的配筋计算及构造：
教师评阅：
b 1000mm, h 120mm, h0 h as 120 20 100mm，1 1.0, 连续板
计算201mm2 实配251mm2 Φ8@200
计算160mm2 实配251mm2 Φ8@200
计算201mm2
实配251mm2 Φ8@200
计算137mm2
实配251mm2 Φ8@200
计算201mm2 实配251mm2 Φ8@200
计算123mm2 实配251mm2 Φ8@200
计算201mm2
课程设计用纸
一、设计资料：
教师评阅：
某多层厂房，采用混凝土现浇单向肋形楼盖，其三楼楼面结构布
置简图如图所示，楼面荷载，材料及构造等设计资料如下： 1、楼面构造层做法：20mm 厚水泥砂浆抹面，15mm 混合砂浆板底。 2、活荷载：标准值为 3KN/㎡。 3、恒载分项系数为1.2 ；活荷载分项系数为 1.4。 4、材料选用：
合详见表 8、表 9；将以上最不利荷载组合下的四种弯矩图及三种剪
力图分别叠画在同一个坐标图上，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包
络图，如图（图 7）
课程设计用纸
19
主 梁 的 弯 矩 图 及 包 络 图 ： 教师评阅：
钢筋混凝土楼板配筋计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计纲要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木匠程学生设计学习的＂居家良药＂．重点词：单向板肋梁楼盖设计1．设计资料本设计为一工业车间楼盖，采纳整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格部署如图 T-01 所示，柱的高度取9m ，柱子截面为 400mm×400mm 。
（1）楼面结构层做法： 20mm 厚水泥沙浆面层， 20mm 厚混淆沙浆顶棚抹灰。
（2）楼面活荷载：标准值为 8kN/m 2。
（3）恒载分项系数为；活荷载分项系数为（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m 2）。
（4）资料采纳：混凝土：采纳 C20（,）。
钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中所有钢筋采纳HPB235（）。
其他采纳 HRB335（）。
2．板的计算。
板按考虑塑性内力重散布方法计算。
板的厚度按结构要求取。
次梁截面高度取，截面宽度，板的尺寸及支承状况如图T-02 所示。
（1）荷载：恒载标准值：20mm 水泥沙浆面层；80mm 钢筋混凝土板；20mm 混淆沙浆顶棚抹灰；；恒载设计值；活荷载设计值；共计；即每米板宽设计承载力。
（2）内力计算：计算跨度：边跨；中间跨；跨度差，说明能够按等跨连续板计算内力。
取1m 宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03 所示。
各截面的弯矩计算见表 Q-01。
连续板各截面弯矩计算表 Q-01截面边跨跨中离端第二跨跨中中间支座离端第二支座及中间跨跨中弯矩计算系数（3）截面承载力计算：,(依据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径 (梁设为 20mm,板设为 10mm), 室内正常环境 (即一类环境 )的截面有效高度h 。
和梁板的高度 h 有以下关系 : 关于梁 : h 。
=h-35mm(一排钢筋 ) 或 h 。
=h-60mm (两排钢筋 )；关于板 h 。
=h-20mm 、 h 。
=h-(最小保护层厚度 +d/2) ，此中最小保护层厚度依照环境类型和混凝土强度等级定， d为纵向受力钢筋的直径。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书(11)讲解
1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.667m，次梁的跨度为5.46m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.222m。
楼盖结构的平面布置图如图2、按高跨比条件要求板的厚度h≥l/40=2222.22/40=55.56㎜，对工业建筑的楼板，要求h≥80㎜，所以板厚取h=100㎜。
次梁截面高度应满足(1/18 ~ 1/12)l=(1/18 ~ 1/12)×5460=303.3 ~455mm，取h=350mm，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2)×350=116.66~175mm，取b=150mm。
主梁截面高度应满足h=(1/14 ~ 1/8 )l=(1/14 ~ 1/8)×6666.67=476.9~833.33mm,取h=700mm，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2)×700=233.3 ~ 350mm,取b=300mm。
3、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算恒荷载标准值20mm厚水泥沙浆面层：0.02×20=0.4 kN/㎡80mm厚钢筋混凝土板：0.1×25=2.5kN/㎡15mm厚混合沙浆天棚抹灰：0.015×17=0.255 kN/㎡小计 3.1555 kN/㎡活荷载标准值：7.0 kN/㎡因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于20.4，所以活kN/m荷载分项系数取3.1，恒荷载设计值：g=3.155×1.2=3.786 kN/㎡活荷载设计值：q=7×1.3=9.1kN/㎡荷载设计总值：g+q=12.886kN/㎡,近似取12.9kN/㎡（2）、计算简图取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为lo=ln+a且l0≤ln+h a=100mm ln=2222.22-120-75=2027.22mm lo≤202.22+100=2127.22mm边端：lo=21.27.22mm中间：ln=2222.22-150=2072.22mm结构如图：附表2（3）弯矩设计值（4）配筋计算——正截面受弯承载力计算板厚100mm，ho=100-20=80mm,b=1000mm，C30混凝土α1=1.0，fc=14.3N/ mm2，HPB235钢筋，fy=210 N/ mm2。
混凝土板计算书
楼板计算书日期： 5/25/2015时间： 7:54:10:71 pm一、基本资料：1、房间编号： 162、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 4.00 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/m2计算跨度Lx = 3800 mm ；计算跨度Ly = 6300 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.03850+0.01057/5)*(1.20* 4.00+1.40* 1.25)* 3.8^2 = 3.84kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.08156+0.02438/5)*(1.4* 1.25)* 3.8^2 = 2.18kN·mMx= 3.84 + 2.18 = 6.03kN·mAsx= 240.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.209%My =(0.01057+0.03850/5)*(1.20* 4.00+1.40* 1.25)* 3.8^2= 1.73kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.02438+0.08156/5)*(1.4* 1.25)* 3.8^2 = 1.03kN·mMy= 1.73 + 1.03 = 2.76kN·mAsy= 240.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.209%Mx' =0.08129*(1.20* 4.00+1.40* 2.50)* 3.8^2 = 9.74kN·mAsx'= 280.50mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.327%My' =0.05711*(1.20* 4.00+1.40* 2.50)* 3.8^2 = 6.84kN·mAsy'= 240.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.209%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Es ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 360.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝*******/(0.87* 93.******) =********N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝*****/ 60000.=*******ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(***************) = 1.100②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 29791.5 = 6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝*******/1000/ 93.=*******⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 200000.*******93.^2/[1.15*1.100+0.2+6*6.713********/(1+3.5*0.00)]=********kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝********/2 = ********kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00248* 5.2* 3.80^4/********= 5.624mmf / L ＝ 5.624/3800.= 1/ 676.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.08*10^6/(0.87* 101.* 251.) = 139.435N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 60000.= 0.004当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 139.44) = 0.165当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200*139.435/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.027mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.39*10^6/(0.87* 93.* 251.) = 68.115N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 60000.= 0.004当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 68.11) = -0.814当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 68.115/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.013mm，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 6.16*10^6/(0.87* 100.* 393.) = 180.369N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 393./ 60000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 180.37) = 0.377ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.377*180.369/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.076mm，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 4.33*10^6/(0.87* 101.* 251.) = 196.034N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 60000.= 0.004当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.03) = 0.435ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.435*196.034/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.083mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 6.16*10^6/(0.87* 101.* 335.) = 209.277N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 209.28) = 0.477ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.477*209.277/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、引言钢筋混凝土单向板肋梁楼盖是建筑结构中常见的一种楼盖形式。
本文将以某一具体工程为例，对该楼盖的课程设计进行计算和分析。
通过设计计算书的编写，旨在展示课程设计的全过程，并详细说明计算的基本原理和步骤。
二、工程参数1. 楼盖平面尺寸：长L = 10m，宽B = 8m；2. 楼盖厚度：h = 0.2m；3. 混凝土强度等级：C30；4. 钢筋等级：HRB400；5. 楼盖荷载：活荷载为3.0kN/m²，自重荷载为7.0kN/m²；6. 楼盖跨度：L = 10m，取较小值；7. 楼盖支座条件：四周边界固定，支承条件良好。
三、荷载计算1. 活荷载计算：根据设计规范，活荷载按照规定的荷载系数计算，具体计算过程略。
2. 自重荷载计算：楼盖自重荷载按照混凝土和钢筋的单位体积质量计算，具体计算过程略。
四、截面设计1. 验算截面高度：根据楼盖跨度和设计荷载，采用梁的截面验算方法，计算出截面高度h'；2. 钢筋设计：根据截面高度h'，计算出截面内钢筋面积As和纵向受力钢筋的配筋率ρ；3. 截面构造：根据设计要求，确定截面的具体构造形式，如矩形截面、T形截面等。
五、受力计算1. 弯矩计算：根据楼盖的受力分析，计算出各个截面的弯矩和剪力；2. 剪力设计：根据截面的承载能力和设计要求，计算出截面的抗剪承载力，并进行验算。
六、截面验算1. 弯矩验算：根据截面的受力情况，计算出截面的抗弯承载力，并进行验算；2. 剪力验算：根据截面的受力情况，计算出截面的抗剪承载力，并进行验算；3. 钢筋验算：根据钢筋的受力情况，计算出钢筋的抗拉承载力，并进行验算。
七、构造设计1. 确定楼盖板的厚度和钢筋的布置形式；2. 设计楼盖板的梁和板之间的连接方式，保证楼盖的整体稳定性；3. 设计楼盖板的边缘构造，如挡水条、防水层等。
八、总结通过本次课程设计的计算和分析，我们得到了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的设计参数、荷载计算、截面设计、受力计算、截面验算和构造设计等相关内容。
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书LB-1矩形板计算工程地址：南京市浦口区绿之苑小区工程项目：现浇钢筋混凝土楼板隔层工期：二十天结构设计：钱工项目经理：刘工工程监理：盛工施工单位：南京石峰钢筋混凝土隔层工程部一、构件编号: 现浇钢筋混凝土板LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 2700 mm; Ly = 4800 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 25mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 8.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 3.500kN/m24.计算方法:塑性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00塑性板β = 1.800五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 2700 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-25=95 mm六、配筋计算(lx/ly=2700/4800=0.563<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = ζ((γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2)= 0.0311*(1.200*8.000+1.400*3.500)*2.72= 3.289 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.289×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0313) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.031) = 0.0314) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.031/360 = 98mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 98/(1000*120) = 0.081%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = αMx= 0.3164*3.289= 1.041 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.041×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0103) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.010) = 0.0104) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.010/360 = 31mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 31/(1000*120) = 0.025%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = βMx= 1.8*3.289= 5.920 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.920×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.057/360 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.148%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = βMx= 1.8*3.289= 5.920 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.920×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.057/360 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.148%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = βMy= 1.8*1.041= 1.873 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.873×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.018/360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = βMy= 1.8*1.041= 1.873 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.873×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.018/360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= 0.0311*(8.000+3.500)*2.72 = 2.609 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= 0.0311*(8.000+1.0*3.500)*2.72 = 2.609 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.609×106/(0.87*95*251) = 125.741 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.609×106/(0.87*95*251) = 125.741 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*125.741) = -1.100因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*125.741) = -1.100因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*95) = 0.264%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*952/[1.15*-1.100+0.2+6*7.143*0.264%/(1+3.5*0.0)]= 8.340×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*952/[1.15*-1.100+0.2+6*7.143*0.264%/(1+3.5*0.0)]= 8.340×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 2.609/(2.609*(2.0-1)+2.609)*8.340×102= 4.170×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 8.340×102/2.0= 4.170×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(416.999,416.999)= 416.9994.计算受弯构件挠度f max = (q gk+q qk)*Lo4/(384*B)= (8.000+3.500)*2.74/(384*4.170×102)= (8.000+3.500)*2.74/(384*4.170×102)= 3.817mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2700/200=13.500mmfmax=3.817mm≤fo=13.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = ζ(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0311*(8.000+1.00*3.500)*2.72= 2.609 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=2.609×106/(0.87*95*251)=125.741N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*125.741)=0.180因为ψ=0.180 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*125.741/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0244mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = αMx= 0.3164*2.609= 0.825 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=0.825×106/(0.87*95*251)=39.785N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*39.785)=-1.808因为ψ=-1.808 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*39.785/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0077mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = βMy= 1.8*0.825= 1.486 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=1.486×106/(0.87*95*251)=71.613N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*71.613)=-0.516因为ψ=-0.516 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*71.613/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0139mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = βMy= 1.8*0.825= 1.486 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=1.486×106/(0.87*95*251)=71.613N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*71.613)=-0.516因为ψ=-0.516 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*71.613/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0139mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = βMx= 1.8*2.609= 4.695 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.695×106/(0.87*95*251)=226.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*226.333)=0.5897) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.589*226.333/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.1291mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = βMx= 1.8*2.609= 4.695 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.695×106/(0.87*95*251)=226.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)建筑=1.1-0.65*1.780/(0.0100*226.333)=0.5897) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1)=1.9*0.589*226.333/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.1291mm ≤ 0.30, 满足规范要求第11页，共11页。
钢筋混凝土结构设计计算书
钢筋混凝土结构设计计算书1.设计资料:XX 建筑多层多功能厅楼盖设计, 建筑轴线及柱网平面见图。
建筑轴线及平面布置见图。
楼面可变荷载标准值4.0KN/ , 分项系数1.4, 楼面层用88J-楼44做法, 厚130mm 荷载标准值2.3 KN/ , 梁板下用20mm 厚石灰砂浆抹灰。
楼板、梁用混凝土均采用C25级, 钢筋直径 时采用HPB235, 直径 12mm 时, 选用HRB335钢筋。
2.楼板计算:结构布置: 采用双向板主次梁布置, 如下图。
拟用板厚100mm, 次梁截面250 500, 主梁截面600 1200。
2.1荷载计算:88J-1楼44 2.30 KN/2m 100厚钢筋混凝土楼板 2.5 KN/2m石灰砂浆抹面 0。
2 KN/2m恒载标准值 k g =5.0 KN/2m 活载标准值 k q =4.0 KN/2m 荷载设计值 P=1.2 ⨯5.0+1.4 ⨯4.0=11.6 KN/2m 每米板宽 P=11.6 KN/2m2.1.1.板块区格配筋设计1) 1B 板计算x l =3000-250=2750 mm y l =6000-600=5400mmn=x l /y l =1.96 取α=0.26 β=2.2为四边连续板 , 四周有梁, 折减系数取0.8, 钢筋采用分离式布置222/12.22.227.0227.0232.293.12)4193.1(2196.131275.26.118.02232)41(213128.0m KN n n n Pl m xx =⨯⨯+⨯+⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯=+++--⨯=αβαββ 取γ=0.95800=x h mm y h 0=70mm f =210KN/2mmin ρ=0.45y t f f /=0.45⨯1.27/210=0.272%>0.2% 2min min ,12721001000272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=∴ρ截面位置 M 设计值（KN/2m ）h （mm ） γ0h f M A y s =(2mm ) 实配钢筋(2mm )短跨跨中 2. 1280 132.83<272 ,长跨跨中945.0==x y am m 7067.67<2721006-φ283=s A2) 2B 板计算277521001501253000=+--=x l mm 54006006000=-=y l mmn=x l /y l =5400/2775=1.95 取α=0.26 β=2.0办三边连续, 一边简支, 取折减系数为1.0短跨连续支座为 共同支座, 配筋与 中相同。
《钢筋混凝土设计》课程设计计算书
《钢筋混凝土设计》课程设计计算书钢筋混凝土设计课程设计计算书1. 引言本文档旨在提供一份完整的钢筋混凝土设计课程设计计算书。
我们将使用中国规范和标准进行计算和设计。
2. 材料和荷载参数2.1 材料参数我们将使用以下材料参数进行计算：- 普通钢筋：HRB400- 混凝土强度等级：C30- 混凝土收缩系数：2.0 x 10^-5- 混凝土抗压强度减值系数：0.8- 钢筋与混凝土界面黏结系数：1.02.2 荷载参数以下是荷载参数：- 活载：5 kN/m^2- 死载：2.5 kN/m^2- 地震作用下的设计水平加速度：0.05g- 使用系数：1.2- 组合系数：1.53. 假设和计算方法以下是我们在计算中所使用的假设和计算方法：- 只考虑单向弯曲- 钢筋的弹性模量：2.0 x 10^5 MPa- 设计寿命：50 年- 混凝土的弹性模量：3.0 x 10^4 MPa- 直接使用挠度法进行计算4. 设计计算4.1 框架结构计算在选择适当的截面和拓扑形状后，我们进行了如下计算：- 应变分布- 应力分布- 主要钢筋配筋计算- 最小配筋率检查- 配筋合理性检查4.2 框架结构局部承载力计算我们对框架结构的强度进行了计算。
这些计算包括：- 剪力墙局部承载力计算- 塔楼局部承载力计算4.3 框架结构位移限值计算我们使用了限位位移法来计算结构的位移限值。
5. 结论通过以上计算，我们给出了钢筋混凝土结构的设计方案和计算书。
我们的设计符合规范和标准。
在将来的使用中，我们应该根据实际情况进行定期检查和维护。
以上是本文档的全部内容，谢谢阅读。
顶板楼板配筋(面筋)
拉通 钢筋
另加 钢筋
另加 钢筋
钢筋 间距
裂缝宽度 （mm)
作用荷载 标准值 (KN/m2
基准弯矩 标准值 (KN.M)
计算弯矩 标准值 (KN.M)
保护层 厚度 (mm)
判断
弯矩设计值 对应表格计算 对应表格计算 对应表格计 对应表格计算
/弯矩标准 弯矩 （正 弯矩 （反 算弯矩 弯矩 （反
值
柱帽）
400 400 410.0 360.0 3515.1 3524 0.88 12 22
140 0.1958 #REF! #REF! 235.00 25 裂缝控制
1.51 1.74
400 400 428.0 360.0 3669.4 3681 0.92 12 16 16 140 缝控制
140 0.1989 #REF! #REF! 129.00 25 裂缝控制 140 0.1996 #REF! #REF! 148.00 25 裂缝控制 140 0.1983 #REF! #REF! 166.00 25 裂缝控制 140 0.1993 #REF! #REF! 187.00 25 裂缝控制
25 强度控制
1.33
400 400 155.0 360.0 1328.9 1369 0.34 12 10
140 0.1911 #REF! #REF! 110.00 25 裂缝控制
1.41
400 400 185.0 360.0 1586.1 1616 0.40 12 12 400 400 220.0 360.0 1886.1 1908 0.48 12 14 400 400 260.0 360.0 2229.1 2244 0.56 12 16 400 400 305.0 360.0 2614.9 2626 0.66 12 18
6层钢筋混凝土框架结构计算书(毕业设计)
6层钢筋混凝土框架结构计算书(毕业设计)注：表中恒载和活载的组合,梁端弯矩取调幅后的数值,剪力取调幅前的较大值。
图中M左、M右为调幅前弯矩值，M左′、M右′为调幅后弯矩值。
剪力值应取V左和V左′具体数值见表2-16(2)柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面组合结果见表2-22、表2-23、表中系数?是考虑计算截面以上各层活载不总是同时满布而对楼面均布活载的一个折减系数，称为活载按楼层的折减系数，取值见表2-21、表2-21活荷载按楼层的折减系数?墙,柱,基础计算截面以上的层数计算截面以上各楼层活荷载的折减系数11.00(0.90)2～34～55～6＞200.850.700.650.55表2-22C柱内力组合表层位内次置力6柱M荷载类别恒载①42.09活载②19.62地震荷载③116.8228竖向荷载与地震力组合1.2①+1.4②1.2(①+0.5②)±1.3③77.98-89.59214.15XX学院本科毕业设计（论文）顶N596.25109.84柱116.53869.28-77.99913.5177.981120.20-77.981164.4377.980371.13-78.121415.3677.671622.05-74.621666.2983.491873.04-93.9221917.2754.272136.96-27.552194.71629.9261.97661.15-115.33763.2183.03807.45-115.56903.61115.43947.84-129.841031.96132.291076.19-134.571154.32126.221198.55-161.951287.32359.271345.07932.89-186.54990.13239.891264.61-207.591290.84240.121553.25-240.251597.48253.921871.91-251.471916.14267.912196.66-276.262240.89248.642536.95-403.262594.71M-42.09-19.63?95.58126.53136.62185.92底N633.11109.84柱5M42.0919.62顶N765.37144.11柱M-42.09-19.62?111.78185.92136.8249.86底N802.23144.11柱4M42.0919.62顶N 柱934.5178.38M-42.19-19.64?136.8249.86147.6323.06底N971.36178.38柱3M41.9319.54顶N1103.62212.65柱M-40.27-18.78?147.6323.06154.8400.9底N1140.48212.65柱2M45.0521.02顶N1272.77246.94柱M-50.7-23.63?154.8400.9157.92480.63底N1309.63246.94柱1M29.2913.66顶N1452.93281.03柱M-14.86-6.94?293.28480.63底N1501.06281.03表2-22D柱内力组合表层位内次置力柱荷载类别恒载①活载②地震荷载③149.4126.9竖向荷载与地震力组合1.2①+1.4②1.2(①+0.5②)±1.3③-66.621045.2666.65-247.57761.21247.58140.571091.15-140.86M-36.16-16.5969736.16148.8416.616顶N柱M?119.4292.1.9截面设计(1)承载力抗力调整系数?RE考虑地震作用时,结构构件的截面采用下面的表达式：S≤R/?RE式中?RE，承载力抗力调整系数，取值见表2-23；S，地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；R，结构构件的承载力。
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钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计
摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂．
关键词：单向板肋梁楼盖设计
1．设计资料
本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400 mm×400mm。
（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
（2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。
（3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载
标准值大于4kN/m2）。
（4）材料选用：
混凝土：采用C20（,）。
钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235
（）。
其余采用HRB335（）。
2．板的计算。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的厚度按构造要求取。
次梁截面高度取，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。
（1）荷载：
恒载标准值：
20mm水泥砂浆面层
；
80mm钢筋混凝土板
；
20mm混合砂浆顶棚抹灰；
；
恒载设计值；
活荷载设计值；
合计；
即每米板宽设计承载力。
（2）内力计算：
计算跨度：
边跨；
中间跨；
跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。
取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。
各截面的弯矩计算见表Q-01。
连续板各截面弯矩计算表Q-01
截面边跨跨中
离端第二支
座离端第二
跨跨中及
中间跨跨
中间支座
中
弯矩计算系数
,(根据钢筋净距和混凝土保护
层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。
和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。
=h-35mm (一排钢筋) 或 h。
=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。
=h-20mm 、h。
=h-(最小保护层厚度+ d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。
一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。
板的配筋计算表Q-02板带部位
边区板带（①～②、
⑤～⑥轴线间）
中间区板带（②～⑤轴线间）板带部位截面
边跨
跨中
离端
第二
支座
离端
第二
跨跨
中及
中间
跨跨
中间
支座
边跨
跨中
离端
第二
支座
离端第
二跨跨
中及中
间跨跨
中
中间支
座
中
选配钢筋
实配钢筋面积
中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。
3．次梁的计算。
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
取主梁的梁高，梁宽。
荷载：
恒载设计值：
由板传
来
；
次梁自重；
梁侧抹灰；
；
活荷载设计值：由板传
来；合
计：
；
（1）内力计算：
计算跨度：
边跨：；
；
中间跨：；
跨度差：；
说明可以按等跨连续梁计算内力。
次梁弯矩和剪力见表Q-03及表Q-04。
（2）截面承载力计算：
次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：
边跨：;离端第二跨、中间跨：;
梁高：;
翼缘厚：;
判别T形截面类型：
故各跨中截面均属于属于第一类T形截面。
支座截面按矩形截面计算，离端第二支座按布置两排纵筋考虑，取
，中间支座按布置一排纵筋考虑，。
次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表Q-05及表Q-06。
次梁弯矩计算表Q-03截面边跨跨中
离端第二
支座
离端第二跨跨
中及中间跨
中间支座弯矩计算系数
次梁正截面承载力计算表Q-05截面边跨跨中
离端第二
支座
离端第二跨跨中及
中间跨跨中
中间支座
选配钢筋
实际钢筋面
积
次梁剪力计算表Q-04截面端支座右侧
离端第二支座
左侧
离端第二支座右
侧
中间支座左
侧、右侧剪力计算系数
次梁斜截面承载力计算表Q-06
截面边跨跨中
离端第二支
座左侧
离端第二支
座右侧
中间支座
选用箍筋
实际钢筋间距
其中，所以满足最小配筋率。
4．主梁的计算。
主梁按弹性理论计算。
柱高，设柱截面尺寸为。
主梁的有关尺寸及支承情况如图所示。
（1）荷载：
恒载设计值：
由次梁传来：；
主梁自重（折算为集中荷载）
；
梁侧抹灰（折算为集中荷载）
；
活荷载设计值：
由次梁传来：
合
计：
（2）内力计算：
计算跨度：
边跨；
；中间跨；
；
平均跨度；
跨度差，可按等跨连续梁计算。
由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多，故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁。
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下列公式计算，则：
；
；
式中系数K值由查表的，具体计算结果以及最不利内力组合见表Q-07、表Q-08。
内力包络图及剪力包络图
主梁弯矩计算表Q-07
序号
荷载简图及
弯矩图
边跨
跨中
中间支座
中间跨
跨中
①
②③④
最不利内力组合
①+②
①+③
①+④
主梁剪力计算表Q-08
序号荷载简图及弯
矩图
端支座中间支座
①
②
④
①②
①④
将以上最不利内立组合下的弯矩图及剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，参见图纸。
（3）截面承载力计算：
主梁跨中截面按T行截面计算，其翼缘计算宽度为：
，并取。
判别T形截面类型：
；
故属于第一类T形截面。
支座截面按矩形截面计算，取（因支座弯矩较大考虑布置两排纵筋，并布置在次梁主筋下面）。
主梁正截面及斜截面承载力计算分别见表Q-09及表Q-10。
主梁正截面承载计算表Q-09截面边跨跨中中间支座中间跨跨中
或
选配钢筋
实际钢筋面积
主梁斜截面承载力计算表Q-10
截面支座A r支座B l支座B r
选用箍筋
实际箍筋间距
选配弯筋
实际弯筋面积
（4）主梁吊筋计算：由次梁传至主梁的全部集中力为：由次梁传至主梁的全部集中力为：
；
则；
选；。