桩基础及钢管砼柱计算书
钢管桩计算书(仅供参考)
边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。
端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。
纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。
钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。
钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。
根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。
为简化计算横梁荷载采用均布荷载。
（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。
桩基础钢筋算量公式
桩基础钢筋算量公式桩基础钢筋算量有一个非常简易适用的公式：L=√{S^2+[л(R-2C)]^2}/S^2 其中S—螺旋箍筋螺距R—桩直径л——3.14，圆周率C—保护层厚度L—螺旋箍筋长度其实其中:(R-2C)为螺旋箍筋的螺旋半径，实际上是被简化了，应该是（R-2C+d/2）是最精确的计算,其中d是箍筋的直径，但是由于箍筋直径d非常小，所以一般计算时可以忽略不计。
这个公式实际上就是把螺旋展开成一个直角三角形，箍筋间距S为三角形一个直角边，螺旋圆周长2л（R-2C+d/2）为三角形的另一个直角边，求斜边长（也就是螺旋箍筋的长度L）。
由三角形公式C^2=A^2+B^2公式推导，L=√[S^2+（R-2C+d）^2]，公式简化后就是L=√{S^2+[л(R-2C)]^2}/S^2。
土建工程工程量的计算是工程审计的重点，重点分类为墙体、门窗、过梁、阳台、挑檐、雨蓬、柱子、梁等八个方面，这里详细汇集这八个方面的计算范围、公式、难点及注意事项，对造价入门有一定的帮助；一、墙体计算方法1、墙体工程量：砖基础与墙身的划分,以首层设计室内地坪为界，设计室内地坪以下为基础，以上为墙身;如墙身与基础为两种不同材质时，按材质不同处为分界线。
（1）墙体体积：砼墙；砖墙。
（2）砼墙模板（3）、砼墙高度超过3.6m增价；（4）、内外脚手架2、墙体工程量计算方法⑴墙体体积＝长×宽×高—门窗洞口体积—墙内过梁—墙内柱—墙内梁等。
①实心砖墙、空心砖墙及石墙均按设计图示尺寸以体积计算。
扣除门窗洞口、过人洞、空圈、嵌入墙内的钢筋混凝土柱、梁、圈梁、挑梁、过梁及凹进墙内的壁龛、管槽、暖气槽、消火栓箱所占体积。
不扣除梁头、板头、檩头、垫木、木楞头、沿缘木、木砖、门窗走头、砖墙内加固钢筋、木筋、铁件、钢管及单个面积0.3m2以内的孔洞所占体积。
凸出墙面的腰线、挑檐、压顶、窗台线、虎头砖、门窗套的体积亦不增加，凸出墙面的砖垛并入墙体体积内。
(完整版)桩基础设计计算书
目录1设计任务 (2)1.1设计资料 (2)1.2设计要求 (3)2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3)3 单桩承载力确定 (3)3.1单桩竖向承载力的确定 (3)4 桩数布置及承台设计 (4)5 复合桩基荷载验算 (6)6 桩身和承台设计 (9)7 沉降计算 (14)8 构造要求及施工要求 (20)8.1预制桩的施工 (20)8.2混凝土预制桩的接桩 (21)8.3凝土预制桩的沉桩 (22)8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23)8.5结论与建议 (25)9 参考文献 (25)一、设计任务书(一)、设计资料1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。
勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。
建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。
承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求：1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择2、确定单桩承载力3、桩数布置及承台设计4、群桩承载力验算5、桩身结构设计和计算6、承台设计计算7、群桩沉降计算8、绘制桩承台施工图二、桩基持力层，桩型，桩长的确定根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。
由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。
根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。
桩长21.1m。
三、单桩承载力确定（一）、单桩竖向承载力的确定：1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。
根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层，采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。
承台底部埋深2.1 m。
2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算：Quk= Qsk+ Qpk=µ∑qsikli+qpkApQ——单桩极限摩阻力标准值（kN）skQ——单桩极限端阻力标准值（kN）pku——桩的横断面周长（m）A——桩的横断面底面积（2m）pL——桩周各层土的厚度（m）iq——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sikq——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP）pk桩周长：µ=450×4=1800mm=1.8m桩横截面积：Ap=0.45²=0.2025㎡桩侧土极限摩擦力标准值qsik：查表得：用经验参数法：粉质粘土层：L I=0.95，取qsk=35kPa淤泥质粉质粘土：qsk=29kPa粉质粘土：L I=0.70，取qsk=55kPa桩端土极限承载力标准值qpk,查表得：qpk=2200 kPa用经验参数法求得Quk1=1.8×(35×8.0+29×12.0+1.0×55) +2200×0.2025=1674.9KN用静力触探法求得Quk2=1.8×(36×8.0+43×12.0+1.0×111) +1784.5×0.2025=2008.4KN3、确定单桩竖向承载力设计值R，并且确定桩数n和桩的布置先不考虑群桩效应，估算单桩竖向承载力设计值R为：R=Qsk/rs+Qpk/rpR——单桩竖向极限承载力设计值，kNQ——单桩总极限侧阻力力标准值，kNskQ——单桩总极限端阻力力标准值，kNpkγ——桩侧阻力分项抗力系数sγ——桩端阻力分项抗力系数p用经验参数法时：查表rs=rp=1.65R1=Qsk/rs+Qpk/rp=1229.4/1.65+445.5/1.65=1015.09KN 用静力触探法时：查表rs=rp=1.60R2=Qsk/rs+Qpk/rp=1647/1.60+361.4/1.60=1255.25KNRz=min(R1,R2)= 1015.09 KN四、桩数布置及承台设计根据设计资料，以轴线⑦为例。
【VIP专享】钢管柱角,地脚螺栓及人工挖孔桩的计算书
桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×843.75=1139.062kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(400+843.75)/4=310.938kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(400+843.75)/4+(1400+50×1.35)/4.95=607.417kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(400+843.75)/4-(1400+50×1.35)/4.95=14.458kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(540+1139.062)/4+(1890+67.5×1.35)/4.95=820.013kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(540+1139.062)/4-(1890+67.5×1.35)/4.95=19.518kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.65=2.042m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.652/4=0.332m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mf ak=(1.5×0.6+1×180)/2.5=180.9/2.5=72.36kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.332)/4=5.918m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=uΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=2.042×(2×70+13×140)+1400×0.332+0.1×72.36×5.918=4509.77 6kNQ k=310.938kN≤R a=4509.776kNQ kmax=607.417kN≤1.2R a=1.2×4509.776=5411.731kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=14.458kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=820.013kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=14.458kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.332×106))×100%=0.727%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=14.458kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max+Q min)L/2=(820.013+(19.518))×4.95/2=2077.734kN·mX方向：M x=Ma b/L=2077.734×3.5/4.95=1469.18kN·mY方向：M y=Ma l/L=2077.734×3.5/4.95=1469.18kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=540/4 + 1890/4.95=516.838kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.5-1.6-0.65)/2=0.625ma1l=(a l-B-d)/2=(3.5-1.6-0.65)/2=0.625m 剪跨比：λb'=a1b/h0=625/1288=0.485，取λb=0.485；λl'= a1l/h0=625/1288=0.485，取λl=0.485；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.485+1)=1.178αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.485+1)=1.178βhsαb f t bh0=0.888×1.178×1.57×103×5×1.288=10575.916kNβhsαl f t lh0=0.888×1.178×1.57×103×5×1.288=10575.916kNV=516.838kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10575.916kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.288=4.176ma b=3.5m≤B+2h0=4.176m，a l=3.5m≤B+2h0=4.176m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1469.18×106/(1.03×16.7×5000×12882)=0.01ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS1=1-ζ1/2=1-0.01/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=1469.18×106/(0.995×1288×360)=3186mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3186,0.002×5000×1288)=12880mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=13409mm2≥A1=12880mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1469.18×106/(1.03×16.7×5000×12882)=0.01ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=1469.18×106/(0.995×1288×360)=3186mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1288)=12880mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=13409mm2≥A2=12880mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=12763mm2≥0.5A S1'=0.5×13409=6705mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=12763mm2≥0.5A S2'=0.5×13409=6705mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
2.2桩基础工程量计算及举例
桩基础工程预算编制
2.2
桩基础工程工程量计算规则
2.2.1 桩基础工程定额说明 2.2.2 桩基础工程工程量计算规则
桩基础工程预算编制 13. 各种灌注桩材料用量中均已包括一定的充盈系数和材料损 耗。 14. 凿桩头指凿桩长度在500mm以内。预制桩截桩长度在500凿桩头指凿桩长度在 以内。预制桩截桩长度在 以内 1000mm时， 按截桩头计算 ；预制桩截桩长度在 时 按截桩头计算；预制桩截桩长度在1000mm 以上按截桩计算。灌注桩凿桩头、 以上按截桩计算。灌注桩凿桩头、截桩不分长短均按凿桩 头相应项目计算。 头相应项目计算。 15. 人工挖孔灌注柱成孔，如桩的设计长度超过 人工挖孔灌注柱成孔，如桩的设计长度超过20m时，桩长 时 每增加5m（包括5m以内 基价增加20%。 以内） 每增加 （包括 以内）基价增加 。 16. 人工挖孔灌注桩成孔，如遇地下水时，其处理费用按实计 人工挖孔灌注桩成孔，如遇地下水时， 取。 17. 人工挖孔灌注桩成孔，设计要求增设的安全防护措施所用 人工挖孔灌注桩成孔， 材料、设备另行计算。若桩径小于1200mm（包括 材料、设备另行计算。若桩径小于 （ 1200mm）时人工、机械各增加 ）时人工、机械各增加20%。 。 18. 在桩间补桩或强夯后的地基打桩时，项目人工、机械乘以 在桩间补桩或强夯后的地基打桩时，项目人工、 系数1.15。 系数 。
桩基础工程预算编制 10. 本章以打预制垂直桩为准，如打斜桩，斜度在 ：6 以内 本章以打预制垂直桩为准，如打斜桩，斜度在1： 项目人工、机械乘以系数1.2，如斜度大于1： 者，项目人工、机械乘以系数 ，如斜度大于 ：6 者， 项目人工、机械乘以系数1.3。 项目人工、机械乘以系数 。 11. 本章以平地 （ 坡度小于 ° ） 打桩为准 ， 如在堤坡上 本章以平地（ 坡度小于15° 打桩为准， 坡度大于15° 打桩时， 项目人工、 （ 坡度大于 ° ） 打桩时 ， 项目人工 、 机械乘以系数 1.15。如在基坑内（基坑深度大于 ｍ）打桩，或在地 。如在基坑内（基坑深度大于1.5ｍ 打桩， 坪上打坑槽内桩时（ 坑槽深度大于1ｍ 项目人工， 坪上打坑槽内桩时 （ 坑槽深度大于 ｍ ） ， 项目人工 ， 机械乘以系数1.11。如铺设坡道其费用另行计算。 机械乘以系数 。如铺设坡道其费用另行计算。
xxx大桥锁口钢管桩桩计算书
(1)作用于钢管桩上的土压力强度及压力 ka=tg2（45°-φ/2）= tg2（45°-20°/2）=0.49 Kp= tg2（45°+Ф/2）= tg2（45°+40°/2）=2.0
桩顶以下土压力强度Pa2： Pa2=[（r-rw）*（58.2-53.428）]*Ka =[ (18-10) *4.772]*0.49 =18.706KN/m2
xxx大桥
主墩承台锁口钢管桩围堰
设
计
计
算
书
计算： 复核： 审核：
2012年11月 目录
一、 工程概况 二 设计依据及主要参考资料 三 主要施工参数 四、 钢管桩入土深度计算 五、 内支撑布置计算 六、 基坑底部隆起验算 七、基坑底管涌验算 八、封底砼强度验算 九、支承杆（按φ600×10的钢管检算） 十、抗浮稳定验算 十一、 嵌岩深度计算
六、 基坑底部隆起验算
考虑地基土质均匀,依据地质勘察资料,其土体力学指标如下: r=18KN/m3，粘聚力取c=63.5Kpa
q=10*（64-53.428）=10.572KN/m2 由抗隆起安全系数K=2πC/（q+rh）≥1.2 则：
K=2*3.142*63.5/（(10*10.572+(27-10)*（58.253.428）)=2.13≥1.2
934.2*27*20+63.5*122.76*20=660373.2 934.2*10*5.8=54183.6 660373.2＞54183.6
故可采取干封底。
2、如岩层由于裂隙、溶洞等不良地质情况，可在围堰内回灌水 后，进行水封底砼施工。封底砼采用水下C30砼。
将封底砼近似简化为周边简支支承板的双向板计算，承受均布荷载 时跨中弯矩M1、M2可按下式计算（《简明施工计算手册》）：
桩基础工程量计量(完整版)
表2-1
工程量计算书项目名称Biblioteka 预制钢筋混凝土方桩(C20)
序号
1
单位
m3
计算式
桩截面积×桩长×桩根数×（1+损耗率）
数量
2
3 4 5 6
运输钢筋混凝土桩13km
打预制钢筋混凝土方桩 接钢筋混凝土桩 送桩 土桩承台C20
m3
m3 个 m3 m3
实地图片鉴赏
THE END
重播
桩基础工程量计量
教学要求
项目要求：计算实训项目的桩基础工程量
知识要求：了解桩基础的基本概念，包括预制桩、现浇灌注桩以及送桩、接桩与封桩等；
熟悉桩基础工程量的计算规则。 技能要求：掌握桩基础工程量的计算规则。
素质要求：通过实训，培养学生认真、负责的职业素质。 目录 Contents
概
述
预制钢筋混凝土桩基础工程
目录contents现场灌注混凝土桩基础工程预制钢筋混凝土桩基础工程机械成孔灌注桩其他形式的桩与地基处理桩基础工程定额内容桩基础工程定额项目的划分方法按施工方法划分按桩基础材料划分基础处理则按夯击能力与次数划分划分桩基础工程定额项目的划分方法桩基础工程量计算桩基础工程量计算预制钢筋混凝土桩预制钢筋混凝土桩预制桩制作工程量桩长桩断面面积1损耗率计算预制钢筋混凝土桩体积时按设计全长包括桩尖不扣除桩尖虚体积乘以截面面积计算
泥浆护壁成孔灌注桩施工说明
4
拌制护壁泥浆
测 量 放 线 定 桩 位 埋 设 护 筒
2 3
11
钢筋笼制作
桩 机 就 位 调 整 平 整 度 成 孔
5 6
1
第 一 次 清 孔
9 8
质 量 检 验
10
灌 注 安放导管 水 下 混 第 凝 二 次 13 土 12 清 孔
定额桩基础说明及计算规则
桩基础工程章说明一、一般说明1、本章桩基础工程指陆地上打桩，包括预制混凝土桩、成孔混凝土灌注桩、钢管桩、锚杆、地下连续墙等，不同土壤类别、机械类别和性能均包括在定额内。
2、本定额打(压)预制桩未包括接桩，打(压)桩的接桩按相应子目另行计算。
3、定额不包括清除地下障碍物，若发生时按实计算。
4、打(压)试验桩套相应打(压)桩子目，人工、机械台班消耗量乘以系数。
5、单位工程打(压)桩、灌注桩工程量在下表规定数量以内时，其人工、机6、金属材料摊销中包括桩帽、送桩器、桩帽盖、钢管、钢模、金属设备及料斗等，不包括钢板桩。
二、经审定的施工方案，单位工程内出现送桩和打桩的应分别计算。
送桩工程量按送桩长度计算（即打桩机架底至桩顶面或自然地坪面另加计算），套用相应打(压)桩子目，并按照下述规定调整消耗量。
1、预制混凝土桩送桩，人工及机械台班消耗量乘以系数。
2、钢管桩送桩，人工、机械台班消耗量乘以系数。
三、有计算送桩的打(压)预制混凝土桩项目，子目桩消耗量改为101m。
四、预制混凝土方桩接桩定额钢材用量与设计不同时，按实调整，其他不变。
五、现场预制混凝土方桩的，按相应子目含量套"混凝土及钢筋混凝土工程"预制方桩制作子目，扣除子目中混凝土方桩消耗量，其他不变。
方桩运输适用于承包方在预制加工场制作运至施工现场。
六、定额钢管桩按成品考虑，不含防腐处理费用，如发生时可根据实际要求按实计算。
七、人工挖孔桩护壁混凝土已包括规范规定凸出地面的20cm高度，如实际护壁混凝土与定额含量不同时，不作调整。
八、沉管混凝土灌注桩，钻、冲孔灌注桩、水泥粉煤灰碎石灌注(CFG)桩和地下连续墙的混凝土含量按扩散系数考虑，实际灌注量不同时，可调整混凝土量，其他不变。
九、沉管混凝土灌注桩1、在原位打扩大桩时，人工消耗量乘以85%，机械台班消耗量乘以50%计算。
2、沉管混凝土灌注桩至地面部分（包括地下室）采用砂石代替混凝土时，其材料按实计算。
钢管桩计算书
α =(mb0/EI)1/5（1/m） Xoa(mm) γ x Rh=α EIXoa/γ x（N）
3
单桩垂直承载力标准值 单桩垂直承载力设计值
1.34770889
5.59996931 N1=0.6Li/1.65=35dL 26.0678571 λ i=0.75 D76X4 ui=3.14d D133X6 审定
中油辽河工程有限公司 结构工程所
锦采607块新建注汽站管线部分 注汽站管线安装
档案号：建-12524 项目号：2004-143 共 2 页第 1 页 日期 2004.12.20 阶段 施工图
一、概述 ∏型、四管桩基础，桩基础采用C20砼，HPB225、HRB335钢筋现浇 1.π 型管架固定管架 2.四型管架 F=（kN） 7.5 压力 F=（kN） T=（kN） 8 水平力 T=（kN） H=（m） 2.6 架高 H=（m） L=（m） 1.34770889 桩深 L=（m） b=（m） 0.35 桩距 b=（m） A(≥N/100(cm2 ) 回转半径r=(cm ) M=0.5*1.3TH(kN· m) N=0.6F（kN） W=M/180(cm3 ) N/A=(N/mm ) 长细比λ =70~120 m=（MN/m4） d=（m） d1=（m） b0=0.9(1.5d+0.5)（mm） E（N/mm ）
水平位移容许值 水平位移容系数
单桩水平承载力设计值
A(≥N/100(cm2 ) 11.15 满足 回转半径r=(cm ) 2.52 M=1.3TH(kN· m) 16.6725 N=0.65TH/b+0.3F（kN） 26.0678571 h（m） N/100= 长细比λ =50~100 m=（MN/m4） d=（m） d1=（m） b0=0.9(1.5d+0.5)（m） E（N/mm ）
钢管桩计算书
实用文档目录一、设计资料 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
二、荷载计算 (1)三、钢管桩承载能力计算 (2)一、设计资料1.设计荷载汽车-202.材料钢管桩采用尺寸为Φ10.8cm×5mm，水泥砂浆采用M20砂浆。
3.计算方法极限状态法验算钢管桩承载能力4.设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）；（2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG/T D63-2007）；5.计算工具桥梁博士二、荷载计算1.下部结构荷载盖梁：10.5m×1.7m×1.9m×26KN/m³=881.78KN墩柱：3.14×12m×0.8m×0.8m×2×26KN/m³=1254KN承台：3.3m×9.1m×2m×26KN/m³=1561.56KN综上计算得出的荷载总和平均分配到每个钢管桩的承载能力F=234.6KN三、钢管桩承载能力计算1.本次计算考虑桥梁原桩基完全失去承载能力的情况。
2.由设计资料可知，第一层土层侧摩阻力取55Kpa,土体承载能力取200Kpa；第二层土层侧摩阻力取120Kpa,土体承载能力取200Kpa。
3.桥梁博士计算结果如下:由计算结果可知钢管桩布置深度15m时，其容许承载能力为265.3KN>234.6KN,总体承载能力13816.4>12199KN,满足要求。
故钢管桩嵌入土体深度定为15m。
桩基础工程量公式
桩基础工程量公式
1.桩身材料的计算：计算桩身所需的混凝土、钢筋及其他辅助材料的用量。
桩身的材料计算是根据桩的直径、长度和构造等参数进行的。
常用的计算公式为：桩身体积=π*(桩径/2)^2*桩长
2.桩周边材料的计算：计算桩周边沉管所需的背填料、砂浆等材料的用量。
桩周边材料的计算一般是根据桩的直径以及所用材料的垫层和厚度等参数进行的。
3.桩机的工作时间计算：计算桩机进行桩基础施工的工作时间，即桩机在承担该项目施工任务所需的总工作时间。
桩机的工作时间一般由桩机工作效率、工作日历、班次情况等因素决定。
4.劳力和机械设备的计算：计算进行桩基础施工所需的劳动人员数目和机械设备的数量。
劳力和机械设备的计算一般是根据施工项目的规模、工期、工程难易程度等因素进行的。
5.辅助材料的计算：计算桩基础施工需要的其他辅助材料的用量，如保温材料、防水材料、填缝密封材料等。
计算桩基础工程量的公式和方法会根据具体的施工项目和设计要求而有所不同。
一般情况下，桩基础工程量的计算是由专业的建筑师、土木工程师或工程量清单专员进行的。
他们会根据项目的具体要求和情况，采用相应的计算公式和方法，对各项工程量进行准确计算和估算。
对于桩基础工程量的计算，还需要考虑其他一些因素，如施工中的浪费、修补、前期工程等。
因此，在实际计算中，还需要根据项目的特点和实际情况进行适当的调整和修正。
综上所述，桩基础工程量的计算是一个复杂而细致的工作，需要考虑许多因素和参数，并采用适当的计算公式和方法进行准确计算和估算。
这样才能为桩基础施工提供正确的工程量数据，从而保证项目的顺利进行和施工质量的达标。
桩与地基基础工程工程量计算规则
桩与地基基础工程工程量计算规则一、预制钢筋混凝土桩（1）打预制钢筋混凝土的体积，按设计桩长（不扣除桩尖）乘以桩截截面面积计算。
管桩的空心体积应扣除。
如管桩的空心部分按设计要求灌注混凝土或其他填充材料时，应另行计算。
（2）液压静力压方桩的体积按设计桩长（不扣除桩尖）乘以桩截面面积计算。
（3）液压静力压桩管按设计桩长（不扣除桩尖）乘以桩截面面积计算。
桩头灌芯按设计尺寸以灌注实体积计算。
二、送桩：按截面面积乘以送桩长度（既自设计桩顶面至设计室外地坪面另加0.5m）计算。
三、接桩：电焊接桩按设计接头，以个计算；硫磺胶泥接桩按桩断面乘以接头个数以平方米计算。
四、打孔灌注桩（1）砂桩、碎石桩、砂石柱的体积，按设计规定的桩长（不扣除桩尖）乘以钢管管箍外径截面面积计算。
（2）打孔前先埋入预制混凝土桩尖再灌注混凝土者，桩尖按第三章混凝土及钢筋混凝土工程有关规定以立方米计算。
打孔灌注桩、震动沉管灌注桩按设计桩长（自桩尖顶面至桩设计顶面高度）增加0.25M乘以钢管管箍外径截面面积计算。
（3）复打桩体积按灌注桩设计桩长增加空段长度（自设计室外地面至设计桩顶距离）乘以钢管管箍外径截面面积计算，套相应的复打定额子目。
复打前的工程量按款计算，套用打孔灌注桩相应子目。
五、钻孔灌注桩（1）按设计桩长（包括桩尖）增加0.25m，乘以设计断面面积计算。
（2）泥浆池建造、拆除及泥浆运输工程量均按钻孔体积以立方米计算。
六、人工挖孔桩（混凝土护壁）按设计桩芯加混凝土护壁的横断面面积乘挖孔深度以立方米计算（设计桩位圆柱体或分段圆台体）。
如设计混凝土强度等级及种类与定额不同时可以换算。
挖孔深度与设计桩长度不同时，另行计算。
七、人工挖孔桩（红砖护壁，不含桩芯）按设计桩芯加红砖护壁的横断断面积乘以挖孔深度以挖土体积计算（设计桩为圆柱体或分段圆台体）。
八、红砖护壁内角混凝土桩芯按设计混凝土桩芯的横断面面积乘以桩芯设计长度以立方米计算，混凝土桩芯如设计强度等级及种类与定额不同时可以换算。
桩基础及钢结构工程量计算与定额计价图文精讲(83页)
木地台
剁斧石
拉条、甩毛
凿毛
钢的计算方法
钢结构
松散图层图例
钢结构图例
型钢是钢材四大品种（板、管、型、丝）之一。型钢是一种有一定
截面形状和尺寸的条型钢材。根据断面形状，型钢分简单断面型钢和 复杂断面型钢(异型钢)。前者指方钢、圆钢、扁钢、角钢、六角钢等； 后者指工字钢、槽钢、钢轨、窗框钢、弯曲型钢等。
得出的数值就是栏杆的预算工程量。（预算中不需要提取预埋件数 量，含在预算定额中了）
如果你指的是施工中的提料算量，那你还要提供栏杆的具体做法， 材质，高度，花型等数据。
预埋件一般是一个踏步埋设一个。 • 楼梯踏步防滑条按‘m’算。
• 小便器
卫生间图例
• 蹲便器 • 无障碍坐便器
• 洗涤池
卫生间图例
柱子的模板的超高的计算：
设柱子的截面为400*400mm2。 层高为4.6,则柱子的模板超高为基数=2*(.4+.4)*1=1.6m2,
个数=4.6-3.6=1,超高=1.6*1=1.6m2; 层高为5.6,则柱子的模板超高为基数=2*(.4+.4)*1=1.6m2,个数=5.6-3.6=2,
超高=1.6*(2+1)=4.8m2; 层高为6.6,则柱子的模板超高为基数=2*(.4+.4)*1=1.6m2,个数=6.6-3.6=3,
解析12年装饰定额墙面拉条甩毛一般是指在抹灰前在基层混凝土上或者旧墙面上做的一种界面处理是为了抹灰层或者贴瓷砖和基层能够更好的结合增强附着力传统的工艺是将基层用人工使用铁钎将墙面凿毛
SMW工法桩支护结构施工方案及计算书
SMW工法桩支护结构施工方案及计算书一、施工方案选择围护结构的设计，不仅关系到基坑开挖及周边保护建（构）筑物的安全，而且直接影响着土方开挖及结构施工等施工成本。
基坑支护结构是个系统工程，不仅要保证受力合理，而且要施工方便、工期节省。
从安全、围护造价的角度考虑，主要是开挖深度和周边环境保护要求，这两个因素决定着围护结构的形式。
挡土结构方案确定时应遵循以下原则：1.安全可靠、2.施工可行、3.技术先进、4.经济合理。
一个成功的围护结构设计方案，不仅要保证安全、经济，还要考虑施工的方便性。
深基坑开挖最重要的就是保证安全，我们的原则是：首先保证安全，存在重大安全隐患的方案，不管造价如何经济，实际上是没有任何现实意义，而且可能带来巨大的经济损失；然后尽量节省造价，过于安全但太浪费的方案也不符合市场需求；最后考虑施工的方便性，施工的方便性可以在施工中节省工期、降低施工造价。
根据以往的工程经验，经综合考虑工期、造价及施工的方便性，在场地条件允许的情况下，考虑采用SMW工法+二～三道混凝土支撑及钢管支撑的围护形式。
SMW工法现在应用较广，其优点如下：1、受力性能较好，土体位移较小；2、同时具有承力和防渗两种功能，搅拌桩采用全断面搭接，止水可靠；3、SMW 工法施工周期一般比其它板式支护可缩短 30％左右；4、水泥土搅拌桩占用场地小，施工简单，施工过程对周边建筑物及地下管线影响小；对环境污染小，无废弃泥浆；5、其内插型钢在采用一定的措施（型钢外表刷涂减阻剂，拔除时跟踪注浆），可顺利拔除。
支撑体系：其优点是刚度较大，布置形式较灵活，能较好的控制变形，且可预留较大挖土空间，方便施工，缩短工期。
拟采用Ф850三轴搅拌桩内插H型钢700×300×13×24@800（密插法），Ф850三轴搅拌桩间咬合250mm。
本基坑拟采用三道支撑。
由于基坑开挖较深，因此从安全、经济、工期的角度考虑，拟采用“角撑+对撑”的混凝土支撑体系。
Φ800的钢管桩支墩计算书
Φ800钢管桩支墩计算书支墩采用Φ800的钢管桩，壁厚10mm，一排5根，间距2.4m。
横梁采用45#工字钢，间距2.4m，纵梁采用贝雷片，间距0.9m，横梁采用10×10cm方木，间距25cm。
底模采用高强度竹胶板，板厚t=12mm，竹胶板方木背肋间距为250mm。
钢箱梁以C匝道为例，如下图所示：一、荷载计算1、箱梁荷载：该箱梁截面积：S= 7.682m2，砼自重取2.6T/m31、单位面积的荷载为P1=26×7.682×1/(1.8×6.472)=17.145 KN/m22、施工荷载：取P2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取P3=2.0KN/m24、模板带木枋荷载：P4=0.5 KN/m2P=1.2×(P1+ P4)+1.4×(P2+ P3)=27.474KN/m2二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=12mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.23/12=3.6cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.22/6=6cm3（4）截面积：A=bh=25×1.2=30cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：q=P×b=27.474×0.25=6.869KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=6.869×0.252/8=0.054 KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.054×103/6×10-6=9MPa＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按四等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.632qL4/100EI=(0.632×6.869×0.254)/(100×0.1×108×3.6×10-8)=0.47mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
桩基础课程设计计算书
桩基础课程设计计算书一、引言桩基础是土木工程中常用的一种基础形式，用于承受建筑物或其他结构的重力和水平力。
本文旨在通过桩基础课程设计计算书，对桩基础的设计和计算过程进行详细介绍。
二、桩基础设计原则1.选取合适的桩型：根据工程场地的地质条件和设计要求，选择适合的桩型，常见的桩型有钢筋混凝土灌注桩、预制桩和钢管桩等。
2.确定桩的数量和布置：根据建筑物或结构的荷载和地质条件，确定桩的数量和布置方式，以保证桩基础的稳定性和承载能力。
3.计算桩的承载力：根据桩的类型和地质条件，采用适当的计算方法计算桩的承载力，包括桩身承载力和桩端承载力。
4.考虑桩与土的相互作用：在桩基础设计中，需要考虑桩与土之间的相互作用，包括桩身的摩擦阻力和桩端的土的阻力等。
5.确定桩的长度和直径：根据桩的承载力和桩身的应力条件，确定桩的长度和直径，以满足设计要求。
三、桩基础设计计算书的内容1.工程概况：包括工程名称、地理位置、建设单位、设计单位等基本信息。
2.设计依据：包括国家相关标准、规范和技术要求等。
3.地质勘察报告摘要：根据地质勘察报告的结果，对地质条件进行简要描述。
4.荷载计算：根据建筑物或结构的荷载标准，计算垂直和水平荷载，包括永久荷载、活荷载和地震荷载等。
5.桩的类型和布置：根据地质条件和设计要求，确定桩的类型和布置方式。
6.桩身承载力计算：根据所选桩的类型和地质条件，计算桩身的承载力，包括桩身的摩擦阻力和桩身的承载力等。
7.桩端承载力计算：根据所选桩的类型和地质条件，计算桩端的承载力，包括桩端的土的阻力和桩端的承载力等。
8.桩的长度和直径计算：根据桩的承载力和桩身的应力条件，计算桩的长度和直径。
9.桩基础的稳定性分析：对桩基础的稳定性进行分析，包括桩身的稳定性和桩端的稳定性等。
10.施工及验收规范：根据国家相关标准和规范，列出桩基础施工的要求和验收标准。
四、桩基础设计计算书的编写要点1.准确性：设计计算书应准确描述桩基础的设计和计算过程，避免歧义或错误信息的出现。
基础计算书
1、码头栈桥基础工程码头栈桥上部为桥面钢木结构，码头栈桥基础采用钢管桩，钢管桩采用直径为40cm。
桩的入土深度主要由冰层抗冻拔稳定控制，所受的切向冻胀力由钢管桩的摩阻力、上部永久荷载及自重克服。
栈桥桩基础抗冻拔稳定性按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ 024-85中公式核算：N 0+G+F≥KT式中：N0—作用在桩顶上的竖向结构重力(kN)；G0—桩的自重(kN);冻结线以下位于地下水位以下取浮容重；K—安全系数；[K]=1.2F—桩在冻结线以下各土层的摩阻力之和(kN)；按下式计算：F=0.4U∑τi·L i式中：U—桩的周长（m）；τi—冻结线以下各土层对桩壁的极限摩阻力，取τ平均＝35kp a;L i—冻结线以下各土层的厚度，L i＝18m；T—冻冰对桩的切向冻胀力(kN)。
T=nT·A TτT+A LτL式中：n T —标准冻深修正系数，取nT=0.9；A T—在季冻层中桩身的侧面积（m2）；τT—在季冻层中桩身侧向单位面积切向冻胀力（kp a）；A L—湖底以上冰层中桩身的侧面积（m2），最大冰层厚度设计采用1.2m；τL—在冻土层中桩身侧向单位面积切向冻胀力（190kp a）；桩抗冻拔入土深度计算成果详见下表。
桩抗冻拔的入土深度计算成果表从上表计算成果可见，钢管桩长度取18m 较适宜。
2、码头挡墙稳定及结构计算（1）稳定分析采用挡土墙最不利工况建成无水时计算，抗滑稳定分别按抗剪强度计算公式计算，计算公式如下：按抗剪强度计算抗滑稳定安全系数PGf K ∑∑=基底应力WMA G P ∑±∑=max min 式中：f ——挡土墙基础底面与地基之间的抗剪摩擦系数，根据工程地质勘察成果，墙基坐落在粉土（2）层上，该层属中等压缩性土，取f ＝0.35；ΣG ——作用在挡土墙上的全部竖向荷载，kN ； ΣP ——作用在挡土墙上的全部水平向荷载，kN ；该墙稳定控制工况为建成无水情况，墙后荷载为回填土土压力，墙前无荷载作用，根据开挖土料情况，开挖土料多为素填土及松散的粉土（2-1）层，考虑回填土料天然容重为r=18.5KN/m 3,C=0,φ＝16°。
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温州大厦工程桩基础及格构柱计算书一、工程概况温州大厦工程位于天津市塘沽区响螺湾中心商务区横福路与众安路交叉口，东临并滨海路。
占地面积约16000m2。
地块南北向长约87m，东西向长约202m。
本工程地下三层，埋深15.2m；地上三十层，分为两个塔楼，其中20#地块为30层酒店，总建筑高度120m；21＃地块为24层写字楼，总建筑高度为100m。
总建筑面积：地上约105000m2，地下约43500m2，基本柱网为8.8m、×8.8m、9m×9m，主体为框剪结构。
本工程选用一台QTZ80D和一台QTZ63E两台塔吊。
塔吊基础的计算按QTZ80D 进行验算。
二、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ80D，塔吊起升高度H=140.000m，塔吊倾覆力矩M=1617kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6m，自重F1=744.8kN，格构柱自重F2=356.1KN 最大起重荷载F3=80kN桩钢筋级别:II级钢，桩直径=0.850m，桩间距a=1.6m，三、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=744.80kN，格构柱自重F2=356.1KN塔吊最大起重荷载F3=80.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2+F3)=1417.08kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×1617.00=2263.8kN。
四、单桩桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1417.08kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc）=1.2×(25×5.50×5.50×0.50)=453.75kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1120.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2×21/2=1.13m；N──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(1417.08+453.75)/4+2263.8×1.13/(2×1.132)=1469.39kN。
最小压力：N=(1417.08+453.75)/4-1120.00×1.13/(2×1.132)=-533.97kN。
需验算桩的抗拔五、桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第4.1.1条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1469.39kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；fcA──桩的截面面积，A=5.67×105mm2。
则，1.00×1469390=1.47×106N≤16.70×5.67×105=9.48×106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1469.39kN；桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中 R──最大极限承载力；Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:Qpk──单桩总极限端阻力标准值:ηs, ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，γs, νp──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.670m；Ap ──桩端面积,取Ap=0.567m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 2.13 16.00 0.00 粘性土2 3.60 38.00 0.00 粘性土3 4.90 40.00 0.00 粘性土4 2.60 46.00 0.00 粘性土5 3.10 54.00 0.00 粉土和砂土6 3.10 62.00 0.00 粉土和砂土7 2.57 64.00 0.00 粉土和砂土8 1.50 55.00 0.00 粉土和砂土9 2.90 64.00 900.00 粉土和砂土由于桩的入土深度为25.00m,所以桩端是在第9层土层。
最大压力验算:R=2.67×(2.13×16.00×0.80+3.60×38.00×0.80+4.90×40.00×0.80+2.60×46.00×0.80+3.10×54.00×1.20+3.10×62.00×1.20+2.57×64.00×1.20+1.50×55.00×1.20+1.50×64.00×1.20)/1.65+1.27×900.00×0.567/1.65=2.39×103kN上式计算的R的值大于最大压力1469.39kN,所以满足要求!七、桩基础抗拔验算单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：其中：U k──桩基抗拔极限承载力标准值；u i──破坏表面周长，取u i=πd=3.142 ×0.85=2.67m；q ski──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi──抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；l i──第i层土层的厚度。
经过计算得到U k=π×0.85×（2.13×16+3.6×38+4.9×40+2.6×46+3.1×54+3.1×62+2.57×64+1.5×55+1.5×64）×0.8=2540.17kN>N min=533.97kN 桩抗拔满足要求。
八、钢管混凝土格构柱验算1、已知条件：劲性钢结构塔身采用Ф630×12钢管；水平及垂直支撑采用Ф133×6钢管；柱中心距为1.6m；总高H=9850mm；采用Q235b钢。
一根圆钢管混凝土柱肢的横截面面积 ASC=πD2/4=π6302/4=3.117×105mm2一根圆钢管混凝土柱肢的截面惯性矩 ISC=πD4/64=7.733×109mm4格构柱y-y方向的截面惯性矩mIy=Σ(I SC+a2A SC)=4(7.733×109+8002×3.117×105)=8.298×1011 mm4i=1格构式柱截面总面积ΣASC =4ASC=1.247×106 mm2构件长细比λy =lOy/(Iy/ΣASC)1/2 =9850/（8.298×1011/1.247×106）1/2=12.12、按规程DBJ13-51-2003验算：（1）、单肢验算：对称四肢柱，只需验算轴力最大的柱肢，D=630mm;t=12mm；C30混凝土；Q235钢。
λ1=4L/D=4×2000/630=12.7 A C=π(630-24)2/4=288426mm2A S =ASC-AC=23274 mm2α=AS/AC=0.081由《钢结构设计规范》GB50017-2003和《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，可得f=215N/ mm2 fc=14.3N/ mm2则：ξ0=αf/ fc=1.218f SC =(1.14+1.02ξ) fc=34.07N/ mm2由规程DBJ13-51-2003中表A-1，可得稳定系数φ=0.9925R=φfSC ASC=0.9925×34.07×3.117×105×10-3=10540KN轴力和弯矩按各柱肢的面积分配，则可得外肢压力Sd=1870.83/4+2263.8/1.6×2=1175.1KNS 0=γSd=1×1175.1=1175.1KN<R=10540KN 满足要求！（2）、腹杆验算：V=ΣASC ×fSC/85=1.247×106×34.07×10-3=499.8KNVmax=1469.39-453.75/4=1355.95KN腹杆轴力 N=(1355.95/4)×(1.87/1.6)=396.19KN 腹杆：D=133mm t=6mm Q235b钢则：AS =π×127×6=2393.9 mm2 IS=πD4/64=15359478 mm4i=(IS /AS)1/2=80.1mm λ=l/i=1870/80.1=23.3由《钢结构设计规范》GB50017-2003中附录C，可得稳定系数φ=0.9754 则：N/φAS=396.19×103/0.9754×2393.9=169.67N/ mm2 <215N/ mm2满足要求！（3）、验算格构柱平面内的整体稳定承载力：格构柱整体含钢率α=0.081由规程DBJ13-51-2003中表4.0.6-1，可得组合轴压弹性模量ESC=37660.2N/ mm2ξ0=αf/ f c=1.218 f SC=34.07N/ mm2 A W=π(133-6)×6=2394 mm2格构柱换算长细比：λ0y=(λy+135A S/A W)1/2=(12.12+135×23274/2394)1/2=38.2验算公式：（N/φASC fSC）+[βmM/WSC(1-ΦN/NE)]≤1由规程DBJ13-51-2003中表A-1，可得稳定系数φ=0.8904N E =π2ESCASC/λ2=（π2×37660.2×3.117×105/412）×10-3=68921KN取N=1870.83KN M=2263.8KNm βm=1.0格构柱近似截面抵抗矩WSC=(17334-14694)/6×1733=41.96×107mm3则：（1870.83×103/0.8904×34.07×1.247×106）+[1×2263.8×106/(1-0.8904×1870.83/68921) ×34.07×41.96×107]=0.167<1。