第四节、混凝动力学知识交流

第四节、混凝动力学
影响混凝效果的因素中，水力条件是个重要因素，要达到最佳的混凝效果，应该创造良好的水力条件，即设计合理的混合池和絮凝池，而混凝动力学正是其设计的基础。

一、基本概念
1、异向絮凝（perikinetic flocculation ）
异向絮凝指脱稳胶体由于布朗运动相碰撞而凝聚的现象。

异向絮凝主要对微小颗粒d ＜1m μ起作用。

2、同向絮凝（orthokinetic flocculation ）
同向絮凝指借助于水力或机械搅拌使胶体颗粒相碰撞而凝聚的现象。

同向絮凝主要对大颗粒d ＞1m μ起作用。

说明：
（1）在混合和絮凝初期，主要表现为异向絮凝，形成微絮凝体；
（2）在絮凝初期以后，则主要表现为同向絮凝，形成粗大絮凝体；
（3）两者在时间上没有严格区分，在任何阶段都可能同时存在，只是程度不同。

3、碰撞速率
碰撞速率指单位时间、单位体积内颗粒的碰撞次数。

4、絮凝速率
絮凝速率指单位时间、单位体积内颗粒总数量浓度的减少速率。

[絮凝速率]＝－1/2[碰撞速率]
因为：
（1）在计算颗粒i 和颗粒j 碰撞次数时，是将两个颗粒相互碰撞数计算了两次，即i 向j 碰撞一次，j 又向i 碰撞一次。

而实际上两个颗粒一次相碰就相互凝聚成一个大的颗粒，故絮凝速率为总计算碰撞数的1/2。

（2）负号表示颗粒总数量随絮凝时间而减少，这是小颗粒相互结成大颗粒的结果。

二、异向絮凝
布朗运动为一种无规则的热运动，将导致水中颗粒相互碰撞。

假设：①水中胶体颗粒已完全脱稳；②颗粒每次碰撞都是有效碰撞，都会导致颗粒相互聚集，使小颗粒变成大颗粒；③颗粒为均匀球体。

根据费克扩散定律，可导出颗粒碰撞速率为：
28n dD N B P π= （2－7） 式中，N P —— 单位体积中的颗粒在异向絮凝中碰撞速率（1/cm 3·s ）； D B —— 布朗运动扩散系数（cm 2/s ）；
d —— 颗粒直径（cm ）；
n —— 颗粒数量浓度（个/cm 3）。

扩散系数D B 用斯笃克斯－爱因斯坦公式表示：
μ
πd KT D B 3= （2－8） 式中，K —— 波茨曼常数，K ＝1.38×10－16g ·cm 2/s 2·K ；
T —— 水的热力学温度（K ）；
μ—— 水的动力粘度（g/cm ·s ）。

将（2－8）代入（2－7）可得：
238KTn N P μ
= （2－9） 于是，异向絮凝速率为：
234KTn dt dn μ
-= （2－10） 公式（2－10）是根据颗粒每次碰撞都导致凝聚而推导出来的。

实际上并非每次碰撞都有效，引入有效碰撞系数η加以修正，则有：
234KTn dt dn ημ
-= （2－11） 有效碰撞系数η反映颗粒脱稳程度。

η＝1，表示完全脱稳，不存在排斥作用；η＜1，则存在排斥作用，碰撞时仅部分凝聚。

有些研究者认为，在水处理中，有效碰撞系数通常为η＝0.01～0.448。

由（2－11）可知，异向絮凝速率与水温有关，与颗粒数量浓度的平方成正比，而与颗粒粒径无关。

由于只有小颗粒才具有布朗运动，随着颗粒凝聚增大，布朗运动将逐渐减弱，当d ＞1m μ时，布朗运动基本消失，故要使颗粒进一步碰撞凝聚，必须进行同向絮凝。

公式（2－7）的推导过程如下：
为讨论简便，设水中某一球体颗粒j 固定不动，所有其他球体颗粒i 由于布朗运动而向j 颗粒扩散。

一旦i 颗粒与j 颗粒碰撞，则i 颗粒数量浓度将随之减小。

根据费克扩散定律，可求得i 和j 的碰撞速率：
i i ij ij n D R N π4= （2－12） 式中，N ij —— i 与j 颗粒碰撞速率（1/cm 3·s ）；
n i —— i 颗粒数量浓度（个/cm 3）；
D i —— i 颗粒扩散系数（cm 2/s ）；
R ij —— 碰撞半径，R ij ＝r i ＋r j （cm ）。

当j 颗粒不是一个（n j ≠1），且j 颗粒也具有布朗运动时，则i 和j 的碰撞速率：
j i j i ij ij n n D D R N )(4+=π （2－13） 设i 和j 颗粒粒径相等，从而扩散系数也相等，于是有：R ij ＝r i ＋r j ＝2r ＝d ，
D i ＋D j ＝2D ，n i ＝n j ＝n ，代入上式得到：
28dDn N ij π= （2－14） 公式（2－14）即为（2－7）。

三、同向絮凝
1、层流条件下的同向絮凝
在层流条件下，i 和j 颗粒均随水流前进，i 颗粒的前进速率小于j 颗粒，则某一时刻，i 与j 必将碰撞。

设水中颗粒为均匀球体，即d i ＝d j ＝d ，i 与j 的碰撞速率为：
G d n N 3203
4= （2－15） 式中，G —— 速度梯度（s -1），G ＝du/dz ；
du —— 相邻两流层的流速增量（cm/s ）；
dz —— 垂直于水流方向的两流层之间距离。

公式（2－15）的推导过程：
为便于讨论，首先假定i 颗粒静止不动，j 颗粒随水流运动。

i 和j 因流速梯度而相互碰撞，见图2－7。

图2－7 层流条件下两球形颗粒相碰示意
如果j 颗粒中心位于圆柱体半径为Rij 范围以内，j 颗粒均会与i 颗粒相撞，则i 和j 在单位时间内的碰撞次数取决于j 颗粒数量浓度n j 和流过圆柱体的流量Q （n i ＝1）。

X 轴上方半圆柱体的微元流量为：
u dz z R u dA dQ ij
••-=•=2212 （2－16）
又有：
z dz
du u z dz u du •=⇒= （2－17） dz
du G = （2－18） 将式（2－17）和（2－18）代入（2－16）得到： dz z G z R dQ ij •••-=2212 （2－19）
对（2－19）进行积分得到：
302213
22ij R ij GR dz z z R G Q ij =
••-=⎰ （2－20） 在x 轴下方半圆柱体流量Q 2与x 轴上方流量完全一样，即Q 2＝Q 1，所以流过圆柱体的总流量为：
3213
4ij GR Q Q Q =+= （2－21） 因此颗粒i 与j 的碰撞速率为：
33
4ij j j ij R Gn n Q N =•= （2－22） 当i 颗粒数量浓度为n i ，则碰撞速率为：
33
4ij j i j i ij R n Gn n n Q N =••= （2－23） 若i 与j 颗粒的粒径相等，有r i ＝r j ，R ij ＝r i ＋r j ＝2r ＝d ，且n i ＝n j ＝n ，则上式就为：
0323
4N d Gn N ij == （2－24） 故同向絮凝速率为：
323
2d Gn dt dn -= （2－25） 若考虑有效碰撞系数η，则有：
323
2d Gn dt dn η-= （2－26） 在公式（2－15）中，n 和d 为原水杂质特性，G 是控制混凝效果的水力条件，当原水杂质特性一定时，要提高混凝效果，就要控制速度梯度G 。

故在絮凝设施的设计中，往往以G 作为重要的控制参数之一。

2、紊流条件下的同向絮凝
在实际混凝过程中，水流一般均处于紊流状态，流体内部存在大小不等的涡旋，除前进速度外，还存在纵向和横向脉动速度。

层流条件下推导出来的同向絮凝碰撞速率公式（2－15）中控制混凝效果的水力条件为G ＝du/dz ，G 为速度梯度，其表达式在紊流条件下不适用，甘布（T.R.Camp ）和斯泰因（P.C.Stein ）仍然利用层流条件下碰撞速率公式的形式，但对G 值表达式进行了变化，以一个瞬间受剪而扭转的单位体积水流所耗功率计算G 值来替代G ＝du/dz ，G 值表达式推导如下：
如图2－8所示，在受搅拌的水中取出一微团来分析它在x 方向的受力情况。

这一微团瞬间受剪而扭转的过程中，剪力做了扭转功。

由于剪应力的作用，在x 方向产生切应变θ。

x 方向即相当于图2－7中水的运动方向。

这一微团在z 方
向存在一个速度梯度du/dz ，同样也与图2－7一致。

由于θ值很小，切应变θ＝速度梯度du/dz 。

图中p 及τ分别表示微团在x 方向所受的压力及切应力。

图2－8 速度梯度的推导图示
由牛顿内摩擦力公式，剪力τ为：
G z
u μμτ=∆∆= （2－27） 则扭转功率为：
V G G V G z
u z y x u y x u T P ∆•=•∆•=∆∆•∆•∆•∆•=∆•∆•∆•=∆•=∆2)()(μμττ 于是单位体积水流所耗功率为：
2G V
P P μ=∆∆= （2－28） 所以，速度梯度G 值表达式为：
μP
G = （2－29）
公式（2－29）中，当用机械搅拌时，式中P 由机械搅拌的功率提供；当用水力搅拌时，功率P 为水流本身的能量消耗。

设被搅拌的水流体积为V ，水头损失为h ，则总功率为：
PV Qh P z ==γ （2－30） 而V=QT ，代入上式得到：
T G PT h 2μγ== （2－31） 所以水力搅拌时的速度梯度G 值表达式为：
T
h G μγ= （2－32） 式中，γ—— 水的重度（kg/m 2·s 2）；
h —— 混凝设备中的水头损失（m ）；
μ—— 水的动力粘度（kg/m ·s ）
T —— 水流在混凝设备中的停留时间（s ）
公式（2－29）和（2－32）为著名的甘布公式，公式中G 值反映了能量消耗的概念。

以该公式G 值表达式代替层流条件下的公式中G ＝du/dz ，则可得到紊流条件下同向絮凝速率：
μ
ηηP d n d Gn dt dn 3
2323232-=-= （2－33） 或为：
T h d n d Gn dt dn μγηη3
2323232-=-= （2－34） 3、局部各向同性紊流理论
近年来，有些专家学者认为甘布公式所求G 值直接代入层流公式来求得的紊流条件下的同向絮凝速率在理论上依据不足，进而直接从紊流理论出发来探讨颗粒碰撞速率。

例如，列维奇（Levich ）等人根据科尔摩哥罗夫（Kolmogoroff ）的局部各向同性紊流理论来推导了同向絮凝速率方程。

局部各向同性紊流理论的要点如下：
（1）在各向同性紊流中，存在各种尺度不等的涡旋；
（2）大涡旋将能量输送给小涡旋，小涡旋又将一部分能量输送给更小的涡旋；
（3）小涡旋逐渐增多，水的粘性增强，从而产生能量损耗；
（4）当涡旋的尺度与颗粒直径或碰撞半径相近时，才会使颗粒相互碰撞。

在物理学中有一个现象：
大涡旋→减小→小涡旋（惯性区）→减小→更小涡旋（粘性区）→湮灭 在粘性区涡旋尺度λ与颗粒粒径d 相近（即为同一数量级），造成颗粒相互碰撞，混凝效果最好。

故在絮凝设备中应多增加小涡旋。

小涡旋的无规则脉动类似于布朗运动，可得碰撞速率为：
208dDn N π= （2－35）
式中D 为紊流扩散和布朗扩散系数之和，在紊流中，布朗扩散远小于紊流扩散，D 近似为紊流扩散系数，有：
λλu D = （2－36）
λu 为脉动流速，由下式表示：
λνελ15
1=u （2－37） 设涡旋尺度λ＝d ，将式（2－36）和（2－37）代入（2－35）得到：
32015
8d n N νεπ= （2－38） 式中，ε—— 单位时间、单位体积流体的有效能耗；
ν—— 水的运动粘度。

该公式与甘布公式相比，如果令νε=G ，则两式仅是系数不同。

μP 和νε也非常相似，不同的是P 为平均流速和脉动流速所耗功率，而ε为脉动流速所耗功率。

两者实质比较接近，均为控制混凝效果的重要参数。

由于公式（2－37）仅适用于粘性区，而实际上水中颗粒尺寸大小不等，且有效功率ε很难确定，故公式（2－38）虽然有理论依据，但其应用受到局限。

因此仍然沿用甘布公式作为同向絮凝的控制指标。

栅条絮凝池中的混凝现象即可用局部各向同性紊流理论来解释。

四、G 值、GT 值的含义
1、G 值增大，碰撞速率增大，则颗粒碰撞次数也增加，G 值可作为一种搅拌强度的指标；但G 值太大，絮凝体会破碎。

一般控制平均G 值为：
（1）混合阶段以异向絮凝为主，要求将混凝剂快速溶解于水中使胶体脱稳，一般G ＝700～1000s -1。

（2）絮凝阶段以同向絮凝为主，要促使微絮凝体变成粗大絮凝体，又要防止絮凝体破碎，一般G ＝20～70s -1。

2、水流在混凝设备中停留时间T 越大，颗粒碰撞的次数越多，但T 太长，经济上不合理，一般控制T 为：
（1）混合阶段T ＝10～20s ，不超过2min 。

（2）絮凝阶段T ＝10～30min 。

不同的絮凝池设计停留时间不同。

3、G 值间接反映单位时间颗粒碰撞次数，GT 值反映总的碰撞次数，一般控制絮凝池的平均GT ＝1×104～1×105。

第五节、混合和絮凝设备
一、混合和絮凝的工艺要求
1、混合工艺要求
在混合阶段，水中杂质颗粒尺寸微小，异向絮凝占主导地位。

（1）作用
在混合阶段进行剧烈搅拌的目的是使药剂快速均匀地扩散在水中，使胶体脱稳凝聚，产生微絮凝体（微絮凝体d ＞5m μ）。

（2）要求
混合要快速剧烈。

2、絮凝工艺要求
在絮凝阶段，必须借助于机械或水力搅拌进行同向絮凝。

（1）作用
使微絮凝体通过合适的水力条件变成粗大絮凝体（粗大絮凝体d ＞0.6mm ）。

（2）要求
1）提供足够的碰撞次数；
2）搅拌强调要递减；
3）絮凝体不能在絮凝池中沉淀，因此要求流速不能太小。

（3）措施
1）增大颗粒浓度，即增大n。

对低浊度水可投加粘土、增加投矾量等。

2）增大颗粒尺寸，即增大d。

例如投加高分子助凝剂活化硅酸、PAM等。

3）要有适当的速度梯度G，且G值要逐渐递减，一般通过控制流速v来控制G值递减。

一般在絮凝池进口v＝0.5～0.6m/s，在絮凝池出口v＝0.1～0.2m/s。

4）要提供足够的碰撞次数，就要有足够的絮凝时间，T＝10～30min。

5）改善水流状态，即在絮凝池中设置扰流装置，在水中形成脉动流速，提高有效能耗ε。

例如设置栅条、网格、波纹板等。

二、混合设备
常用混合方式有水力和机械两类。

水力混合简单，但不能适应流量变化；机械混合可随流量变化而调节，但机械需维修。

1、管式混合
管式混合是利用水厂进水管的水流，通过管道或管道配件(弯头、渐缩管、三通等)，也可在管道内设置阻流物，以产生局部阻力．使水流发生湍流，从而使水体和药剂混合。

设置阻流物的形式很多，常用的有孔板、文氏管、扩散混台器、静态混合器等。

如：
1）扩散混合器，见图2－9，为孔板混合器加上锥形配药帽所组成。

锥形帽顺水流方向的投影面积为进水管总面积的l／4，孔板的孔面积为进水管总面积的3／4；
2）静态混合器，见图2－10，是利用在管道内设置多节固定分流板使水流成对分流．同时又有交叉和旋涡反向旋转．以达到较好的混合效果。

图2－9 管道扩散混合器
图2－10 管道静态混合器
2、混合池
采用混合池混合有多种形式，如隔板混合池、涡流混合池、穿孔混合池等。

（1）隔板混合池，如图2－11所示，利用水体的曲折行进所产生的湍流进行混合。

—般为设有三块隔板的窄长形水槽。

（2）涡流混合池，如图2－12所示，适用于中小型水厂，特别适合于石灰乳的混合。

其平面形状呈正方形或圆形，与此相适应的下部呈倒金字塔形或圆锥形。

（3）穿孔混合池，如图2－13所示，为设有三块隔板的矩形水槽，板上有较多的孔眼，以造成较多的涡流。

适用于1000m3/h以下的水厂，不适用于石灰乳或者有较大渣子的药剂混合，以免石灰粒子或渣子堵塞孔眼。

图2－11 隔板混合池
3、水泵混合
药剂溶液加于水泵吸水管中，通过水泵叶轮高速转动达到混合效果。

药剂一般采用重力投加，为防止空气进入水泵吸水管内，必须设一个装有浮球阀的水封箱，对于投加腐蚀性强的药剂应注意避免腐蚀水泵叶轮及管道。

对于泵房距净水构筑物距离较远时不宜采用。

4、机械混合
机械混合系通过浆板的转动搅拌水体，以达到混合目的。

如图]2－14所示。

混合机械包括驱动电动机和垂直轴悬挂浆板。

浆板有浆式、推进式、涡流式等。

采用较多的为浆式，结构简单易制造，但所供混合功率较小。

为加强混合效果，除了设快速旋转桨板外，还可在周壁上设固定挡板。

图2－12 涡流混合池
图2－13 穿孔混合池
图2－14 机械混合池
表2－1 混合方式比较
三、絮凝设备
絮凝池的型式很多，主要有隔板、穿孔旋流、涡流、折板、机械和网格、栅条等。

1、隔板絮凝池
隔板絮凝池的布置见图2－15和2－16所示。

利用水流在隔板之间，水流断面上流速分布不均匀所造成的速度梯度，使颗粒碰撞达到絮凝目的。

限板絮凝池有往复式和回转式两种。

（1）往复式隔板絮凝池是水流沿槽呈180°转弯，来回往复前进，在转弯处消耗能量较大，有利于颗粒碰撞，但易引起絮粒破碎。

（2）回转式隔板絮凝池是水流由中间进入，成90°转弯，回转向外流出，转弯处能量消耗较拄复式小，有利于避免絮粒破碎，但也减少了碰撞机会。

因此，也出现了有利于絮凝的先往复、后回转等组合式的隔板絮凝池。

图2－15 往复式隔板絮凝池
2、穿孔旋流絮凝池
穿孔旋流絮凝池是由多个进水窗孔和旋流室串联组成的絮凝池。

水流通过对角交错的孔口，呈多次旋流，达到良好絮凝。

如图2－17所示。

3、折板絮凝池
折板絮凝池的布置见图2－18所式。

拆板絮凝池是由隔板巡池发展而来，有水平和竖流，但大多布置成竖流式折板絮凝池。

其作用除同隔板絮凝，增加转折碰撞外，更利用厂板间多次转折或缩放水流形成涡流，使沿程能量消耗均匀，较好地絮凝。

折板又有同波折板和异波折板等。

4、栅条、网格絮凝池
栅条、网格絮凝池的布置见图2－19所示。

栅条或网格絮凝池为90年代发展应用的池型。

池内布置多层栅条或网格，水流以竖向流经过栅条或格网时．被多次剪切形成紊流，使颗粒碰撞絮凝，絮凝效果较好。

图2－16 回转式隔板絮凝池
图2－17 穿孔旋流絮凝池
图2－18 折板絮凝池
图2－19 栅条或网格絮凝池
5、机械絮凝池
机械絮凝池的布置见图2－20所示。

机械絮凝池是通过电动机驱动的机械，带动叶片对水进行搅拌，由水流的线速度差造成速度梯度而完成絮凝。

调节叶片转速可适应水量及水质变化，絮凝效果稳定、较好。

机械絮凝分为水平轴式和垂直轴式两种。

叶片又可采用条形浆板或网状等形式。

图2－20 垂直轴式机械絮凝池
图2－21 水平轴式机械絮凝池
表2－2 不同形式絮凝池比较
6、絮凝池设计要点
（1）反应流速应由太逐渐变小，并尽可能设控制流速措施。

（2）应控制有足够的反应时间，不同型式絮凝池需要的反应时间也不同：隔板反应池为15～25min，穿孔旋流絮凝池为15～25min，涡流絮凝池为6～10min，折板絮凝池为10～15min，机械絮凝池为15～20min，栅条、网格絮凝池为8～15min。

（3）絮凝池内平均速度梯度G值为20～70s-1，GT值104～105。

低浊、低碱水选用较大T值，悬浮杂质含量多时用较大G值。

（4）絮凝池应尽量与后续的沉淀池合建，如确实需要分建时，连接段流速须小于0.10～0.15m/s。

（5）低浊水缺乏凝聚核心，可利用沉渣回流促进絮凝反应过程。

（6）絮凝池不少于两座，可交替使用。

（7）各种絮凝池形式有各自的优缺点和适宜的水量、水质范围。

实际设计运用中常可将两至三种反应形式组合。