120t-30m架桥机说明书要点
120t-30m架桥机说明书
实用标准文档30m/120t架桥机安装、使用、维护说明书河南天路桥梁工程机械有限公司目录一、用户须知 (2)二、公司简介 (3)三、用途介绍及技术参数 (4)四、桥机特点： (5)五、桥机安装： (5)六、桥机过孔： (9)七、桥机架梁 (10)八、维护保养 (12)九、常见故障原因及排除方法 (14)十、质量承诺 (15)十一、售后服务承诺 (16)一、用户须知尊贵的阁下谢谢您对我公司的支持和合作!您购买的架桥机属于国家特种设备。
国家对特种设备的安装、操作使用有严格的规定，请向当地技术监督局详细了解,以便不影响您购买的设备正常安装和使用。
1、收到产品后应严格对照发货清单验收产品及其附件有无损坏。
核对数量是否与清单相符。
技术文件是否完整。
2、应及时与我公司售后服务人员沟通做好安装所需的材料、工具、吊装设备的准备，以便加快安装进度。
3、双方尽快做好技术资料的移交工作。
4、安装前使用方应到当地技术监督局进行安装告知，请注意与检验部门（主检员）的人际关系处理和沟通。
5、架桥机的安装、操作、指挥、吊装等所有人员必须持证上岗并建立完备的操作、维护、保养制度。
6、安装完毕双方自检验收后应及时通知当地有关部门进行检验,检验合格后方可使用。
7、验收后与我公司安装人员办理设备移交手续。
并对我公司安装人员工作表现及安装（设备）质量给予评定。
8、设备在使用过程中如发现质量问题应及时拨打我公司售后服务电话，以便及时提供服务。
9、如需要配件应写明规格型号及收货人详细地址。
二、公司简介河南天路桥梁工程机械有限公司,位于中原大地九朝古都:洛阳市区。
占地45亩、厂房2800平方米,是从事高速公路、轻轨铁路等起重设备制造、桥梁工程施工，技术咨询的一体化实业公司。
公司管理通过了ISO9001国际质量管理体系的认证，产品通过了国家型式试验，取得了国家A级特种设备制造许可证,特种设备安装改造维修许可证。
所有出厂产品和参与工程施工用的设备均经特种设备质量监督检验。
架桥机操作规程
架桥机操作规程一、引言架桥机是一种用于桥梁施工的重型机械设备，具有起重、挪移、安装等功能。
为了保证施工的安全和效率，制定本操作规程，明确架桥机的操作流程和安全注意事项。
二、适合范围本操作规程适合于所有使用架桥机进行桥梁施工的工作人员。
三、操作流程1. 检查架桥机的工作状态- 检查架桥机的外观是否完好，无明显损坏。
- 检查液压系统、电气系统、起重机构等各部份是否正常工作。
- 检查润滑油、液压油等润滑液的油位是否正常。
- 检查架桥机的安全装置是否完好。
2. 设置工作区域- 根据施工需要，设置架桥机的工作区域，确保周围没有人员和障碍物。
- 根据实际情况，设置合适的支腿和支撑物，保证架桥机的稳定性。
3. 进行起重作业- 根据施工图纸和作业计划，确定起重点和起重物的位置。
- 使用合适的起重工具和吊具，进行起重作业。
- 在起重过程中，操作人员应保持沟通畅通，确保起重物的安全和准确位置。
4. 挪移架桥机- 在挪移前，确保周围没有人员和障碍物。
- 根据施工需要，选择合适的挪移方式，如行走、旋转等。
- 在挪移过程中，操作人员应保持警觉，注意周围环境，确保安全。
5. 完成作业- 完成起重作业后，及时清理工作区域，确保无残留物。
- 关闭架桥机的电源和液压系统，确保设备处于安全状态。
- 对架桥机进行日常维护保养，清洁设备，检查各部件的工作状态，及时更换损坏的零部件。
四、安全注意事项1. 操作人员必须具备相关的操作证书和经验，严禁未经培训的人员操作架桥机。
2. 在操作过程中，禁止酒后操作，保持清醒和专注。
3. 在起重作业过程中，禁止超载操作，确保起重物的分量在架桥机的承载范围之内。
4. 在挪移架桥机时，禁止超速行驶和急刹车，确保平稳挪移。
5. 在作业区域内，设置明显的警示标志，确保周围人员的安全。
6. 在操作过程中，严禁将手、脚等身体部位伸入机械设备的危（wei）险区域。
7. 在不使用架桥机时，应将设备停放在安全区域，避免他人误操作。
新型双导型架桥机120m小半径T梁架设施工工法
新型双导型架桥机120m小半径T梁架设施工工法新型双导型架桥机120m小半径T梁架设施工工法一、前言新型双导型架桥机是目前在桥梁施工中使用较为广泛和先进的设备。
它具有操作灵活、效率高等优点，适用于各种类型的桥梁工程施工。
本文将介绍新型双导型架桥机在120m小半径T梁架设方面的工法。
二、工法特点新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法的特点如下：1. 适应范围广，适用于各种类型的桥梁工程，尤其适合大跨度、高强度的T梁架设。
2. 操作灵活，可以实现360度无死角的旋转，适应各种复杂的工况。
3. 提高工作效率，减少施工周期，有效降低人力成本和机械设备投资。
三、适应范围新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法适用于以下工程：1. 高速公路和铁路桥梁的施工。
2. 大型桥梁的梁体架设，尤其适用于T形梁的架设。
3. 高速公路和铁路的桥梁拓宽和改建工程。
四、工艺原理新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法的工艺原理是通过悬挂式吊装和移动式支架的组合应用实现的。
具体步骤如下：1. 安装双导轨道，确保导轨的平整和垂直度。
2. 安装移动式支架，确保支架的稳定性和平衡性。
3.连接吊装设备，并进行调试和检查。
4. 根据设计要求，进行预制T梁的吊装和安装。
5. 实施防震、固定和调整工艺，确保梁体的稳定性和安全性。
6. 移动支架，为下一段T梁的吊装做好准备。
五、施工工艺新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法的施工工艺分为以下几个阶段：1. 导轨安装阶段：安装双导轨道，确保导轨的平整和垂直度。
2. 支架搭设阶段：安装移动式支架，确保支架的稳定性和平衡性。
3. 吊装设备安装与调试阶段：连接吊装设备，并进行调试和检查。
4. T梁吊装与安装阶段：根据设计要求，进行预制T梁的吊装和安装。
5. 防震、固定和调整阶段：实施防震、固定和调整工艺，确保梁体的稳定性和安全性。
6. 移动支架阶段：移动支架，为下一段T梁的吊装做好准备。
六、劳动组织新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法的劳动组织包括：1. 施工队伍组织：负责组织和协调施工队伍的工作。
30M跨架桥机架设方案及计算书
衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段30M跨架桥机架设方案及计算书编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人：技术负责人：计算人：编制日期：2006年6月1日衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1＃大桥、戈风大桥为30米预制安装T 梁，安登中桥为预制安装20米空心板。
受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。
此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计院设计，南京登峰起重设备制造有限公司制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。
在此只对纵梁和横梁进行受力计算。
二技术参数该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴连接及法兰连接，其结构见总装图。
(一)主梁主梁是架桥机的主要承力构件，每列主梁全长48米(共2列)，主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要，为了方便拼装，每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成，其特点是：结构简单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。
(二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。
它的功能是提升运送预制梁，并一次性架设边梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机，开式齿轮组将动力传给车轮，实现天车在主梁上运行。
天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。
(三)托轮箱中托轮箱采用双层轮箱，分为上轮箱，下轮箱及转盘三部分，它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件组成。
轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组成。
上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的架设。
中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的主要动力。
(四)前框架前框架为组焊件，它是将两列主梁采用销轴连成整体。
销轴在主梁的中心轴线上，很方便满足任意角度梁的架设。
后上横梁装在主梁后端上部，采用钢板焊接而成，两端通过转向法兰与主梁相连接。
120t30m桥机计算书 (1)
QJ HY120t/30m架桥机设计计算书设计计算:校核:批准:郑州宏远路桥起重设备有限公司目录一、设计依据 (3)二、设计参数 (3)三、荷载统计 (4)四、过孔时的强度计算 (5)五、架梁时的强度计算 (6)六、刚度计算 (7)QJ HY120t/30m架桥机设计计算书一、设计依据《起重机设计手册》J97版《起重机设计规范》GB3811-2008《钢结构设计规范》GB50017-2014《通用门式起重机》GB/T14406-2011《起重机安全规程》GB6067.1-2010《起重机实验规范和程序》GB/T5905-2011《起重机车轮技术条件》GB/T6392.2-92二、设计参数1、最大轮廓尺寸 48×6×8m2、桥机提升载荷 Q=2x60t3、适用桥梁跨径≤30m4、适用桥面纵坡≤5‰5、适用桥梁弯曲半径＞200m6、起升速度 0.75m/min7、起升高度范围 7.5m8、中托过孔速度 2.2m/min9、整机横移速度 2.2m/min三、荷载统计主梁局部示意图及截面图如下所示：具体情况如下：1、上弦22b工字钢2根2、下弦18号槽钢对扣焊,中间夹焊δ8x175板3、主梁全长L=48米4、腹杆选用8#槽钢对扣焊，腹杆长约L=2143mm5、水平拉杆用8#槽钢对扣焊，杆长约L=852m6、斜拉杆用8#槽钢，杆长约L=1540 m计算，主梁每米自重上弦杆 q1=36.52×2=73.04Kg/m下弦杆 q2 = 23×2×2+8×0.175×1×7.85×2=114Kg/m腹杆 q3 =8×2.143×2×4÷1.37=100 kg/m水平杆 q4 =8×0.852×2÷1.37+8×1.54÷1.37=9.95+8.99= 18.94 kg/m道轨 q5 =38 kg/m则，总自重荷载 q = 73.04+114+100+18.94+38=344Kg/m≈0.4 t/m由上可知q=0.4t/m，由主梁截面图可知h=2.2m，取L=32m，假设P=3t。
GCQJ30-120架桥机计算书
GCJQ120t-30m架桥机计算书＿＿＿＿＿＿＿校对：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿市共创起重科技一主要性能参数1.1额定起重量 120t1.2架设梁跨 30m1.3卷扬机起落速度 0.8m/min1.4龙门行走速度2.9m/min1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min1.6适应纵坡±3％1.7适应斜桥 45°1.8 整机功率 73.4KW二架桥机组成2.1 吊梁天车总成两套2.2 天车龙门两套2.3 主梁一套2.4 前框架总成一套2.5 前支腿总成一套（含油泵液压千斤顶）2.6 前支横移轨道一套2.7 中支腿总成一套2.8 中支横移轨道一套2.9 反托总成一套（含油泵液压千斤顶）2.10 后支腿总成一套2.11 后横梁总成一套2.12 电气系统一套三方案设计注：总体方案见图 JQ30120.003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量 120t运行轨距 1200mm轴距 1100mm卷扬起落速度 0.8m/min运行速度 1.8m/min驱动方式 4×2自重 11.4 t卷筒直径：φ377mm卷筒容绳量： 250m3.1.2 起升机构已知：起重能力Q 静=Q+W 吊具=60+1.1=61.1t粗选：单卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q 静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t ，选择JM6t 卷扬机，平均出绳速度9.5m/min ；钢丝绳破断拉力总和∑t ：∑t=S ×n/k=5.6×5/0.82=34.2t ，选择钢丝绳： 6×37-21.5-1850-特-光-右交，GB1102-74，《起重机设计手册》P199。
3.1.3 运行机构3.1.3.1 车轮直径《起重机设计手册》P355已知 Q=60t 、G 小=5t 、4×2驱动则P c = P max =（Q+G 小）/4=16.25t ，车轮和轨道线接触，L=60mm，轨道方钢30×60，车轮材料ZG45，则由公式：D ≥211C C L K Pc ⨯⨯⨯=25.117.1602.71000025.16⨯⨯⨯⨯=257mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17，Vo=1.1m/min ，n=32.014.38.1⨯=1.8rpm C 2—工作级别系数 1.25选择φ360mm 轮组3.1.3.2 运行静阻力（重载运行）摩擦阻力 F m =（Q+G 小）×w=（60+5）×0.015=0.975t坡道阻力 F P =（Q+G 小）×i =（60+5）×0.004=0.26t风阻力 F W =C ×K h ×q ×A=1.6×1.00×（0.6×150）×65/10000=0.94t式中C —风力系数 1.6 表1—3—11K h —高度系数 1.00 表1—3—10q —计算风压 0.6×150N/m 2 表1—3—9A —迎风面积 65m 2运行静阻力F j =F m +F p +F w =0.975+0.26+0.94=2.175t=21750N3.1.3.3 电机选择静功率 Pj=mVo Fj ⨯⨯⨯⨯η100060=29.01000608.121750⨯⨯⨯⨯=0.36kw 式中Vo —运行速度 1.8m/minm —电机个数 2个粗选 P=Kd ×Pj=（1.1~1.3）×0.22=0.396~0.0.468 kw双驱动 m=2， ZDY1 22-4-1.5KW n 电=1380rpm《机械零件设计手册》下册、冶金版、P8303.1.3.4选取天车横移减速机：⑴已知： d=φ320 mm ，v=1.8 m/min ，n 电=1380 rpm⑵车轮转速： n 轮=dv π =1.8 rpm ⑶整机传动比： i=轮电n n =8.11380=766 ⑷齿轮传动比： i 齿=!Z Z 2=1641=2.56 ⑸减速机传动比： i 减=i/ i 齿=299⑹选取减速机传动比： i 减选取289⑺选取减速机型号： BLEN31-289-1.5kw Tp=1250N.m⑻车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =28956.21380⨯=1.86rpm ⑼龙门吊实际走行速度：V= n 轮πd=1.86×3.14×0.36=1.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =21750N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.56，m =2计算：T 轮=mr F j ⨯=218.021750⨯ =1957.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.056.25.1957⨯=850 N.m 1.2.计算工作转矩：T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×850=825 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中： T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M选取摆针减速机：BLEN31-289-1.5KW Tp=1250 N.M选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.1.4结构方案选择上5定滑轮组，下6动滑轮组，采用JM6t 卷扬机见图JQ30120.003.2天车纵移主从动轮组计算：3.2.1．大车车轮踏面计算：《起重机设计手册》P3553.2.1.1.已知：Q=60t ，G=11.4t （龙门吊整机重量），G 1=5t 3.2.1.2载荷计算：P max =27/6)560(⨯++454.11-=29.5t p min =27/15⨯+454.11-=2t p c =32min max P P +=20.3t 3.2.1.3 车轮踏面接触强度计算：P C ≤K 1DLC 1C 2车轮和轨道线接触，L=60mm ，轨道方钢30*60，车轮材料ZG45则由公式：∴D ≥211C LC K Pc =25.117.1602.7103.204⨯⨯⨯⨯=321mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17C 2—工作级别系数 1.253.2.1.4 天车纵移轮箱车轮选取：φ360mm 轮组3.2.2. 大车驱动功率计算：3.2.2.1 已知：d=φ320 mm v=2.9 m/min3.2.2.2 摩阻：F m =(Q+G)ω=(60+11.4)×0.015=1.071t3.2.2.3 坡阻：F p =(Q+G)i=(60+11.4)×0.01=0.714t3.2.2.4 风阻：F ω=CK h qA=1.6×1×(0.6×150)×65/10000=1t3.2.2.5 运行静阻力：F j =F m +F p +F ω=1.07+0.714+1=2.784t3.2.2.6 电机驱动功率：P j =m F j η1000v =6029.010009.210784.24⨯⨯⨯⨯⨯=0.74kw 3.2.2.7 确定实际功率：P=K d P j =(1.1~1.3)P j =0.814~0.1.11kw3.2.2.8 确定驱动电机：ZDY 1 22-4-2.2KW n=1380rpm3.2.2.9 龙门行走减速机n 轮=Vo/（π×d ）=2.9/（π×0.32）=2.88rpmn 电=1380 rpmi 总=n 电/n 轮=1380/2.88=479i 齿=Z 2/Z 1=41/16=2.56，i 减= i 总/ i 齿=187选择减速机：BLEN31-187-1.5kw Tp=1250N.m车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =18756.21380⨯=2.88rpm 实际走行速度： V= n 轮πd=2.88×3.14×0.32=2.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =15050N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.875，m =2（电机个数）计算：T 轮=mr F j ⨯=218.015050⨯=1354.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.0875.25.1354⨯=523.5N.m 1.2.计算工作转矩：T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×523.5=509.2 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中：T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M3.2.3.选取摆针减速机：BLEN41-187-1.5kw Tp=1250N.m选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.3.主横梁综合性能计算3.3.1.已知：额定起重量： Q=120t小龙门吊整机重量： G=11.4t吊梁小行车重量： G 1=5t跨度： L=30m3.3.2.主横梁主要参数的选取：桁高：h=2 m桁宽：H=1.1 m3.3.3.主横梁截面计算和选取：（按单横梁计算）3.3.3.1.上弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.1.1.已知： Q=120 t G 小=11.4 t q=0.34t/m L=30m计算主横梁最大弯矩：M max =88)1.1(2qL L G Q ++小 =83034.0830)4.11601.1(2⨯+⨯+⨯=328.5t.m 3.3.3.1.2计算轴向力：N 上=N 下=h M max =25.328=164.25t 3.3.3.1.3计算上弦杆所需最小截面积：A ≥][σφ上N =12077mm 2 3.3.3.1.4初选上弦杆截面：（双工钢夹板）2工25a+ 60×30+8×245 材料Q235BA=13502mm2 3.3.3.1.5计算上弦杆截面性能参数：节间有效长度：L x =L r =1.45 m⑴ 计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =141475083 mm 4截面抗压抗弯模量： W x 上=上x x y I =4.136141475083=1037207 mm 3 W x 下=下x x y I =7.143141475083=984517mm 3 压杆截面的惯性半径： r x =A I x =13502141475083=102mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x x r L =1021450=14 压杆的折减系数：φx =0.985查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑵ 计算Y 向性能参数：截面惯性矩： I y =43455755m 4截面抗弯模量： W y =y yy I =12043455755=362131mm 3 压杆截面的惯性半径： r y =A I y =1350243455755=56.7 mm压杆的柔度（长细比）：λy =y yr =7.56=25.5 压杆的折减系数：φy =0.95查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑶ 间力学计算：已知：Q=120t ，G 1=11.4t ，m=4，轮压：P 轮=mG Q 小+=44.1160+=17.85t 节间弯距：M j =6j L P 轮=645.185.17⨯=4.32t.m ，L j =1.45 m 3.3.3.1.6上弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ=xj W M A N +上=9845171032.4135021025.16444⨯+⨯=121.6+0.04=121.64Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算⑵刚度校核：λ=min γL =8.561450=25.5＜[λ]=100 通过检算 ⑶稳定性校核:σ=x j W M A N +φ上=9845171032.4135020.9851025.16444⨯+⨯⨯=124MPa σx = [σ]=170 Mpa 通过检算3.3.3.2.下弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.2.1计算单根下弦杆轴向力：（由上知）N 上=N 下=h M max =25.328=164.25 t N 下单=82.13t3.3.3.2.2计算单根下弦杆所需最小截面积：A ≥][σ下N =1701013.824⨯=4831 mm 2 3.3.3.2.3初选下弦杆2[18b+8×120 材料Q235BA=6818mm2 3.3.3.2.4计算下弦杆截面性能参数：⑴计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =34694439mm 4截面抗拉压弯模量： W x =x xy I =10334694439=336839mm 3 压杆截面的惯性半径： r x =AI x =681834694439=71.3mm压杆的柔度（长细比）：λx =x x r =3.71=20.3 压杆的折减系数：φx =0.967查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122 ⑵计算Y 向性能参数：截面惯性矩： I y =18973100mm 4截面抗弯模量： W y =yy y I =7018973100=27104mm 3 压杆截面的惯性半径： r y =AIy =681818973100=52.7m 压杆的柔度（长细比）：λy = y yr L =7.521450=27.5 压杆的折减系数：φy =0.943查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-1223.3.3.2.5下弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ=jA N 下=68181013.824⨯=120 Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 材料Q235B 通过检算 ⑵刚度校核：λ=min γL =7.521450=27.5＜[λ]=100 通过检算 ⑶稳定性校核:σx =j A N φ下=6818967.01013.824⨯⨯=125MPa σx <[σ]=170 Mpa 材料Q235B 通过检算3.3.3.3腹杆计算和选取(压杆)3.3.3.3.1.计算腹杆集中载荷：已知：已知： Q=60 t G 小=11.4 t q=0.34 t/m L=30m N=221.1L q G Q ⨯++小=43.8 t 3.3.3.3.2 计算轴向力:斜腹杆:N 1=αcos 2N =29.15cos 28.43⨯=22.7t 水平杆: N 2=27.182cos 1N =11.9t 3.3.3.3.3计算腹杆所需最小截面积A ≥][2σϕN =1709.0109.114⨯⨯=777mm 23.3.3.3.4 初选腹杆截面：材料 Q235B （对扣）80*80*6 (A=1714 mm 2 )A=1714mm 23.3.3.3.5 计算腹杆截面性能参数：节间有效长度：L x =L y = 1948mm⑴ 计算性能参数：截面惯性矩： I=1539590mm 4截面抗拉压弯模量： W=y I =401539590=38489mm 3 压杆截面的惯性半径： r=AI =17141539590=30mm 压杆的柔度（长细比）：λx =r L =301948=65 压杆的折减系数：φx =0.78 查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-1223.3.3.3.6 腹杆性能校核计算：（1）强度校核：σ=j A N 1=1714109.114⨯=70 Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算（2）刚度校核：λ=min γL=65＜[λ]=100 通过检算（3）稳定性校核:σ=j X A N φ1=171478.0109.114⨯⨯=89MPaσx ＜[σ]=170 Mpa 材质：Q235B 通过检算3.3.3.5 主横梁整体性能验算：3.3.3.5.1 主横梁整体截面性能参数：① 主横梁截面参数：桁宽H=1.1m ，桁高h=2m ，节间L j =1.45m ，跨度L=3m② 主横梁整体截面惯性矩： I =mm 4③ 主横梁整体截面抗弯模量：W 上=上y I =115792822213485=24392510 mm 3 W 下=下y I =109592822213485=25773639mm 3 3.3.3.5.2 主横梁整体载荷分析计算：（单根） ① 主横梁最大计算弯矩：（见主横梁计算）M max =88)1.1(2qL LG Q ++小 =83034.0830)4.11601.1(2⨯+⨯+⨯=328.5t.m ② 主横梁最大剪力：Q max =221.1qL G Q ++小=23034.024.11601.1⨯++⨯=43.8 t 3.3.3.5.3 主横梁整体性能校核验算：（单根） ① 主横梁整体强度验算：σ上=WM max =24392510105.3287⨯=135Mpa ＜[σ]=170Mpa 上弦材料Q235B σ下=WM max =25773639105.3287⨯=127Mpa ＜[σ]=170 Mpa 下弦材料Q235B ② 主横梁整体刚度验算：主横梁跨中集中载荷下挠计算： f=EIPL 483=38 主横梁整体刚度：f=44.1＜[f ]=500L =60 主横梁跨中均布载荷下挠计算： f=EI qL 38454=592822.213481.238410003034.054⨯⨯⨯⨯⨯=6.3mm 主横梁整体性能参数通过计算3.3.3.6联接销轴与联接耳板的计算选取：3.3.3.6.1联接销轴计算拉力F=N=164.25t=1.64×106N上弦双销板，3个φ50销轴销轴材质45 [τ]=34.14308.0⨯=257MPa 上弦销轴直径τ=A F 12= 69MPa ≤257MPa 下弦初定为单销双剪切2个φ50销轴下弦销轴τ=AF 8=104≤257MPa 3.4 支腿综合性能计算：3.4.1支腿拉压杆强度计算：3.4.1.1支腿最大载荷分析：轴距B=5~6m ，支腿高度h 支=2.5m q=0.32tF ×32-32q ×16+16q ×8=0 F=3.9tP=1.1Q+G 小+F=1.1×50+10.7/2+4.8=64.3t（吊梁行车移至支腿极限位置时）3.4.1.2 计算支腿所需最小截面积：材料Q235BA ≥][σφP=1706.0103.644⨯⨯=6304mm 2 3.4.1.3 初选支腿型材：材料Q235B支腿：φ299×10 A=9079mm 2，q=90.5kg/m 材料许用应力：[σ]=170Mpa3.4.1.4 支腿截面性能参数计算：节间有效长度: L x =L y =2845mm（1）计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =194258666 mm 4压杆截面的惯性半径： r x =129.8mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x x r L =8.1292845=21.9 压杆的折减系数：φx =0.963查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122（2）计算Y 向性能参数：（与X 向相同）3.4.1.5 支腿性能校核计算：（1）强度校核：σ=支A P = 11530102.1174⨯=102Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算（2）刚度校核：λ=minγL=8.1292845=21.2＜[λ]=120 通过检算 （3）定性校核:σ=支A P φ=11530963.0102.1174⨯⨯=106MPa σ <[σ]=170 Mpa 材质：Q235B 通过检算4 载荷计算4.1 水平载荷提升小车在主梁上横移速度为0.02m/s,加速度α=0.12m/。
架桥机试吊方案
1 架桥机试吊方案1.1方案概述TQ-JQJ30m-120T架桥机在拼装调试完毕后，必须进行全面的试验验收，确认起重机的各项技术参数及性能指标是否达到设计要求；确认起重机的强度、刚度、构件稳定性、机构性能及各种安全设施是否符合有关标准规范的要求，只有试验验收合格后，方可投入使用。
载荷试验分空载试验、静载试验、额定载荷试验和动载试验四个阶段进行，在空载试验结束后，其结果应符合设计要求，否者不可进入载荷试验。
整个试验过程应确保安全，禁止在5级及以上强风、暴雨等恶劣天气条件下进行试验。
本次试吊采用箱梁+钢筋作为试吊物，通过钢筋铭牌信息计算以分别保证静载试验、额定载荷试验和动载试验三个试验阶段的试吊配重。
因架桥机采用双台天车，故试验过程中，单台天车按架桥机总起重量的一半进行加载，载荷需离地面10cm。
此外，因架桥机跨度为30m，在试吊过程中，为全面模拟各个工况，两台天车距离应保持为30m。
两头采用钢丝绳兜底吊装，每端采用2根6×37-62-1770型号钢丝绳。
①125%额定荷载=150t，采用99.4t箱梁，再在梁面上放置50.6t钢筋进行试吊；②110%额定荷载=132t，采用99.4t箱梁，再在梁面上放置32.6t钢筋进行试吊；1.2施工工艺流程试吊前检查↓空载运转逐级加载→↓→测量0、L/2、L处挠度125%静载↓→测量0、L/2、L处挠度110%动载↓逐级卸载↓→测量0、L/2、L处挠度数据整理及结果分析图1.2-1 架桥机试吊施工流程图1.3施工准备1.3.1 技术准备（1）由项目总工程师组织工程技术人员，各职能部门人员认真查看复核施工方案工程相关的规范、规程、标准。
组织编写专项实施性施工方案，经业主及监理审定批准后，下发至作业队，使本方案作为工作的依据，指导工程施工。
（2）作好前期的测量工作，所有使用仪器必须经检校合格后方能使用。
测量成果必须准确，并经过复测检查、报审，确保万无一失。
架桥机安装操作使用说明书
DHQJ120/30架桥机安装操作使用说明书目录1、DHQJ120/30架桥机基本结构 (3)2、DHQJ120/30架桥机基本参数 (6)3、适应范围及工作条件 (8)4、架桥机的安装施工 (8)5、试车与运行 (8)6、检查、维修与保养 (9)7、维修 (10)8、施工操作 (10)9、架桥机施工安全注意事项 (13)组合桁架式架桥机(DHQJ120/30)一、DHQJ120/30架桥机基本结构该机所采用的是双梁式尾部喂梁，整机带梁横移，整跨桥逐片落梁就位，轨道运行方式，可纵移、横移，适用于30米跨径桥梁上部钢筋混凝土或预应力混凝土T型梁和箱型梁的架设。
架桥机中托支撑位置根据架设桥梁的跨径可以调整，架设不同跨径的预制梁时，按照桥梁跨径重新安放中托支腿的位置，即可满足对不同跨径混凝土预制梁的架设。
斜交桥、曲线桥梁片的架设也是通过调整前支腿和中托支座位置来实现。
DHQJ120架桥机主要由主梁、前脚、中托、后上横梁、天车、电气系统、安全装置以及辅助台车、千斤顶等部分组成。
整机主梁及主要联结结构采用销轴联结，安装拆卸方便快捷。
架桥机采用导梁形式，极大减少架桥机前端悬臂绕度，更适应架设上下坡桥梁。
1.1主梁主梁由二道梁组成，每道主梁由4个1 2米长的三角桁架和1个4米短的三角桁架组合而成。
导梁采用三角桁架结构组合而成，各单元间用销轴紧密连接，在遵循等强度原则设计的基础上，在中部进行加强以确保设备悬臂过孔中部弯矩与支座板力最大时的强度和安全性。
1.2前脚支撑前脚支撑由左右支腿前支撑架横移机构等部分组成，它位于主梁的前端部位，对架桥机起到荷载支撑和横向移动作用。
为适应架设各种规格的预制梁及2%的坡度，支腿立柱设计有高度调节孔。
架设斜交桥时，前脚支腿位置要根据斜交的角度进行调整，下承载梁和支撑架要相应加长。
前脚总成与主梁通过高强度螺栓连接确保架桥机整体强度和刚度，并确保与导梁垂直不变形。
左右支腿又由主支腿和斜支腿组成，主要采用Φ273钢管和弹簧斜拉杆，用273法兰盘连接前横梁横移驱动机构等组件。
30mT梁架设方案一级交底
30米T梁架设方案根据我部总体进度计划安排和施工前期准备情况，计划2010年8月30日进行桥梁T梁架设施工，依据湖北宜昌至巴东高速公路招投标文件、两阶段施工图、公路桥涵施工技术规范、公路工程质量检验评定标准，为保证施工正常高速有序的进行，特制定以下桥梁T梁施工方案。
参加技术交底主要人员有：交底组长：赵阳交底成员：曾伟、钱家春、殷中明、李翮飞、周吉、范海军、黄明、谭立斌、刘青海、付雷、余珏、伍箴文、王利锋一、工程概况第十合同段属宜昌市夷陵区辖区范围内，路线起点桩号为K62+340，终点桩号为K67+540，全长5.2km。
本合同段路线大部分路段以路基和桥梁方式通过，1处互通。
本合同段主线上设滩砾湾2号桥、青溪沟1号桥、青溪沟2号桥、青溪沟3号桥、岔路口高架桥、小庙1号高架桥，雾渡河互通内设雾渡河互通1号桥、雾渡河互通2号桥、AK0+160雾渡河互通大桥、CK0+250雾渡河互通中桥、EK0+400雾渡河互通大桥。
本合同段大中桥单幅5471.44延米/11座，便道桥197.16延米/2座；本合同段岔路口高架桥、雾渡河1#桥、小庙1#桥总计需架设30米T梁391片；C50砼总计：12271.6m3；Ⅰ级钢筋总计：551964Kg；Ⅱ级钢筋总计：1935523 Kg；钢绞线总计：344041.4 Kg。
二、施工技术方案2.1支座施工方案：架梁前，测量技术人员在两端盖梁上测量放样出支座中心，并标画出每片梁的梁端线和边线及梁体中轴线的延长线，在梁端也标画出梁中的延长线，以便梁能够迅速准确就位。
简支墩采用GYZF4橡胶支座（350*400*86mm）。
永久支座垫石坐标、标高的定位，先放出永久支座的中心点，再根据中心点放出永久支座的大样图，再测出永久支座垫石四个角底面的标高，以横桥向为平坡，并保持支座垫石处于水平状态，推算出永久支座垫石四个角顶面的标高，垫石施工完成后，再进行复测四个角点一个中心点，确保其精度。
架桥机安装方案
一、架桥机主要结构TQ-JQJ30m/120T架桥机主梁采用双主梁式空间三角桁架作主梁承力和传力，额定起重量为120t，适应跨度为30m，能满足4%纵坡、300m以上半径的曲线梁架设，边梁架设一次到位，架桥机技术参数详见下表。
前支腿能够携带横移轨道过孔，采用待架预制梁作为配重的过孔方式，抗倾覆系数大，也更安全。
表1.1-1 TQ-JQJ30m-120T架桥机主要技术性能参数序号项目单位数值1 额定起重量t 1202 适应跨度m 303 适应纵坡≤4%4 吊钩提升速度m/min 0.65 吊钩提升高度m 5.56 提升小车纵移速度m/min 37 提升小车横移速度m/min 1.68 架桥机纵移速度m/min 3.39 架桥机横移速度m/min 1.610 工作级别A31.1主要结构该架桥机为了运输方便和现场安装，主结构之间采用销轴和法兰连接，在结构上可以分为主梁、前框架、上横梁、提升小车、前后支腿、托轮、行走轨道、运梁平车、液压系统和电气系统等几部分，构成一个完整的结构体系。
a、主梁主梁为三角桁架式结构，采用型钢和钢板焊接而成。
有结构轻、刚性好、稳定性强、抗风能力大、安装方便、外形美观等优点，见架桥机主梁结构图。
图1.1-1 架桥机主梁结构图主梁是架桥机的主要承力构件，分为2列，每列全长50米。
为了运输方便，每列主梁又分为4节，通过销轴联接。
两列主梁通过后上横梁、前框架及前支腿横梁连接在一起。
主梁上弦杆顶部铺设有方钢轨道，提升小车在上部运行及进行起吊作业。
b、前框架由型钢焊接而成，总长度可以根据需要进行调节。
它位于两列主梁的前端，通过螺栓把两列主梁接在一起。
架设斜桥或弯桥时，自身具有调节角度的功能。
图1.1-2 前框架结构图c、提升小车提升小车有纵移轮箱、旋转支座、担梁、横移轮箱、卷扬机及滑轮组等组成。
它的功能是提升、运送和架设预制梁，轮箱上的电动机通过摆线针轮减速机及齿轮组将动力传递给车轮，实现纵移轮箱在主梁上纵移运行及横移轮箱沿担梁横向运行。
架桥机使用说明书
TJQ 180-40 型架桥机使用维护保养说明书目录用途介绍……………………………………………………（ 2 ）技术参数……………………………………………………（ 2 ）结构概述………………………………………………（3—4 ）安装调试………………………………………………（4—5 ）使用……………………………………………………（ 5 ）过孔………………………………………………（5—6 ）中梁架设……………………………………………………（ 6 ）边梁架设……………………………………………………（ 6 ）斜、弯桥架设………………………………………………（ 6 ）维护保养………………………………………………（6—8 ）感谢您选择****有限公司产品，为了更好地完善我们的产品，我们将不断力争改善产品性能，因此本说明书所描述的信息、规格、配置有所出入，敬请谅解。
一、用途介绍TJQ140t-30m A3 型架桥机为配重过孔、单向架设的传统架桥机。
该架桥机是一种运行工作范围广、性能优良、操作便捷、结构安全的钢结构轨道或预制梁吊装架设设备。
本产品适用于山区修筑公路坡度大，小半径弯桥、斜桥和隧道口架桥的要求。
同样，在平原施工条件好的地方更加方便。
本产品适应于温度－20℃～40℃、无火灾，无爆炸，无危险和无腐蚀性介质的环境中工作。
二、技术参数三、结构概述该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴和法兰连接，其结构见总装示意图。
（一）主梁是桥机的主要承力构件，共两列。
主梁上铺设16Mn35方刚型轨道，提升小车在上面运行及进行起吊作业。
为了方便运输，各列主梁分为5段（见总装示意图），使用时用销轴连成整体。
主梁采用型钢和板钢焊接而成三角衍架结构。
有结构轻、钢性好、稳定性强、抗风性强、安装方便、外形美观等特点。
（二）提升小车提升小车由纵移轮箱、担梁、横移轮箱、卷扬机及滑轮组等组成。
它的功能是提升运送预制梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机及齿轮组将动力传给车轮，实现纵移轮箱在主梁上纵向运行及横移轮箱沿担梁横向运行，提升小车上的卷扬机通过滑轮组提升及运送下部的预制梁。
GCQJ30~120架桥机计算书
GCJQ120t-30m架桥机计算书编制：＿＿＿＿＿＿＿校对：＿＿＿＿＿＿＿审核：＿＿＿＿＿＿＿批准：＿＿＿＿＿＿＿市共创起重科技一主要性能参数1.1额定起重量 120t1.2架设梁跨 30m1.3卷扬机起落速度 0.8m/min1.4龙门行走速度2.9m/min1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min1.6适应纵坡±3％1.7适应斜桥 45°1.8 整机功率 73.4KW二架桥机组成2.1 吊梁天车总成两套2.2 天车龙门两套2.3 主梁一套2.4 前框架总成一套2.5 前支腿总成一套（含油泵液压千斤顶）2.6 前支横移轨道一套2.7 中支腿总成一套2.8 中支横移轨道一套2.9 反托总成一套（含油泵液压千斤顶）2.10 后支腿总成一套2.11 后横梁总成一套2.12 电气系统一套三方案设计注：总体方案见图 JQ30120.003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量 120t运行轨距 1200mm轴距 1100mm卷扬起落速度 0.8m/min运行速度 1.8m/min驱动方式 4×2自重 11.4 t卷筒直径：φ377mm卷筒容绳量： 250m3.1.2 起升机构已知：起重能力Q静=Q+W吊具=60+1.1=61.1t粗选：单卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t，选择JM6t卷扬机，平均出绳速度9.5m/min；钢丝绳破断拉力总和∑t：∑t=S×n/k=5.6×5/0.82=34.2t，选择钢丝绳： 6×37-21.5-1850-特-光-右交，GB1102-74，《起重机设计手册》P199。
3.1.3 运行机构3.1.3.1 车轮直径《起重机设计手册》P355已知 Q=60t、G小=5t、4×2驱动则P c= P max=（Q+G小）/4=16.25t，车轮和轨道线接触，L=60mm，轨道方钢30×60，车轮材料ZG45，则由公式：D ≥211C C L K Pc ⨯⨯⨯=25.117.1602.71000025.16⨯⨯⨯⨯=257mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17，Vo=1.1m/min ，n=32.014.38.1⨯=1.8rpm C 2—工作级别系数 1.25选择 φ360mm 轮组3.1.3.2 运行静阻力（重载运行）摩擦阻力 F m =（Q+G 小）×w=（60+5）×0.015=0.975t坡道阻力 F P =（Q+G 小）×i =（60+5）×0.004=0.26t风阻力 F W =C ×K h ×q ×A=1.6×1.00×（0.6×150）×65/10000=0.94t式中C —风力系数 1.6 表1—3—11K h —高度系数 1.00 表1—3—10q —计算风压 0.6×150N/m 2 表1—3—9A —迎风面积 65m 2运行静阻力F j =F m +F p +F w =0.975+0.26+0.94=2.175t=21750N3.1.3.3 电机选择静功率 Pj=m Vo Fj ⨯⨯⨯⨯η100060=29.01000608.121750⨯⨯⨯⨯=0.36kw 式中Vo —运行速度 1.8m/minm —电机个数 2个粗选 P=Kd ×Pj=（1.1~1.3）×0.22=0.396~0.0.468 kw双驱动 m=2， ZDY1 22-4-1.5KW n 电=1380rpm《机械零件设计手册》下册、冶金版、P8303.1.3.4选取天车横移减速机：⑴ 已知： d=φ320 mm ，v=1.8 m/min ，n 电=1380 rpm⑵ 车轮转速： n 轮=dv π =1.8 rpm ⑶ 整机传动比： i=轮电n n =8.11380=766 ⑷ 齿轮传动比： i 齿=!Z Z 2=1641=2.56 ⑸ 减速机传动比： i 减=i/ i 齿=299⑹ 选取减速机传动比： i 减选取289⑺ 选取减速机型号： BLEN31-289-1.5kw Tp=1250N.m⑻ 车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =28956.21380⨯=1.86rpm ⑼ 龙门吊实际走行速度：V= n 轮πd=1.86×3.14×0.36=1.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =21750N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.56，m =2计算：T 轮=mr F j ⨯=218.021750⨯ =1957.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.056.25.1957⨯=850 N.m 1.2.计算工作转矩：T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×850=825 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中： T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M选取摆针减速机：BLEN31-289-1.5KW Tp=1250 N.M选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.1.4结构方案选择上5定滑轮组，下6动滑轮组，采用JM6t 卷扬机见图JQ30120.003.2天车纵移主从动轮组计算：3.2.1．大车车轮踏面计算： 《起重机设计手册》P3553.2.1.1.已知：Q=60t ，G=11.4t （龙门吊整机重量），G 1=5t 3.2.1.2载荷计算：P max =27/6)560(⨯++454.11-=29.5t p min =27/15⨯+454.11-=2t p c =32min max P P +=20.3t 3.2.1.3 车轮踏面接触强度计算：P C ≤K 1DLC 1C 2车轮和轨道线接触，L=60mm ，轨道方钢30*60，车轮材料ZG45则由公式：∴D ≥211C LC K Pc =25.117.1602.7103.204⨯⨯⨯⨯=321mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17C 2—工作级别系数 1.253.2.1.4 天车纵移轮箱车轮选取： φ360mm 轮组3.2.2. 大车驱动功率计算：3.2.2.1 已知：d=φ320 mm v=2.9 m/min3.2.2.2 摩阻：F m =(Q+G)ω=(60+11.4)×0.015=1.071t3.2.2.3 坡阻：F p =(Q+G)i=(60+11.4)×0.01=0.714t3.2.2.4 风阻：F ω=CK h qA=1.6×1×(0.6×150)×65/10000=1t3.2.2.5 运行静阻力：F j =F m +F p +F ω=1.07+0.714+1=2.784t3.2.2.6 电机驱动功率：P j =m F j η1000v =6029.010009.210784.24⨯⨯⨯⨯⨯=0.74kw 3.2.2.7 确定实际功率：P=K d P j =(1.1~1.3)P j =0.814~0.1.11kw3.2.2.8 确定驱动电机：ZDY 1 22-4-2.2KW n=1380rpm3.2.2.9 龙门行走减速机n 轮=Vo/（π×d ）=2.9/（π×0.32）=2.88rpmn 电=1380 rpmi 总=n 电/n 轮=1380/2.88=479i 齿=Z 2/Z 1=41/16=2.56，i 减= i 总/ i 齿=187选择减速机：BLEN31-187-1.5kw Tp=1250N.m车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =18756.21380⨯=2.88rpm 实际走行速度： V= n 轮πd=2.88×3.14×0.32=2.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =15050N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.875，m =2（电机个数）计算：T 轮=mr F j ⨯=218.015050⨯=1354.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.0875.25.1354⨯=523.5N.m 1.2.计算工作转矩：T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×523.5=509.2 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中：T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M3.2.3.选取摆针减速机：BLEN41-187-1.5kw Tp=1250N.m选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.3.主横梁综合性能计算3.3.1.已知： 额定起重量： Q=120t小龙门吊整机重量： G=11.4t吊梁小行车重量： G 1=5t跨度： L=30m3.3.2.主横梁主要参数的选取：桁高：h=2 m桁宽：H=1.1 m3.3.3.主横梁截面计算和选取：（按单横梁计算）3.3.3.1.上弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.1.1.已知： Q=120 t G 小=11.4 t q=0.34t/m L=30m计算主横梁最大弯矩：M max =88)1.1(2qL L G Q ++小 =83034.0830)4.11601.1(2⨯+⨯+⨯=328.5t.m 3.3.3.1.2计算轴向力：N 上=N 下=h M max =25.328=164.25t 3.3.3.1.3计算上弦杆所需最小截面积：A ≥][σφ上N =12077mm 2 3.3.3.1.4初选上弦杆截面：（双工钢夹板）2工25a+ 60×30+8×245 材料Q235BA=13502mm2 3.3.3.1.5计算上弦杆截面性能参数：节间有效长度：L x =L r =1.45 m⑴ 计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =141475083 mm 4截面抗压抗弯模量： W x 上=上x x y I =4.136141475083=1037207 mm 3 W x 下=下x x y I =7.143141475083=984517mm 3 压杆截面的惯性半径： r x =A I x =13502141475083=102mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x x r L =1021450=14 压杆的折减系数： φx =0.985查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑵ 计算Y 向性能参数：截面惯性矩： I y =43455755m 4截面抗弯模量： W y =y yy I =12043455755=362131mm 3压杆截面的惯性半径： r y =AI y =1350243455755=56.7 mm 压杆的柔度（长细比）：λy =y yr L =7.561450=25.5 压杆的折减系数： φy =0.95查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑶ 间力学计算：已知：Q=120t ，G 1=11.4t ，m=4，轮压：P 轮=mG Q 小+=44.1160+=17.85t 节间弯距：M j =6j L P 轮=645.185.17⨯=4.32t.m ，L j =1.45 m 3.3.3.1.6上弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ=xj W M A N +上=9845171032.4135021025.16444⨯+⨯=121.6+0.04=121.64Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算⑵刚度校核：λ=m in γL =8.561450=25.5＜[λ]=100 通过检算 ⑶稳定性校核:σ=x j W M A N +φ上=9845171032.4135020.9851025.16444⨯+⨯⨯=124MPa σx = [σ]=170 Mpa 通过检算3.3.3.2.下弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.2.1计算单根下弦杆轴向力：（由上知）N 上=N 下=h M max =25.328=164.25 t N 下单=82.13t3.3.3.2.2计算单根下弦杆所需最小截面积：A ≥][σ下N =1701013.824⨯=4831 mm 2 3.3.3.2.3初选下弦杆2[18b+8×120 材料Q235BA=6818mm2 3.3.3.2.4计算下弦杆截面性能参数：⑴ 计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =34694439mm 4截面抗拉压弯模量： W x =x xy I =10334694439=336839mm 3。
龙门吊说明书
SMJ120t/5t-30m型桁架式龙门吊使用说明书秦皇岛通联重工股份机械有限公司地址：秦皇岛市经济技术开发区天山北路3号电话： 5302517电传：邮编：066004操作者在使用门吊前必须仔细阅读本说明书，并严格按本说明书中的操作步骤操作。
※有下列情况之一者，严禁起吊：①．被吊重物质量超过本机允许值范围；②．指挥信号不清；③．吊物下方有人；④．吊物上方站人；⑤．起吊埋在地下物；⑥．斜拉斜牵重物；⑦．吊装绳与梁耳环连接不牢；⑧．六级以上强风；⑨．索具不牢固。
※警告：①.违规操作，将会造成严重后果；②.非本机操作人员严禁启动；③.每班作业完成后，切断电源；④.操作者穿绝缘鞋。
目录1、简述2、用途及构造3、主要技术参数4、安装注意事项及拼装顺序5、试车与使用6、起重机安全操作7、润滑保养8、减速机、轴承、易损件9、相关随机文件①、门式起重机总图②、电控原理图③、推荐旗语和手势一、简述：北戴河通联路桥机械有限公司是我国专业生产公路、铁路用架桥机的专业厂家。
主要产品有SDL A、SDL B、SDL C、SMJ、SMJ A、SMJ B、MG七个系列三十余种规格型号的架桥机。
在全国二十一个省、市、自治区公路及铁路部门使用，受到普遍好评。
二、用途及构造：此起重机主要用于各类混凝土梁体的吊装作业，亦可用于其它行业的吊装作业。
该机主要由台车行走系统、电器控制系统、支撑系统、三角桁架主梁系统、卷扬起升系统等组成(如附图)。
大车走行采用箱型结构,驱动采用制动电机、摆线针轮减速机,通过齿轮驱动圆柱踏面车轮,轮缘在地面轨道上行走,实现吊梁纵移。
起重行车采用自力行走，配2-JM6双联慢速卷扬机、滑轮组，实现吊梁横移与升降。
该机结构简单、拼装方便、操作容易。
三、主要技术参数:1、最大提升质量：主钩120 t，副钩5t2、跨度： 30m3、有效起升高度： 18m4、整机纵移速度： 0-10m/min（重载），0-20m/min（空载）5、主钩横移速度： min6、副钩横移速度： 20 m/min7、主钩提升速度： min8、副钩起升速度： 8 m/min9、工作级别： A310、工作风力：≤6级；非工作风力≤12级。
GCQJ30120架桥机计算书
GCJQ120t-30m架桥机计算书编制：＿＿＿＿＿＿＿校对：＿＿＿＿＿＿＿审核：＿＿＿＿＿＿＿批准：＿＿＿＿＿＿＿开封市共创起重科技有限公司一主要性能参数1.1额定起重量 120t1.2架设梁跨 30m1.3卷扬机起落速度 0.8m/min1.4龙门行走速度2.9m/min1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min1.6适应纵坡±3％1.7适应斜桥 45°1.8 整机功率 73.4KW二架桥机组成2.1 吊梁天车总成两套2.2 天车龙门两套2.3 主梁一套2.4 前框架总成一套2.5 前支腿总成一套（含油泵液压千斤顶）2.6 前支横移轨道一套2.7 中支腿总成一套2.8 中支横移轨道 一套2.9 反托总成 一套 （含油泵液压千斤顶）2.10 后支腿总成 一套2.11 后横梁总成 一套2.12 电气系统 一套三 方案设计 注： 总体方案见图 JQ30120.003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量 120t运行轨距 1200mm轴距 1100mm卷扬起落速度 0.8m/min运行速度 1.8m/min驱动方式 4×2自重 11.4 t卷筒直径： φ377mm卷筒容绳量： 250m3.1.2 起升机构已知：起重能力Q 静=Q+W 吊具=60+1.1=61.1t粗选：单卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q 静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t ，选择JM6t 卷扬机， 平均出绳速度9.5m/min ；钢丝绳破断拉力总和∑t ：∑t=S ×n/k=5.6×5/0.82=34.2t ，选择钢丝绳： 6×37-21.5-1850-特-光-右交，GB1102-74，《起重机设计手册》P199。
3.1.3 运行机构3.1.3.1 车轮直径 《起重机设计手册》P355已知 Q=60t 、G 小=5t 、4×2驱动则P c = P max =（Q+G 小）/4=16.25t ，车轮和轨道线接触，L=60mm，轨道方钢30×60，车轮材料ZG45，则由公式：D ≥211C C L K Pc ⨯⨯⨯=25.117.1602.71000025.16⨯⨯⨯⨯=257mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17，Vo=1.1m/min ，n=32.014.38.1⨯=1.8rpm C 2—工作级别系数 1.25选择 φ360mm 轮组3.1.3.2 运行静阻力（重载运行）摩擦阻力 F m =（Q+G 小）×w=（60+5）×0.015=0.975t坡道阻力 F P =（Q+G 小）×i =（60+5）×0.004=0.26t风阻力 F W =C ×K h ×q ×A=1.6×1.00×（0.6×150）×65/10000=0.94t 式中C —风力系数 1.6 表1—3—11K h —高度系数 1.00 表1—3—10q —计算风压 0.6×150N/m 2 表1—3—9A —迎风面积 65m 2运行静阻力F j =F m +F p +F w =0.975+0.26+0.94=2.175t=21750N3.1.3.3 电机选择静功率 Pj=m Vo Fj ⨯⨯⨯⨯η100060=29.01000608.121750⨯⨯⨯⨯=0.36kw 式中Vo —运行速度 1.8m/minm —电机个数 2个粗选 P=Kd ×Pj=（1.1~1.3）×0.22=0.396~0.0.468 kw双驱动 m=2， ZDY1 22-4-1.5KW n 电=1380rpm《机械零件设计手册》下册、冶金版、P8303.1.3.4选取天车横移减速机：⑴ 已知： d=φ320 mm ，v=1.8 m/min ，n 电=1380 rpm⑵ 车轮转速： n 轮=dv π =1.8 rpm ⑶ 整机传动比： i=轮电n n =8.11380=766 ⑷ 齿轮传动比： i 齿=!Z Z 2=1641=2.56 ⑸ 减速机传动比： i 减=i/ i 齿=299⑹ 选取减速机传动比： i 减选取289⑺ 选取减速机型号： BLEN31-289-1.5kw Tp=1250N.m⑻ 车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =28956.21380⨯=1.86rpm ⑼ 龙门吊实际走行速度：V= n 轮πd=1.86×3.14×0.36=1.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =21750N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.56，m =2计算：T 轮=mr F j ⨯=218.021750⨯ =1957.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.056.25.1957⨯=850 N.m 1.2.计算工作转矩： T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×850=825 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中： T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M选取摆针减速机：BLEN31-289-1.5KW Tp=1250 N.M选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.1.4结构方案选择上5定滑轮组，下6动滑轮组，采用JM6t 卷扬机见图JQ30120.003.2天车纵移主从动轮组计算：3.2.1．大车车轮踏面计算： 《起重机设计手册》P3553.2.1.1.已知：Q=60t ，G=11.4t （龙门吊整机重量），G 1=5t 3.2.1.2载荷计算： P max =27/6)560(⨯++454.11-=29.5t p min =27/15⨯+454.11-=2t p c =32min max P P +=20.3t 3.2.1.3 车轮踏面接触强度计算：P C ≤K 1DLC 1C 2车轮和轨道线接触，L=60mm ，轨道方钢30*60，车轮材料ZG45则由公式：∴D ≥211C LC K Pc =25.117.1602.7103.204⨯⨯⨯⨯=321mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17C 2—工作级别系数 1.253.2.1.4 天车纵移轮箱车轮选取： φ360mm 轮组3.2.2. 大车驱动功率计算：3.2.2.1 已知：d=φ320 mm v=2.9 m/min3.2.2.2 摩阻：F m =(Q+G)ω=(60+11.4)×0.015=1.071t3.2.2.3 坡阻：F p =(Q+G)i=(60+11.4)×0.01=0.714t3.2.2.4 风阻：F ω=CK h qA=1.6×1×(0.6×150)×65/10000=1t3.2.2.5 运行静阻力：F j =F m +F p +F ω=1.07+0.714+1=2.784t 3.2.2.6 电机驱动功率：P j =mF j η1000v =6029.010009.210784.24⨯⨯⨯⨯⨯=0.74kw 3.2.2.7 确定实际功率：P=K d P j =(1.1~1.3)P j =0.814~0.1.11kw3.2.2.8 确定驱动电机：ZDY 1 22-4-2.2KW n=1380rpm3.2.2.9 龙门行走减速机n 轮=Vo/（π×d ）=2.9/（π×0.32）=2.88rpmn 电=1380 rpmi 总=n 电/n 轮=1380/2.88=479i 齿=Z 2/Z 1=41/16=2.56，i 减= i 总/ i 齿=187选择减速机：BLEN31-187-1.5kw Tp=1250N.m车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =18756.21380⨯=2.88rpm 实际走行速度： V= n 轮πd=2.88×3.14×0.32=2.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =15050N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.875，m =2（电机个数）计算：T 轮=mr F j ⨯=218.015050⨯=1354.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.0875.25.1354⨯=523.5N.m 1.2.计算工作转矩： T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×523.5=509.2 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中：T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M3.2.3.选取摆针减速机：BLEN41-187-1.5kw Tp=1250N.m选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.3.主横梁综合性能计算3.3.1.已知： 额定起重量： Q=120t小龙门吊整机重量： G=11.4t吊梁小行车重量： G 1=5t跨度： L=30m3.3.2.主横梁主要参数的选取：桁高：h=2 m桁宽：H=1.1 m3.3.3.主横梁截面计算和选取：（按单横梁计算）3.3.3.1.上弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.1.1.已知： Q=120 t G 小=11.4 t q=0.34t/m L=30m 计算主横梁最大弯矩：M max =88)1.1(2qL L G Q ++小 =83034.0830)4.11601.1(2⨯+⨯+⨯=328.5t.m 3.3.3.1.2计算轴向力：N 上=N 下=h M max =25.328=164.25t 3.3.3.1.3计算上弦杆所需最小截面积：A ≥][σφ上N =12077mm 2 3.3.3.1.4初选上弦杆截面：（双工钢夹板）2工25a+ 60×30+8×245 材料Q235BA=13502mm2 3.3.3.1.5计算上弦杆截面性能参数：节间有效长度：L x =L r =1.45 m⑴ 计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =141475083 mm 4截面抗压抗弯模量： W x 上=上x x y I =4.136141475083=1037207 mm 3 W x 下=下x x y I =7.143141475083=984517mm 3 压杆截面的惯性半径： r x =A I x =13502141475083=102mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x x r L =1021450=14 压杆的折减系数： φx =0.985查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑵ 计算Y 向性能参数：截面惯性矩： I y =43455755m 4截面抗弯模量： W y =y yy I =12043455755=362131mm 3 压杆截面的惯性半径： r y =AI y =1350243455755=56.7 mm 压杆的柔度（长细比）：λy =y yr L =7.561450=25.5 压杆的折减系数： φy =0.95查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑶ 间力学计算：已知：Q=120t ，G 1=11.4t ，m=4，轮压：P 轮=mG Q 小+=44.1160+=17.85t 节间弯距：M j =6j L P 轮=645.185.17⨯=4.32t.m ，L j =1.45 m 3.3.3.1.6上弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ=xj W M A N +上=9845171032.4135021025.16444⨯+⨯=121.6+0.04=121.64Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算⑵刚度校核：λ=m in γL =8.561450=25.5＜[λ]=100 通过检算 ⑶稳定性校核:σ=x j W M A N +φ上=9845171032.4135020.9851025.16444⨯+⨯⨯=124MPa σx = [σ]=170 Mpa 通过检算3.3.3.2.下弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.2.1计算单根下弦杆轴向力：（由上知）N 上=N 下=h M max =25.328=164.25 t N 下单=82.13t3.3.3.2.2计算单根下弦杆所需最小截面积：A ≥][σ下N =1701013.824⨯=4831 mm 2 3.3.3.2.3初选下弦杆2[18b+8×120 材料Q235BA=6818mm2 3.3.3.2.4计算下弦杆截面性能参数：⑴ 计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =34694439mm 4截面抗拉压弯模量： W x =x xy I =10334694439=336839mm 3 压杆截面的惯性半径： r x =AI x =681834694439=71.3mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x x r L =3.711450=20.3 压杆的折减系数： φx =0.967查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑵ 计算Y 向性能参数：截面惯性矩： I y =18973100mm 4截面抗弯模量： W y =yy y I =7018973100=27104mm 3 压杆截面的惯性半径： r y =A Iy =681818973100=52.7m压杆的柔度（长细比）：λy = y yr =7.52=27.5 压杆的折减系数： φy =0.943查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-1223.3.3.2.5下弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ=jA N 下=68181013.824⨯=120 Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 材料Q235B 通过检算 ⑵刚度校核：λ=m in γL =7.521450=27.5＜[λ]=100 通过检算 ⑶稳定性校核:σx =j A N φ下=6818967.01013.824⨯⨯=125MPa σx <[σ]=170 Mpa 材料Q235B 通过检算3.3.3.3腹杆计算和选取(压杆)3.3.3.3.1.计算腹杆集中载荷：已知：已知： Q=60 t G 小=11.4 t q=0.34 t/m L=30m N=221.1L q G Q ⨯++小=43.8 t 3.3.3.3.2 计算轴向力:斜腹杆:N 1=αcos 2N =29.15cos 28.43⨯=22.7t 水平杆: N 2=27.182cos 1N =11.9t 3.3.3.3.3计算腹杆所需最小截面积A ≥][2σϕN =1709.0109.114⨯⨯=777mm 2 3.3.3.3.4 初选腹杆截面：材料 Q235B （对扣）80*80*6 (A=1714 mm 2 )A=1714mm 23.3.3.3.5 计算腹杆截面性能参数：节间有效长度：L x =L y = 1948mm⑴ 计算性能参数：截面惯性矩： I=1539590mm 4截面抗拉压弯模量： W=y I =401539590=38489mm 3 压杆截面的惯性半径： r=A I =17141539590=30mm压杆的柔度（长细比）：λx =r =30=65 压杆的折减系数： φx =0.78 查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-1223.3.3.3.6 腹杆性能校核计算：（1）强度校核：σ=j A N 1=1714109.114⨯=70 Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算（2）刚度校核：λ=m in γL=65＜[λ]=100 通过检算（3）稳定性校核:σ=j X A N φ1=171478.0109.114⨯⨯=89MPa σx ＜[σ]=170 Mpa 材质：Q235B 通过检算3.3.3.5 主横梁整体性能验算：3.3.3.5.1 主横梁整体截面性能参数：① 主横梁截面参数：桁宽H=1.1m ，桁高h=2m ，节间L j =1.45m ，跨度L=3m② 主横梁整体截面惯性矩： I =28222134859mm 4③ 主横梁整体截面抗弯模量：W 上=上y I =115792822213485=24392510 mm 3 W 下=下y I =109592822213485=25773639mm 3 3.3.3.5.2 主横梁整体载荷分析计算：（单根）① 主横梁最大计算弯矩： （见主横梁计算）M max =88)1.1(2qL LG Q ++小 =83034.0830)4.11601.1(2⨯+⨯+⨯=328.5t.m ② 主横梁最大剪力：Q max =221.1qL G Q ++小=23034.024.11601.1⨯++⨯=43.8 t 3.3.3.5.3 主横梁整体性能校核验算：（单根）① 主横梁整体强度验算：σ上=WM max =24392510105.3287⨯=135Mpa ＜[σ]=170Mpa 上弦材料Q235B σ下=WM max =25773639105.3287⨯=127Mpa ＜[σ]=170 Mpa 下弦材料Q235B ② 主横梁整体刚度验算：主横梁跨中集中载荷下挠计算： f=EI PL 483=38主横梁整体刚度：f=44.1＜[f ]= 500L =60主横梁跨中均布载荷下挠计算： f=EI qL 38454=592822.213481.238410003034.054⨯⨯⨯⨯⨯=6.3mm主横梁整体性能参数通过计算3.3.3.6联接销轴与联接耳板的计算选取：3.3.3.6.1联接销轴计算拉力F=N=164.25t=1.64×106N上弦双销板，3个φ50销轴销轴材质45 [τ]=34.14308.0⨯=257MPa上弦销轴直径τ=A F12= 69MPa ≤257MPa下弦初定为单销双剪切2个φ50销轴下弦销轴τ=A F8=104≤257MPa3.4 支腿综合性能计算：3.4.1支腿拉压杆强度计算：3.4.1.1支腿最大载荷分析：轴距B=5~6m ，支腿高度h 支=2.5m q=0.32t F ×32-32q ×16+16q ×8=0 F=3.9tP=1.1Q+G 小+F=1.1×50+10.7/2+4.8=64.3t （吊梁行车移至支腿极限位置时）3.4.1.2 计算支腿所需最小截面积：材料Q235BA ≥][σφP =1706.0103.644⨯⨯=6304mm 23.4.1.3 初选支腿型材：材料Q235B支腿：φ299×10 A=9079mm 2，q=90.5kg/m 材料许用应力：[σ]=170Mpa 3.4.1.4 支腿截面性能参数计算：节间有效长度: L x =L y =2845mm（1）计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =194258666 mm 4压杆截面的惯性半径： r x =129.8mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x xr L =8.1292845=21.9压杆的折减系数： φx =0.963查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122（2）计算Y 向性能参数：（与X 向相同）3.4.1.5 支腿性能校核计算：（1）强度校核：σ=支A P = 11530102.1174⨯=102Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算（2）刚度校核：λ=m inγL=8.1292845=21.2＜[λ]=120 通过检算 （3）定性校核:σ=支A P φ=11530963.0102.1174⨯⨯=106MPa σ <[σ]=170 Mpa 材质：Q235B 通过检算4 载荷计算4.1 水平载荷提升小车在主梁上横移速度为0.02m/s,加速度α=0.12m/。
架桥机作业指导书
5.8遥控器操作 (24)6关机程序 (29)第十一章900吨桥机作业指导书一、架桥机操作流程（一）开机前例行检查（二）启动发电机（三）打开总电源（四）整机走行（过孔）1、吊梁小车后退纵移到后支腿及架桥机主梁尾部。
轨道铺设在箱梁上，轨道的中心距及平行度控制在5900±10mm内。
（需1人复测）2、左右两组油缸同步顶起后支腿，抽出左右轮箱下4条垫箱（或硬杂木），左右两组油缸同步回落，后支腿行走轮箱压在行走轨道上。
（需2人配合）3、启动前支腿及辅助支腿泵站，顶升前支腿及辅助支腿油缸300mm，插入辅助支腿的4个钢销，回收前支腿油缸使辅助支腿下部行走轮压在导梁轨道上，前支腿脱空离开桥墩。
（需2人配合）图4.1图4.24、整机走行至前支腿到下一墩台时过孔到位，（后支腿齿轮箱前端面距已架箱梁边缘700mm）。
支撑前支腿，抽出辅助支腿的4个钢销，前支腿及辅助支腿油缸回缩300mm，插入前支腿4个钢销，（需2人配合）。
注意：①架桥机行走过程中时刻保持前高于后50-100mm；②专人观察前支腿能否上前桥墩。
人员配置：需2人看轨道，前支腿两侧各1人，1人看电缆。
（五）导梁纵移1、导梁纵移第一步图5.1解除导梁前、后支腿锚固拉杆；辅助支腿油缸回缩300mm，使导梁前支腿脱空离开桥墩约150mm，辅助支腿插入4个钢销锁定。
（需2人配合）前吊梁小车行走到位，前吊梁小车吊起导梁后端约100mm，（需2人配合）前吊梁小车纵移，前行至导梁的重心距辅助支腿1m处停止。
注意：①、推送过程中应保持导梁处于相对水平状态，或后端略低于前端，高差≤10cm。
②、导梁向前推送绝对不能超过标定位置，否则可能因导梁的重心超出辅助支腿吊挂轮而引起重大事故。
人员配置：导梁在行走过程中，前吊梁小车需1人，导梁两侧分别有1人。
2、梁纵移第二步图5.2辅助天车纵移到位，辅助天车吊起导梁（需2人配合），辅助天车与前吊梁小车同步前行到前吊梁小车接近它的前进限位处时停止。
架桥机使用说明书
架桥机使用说明书架桥机使用说明书一、产品介绍1.1 产品概述本架桥机旨在为用户提供高效、安全、稳定的桥梁施工解决方案。
该产品采用先进的技术和材料，经过精心设计和制造，具备承载力强、操作简便、适用范围广等特点。
1.2 主要组成部分本架桥机由以下主要组成部分构成：- 基座：提供稳定的支撑平台，用于支撑整个架桥机。
- 上部结构：包括起重机梁、支撑架、传动装置等部件。
- 控制系统：用于控制架桥机的运动和起重动作。
- 电源系统：提供供电和动力支持。
- 安全系统：包括安全传感器、保护装置等，用于保障操作人员和周围环境的安全。
二、使用前准备2.1 安装要求- 确保安装场地平坦稳固，无杂物和障碍物。
- 根据产品规格和施工需求，正确安装架桥机，确保各部件固定可靠。
- 检查电源系统和控制系统，确保正常工作。
2.2 操作前检查- 检查各部件和连接件是否完好无损。
- 检查润滑部位的润滑情况，确保充足润滑。
- 检查控制系统是否正常工作，所有按钮和开关是否灵活可用。
- 检查安全系统是否正常，保证安全传感器和保护装置可靠。
三、操作步骤3.1 预热操作- 打开电源开关，确认电源系统正常运行。
- 启动控制系统，确认所有操作按钮和开关正常。
- 检查安全系统是否正常工作。
3.2 桥梁架设操作- 将架桥机移动到桥梁下方，确保基座平稳支撑。
- 调整支撑架的高度和方向，使其与桥梁的连接点对齐。
- 使用起重机梁将桥梁吊起，并逐步连续推进，直至桥梁完全架设完成。
- 通过控制系统和操作按钮，调整架桥机的位置和姿态，确保桥梁的稳定和准确架设。
3.3 操作注意事项- 操作人员应熟悉架桥机的使用方法和安全规定，必要时参加相关培训。
- 在操作过程中，严禁在架桥机上站立或行走，以免发生意外。
- 使用起重机梁时，应注意保持平衡，避免超载或斜拉等危险操作。
- 操作结束后，及时关闭电源，彻底清理操作现场。
四、故障排除与维护4.1 常见故障及处理方法- 电源无法启动：检查电源线是否连接松动或损坏，确认供电正常。
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30m/120t架桥机安装、使用、维护说明书河南天路桥梁工程机械有限公司目录一、用户须知 (2)二、公司简介 (3)三、用途介绍及技术参数 (4)四、桥机特点： (5)五、桥机安装： (5)六、桥机过孔： (9)七、桥机架梁 (10)八、维护保养 (12)九、常见故障原因及排除方法 (14)十、质量承诺 (16)十一、售后服务承诺 (16)一、用户须知尊贵的阁下谢谢您对我公司的支持和合作!您购买的架桥机属于国家特种设备。
国家对特种设备的安装、操作使用有严格的规定，请向当地技术监督局详细了解,以便不影响您购买的设备正常安装和使用。
1、收到产品后应严格对照发货清单验收产品及其附件有无损坏。
核对数量是否与清单相符。
技术文件是否完整。
2、应及时与我公司售后服务人员沟通做好安装所需的材料、工具、吊装设备的准备，以便加快安装进度。
3、双方尽快做好技术资料的移交工作。
4、安装前使用方应到当地技术监督局进行安装告知，请注意与检验部门（主检员）的人际关系处理和沟通。
5、架桥机的安装、操作、指挥、吊装等所有人员必须持证上岗并建立完备的操作、维护、保养制度。
6、安装完毕双方自检验收后应及时通知当地有关部门进行检验,检验合格后方可使用。
7、验收后与我公司安装人员办理设备移交手续。
并对我公司安装人员工作表现及安装（设备）质量给予评定。
8、设备在使用过程中如发现质量问题应及时拨打我公司售后服务电话，以便及时提供服务。
9、如需要配件应写明规格型号及收货人详细地址。
二、公司简介河南天路桥梁工程机械有限公司,位于中原大地九朝古都:洛阳市区。
占地45亩、厂房2800平方米,是从事高速公路、轻轨铁路等起重设备制造、桥梁工程施工，技术咨询的一体化实业公司。
公司管理通过了ISO9001国际质量管理体系的认证，产品通过了国家型式试验，取得了国家A级特种设备制造许可证,特种设备安装改造维修许可证。
所有出厂产品和参与工程施工用的设备均经特种设备质量监督检验。
公司本着“以人为本，不断创新”的企业精神，坚持以学历和能力相结合的用人方针，聚集了一大批高级技术人才和管理人才。
公司同时具有专业从事企业管理、营销策划的职业经理人担任总经理。
公司不断地强化企业科学管理，推动技术创新，在日益激烈的市场竞争中逐步发展壮大。
公司根据高速公路、城市轻轨施工特点及用户反馈，在紧跟和吸取国内外高新技术的同时，凭借科学的产品设计、生产工艺流程不断改进创新。
设计生产出了：30-50M桁架式架桥机，240T铁路轻轨架桥机，1200T 造桥机，路用门式起重机、定点起吊门式起重机、1000T轨道运梁平车、150T轮式运梁平车、180T提梁机等产品，在同行业中是唯一的即产品制造又工程施工的一体化公司。
公司产品和施工业绩已遍布全国各地，深受广大用户的一致好评，在我国高速公路及城市基础设施建设中发挥着重要作用。
公司具有数支高水平，全新观念的桥梁架设施工队伍，给用户提供了值得信赖的安全施工服务。
售后服务人员具有资质、经验丰富、责任心强，深入到全国各施工工地，随时为客户提供高效有力的支持和保障。
“诚信结友谊，质量换双赢”是我公司的经营战略方针，河南天路桥梁工程机械有限公司以优质、安全、高效、全方位的服务来满足新老用户的各种需求。
三、用途介绍及技术参数1、本厂生产的桁架式架桥机适用于平原、山区修筑坡度大、小半径弯桥。
同时该型号架桥机具有自重轻、安装拆卸和运输便利的特点。
作为一种简便有效的施工机具被广泛应用。
2、主要参数：型号：TLQJ30m/120t（一）、主体钢结构尺寸：跨径： 30米桥机总长： 52米起升高度： 5米总高： 7.8米支腿中心宽度： 5米（二）、起重天车2台；最大起重量：60t+60t；电机功率：11kw×2；提升速度：0.75米/分钟;横移速度：3米/分钟；功率：1.5kwx4;纵移速度：3米/分钟；功率：1.5kwx4;（三）、中支腿横移轮箱组及反托轮箱组1. 横移速度：3米/分钟;2. 电机功率：1.5kw×2;3. 纵移速度：3米/分钟;4. 电机功率：1.5 kw ×2;（四）、前支腿横移轮箱1. 电机功率：1.5 kw×2;2. 横移速度：3米/分钟;（五）、后支腿纵移轮箱1. 电机功率：1.5kw×2;2. 纵移速度：3米/分钟;四、桥机特点：1、架桥机的前支轮箱和中支腿反托轮箱组可旋转，以满足小半径弯桥的架设要求。
2、架桥机的主梁梁节之间由销板连接，架桥机的总长度可以通过减少主梁梁节以满足该桥机在小跨径架设条件下的过孔和架梁要求。
3、架桥机中支腿轮箱组是双向行走的两对轮箱组，即纵移轮箱组和横移轮箱组,该纵移轮箱(反托轮箱组)与主梁下弦接触，以实现桥机过孔;当架梁时反托轮箱组不工作,横移轮箱组横移,实现架梁要求。
4、架桥机的起重小车可以横移偏一侧起吊，架边梁时，先将边梁放在邻近的中梁桥墩上，然后将起重小车横移到待架边梁的一侧，起吊边梁并使架桥机整体横移到位;采用天车偏吊架边梁可以最大限度的减少前、中横移轨道悬臂部分的弯矩，使架桥机架设边梁既安全又方便。
5、架桥机采用三个支撑点过孔，前支撑点为反托轮箱组，中支撑点为带有伸缩缸的后支腿，后支撑点为带配重梁的运梁车，中支撑点可缓冲主梁在过孔时中托轮箱组的压力。
五、桥机安装：步骤一：安放中横移轨道枕木摆放：在桥头或预制梁端头上横向摆放枕木，两根枕木间距约为半米，尽可能水平，摆成一条直线且与前桥墩平行；横移轨道摆放：用汽车吊或其它起重设备把横移轨道各节摆放在枕木上；连接：用螺栓把各节横移轨道连成一体，且尽可能与前桥墩平行;超平：用水平仪超平横移轨道；调整轨道保证水平。
支垫：横移轨道与枕木有间隙或不太实在的地方，用钢板支垫落实。
特别注意为保证桥机安全正常工作，在安装桥机的前、中横移轨道时，一定要将前横移轨道与盖梁、中横移轨道与已架好的预制梁连接在一起，使之成为一个整体,以增加桥机架边梁时的安全系数。
在桥机架设边梁的工况时，前横移轨道悬臂端的支点支反力为55t；中横移悬臂端的支反力为60t。
请用户根据受力状况设置支点（必须设置钢支点）以防止桥机架设边梁时支点塌陷导致桥机倾覆。
步骤二：安放中托轮组中托下轮组摆放：让电机安装位置朝向后方，把中托下轮组摆放在中横移轨道上，尽可能与运梁平车轨道相对；电机减速机总成的安装：中托下轮组有齿轮边脱离轨道，轮齿上涂抹适量的润滑脂，用螺栓把电机减速机总成安装在中托下轮组上，添加齿轮油；旋转座安装：摆放旋转座于中托下轮组上，安装旋转销轴及螺母、垫片；反托轮组安装：摆放反托轮组于旋转座上，安装鞍座销轴并插上开口销；电机减速机总成的安装：轮齿上涂抹适量的润滑脂，用螺栓把电机减速机总成安装在反托轮组上，在减速机中添加（32#）轻型机油；中托连杆：用销轴把中托下轮组与中托连杆连接，安装开口销。
步骤三：拼装主梁安放前端梁节：搭起和中托一样高的枕木垛，用汽车吊或其它起重设备把前端梁节摆放在中托和枕木垛上；依次组拼梁节：另搭起一组枕木垛，用销轴把梁节与前节梁连接，安装φ8开口销，然后拆除前一组枕木垛用来搭下一组枕木垛，重复上述步骤按编号依次组拼各梁节（如果有起重量足够大的起重设备，可按编号依次组拼各梁节，再放在中托上）。
步骤四：拼装前框架摆放：用汽车吊或其它起重设备吊起前框架，对正主梁前端的鞍座；连接：插上连接销轴，插上开口销。
步骤五：拼装后上横梁摆放：用汽车吊或其它起重设备吊起后上横梁，摆放在末端梁节的横梁固定座上；连接：用8.8级高强螺栓进行连接并紧固。
步骤六：拼装前支腿泵站安装：把花纹板铺设在前支位置旁边的主梁桁架内作为工作平台，把油泵安放在工作平台上，用铁丝固定在工作平台上，在油泵里添加46#液压油；千斤顶安装：把千斤顶缸体固定端用销轴固定在主梁上的吊耳上，插上开口销，连接高压油管；电机减速机总成的安装：前支轮组有齿轮边向上，轮齿上涂抹适量的润滑脂，用M12×50螺栓把电机减速机总成安装在前支轮组上添加（32#）轻型机油；支腿安装：用M24×80螺栓把前支轮组、标准节、前支伸缩管连成一体；托架安装：把托架套在伸缩管上，插上销轴，然后用8.8级高强螺栓组把托架、支腿一起安装在主梁上，伸缩管用销轴与千斤顶活塞端连接，插上开口销；前支连杆：用连接销轴把前支轮组与前支连杆连接，插上φ8开口销。
步骤七：拼装后支腿泵站安装：把花纹板铺设在后支位置旁边的主梁桁架内作为工作平台，把油泵安放在工作平台上，用铁丝固定在主梁上，在油泵里添加46#液压油；千斤顶安装：把千斤顶缸体固定端用销轴固定在主梁上的吊耳上，插上开口销，连接高压油管；电机减速机总成的安装：后支轮组有齿轮边向上，轮齿上涂抹适量的润滑脂，用螺栓把电机减速机总成安装在后支轮组上，添加（32#）轻型机油；托架安装：把托架套在后支伸缩管上，插上销轴，然后用螺栓组把托架、支腿一起安装在主梁上，伸缩管用销轴与千斤顶活塞端连接，插上开口销；后支轮组的安装：把后支轮组按照工作状态安放在铺设好的运梁轨道上，且在后支正下方，然后把后支连接梁吊放在后支轮组上，对正法兰板，用螺栓把后支轮组与后支连接梁连成一体；后支连接梁的安装：后支伸缩管下落，对正法兰盘，用螺栓把后支伸缩管与后支连接梁连接起来。
步骤八：拼装天车电机减速机总成的安装：天车轮组有齿轮边向上，轮齿上涂抹适量的润滑脂，用螺栓把电机减速机总成安装在天车左右轮组上，添加（32#）轻型机油；天车轮组的安装：摆放好已装电机减速机总成的天车左右轮组，吊起天车梁安放在天车左右轮组上，用销轴把天车梁和天车左右轮组连接起来。
定滑轮组、起重小车的安装：把定滑轮组、起重小车安放在天车梁上，起重小车在定滑轮组的正上方，安装板簧，用螺杆连接定滑轮组和板簧，调节螺杆，让定滑轮组脱离天车梁，且螺杆有一定的预紧力；小卷扬的安装：把小卷扬摆放在座板上，用螺栓连接，安装天车梁另一端的导向滑轮，缠绕钢丝绳；卷扬机的安装：把卷扬机摆放在起重小车上，添加齿轮油；安放天车：把组装好的天车吊放在主梁轨道上；动滑轮、吊具的安装：卷扬机松绳，缠绕钢丝绳，用绳扣固定钢丝绳，把吊具与动滑轮连接。
步骤九：电器系统安装线架安装：在主梁侧面、天车梁两端合适位置焊上滑线架，在天车端头、起重小车侧面合适位置焊上挑线架，穿滑线轮，用花蓝螺栓张紧滑线；电控柜安装：在中托位置主梁桁架内用花纹板铺设工作台，然后把电控柜安放在工作台上并固定；附件的安装：在前支轮组、中托下轮组、天车轮组上安装缓冲器和限位开关，在定滑轮处安装重锤开关，在卷扬机上安装电阻切除器；线路的铺设和捆扎：铺设卷扬机主线、电阻切除器信号线，铺设重锤开关信号线，铺设天车轮组主线和限位开关信号线，铺设前支轮组主线和限位开关信号线，铺设中托轮组主线和限位开关信号线，铺设前、后泵站主线，铺设后支轮组主线；各机构的调试运行：调整各运行电机转向，使其和控制面板表示一致，调整各运行电机的刹车达到使用要求。