常用船舶轮机设备计算书
15000DWT航速及螺旋桨计算书(最终)
航速及螺旋桨计算书1、 船舶要素m B mL m L pp wl 0.211386.140===型宽垂线间长水线长，m T 0.8=吃水 828.087.19789==∆B C t 方型系数排水量2、 主机及齿轮箱规格主机型号 台1400528⨯-L PC ， 齿轮箱型号 75.66GWC 型 额定功率 kw P B 3824=， 齿轮箱减速比 3.5:1 主机转速 rpm N 520=主机3、 计算系数选取伴流分数 364.005.05.0=-⨯=B C w 推力减额 237.00.65=⨯=w t 船身效率 200.111=--=wtct η 旋转效率 0.1=xd η4、 有效功率估算（爱尔法） ① 参数20.5625.231=∆=wl L T B, m X B 163.2= ② 有效功率计算结果5、 螺旋桨要素选取及有效推马力计算 ① 选用MAU-5型螺旋桨 ,取盘面比 0.62。
② 收到马力 zx cl B D P P ηη⋅⋅⋅=9.0hpkw95.440320.323897.097.09.03824==⨯⨯⨯=③ 有效推马力计算结果36.665.0=D P ， 11.985957.1485.0=⋅=D P N rpmN（δ、0η、DP 的值根据MAU5-50和MAU5-65图谱查出，用插值法得出）6、 航速计算由有效功率E P 曲线与有效推马力TE P 曲线的交点得： 设计航速 kn V 48.12= 直径 m NV D A166.4=⋅=δ螺距比 732.0=DP桨效率 496.00=η 7、推力计算① 计算功率 hp P D 95.4403=，m D 166.4=，螺旋桨转速m in 57.148r N = 系柱推力减额分数取 04.00=t由MAU5-50,MAU5-65 J K K Q T —, 图谱得：)732.0(=D P0=J 时， 35.0=T K ， 04.0=Q K 则主机转矩： m kg NP Q D ⋅=⨯⋅=52.2122927560π系柱推力： )1(0t DQK K Z T Q T -⨯⨯⨯= N 44.419494=② 设计航速 kn V 48.12=，kn V A 94.7=，148.2-=s n当 40.0=⋅=D n VJ A 时，21.0=T K则推力 42D n K Z T T ⋅⋅⋅⨯=ρ N 32.395297=8、 计算结果小结计算航速 V kn 48.12 推力 T 419494.44 KN 桨型式 MAU 型 桨叶数 Z 5 叶 桨直径 D m 166.4 螺距比 D P 0.732螺 距 P m 050.3 盘面比 d A 0.62 桨效率 0η 496.0 后倾角 ε 10 毂径比D d 018.0 叶厚分数D t 00.05叶根厚度 0t mm 3.208 叶梢厚度 0.1t mm 50.12 桨材料 Cu3镍铝青铜 材料密度 37600m kg9、 空泡校核：按勃立尔限界线进行校核计算 ① 满足空泡要求所需最小盘面比：611.04)229.0067.1()21(427.00=⋅⨯-⋅⋅Γ=D DP V T A A R c Eπρ式中：kgf V P T AD 95.401295144.0750=⨯⋅⋅=η ，194.0=Γcm kg V R 86.276272127.0=ρ ， ② 本船螺旋桨盘面比实取 611.062.00=>=A A A Ed故满足要求。
MST905-401-02JS_REV.0_机械设备计算书
1总则1.1本计算按照2015版《国内航行海船建造规范》和2011版《国内航行海船法定检验技术规则》及其《修改通报》和船东的《设计规格书》要求进行。
1.2总体参数：航区：沿海续航力：3000n mile计算航速：9.0kn船员：43人自持力：20天总长：76m垂线间长：67.14m型宽：22.00m型深： 6.7m总吨位：29922舱底水系统计算2.1后机舱舱底水支管内径计算后机舱舱底水支管内径按下式计算：)D B (l 15.225d 2++=mm式中：d 2——后机舱舱底水支管内径，mm ；l ——机舱长度，21.60m ；B ——船宽，22.0m ；D ——至舱壁甲板的型深，6.7m 。
则机舱的舱底水支管内径为：=+⨯+=)7.622(6.2115.2252d 78.5mm按可接受标准的最接近的尺度取整，选用φ89×4.5无缝钢管作机舱的舱底水支管，其通径为80mm 。
2.2前辅助柴油机舱舱底水支管内径计算前机舱舱底水支管内径按下式计算：)(15.2253D B l d ++=mm式中：d 3——前机舱舱底水支管内径，mm ；l ——前机舱长度，8.40m ；B ——船宽，22.0m ；D ——至舱壁甲板的型深，6.7m 。
则前机舱的舱底水支管内径为：=+⨯+=)70.622.0(4.815.2253d 58.4mm 按可接受标准的最接近的尺度取整，选用φ76×4.5无缝钢管作前机舱的舱底水支管，其通径为65mm 。
2.3最大空舱底水支管内径计算（NO.4空舱、NO.5空舱）空舱舱底水支管内径按下式计算：)(15.2254D B l d ++=mm式中：d 4——最大空舱舱底水支管内径，mm ；l ——最大空舱长度，7.0m ；B ——最大空舱宽，14.20m ；D ——型深， 3.975m 。
则最大空舱的舱底水支管内径为：=+⨯+=)975.32.14(715.2252d 49.3mm按可接受标准的最接近的尺度取整，取最大空舱的舱底水支管实际通径为50mm ，选用φ60×4.5无缝钢管，空舱内亦可采用CCS 认可的DN50船用聚丙烯（PPH ）管道系统或船用强化聚乙烯（PEH ）管道系统。
（完整版）船舶结构规范计算书
（完整版）船舶结构规范计算书船舶结构规范计算书2.1 概述（1）本船为单甲板，双层底全焊接钢质货船；货舱区域设顶边舱和底边舱。
货舱区域主甲板、顶边舱、底边舱及双层底为纵⾻架式结构，其余为横⾻架式结构。
（2）本船结构计算书按CCS《钢质海船⼊级规范》（2006）进⾏计算与校核。
（3）航区：近海（4）结构折减系数：0.952.2 船体主要资料L 96.235m 总长oaL 92.780m ⽔线间长W1L 89.880m 两柱间长bp型宽 B 14.60m型深 D 7.000m设计吃⽔ D 5.600m计算船长L 不⼩于0.96Lwl=73.344m,不⼤于0.97Lwl = 89.997m取计算船长L = 89.900m 肋距 s 艉~ Fr8, Fr127 ~ 艏 0.60mFr8 ~ Fr1270.650m 纵⾻间距甲板及双层底下 0.60~0.70m顶边舱及底边舱0.60~0.80ms=0.0016+0.5 0.644m 标准⾻材间距bC（对应结构吃⽔） 0.820 ⽅型系数b系数C = 0..412L+4 7.704b f =b F =1.00 d f =d F =1.00主尺度⽐ L/B=6.158 > 5B/C=2.09 <2.5货舱⼝尺度⽐No.1货舱 b 1=10.60 m L H1=25.35 m L BH1=32.20mb 1 /B=0.726 >0.6 L H1 / L BH1=0.726 > 0.7No.2货舱 b 2=12.60 m L H2=25.60 m L BH2=33.60mb 2 /B=0.863 >0.6 L H2 / L BH2=0.750 > 0.7 本船货舱开⼝为⼤开⼝.主机功率 1544kW2.3 外板计算 2.3.1 船底板(2.3.1)（1）船舯部0.4L 区域船底板厚t 应不⼩于下两式计算值： (2.3.1.3)b F L s t )230(043.01+== 8.86mm b F h d s t )(6.512+== 9.35mm式中：s ——纵⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90mF b ——折减系数，取1 d ——吃⽔，取5.60mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120实取 t = 10 mm（2）艏、艉部船底板 (2.3.1.4)在离船端0.075L 区域船底板厚t 应不⼩于下式之值:mm s sL t b19.9)6035.0(=+= 式中： L ——船长，取89.90m s ——纵⾻间距，取0.650m b s ——纵⾻的标准间距，取0.644m 实取 t=10mm 2.3.2 平板龙⾻ (2.3.2)平板龙⾻宽度b 应不⼩于下式之值：=+=L b 5.39001214.65 mm (2.3.2.1) 2t t =+=底11.35 mm (2.3.2.2) 式中： L ——船长，取89.90m实取平板龙⾻ b=1800mm t =12mm2.3.3 舭列板 (2.3.3.1)舭列板处为横⾻架式，其厚度应不⼩于船底板厚度 (2.3.1.2)b F L Est )170(1072.01+== 11.58 mm b F h d s t )(0.712+== 11.79 mm式中：E = 1+(s/S)2 = 1.0050, 其中, S 为船底桁材间距, 取2.900ms ——纵⾻间距，取0.650mL ——船长，取89.90mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120 F b ——折减系数，取1 实取 t =12 mm2.3.4 舷侧外板(1) 3D/4 以上及顶边舱与底边舱间横⾻架式舷侧外板厚度应不⼩于按下列三式计算所得之值: (2.3.4.3、 8.3.2.1)d F L Est )110(1073.01+== 9.49 mm =+=)(2.422h d s t 7.53mm ==L t 3 9.48mm 式中： E = 1 s ——肋⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90m d ——结构吃⽔，取5.60m F d ——折减系数，取1 2h ——C 5.0h 2==3.852且d h 36.02≤=2.016, 取2h = 2.016实取 t=14mm(2) 距基线D 41以下舷侧外板厚度t 不⼩于下式： (2.3.4.2)d F L Es t )110(1072.01+== 8.80mm=+=b F h d s t )(3.61210.62mm 式中： E = 1s —— 肋⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90m d ——结构吃⽔，取5.60m F b ——折减系数，取1h 1——1h =0.26c=2.003, 且d h 2.01≤=1.120, 取h 1=1.120 实取 t =12mm2.3.5舷顶列板 (2.3.6.1)宽度 b = 800+5L = 1249.5d F L s t )110(06.01+==7.72 mm)75(9.02+=L s t = 7.44mm 式中:S=0.644 m d F =1 实取: t=14mm2.3.6 局部加强(1)与尾柱连接的外板、轴包处的包板： (2.3.6.1)外t t 5.1== 14.025mm中t t == 9.35mm 实取t=16mm(2)锚链管处外板应予加强： (2.3.6.2)2+=外t t = 11.35mm 实取t=14mm2.4 甲板计算2.4.1 强⼒甲板(1)船中0.4L 区域纵⾻架式甲板，不⼩于下式之值： (2.4.2.1)d F L s t )110(06.011+== 8.40 mm759.02+=L s t = 8.09 mm式中： s ——纵⾻间距，取0.70mL ——船长，取89.90m1L =L , 取89.90m d F ——折减系数，取1实取 t =14 mm(2)开⼝线以内及离船端0.075L 区域内强⼒甲板t 不⼩于下式之值 (2.4.2.2)759.02+=L s t = 7.51 mm式中： s ——横梁间距，取0.65 mL——船长，取89.90m实取t=10 mm2.4.2 甲板边板 (2.4.3.1) 船中部4.0L区域，甲板边板宽度，=b1111.32 mm8.6L≥500+厚度t不⼩于强⼒甲板厚度实取甲板边板 t x b = 14?20002.4.3 平台甲板厚度t应不⼩于下式之值： (2.4.5.2) t = 10s = 6.50 mm式中： s——⾻材间距，取0.650m实取 t = 8mm2.4.4甲板开⼝(2.4.4.2) 货舱及机舱开⼝的⾓隅采⽤抛物线，货舱⾓隅板实取 t=14mm 机舱⾓隅板实取 t=10mm2.4.5开孔平台(2.15.1.11) 艏尖舱设开孔平台开孔平台甲板开孔⾯积 a = 0.1A = 0.07m2式中: A = 0.700 m2实取: a = 10.8 m2开孔平台甲板厚度 t= 0.023L + 5 = 7.07 mm实取: t = 8mm开孔平台甲板横梁的不连带板的剖⾯积(隔档设)A = 0.13L + 4 = 15.69 cm2实取: L100x63x8 (每档设) A= 25.20 cm22.4.6 顶边舱斜板 (8.6.2.1)斜板厚度t 应不⼩于按下列两式计算所得之值,且应不⼩于8mm:h s t 41= + 2.5 = 8.93 mms t 122= = 9.34 mm式中: h = h 1cos θ+ b 1sin θ= 2.8 x cos30°+ 3.7x sin30°= 4.275s = 0.778 m实取: t = 10mm2.5 双层底结构 2.5.1中桁材(2.6.2.1~2.6.2.3)中桁材⾼度 30042250++=d B h = 900.2 mm 中桁材厚度 t =0.00770h +3 =9.93 mm式中：B=14.6m d=5.6m 0h =900.2mm ≥700mm 实取 0h =1050 mm t=12mm2.5.2 旁桁材(2.6.10.2, 2.6.4.1)t =0.00770h +1 =6.93mm 实取: t = 10mm 加强筋两端削斜其厚度与肋板相同,宽度为肋板⾼度的1/10B = 0.10h = 90.02 mm 实取: t=10mm b=100mm2.5.3 实肋板 (2.6.11.2, 2.6.5.1)(1)在机舱区域，⾄少每个肋位上应设置实肋板，货舱区每四肋位设置实肋板。
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h
4
8
容积系数
ηv
选取
1.1
9
柴油日用舱容积
V
m3
3.0
10
柴油沉淀舱容积
V1
m3
2V
6.0
本船设柴油日用舱两只，容积为:4.16m3+4.3m3。设柴油沉淀舱一个，容积:9.0m3。
3.1.3燃油污油舱
序号
名称
符号
单位
计算公式或来源
数值
1
主机日耗油量
C1
t/day
8.06
2
辅机日耗油量
C2
t/day
3.1.2柴油日用舱容积计算
序号
名称
符号
单位
计算公式或来源
数值
1
主机服务功率
Nez
KW
按100%主机额定功率
1680
2
主机燃油消耗率
gez
g/Kw.h
主机厂提供
200
3
辅机功率
Nef
KW
249
4
辅机燃油消耗率
gef
g/Kw.h
196
5
锅炉燃油耗率
geg
Kg/h
228
6
柴油重度
γ
t/m3
查表
0.9
7
供油时间
5
工作时间
T
h
取
4
6
充填时间
T'
h
取
1
7
柴油输送泵排量
Q
m3/h
2.72
8
柴油输送泵压头
P
MPa
0.33
选用柴油输送泵一台，型号：；流量：5m3/h。压力：0.33Mpa。
86.8m沿海简易货船12M(轮机)设计-机械设备计算书
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本船实设滑油柜总容积为 30.08m3 4、主机滑油循环油柜容积： V=(Q0/Z)η
V
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Hale Waihona Puke =(19.7/20)×1.2 =1.18 m3 式中：Q0—主机滑油泵排量 Z—滑油循环次数 η V—容积系数 19.7 m3/h 取 20 次 取 1.2
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η
V 容积系数
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取 取 取 0.84 t/m3 1.15 1.15 1.1
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F 风浪系数 C 储备系数 γ 轻柴油重度
本船实设柴油舱 6 只，总容积为 76.96 m3。 6、主机燃油日用柜容积计算 V1=ge×Pe×T×1×10-6/(CV×γ ) =202×735×8×10-6/(0.9×0.84) =1.5 m3 式中：T 供油时间 CV 容积系数 取 8 小时 取 0.9
缸径×行程：135×140 mm 额定功率：88.2 KW
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额定转速：1500 rpm 燃油耗率：234 g/KW· h 滑油耗率：2.04 g/KW· h 起动方式：电起动 2、2#发电机组 柴油机型号：6135 数 量：1 台
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缸径×行程：135×140 mm 额定功率：88.2 KW 额定转速：1500 rpm 燃油耗率：234 g/KW· h 滑油耗率：2.04 g/KW· h 起动方式：电起动 四、燃油系统 1、主机燃油耗量计算 Q1=ge× P e× Z× T× 10-6 =735× 202× 1× 200× 10-6 =29.6 t 式中：Q1—主机燃油消耗量度 t ge—主机燃油耗率 Pe—主机长期使用功率 Z—主机数 T—续航力 2、1#、2#付机燃油消耗量计 Q2=ge× P e× Z× T× 10-6 =234× 88.2× 1× 200× 10-6 =4.1 t 202 g/KW· h 735 KW 1台 200h
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机械设备计算书1.设计依据1.1船型本船为双机双桨。
主机为两台中速柴油机，通过高弹性联轴节、减速齿轮箱来驱动两个调距桨。
1.2船舶主要尺度总长：74m垂线间长：65.20m设计水线长：67m型宽：15.60m型深：7.1m设计吃水： 5.8m船员人数：24人1.3航速、续航力航速：16knot续航力：5000 n mile自持力：40昼夜1.4燃油种类本船主机、副机、辅助热水锅炉均燃用0号或者-10号轻柴油。
1.5环境参数环境温度：45℃海水温度：38℃环境气压：100Kpa相对湿度：60%2.航行设备2.1主机（2台）型号：WARTSILA 9L32B型式：四冲程、直列、增压、中冷、不可逆转的船用中速柴油机缸数：9缸经：320mm冲程：400mm最大持续工况（4140KW×750r/min燃油消耗率：183g/kw.h+5%（燃油低热值为42.7MJ/kg）滑油消耗率：0.5+0.3g/kw.h启动方式：压缩空气启动2.2柴油机发电机组（2组）型号：DEUTZ. BF8M1015MC型式：V型四冲程直接喷射带增压中冷缸数：8缸经：132mm冲程：145mm额定功率：338KW转速：1500r/min燃油消耗率：212g/kw.h启动方式：压缩空气启动滑油消耗率： 1.1g/Kw.h型号：AVK DSG52L1-4额定功率：390KVA（312KW）转速：1500r/min额定频率：50Hz2.3应急发电机（1台）型号：DEURZ.TD229-6型式：立式四冲程、增压、风扇冷却缸数： 6缸经：102mm额定功率：70KW转速：1500r/min燃油消耗量：（100%负荷）20.5L/h型号：STAMFORD UCM274D额定功率：80KVA（64KW）转速：1500r/min额定频率：50Hz2.4燃油辅助热水锅炉（1台）型号：LHS0.23-0.1-y型式：立式全自动，低压热水锅炉额定供水量：60℃5000kg/h60℃2860kg/h使用压力：0.09MPa燃油消耗率：0.0232t/h3.动力系统计算3.1燃油系统3.1.1 主机燃油消耗量Q1Q1=Ne1×ge1×K1×10-6×Z=4140×188.5×1.089×2×10-6=1.70t/h式中：Ne1—主机最大持续功率：kwge1—主机燃油消耗率; g/kw.hZ —主机台数K1—系数，耗油率允许偏差、环境及燃油热值偏差；取K1=1.089Q2=0.0232t/hQ3= Ne3×ge3×K3×10-6×Z×η=338×212×1.05×2×0.49×10-6=0.0737t/h式中：Ne3—主机最大持续功率：kwge3—主机燃油消耗率; g/kw.hZ —主机台数K3—系数，取K3=1.05V Fs=（Q1+Q2+Q3）×t Fs×1/ρF×ηV=（1.70+0.0232+0.0737）×8×1/0.96×1.2=17.969m3式中：V Fs—燃油日用舱的计算容积t Fs—使用时间：h（一般取8小时）ρF—燃油密度：t/m3ηV—容积系数本船设燃油日用舱两个，在左右边舱#43—#53肋位其容积：26.27m3，两个日用油柜轮换使用，以便沉淀之用，又因为船体结构等原因，所以容积稍微大一些，燃油诉讼泵排量计算时，仍按日用油柜计算容积考虑。
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常用船舶轮机设备计算书一.日用淡水系统设备计算D=5.0m故:d=25+1.68)0.58.13(*4.57+=80mm取舱底水总管内径d 1 =DN80mm每台舱底泵排量Q 1=5.66d 12 *10-3m 3/hQ 1=5.66 *802 *10-3=36.2 m 3/h选用自吸式舱底水泵/兼消防水泵一台: 排量x 压头: 60m 3/h x 42m, 功率: 15kw机舱舱底水支管直径)0.58.13(*15+=61.0 舵机舱舱底水支管直径)0.58.13(*3+=41.1三. 消防水系统消防水泵排量计算:消防水泵的总排量应不小于每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量的4/3.每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量:计算值为36.2 m3/h全船消防水泵总排量: Q消总=4/3 x 36.2=48.3(m3/h)本船设消防水泵两台,消防泵排量:(Q消总x 80%) /2=48.3 x 80%/2=19.32 m3/h选用消防水泵/兼舱底泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw 舱底水泵/兼消防水泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw消防水泵压头计算：另设固定式应急消防水泵一台，25 m3/hX30m，供应急时使用。
机舱另设45L舟车式泡沫灭火机一台,手提灭火机2只。
四.压缩空气系统1.压缩空气瓶容积计算压缩空气瓶容积按柴油机每起动1次所耗自由压缩空气量进行估算.压缩空气瓶所放出自由空气量：V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3q1一冷态起动一次所耗单位气缸容积的自由压缩空气量，取5q2一热态起动一次所耗单位气缸容积的自由压缩空气量，取3Z一起动次数，取12次V z一次柴油机气缸总容积 V z=π/4.D2.S.i=π/4.262.（38.5）.12=2.45x105cm3 V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3=[5+(6-1)x3]x2.45x105x10-3=4900cm3压缩空气瓶容积：V k=V/(P2-P1)=4900/(30-7)=213LP2一最低起动压力，取0.686Mpa(7kgf/cm2)P1一最高起动压力，取2.94Mpa(30kgf/cm2)共配2只压缩空气瓶，容积共400L，压力2.94Mpa，主机带.2.空气压缩机排量计算:空气压缩机排量计算：根据规范要求，充气设备总的排量应在一小时内将气瓶总容量从大气压力升至设计值2.94MPa(30kg/cm2)空气压缩机所需总排量：V排总=（P2-P0）V主/P0 +（P3-P0）V辅/P0 =(2.94-0.1)*0.4/0.1+(0.98-0.1)*0.16/0.1= 12.77(m3/h)选取空气压缩机两台: 排量：20m3/h, 压力：3Mpa五.燃油系统：主机功率：1471kW,共2台,油耗：188 g/kwh辅机功率：240kw，共2台，常用1台,油耗：210 g/kwh油舱容积计算：主机1小时耗油：1471kw x 2台x 1小时x 183g/kwh x 0.75x10-6 =0.403吨辅机1小时耗油：240kw x 1台x 1小时x 210g/kwh x10-6 =0.0504吨总计1小时耗油：G=主机+辅机=0.403+0.0504=0.45吨油舱容积计算:本船续航力(规格书要求):25天燃油比重取r=0.86吨/米3(克/厘米3)油舱计算容积V=0.45*25*24/0.86*0.8=251(m3)现有油舱共3个,容积共306 m3 ,满足要求。
轴系计算书
符号 η Ne Pe n i ne F C Ci
单位 KW KW rpm rpm
3
公式或说明 齿轮箱说明书 Pe=η ·Ne
计算值
实取值 0.97 352 950 10.3
341.4
ne=n/i
p n
e e
92.2
)
(
b
5 6 0 1 6 0
100 1.26 1.0 d=100C mm mm mm mm
单位 mm mm kW r/min 个 mm N/ mm mm
2
公式或说明 δm=20%d R=8%d'
计算值 37.3 16.8 341.4 92.2
实取值 40 20
8 400 480 df=15.92
Ne 10 6 ne DZRmb
24.72
32
5.联轴器键与螺旋桨键计算 序号 名 称 1 联轴器键计算 (1)中间轴的计算直径 (2)键中部处轴的直径 (3)键宽× 键有效长度 (4)键宽取值 (5)键有效长度 螺旋桨键计算 (1)中间轴的计算直径 (2)键中部处轴的直径 (3)键宽× 键有效长度 (4)键宽取值 (5)键有效长度 6. 计算结果统计 项目 前轴承位 基 径 后轴承位 直径 法兰厚度 螺栓数(支) 螺栓直径 键 宽 有效键长 键 宽 有效键长 前轴承 后轴承
符号 di dm B·L B L di dm B·L B L
单位 mm mm mm
2
公式或说明
计算值 147.96 199.2 6254.2
实取值
按轴锥度处尺寸
BL d3 2.6d m
9000 45 200
mm mm mm mm mm2 mm mm
L= B·L/B
渔船起重设备计算书
第 7 页
图 3-4 LC2 箱形梁相当应力云图（1）
图 3-5 LC2 箱形梁相当应力云图（2）
起重设备计算书
第 8 页
图 3-6 LC2 门桅主杆、斜梯合成应力云图
3.3 LC3 吊钩与门桅成 90°
图 3-7 LC3 箱形梁相当应力云图（1）
起重设备计算书
第 9 页
图 3-8 LC3 箱形梁相当应力云图（2）
工作负荷： Q 5.0t =50
kN ； n 滑轮组的滑轮并数，2 ；
K 1.05 ；
起网时钢索拉力： S QK n (K-1)/(K n -1) 50 1.053 (1.05-1)/(1.053 -1)
26.89 kN
选取 16 1470 6 24 7 FC 的钢丝绳，其最小破断拉力为 105 kN ，符合要求。 起网时作用于横梁上的拉力： T Q( K n 1 -1)/(K n -1) 76.89 kN 2 门桅结构有限元模型 2.1 计算结构模型 门桅计算模型如下图所示，坐标系采用右手坐标系，原点 O 位于 FR18 与上甲板中线的交点，
图 3-9 LC3 门桅主杆、斜梯合成应力云图
起重设备计算书
3.4 强度校核总结
箱形横梁相当应力 N/mm2 工况 1 工况 2 工况 3 许用应力 校核 56.1 88.2 86.3 170 满足
第 10 页
主杆、斜梯合成应力 N/mm2 35.1 79.4 109.0 170 满足
可见，本船门桅结构强度满足要求。
图 3-1 LC1 箱形梁相当应力云图（1）
起重设备计算书
第 6 页
图 3-2 LC1 箱形梁相当应力云图（2）
船舶电力负荷计算书
2
2.00 2 2 20 18.0
2 20 18.0
41 废气锅炉给水泵
1.10
4 2 80 1.8
2 80 1.8
42 燃油锅炉
5.00
1 1 80 4.0
1 80 4.0
43 燃油锅炉预热器
13.00 1
1 100 13.0
44 焚烧炉
13.20 1 1 90 11.9
15 供油单元
5.50
1 1 80 4.4
1 80 4.4
16 齿轮箱滑油备用泵
22.00 2
17 滑油输送泵
4.00
2 1 80
3.2
18 艉管滑油输送泵
1.50
1 1 80.0
1.2 1 80
1.2
19 重油/柴油分油机
3.00
2 2 80 4.8
2 80 4.8
20 柴油分油机供给泵
1.10
2 2 80 1.8
52 空调机间风机
0.75
2 2 80 1.2
2 80 1.2
2 80 1.2
53 汽车甲板抽风机
10.00 2 2 80 16.0
2 80 16.0
54 汽车甲板送风机
10.00 1 1 80 8.0
1 80 8.0
55 应急发电机间风机
1.10
1 1 80 0.9
1 80 0.9
1 80 0.9
30.00 2 1 40
12.0 1 40
12.0 1
10 日用舱底水泵
4.00
2 1 80
3.2 1 80
3.2 1 80
3.2
11 重/柴油输送泵
5.50
轴系计算书
公式及来源 已 已 知 知
数 值 45 155 6975 134.62 181.00 5735.65
A=BL 已知 已知 [A]=dz3/(2.35×dm)
mm mm mm
2
A=BL 已知 已知 [A]=dz3/(2.6×dm)
3
数 值 601 270 122.39×C 1.26 1.10 154.21 134.62
d=100×C× 4 5 6 7 艉轴系数 中间轴系数 艉轴基本轴径 中间轴基本轴径 C1 C2 d1 d2 1 1 mm mm
Ne 560 ( ) ne b 160
有键螺旋桨轴，按规范选取 键槽，按规范选取 d1 = 118.10×C 1 d2 = 118.10×C
公式及来源 已 知 L1 ≥2×d1 L1` ≥0.9×dT
数 值 154.21 308.42 138.79
实际取：后轴承长度 L1 =380mm；前轴承长度 L1 =240mm。 七、螺旋桨键的受剪面积校核： 序号 1 2 3 4 5 6 键宽 键的有效长度 键的有效受剪面积 中间轴径计算值 键中部处轴径 键的最小受剪面积 A >[A] ,故满足要求。 八、联轴器键受剪面积校核： 序号 1 2 3 4 5 6 键宽 键的有效长度 键的有效受剪面积 中间轴径计算值 键中部处轴径 键的最小受剪面积 A >[A], 故满足要求。 名 称 代号 B L A d2 dm [A] 单位 mm mm mm2 mm mm mm2 公式及来源 已 已 知 知 数 值 45 135 6075 134.62 182.50 5141.53 名 称 代号 B L A dz dm [A] 单位 mm mm mm
轴系强度计算书
共
3 2
页 页
82000吨船主要机械设备估算书
一.主要参数1.主尺度总长229.00 m两柱间长223.50 m船宽32.26 m设计吃水12.20 m型深20.20m2.续航力和航速在设计吃水12.20m时服务航速14.5节，本船续航力为22000海里，航行时间为1517.2小时。
3. 主机MAN B&W 7S50MC-C MK7 一台主机燃烧重油，粘度为380cSt/50℃。
4.主发电机组发电机组功率620kW（柴油机功率680 kW）三台航行时仅用一台发电柴油机燃烧重油，粘度为380cSt/50℃。
5.组合锅炉一台燃油侧：1.5t/h×0.7MPa 废气侧：1.2t/h×0.7MPa锅炉燃烧重油，粘度为380cSt/50℃。
二．燃油消耗量计算：主机最大功率MCR：11060kW×127r/min燃油消耗率(MCR)：171g/kW.h主机服务功率CSR：9401 kW×120.3r/min燃油消耗率(CSR)：167.5g/kW.h正常航行时发电柴油机功率：680kW （负荷系数90%）发电机组功率：620kW燃油消耗率：196.4 g/kW.h试验用燃油低热值：42707kJ/kg(10200 kcal/kg)380 cSt / 50℃燃油低热值：40612kJ/kg(9700 kcal/kg)燃料油的折算系数：10200/9700=1.05每个航次耗油量为：(9401kW×0.1675kg/kW.h + 680 kW×0.1964kg/kW.h×90%)×1517.2h×1.05×10-3=（1574.67+120.20）×1517.2×1.05×10-3=2700.03 t三．燃油舱舱容380 cSt / 50℃燃料油比重：1.01 t/m3柴油比重：0.9 t/m3所需燃油舱容积：2700.03÷1.01=2673.3 m3本船燃油舱总容积应不小于2674m3 （包括柴油）。
吨位、干舷、舾装计算书模板
一、主要尺度总 长L OA m垂线间长L PP m型 宽B m型 深D m计算型深D'm吃 水d m干舷mm （A 级）mm （B 级）首舷弧mm尾舷弧mm首升高甲板mm尾升高甲板mm二、干舷计算F O =575（A 级）F O =500（B 级）∵L/D1=55 5.01=10.98>15∴f1==60×( 5.01－55.00/15)=mm3、舷弧对干舷的修正值f2＝（-(Ys +Yw 式中：Ysb =725.00525Ywb =362.50262.5Ys =600Yw =mmf2＝(362.50)－（×27.50/55.00+300.00×27.50/55.00)=31.25f2＝(262.50)－（×27.50/55.00+300.00×27.50/55.00)=-18.75f 2.2=－500×11.81/+×13.07/55)=f 2.2=－500×11.81/+×13.07/55)=∵∴A 级航区：F=575+80.60+0＝mm B 级航区：F=500+80.60+0＝mm 725+55.00800800本计算书根据中华人民共和国海事局《船舶与海上设施法定检验规则》（内河船舶法定检验技术规则）（2004）的要求进行校核！-117.91525+600-67.91600)（B 级）（B 级）舱口围板高度及舱室门槛高度满足最小规定：31.25-18.75×（×（55.00300Ysb ＋Ywb)mm mm mm mm （A 级）（A 级）61058.12559.7555.014.406005003002、型深对干舷的修正1、基本干舷f 3不作修正，f 3=05、最小干舷：F0+f 1+f 2.2+f 3F0+f 1+f 2.2+f 480060（D1－L/15）/80.60mm 4、舱口围板高度及舱室门槛高度对干舷的修正：==-67.91587.69-117.91462.696131L Lw 61313131（A级）（A级）。
轴系计算书
螺栓的直径应不小于下列计算值：
df=15.92×[Ne/106/( ne×Z×D×σb)]1/2
=15.92×[735/106/( 160×8×430×600)]1/2
=23.8 mm
式中：Ne—轴传递的额定功率Ne=735KW
ne—轴传递Ne时转速ne=160rpm
D—节圆直径D=430
额定功率：735KW
额定转速：400r/min
齿轮箱
型号：GWC 42/45
减速比：2.5:1
输入转速：400r/min
中间轴转速：160r/min
螺旋桨轴材料：#35优质碳素钢，其抗拉强度σb=530 N/mm2
2、基本轴径计算
d=100×{(Ne/ne)×[560/(σb+160)]}1/3
=100×{(735/160)×[560/(530+160)]}1/3
键受剪力的有效面积应不小于下列计算值：
BL＞d3(2.6×dm)式中d—中间轴直径φ155mm
轴 系 计 算 书
共3页
第3页
BL=50×250=12500 B—键的宽度，50mm
d3(2.6×dm)=7383 L—键的有效长度，250mm
BL≥d3(2.6×dm)满足使用要求dm—键中部处轴的直径φ194mm
式中：L—键的有效长度365
B—键的宽度B=50mm
dm—键中部处轴的直径φ188mm
d—中间轴直径φ155mm
6、联轴节法兰厚度的校核
中间轴法兰厚度为50mm，取联轴节法兰厚度为50mm，中间轴直径d=φ155，20%×d=31mm,
而联轴节紧配螺栓直径df=φ36，所以联轴法兰厚度满足规范要求。联轴节法兰根部的过渡圆角半径应不小于联轴节处实际轴径的8%，8%×ds=0.08×220=17.6，取过渡圆角半径R=18mm。
轴系计算书通用
d f 15 .92
d
N e 10 6 mm ne DZ b
f 20.1
k 315 Wr m 425 / 220 m
4
M
m
530 P
25 m
共 7页 第3 页
由 艉a
=c =
0.57 m 0.68 m
b =d 0.80 m = 0.7 m
L 1 2.3 m
艉
轴法
k
兰
64 g
k 104.8 g
3 .后
f
606.50
ZM
W
σ
σW
σW z σ Ss Z〔
N · Mm P aM MP
MW
(RBZ GZ 2 g qz
f )2
GZ
ge
W
32M W 103 dz3
取
211.37 1.62 29.40
P z ( y w w1)2 3 z 2 57.56
aM P
已 知S
Z
264.90 4.60
标 记
数量
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标检
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630kW多用途工作船 轴系计算书
总面积m 共 7 页 第 1 页
630kW多用途船轴系计算书
一 、
二 、2
.
2 . 2 .
主 机主 机齿 轮轴 第轴 系螺 旋螺 旋
中
d
FC3
Ne ne
560 b 160
式间
= 93.74
中
F
C N
n
σ本
m
船中
130 m m
F
N
因
M
推
船舶结构设计计算书
7800DWT多用途船船舶结构设计计算书计算工况：选取空载（压载）到港状态进行计算且该工况在静水中处于中拱状态。
一、设计资料7800DWT多用途船1．主要数据： 2、满载到港状态下的有关参数：计算船长：L = 126.00m总重量：W = 5491.7t海水密度：ρ = 1.025t/m3浮心纵向坐标：x b = 1.680m重心纵向坐标：x g = 0.839m船宽： B = 22.00m水线面面积： A = 1520.068m2平均吃水: d m = 3.782m重力加速度：g = 9.80m/s2 纵稳心半径: R = 210.2m漂心纵向坐标: x f = 1.788m122．波型与波浪要素波型：坦谷波 波长：λ=L=108m 波高：h=5.0m 半波高：r=h/2=2.5m 坦谷波垂向坐标值采用余弦级数展开式：))4cos(1()2cos(2x r x r yλπλπλπ-+=各理论站从坦谷波面到波轴线垂向坐标值b y ，按上式计算得出下表：二、 剪力与弯矩计算 1、 绘制邦戎曲线(1）根据型线图中的横剖面图量取各站横剖面轮廓线与各水线相交面的面积，如下表所示：34（2）把量取的各值在邦戎曲线中根据站线和水线按比例1：20000取点画图，连接各点得邦戎曲线。
(下图Y 轴比例为7：1 ；X 轴比例为1:1)2、船舶在静水中的平衡位置计算(1)船舶在静水中艏吃水df和艉吃水da在邦戎曲线图上作出该水线，量取各理论站横剖面浸水面积，利用梯形积5分计算该船在该水线下的浮力B与浮心纵向坐标Xb；67(2)第一次近似计算： 首吃水:RX XX L d db gf m f --+=)2(1=m 573.32.210680.1839.0)788.12108(782.3=-⨯-+尾吃水:RX XX L d d b gf m a -+-=)2(1=m 005.42.210680.1839.0)788.12108(782.3=-⨯+-浮 力：B1=ρ*g*△L*∑（3）= 53459.35KN浮力纵向坐标：Xb1=△L*∑（4）/∑（3）= 0.571 精度检查：%5.08.9*7.549135.534598.9*7.54911>-=-WB W%1.0108571.0839.01>-=-LXb Xg不满足精度要求，所以，需要进行第二次近似计算。
轮机设计计算书
则舱底水总管内径
d1=[4438/0.785]0.5
=75.2mm
根据以上计算结果，取舱底水总管内径d1=104mm，选用￠114X5的无缝钢管，由于规范要求最小舱底管内经为50mm，所以选舱底水支管内径d3=67mm,选用￠76X4.5的无缝钢管。
取D=18.7m，供给面积S＝0.785*18.72＝276 m2
供给强度：6276=1656L/min
泡沫混合比取3%，则泡沫混合液供给量为：
V=喷射率喷射时间供给面积3
V=652763=248.4（L）
考虑15的管道余量
则：V=248.4（115）= 285.66（L）
（2）按泡沫炮流量计算所需泡沫液量
工作压力0.5～1.0MPa，
额定流量24L/s＝86.4m3/h
射程40m。，
则所需消防海水总量为：
Q=86.4＋26.7*2=139.8m3/h
3.3消防泵的扬程：
H=hh1H1HI
式中： H—消防泵总扬程, m
h—供应最高处消防炮水头,50m
h1—消防泵出水口至最高一消防栓的高度,16.5m
H1—每根20mΦ50mm水龙带水头损失, m
胜利作业五号平台
详细设计
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轮机设计计算书
SLZY5-04-02JS
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常用船舶轮机设备计算书
一.日用淡水系统设备计算
D=5.0m
故:d=25+1.68)0.58.13(*4.57+=80mm
取舱底水总管内径d 1 =DN80mm
每台舱底泵排量
Q 1=5.66d 12 *10-3m 3/h
Q 1=5.66 *802 *10-3=36.2 m 3/h
选用自吸式舱底水泵/兼消防水泵一台: 排量x 压头: 60m 3/h x 42m, 功率: 15kw
机舱舱底水支管直径
)0.58.13(*15+=61.0 舵机舱舱底水支管直径
)0.58.13(*3+=41.1
三. 消防水系统
消防水泵排量计算:
消防水泵的总排量应不小于每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量的4/3.
每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量:计算值为36.2 m3/h
全船消防水泵总排量: Q消总=4/3 x 36.2=48.3(m3/h)
本船设消防水泵两台,消防泵排量:
(Q消总x 80%) /2=48.3 x 80%/2=19.32 m3/h
选用消防水泵/兼舱底泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw 舱底水泵/兼消防水泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw
消防水泵压头计算：
另设固定式应急消防水泵一台，25 m3/hX30m，供应急时使用。
机舱另设45L舟车式泡沫灭火机一台,手提灭火机2只。
四.压缩空气系统
1.压缩空气瓶容积计算
压缩空气瓶容积按柴油机每起动1次所耗自由压缩空气量进行估算.
压缩空气瓶所放出自由空气量：V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3
q1一冷态起动一次所耗单位气缸容积的自由压缩空气量，取5
q2一热态起动一次所耗单位气缸容积的自由压缩空气量，取3
Z一起动次数，取12次
V z一次柴油机气缸总容积 V z=π/4.D2.S.i=π/4.262.（38.5）.12=2.45x105cm3 V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3=[5+(6-1)x3]x2.45x105x10-3=4900cm3
压缩空气瓶容积：V k=V/(P2-P1)=4900/(30-7)=213L
P2一最高起动压力，取0.686Mpa(7kgf/cm2)
P1一最高起动压力，取2.94Mpa(30kgf/cm2)
共配2只压缩空气瓶，容积共400L，压力2.94Mpa，主机带.
2.空气压缩机排量计算:
空气压缩机排量计算：
根据规范要求，充气设备总的排量应在一小时内将气瓶总容量从大气压力升至设计值2.94MPa(30kg/cm2)
空气压缩机所需总排量：
V排总=（P2-P0）V主/P0 +（P3-P0）V辅/P0 =(2.94-0.1)*0.4/0.1+(0.98-0.1)*0.16/0.1= 12.77(m3/h)
选取空气压缩机两台: 排量：20m3/h, 压力：3Mpa
五.燃油系统：
主机功率：1471kW,共2台,油耗：188 g/kwh
辅机功率：240kw，共2台，常用1台,油耗：210 g/kwh
油舱容积计算：
主机1小时耗油：1471kw x 2台x 1小时x 183g/kwh x 0.75x10-6 =0.403吨
辅机1小时耗油：240kw x 1台x 1小时x 210g/kwh x10-6 =0.0504吨
总计1小时耗油：G=主机+辅机=0.403+0.0504=0.45吨
油舱容积计算:
本船续航力(规格书要求):25天
燃油比重取r=0.86吨/米3(克/厘米3)
油舱计算容积V=0.45*25*24/0.86*0.8=251(m3)
现有油舱共3个,容积共306 m3 ,满足要求。
日用燃油柜容积：
总计1小时耗油：主机+辅机=0.403+0.0504=0.45吨
供油时间取8小时
推进系统按最大持续功率和发电机组于正常工作负荷时，
日用燃油柜容积: (0.45/0.86) m3/h x 8h =4.2(米3), 根据船体实际情况取约为4.2m3
配2个日用燃油柜，各为4.2 m3.
供油泵排量取为8m3/h
供油泵一次供满油时间：4.2/8X2=1.05(h)
六.滑油系统：
七．污油柜容积计算
V=K1CD (m3)
K1一使用柴油，取0.005
C 一燃油耗量，t/d
D 一港口间最大航行期限，取30天
主机及辅机1小时耗油量0.45t（见五燃油舱计算）
所以主辅机每天耗油量C=0.45x24=10.8t/d
V=0.005x10.8x30=1.62m3
本船设置1个污油舱，约为9.3m3另设1个油渣舱约9.3 m3
本船另设污油舱338m3，污水舱206m3接纳外来污油水。
八．机舱通风系统
通风机选择：
1）按通风机应带走的设备热量计算:
相对于柴油机功率的散热损失率ω,取2%,
柴油机总功率P:1471 x 2 +240 x 1 =3182(kW)
主辅柴油机的散热量:Q=3600ωP=3600 x 2% x 3182=229104kj/h
干燥空气的密度ρ,在20o c,101.3kPa时取为1.204kg/m3,
干燥空气定热比容C,取1.01kj/kg.o C
机舱内允许温升t, 取7 o C (一般5~8o C)
通风机的排量Q F=Q/(ρCt)= 229104/( 1.204 x 7)=27184(m3 /h)
2)按柴油机燃烧所需要的空气量计算
柴油机燃烧所需要的空气量Q1= gVβP(m3 /h)
燃油耗率g(kg/kwh), 主机0.183,辅机0.210,
燃烧1kg燃油需要空气量,20O C 101.3kPa时取11.6 m3 /kg
过量空气系数β,四冲程增压柴油机1.0
功率P,主机2942kw, 辅机240kw
柴油机燃烧所需要的空气量Q1= gVβP(m3 /h)
Q1=0.183x 11.6 x 1.0 x 2942 + 0.210 x 11.6 x 1.0 x 240=6830(m3 /h)
3)按机舱换风次数计算
主机舱长:21m,宽:13.8m,内底至主甲板高: 平均约4.1m
主甲板以下机舱容积=21x13.8x4.1=1188m3
换风次数λ=35次/h（一般30~40次/h）
通风机排量Q F = Vλ=1188 x 35=41586 (m3 /h)
选通风机CZT-80B共2台, 排量：30,000m3 /h,静压：33mmH2O功率：7.5kw。