聚氯乙烯气流干燥器设计方案
年产4万吨pvc热式沸腾床干燥器的设计
PVC热式沸腾床干燥器的设计摘要：本设计为年产4万吨聚氯乙烯聚合干燥工序的初步工艺设计，整个设计文件由设计说明书和设计图纸两部分组成。
在设计说明书中，简单介绍了聚氯乙烯的生产现状、发展趋势、性能和主要用途，也介绍了目前聚氯乙烯的四种常见的工业聚合生产方法.，并进行了比较，最后确定以悬浮聚合法作为聚合的工艺生产方法。
在设计过程中，根据设计任务书的要求，进行了较为详细的物料衡算和能量衡算，对设备进行了工艺计算和选型，同时对聚氯乙烯生产过程中的安全注意事项及“三废”治理作了相关说明，对整个装置进行了简单的技术经济评价。
绘制了相应的设计图纸，设计图纸包括工艺流程图、主要设备图的装配图、设备的平面布置图。
关键词：聚氯乙烯,干燥,单体,生产工艺目录沸腾床已知参数如下：进入干燥器的湿物料G=5.18万吨湿物料的含水率W1=0.2 堆积密度ρb=450 kg/ m3 颗粒密度ρp=1400kg/ m3物料的出口含水率W2=0.2 空气入口温度t0=25℃物料的比热容Cs=1.26KJ/kg℃颗粒的平均直径d=0.12mm 热风入口温度t1=150℃平衡湿含量X*=0物料的最终含水率W2=0.03 临界湿含量X0=0.015相对湿度Φ=0.8 初始湿度H0=0.02kg水/kg干气旋风分离器的分离效率99% 物料进入干燥器的温度Ө1=25℃沸腾床干燥段已知的参数如下：湿物料的含水率W1‘=0.03 颗粒密度ρp=1400kg/ m3物料的最终含水率W2‘=0.03 堆积密度ρb=450 kg/ m3空气入口温度t0‘=25℃物料的比热容Cs=1.26KJ/kg℃热风入口温度t1‘=85℃颗粒的平均直径d=0.12mm平衡湿含量X*=0 初始湿度H0=0.02kg水/kg干气临界湿含量X0=0.015 旋风分离器的分离效率99%物料进入干燥器的温度Ө1‘=25℃1.干燥器的物料衡算和热量衡算1.1物料衡算G1=51800000/(300×24 )kg/h=7194.713kg/hX1=0.2/（1-0.2）=0.25X2=0. /（1-0.03）=0.030903绝干物料量Gc =G1（1-W1）=7194.713 (1-0.2)=5755.771 kg/h蒸发水量W= Gc（X1-X2）=5755.771×（0.25 -0.0309）kg/h=1261.089kg/h气流干燥器干燥物料出口量G2 =G1-W=7194.713-1261.089=5933.624 kg/h因W=L（H2-H1）所以L=W/（H2-H1）=719.7/（H2-0.012）根据气流段旋风分离器的分离效率为99%，可得出进入沸腾床干燥器的物料流量G1‘G1′=99% G=99%×5933.624=5933.688kg/hX1′=0.03/（1-0.03）=0.0309X2′=0.003/（1-0.003）=0.003绝干物料量Gc′= G1′（1-W1′）=5933.688（1-0.03）=5755.677 kg/h蒸发水量W=Gc′（X1′-X2′）=7116.807（0.0309-0.003）=198.5589 kg/h沸腾床干燥器干燥器干燥物料出口量G2′=G1′-W′=5933.688-198.5589=5735.1291kg/h则根据沸腾床干燥段旋风分离器的分离效率为99%于是得出最终含水率为0.5%的干燥产品产量G=5735.1291×0.99=5677.7778 kg/h=4.088万吨/年因为W′=L′（H2′-H1′）所以干空气消耗量L′=W′/（H2′-H1′）1.2热量衡算沸腾床干燥段空气和物料出口温度的确定：空气的出口温度t2′应比出口处湿球温度高出20-50℃（本设计中取40℃），即t2′=tww2′+40由t1′=85℃及H1′=0.02kg水/kg干气，查《化工原理》[9]湿度图得t ww1′=34℃，近似取tww1′= tww2′=34℃，于是可得t2′=34+40=74℃物料离开干燥器的温度Θ2′由下式计算得（t2-tww2）[rtWw2(X2-X*)-cS(t2-tww2)(X2/X0)rtW2(X0-X*)/cs(t2-tW2)]=(t2-θ2)[rtWw2(X0-X*)-cS(t2-twW2)]由水蒸汽表查得rtw2=2412.3KJ/Kg将有关数据代入上式中，则解得T2=45℃以一小时为基准对干燥器做热量衡算，则得：L′I0+Gc，I1′+Qp′+QD′=L′I2+Gc′I2′+QL′或Q,= QD，+ Qp，= L，（I2- I0）+ Gc，（I2'- I1'）+ QL，⑴湿空气的焓I=（1.01+1.88H）t +2490H ⑵湿物料的焓I′=Cs+XCwT=（Cs+4.187X）ΘT=CmT ⑶将⑵式和⑶式代入⑴式，可得Q ′= Qp′+ QD′= 1.01L′( t2′- t0′)+ W′( 2 490+1.88 t2′)+ Gc′Cm2′(T2′-T1′)+ QL′（4）式中右边第一项为加热干燥介质所需要的热量，用Q3，表示：Q3′= 1.01L′( t2′- t0′)=1.01L′（74-25）=49.49 L′右边第二项为湿物料中蒸发水分所消耗的热量，用Q1，表示：Q1′= W′( 2 490+1.88 t2′)=198.5589×（2490+1.88×74）=522035.175kJ/h=145.1 kW ⑺第三项为干燥器产品带走的热量。
聚氯乙烯干燥除尘技术应用
聚氯乙烯干燥除尘技术应用摘要本文介绍了聚氯乙烯干燥生产工艺，分析了粉尘处理常用的三种工艺，通过除尘设施的运行使用，减少产品跑损，改善现场环境面貌，实现经济效益和环境效益。
关键词旋风分离器；袋式除尘器；湿式除尘；粉尘治理PVC生产过程中，作为干燥介质的空气会将水分及部分PVC粒子带出干燥器，一般都会选择一定的除尘设施进行处理，但由于选型不合适、运行效果不好，可能除尘效果不理想、导致排放气含尘量不达标，对周边环境产生影响；同时产品存在跑损，造成经济损失。
1. 旋风除尘工艺1.1工艺流程聚氯乙烯装置干燥系统工艺流程采用二级旋风除尘，见图1。
空气由鼓风机输送，经加热器加热后分三股分别进入流化床干燥器的一、二段，出干燥器的气体经一级旋风、引风机与二级旋风除尘器后排空。
一级旋风除下来的粉尘经旋转阀回干燥机，二级旋风排料经旋转阀汇入产品风送系统，去包装工段。
1.2 DⅢ型旋风除尘器原旋风分离器为DⅢ型旋风除尘器，结构如图2，气体由直筒段上部进入器内，沿边壁螺旋向下流入锥体，由于流体向下流动时，锥体截面不断缩小，大部分气体逐渐趋向中心，并沿轴心自下而上螺旋上升至除尘器顶部，再从中心排气管排出。
部分气体夹带着被分离下来的粉尘进入灰仓，在灰仓内与粉尘分离后返回除尘器内。
流体的流动路线为沿边壁自上而下再沿轴心自下而上，流体流动路线长，轴向流速快，且两个相反流动方向的流体旋涡，导致了流体剪应力大，故压降大；对于大直径的旋风除尘器，由于剪应力大，器内流体易产生剧烈的湍动，且不易形成分离所必须的稳定流型，所以随直径增大，分离效率急剧下降，故放大效应显著；由于大部分气体要在锥体从边壁区域流向中心部位，会导致已达到锥体壁面附近的细粉尘的二次卷扬；大量流体流入灰仓，会造成灰仓内细粉尘的飞扬，并会被返回气体带回器内；由于顶盖附近存在高速旋转的灰环（含尘浓度极高的气流），易产生细粉尘向出气口泄漏；由于出入口距离太近，易产生细粉尘的的短路。
化工原理课程设计直流气体干燥聚氯乙烯
化工原理课程设计直流气体干燥聚氯乙烯化工原理课程设计直流气体干燥聚氯乙烯一、引言聚氯乙烯是一种广泛应用的高分子材料，广泛用于塑料制品、管道、电缆等领域。
在生产和加工聚氯乙烯时，需要对其进行干燥以确保材料的品质和性能。
直流气体干燥是一种常用的干燥技术，本文将对该技术在聚氯乙烯干燥中的应用进行探讨。
二、直流气体干燥原理直流气体干燥是一种将干燥剂作为介质进行干燥的方法，在聚氯乙烯干燥中通常使用干燥空气或氮气作为介质。
干燥空气或氮气经过加热和加湿后进入干燥室，在干燥室中与待干燥的聚氯乙烯接触，将其表面的水分蒸发出来，然后通过排气管排出。
该方法的特点是干燥速度快，面积大，不会使聚氯乙烯变形或在表面产生裂纹。
三、聚氯乙烯干燥设计方案根据干燥原理，设计一种聚氯乙烯干燥设备需要考虑以下因素：1、干燥室的设计和大小：干燥室应具有良好的密封性能和保温性能，大小应根据待干燥聚氯乙烯的体积和几何形状来确定。
2、加热系统的设计：加热系统可以采用电加热或燃气加热，加热温度通常在40℃至60℃之间。
3、控制系统的设计：干燥过程需要严格控制加热温度、湿度和时间，并具有过热保护、过载保护等功能。
4、排气系统的设计：排气管应设置在干燥室的最低点，并且直接连接排气系统，避免使待干燥的聚氯乙烯被气流带走。
四、结论直流气体干燥是一种适用于聚氯乙烯干燥的简单、快速、高效的干燥方法，其优点显著，成本低，是工业生产中重要的一环。
然而，在聚氯乙烯干燥过程中，应注意不能过度加热，以免降低聚氯乙烯的物理性质。
同时，也要注意干燥介质的湿度和纯度，以避免对聚氯乙烯产生污染或损害。
最后，本文对直流气体干燥在聚氯乙烯干燥中的应用进行了简单的介绍和探讨，希望能为聚氯乙烯干燥的实际应用提供一些参考。
聚氯乙烯气流干燥器设计方案
聚氯乙烯气流干燥器设计方案设计方案及参数的确定（一）设计方案的确定根据方案的容为：干燥方法及干燥器结构形式的选择；干燥装置流程及主要辅助设备的确定，干燥器操作条件的确定等。
设计方案的总原则是：满足工艺要求，经济合适，生产安全。
有以下几点要求：(1)所确定的流量和选用的设备，必须保证产品达到预期的干燥目的，而且质量要确定。
(2)热能消耗干燥过程的主要消耗，设计是考虑如何省能。
(3)干燥器的选定尽量降低价格。
(4)选用合适的干燥介质，如热空气，烟道气等，一般使用热空气，除去物料与空气中的氧气接触会发生反应时，则用过热蒸汽或氮气等惰性气体，当不担心烟道气对干物料的污染时，可尽量采用烟道气。
1）设计依据干燥器设计中，主要利用以下基本关系，(1)物料衡算；(2)热量；(3)传热速率方程式；(4)传质速率方程式，但由于对流传热系数及传质系数随不同的条件而变化，且无同样的∂和R关系式，因此干燥的设计要用经验方法进行计算。
2）干燥器的选型被干燥物料的行状以及干燥后产品的要求决定了干燥器的类型，干燥器必须能保证产品的质量，速率快，操作控制方便，劳动条件好，而且要能适宜被干物料的形态和物性生产能力要高，而且能耗低。
工业中气流干燥器是常用的一种，对于能在其他中自由流动的颗粒物料，常采用气流干燥器进行干燥，因为结构简单，造价低，易于制造和维修，操作稳定且便于控制，一般热效率也比较高，干燥非结合水时，热效率可达60%左右，但干燥结合水时，热效率仅为20%左右，其主要缺点：由于气速高以及物料在输送过程中与壁面的碰撞及物料见的相互摩擦，整个系统的流体阻力大，动力消耗大，对粉尘回收装置的要求高，且不宜干燥有毒物质。
μ且以上的合成纤维结晶，矿石，合成橡气流干燥比较适合于干燥粒径100m胶等，对聚氯乙烯，因具有热熔性，当温度太高（一般不超过70~80℃），容易软化，而其含湿量可以达到较高而不潮解，故干燥聚氯乙烯选用气流干燥器是合理的。
PVC干燥技术工艺简介及工程设计
．０１１ ｘ２０＋２４９０ｘ０．０１２４
＝５１．５４ｋＪ／ｋｇ．绝 干 气 出干 燥 床 后 空 气 热 焓 Ｉ２＝（１．８８Ｈ２＋１．０１）ｔ２＋２４９０Ｈ２＝２７４．６８ ｋＪ／ｋｇ．绝 干 气 进干燥床湿物料 的热焓 ｌｌ ＝ｆＣＳ＋ＸＩＣＷ １中 １ ＝（１．６７＋４．１８７ｘ３３．３％）ｘ５０＝１５３．２ ｋＪ／ｋｇ．绝 干气 出 ｆ燥 床 物 料 的 热 焓 １２ ＝（ＣＳ＋Ｘ２ＣＷ ）中２＝１００．７ ｋＪ／ｋｇ．绝 干 气
湿趋 势 ，因此 要求排放 的 乏气对 ＰＶＣ产 品仍有 一定 干燥能 力 ， ２＿２热 量衡 算
也 就是 说 ，乏 气应 具有 较低 的相 对湿 度和较 高 的温 度 ，能量 消
以 整 个 干 燥 系 统 为 基 准
牦比较 大。旋流 干燥 系统 适时 引 湿热 空气 ，ｇ１入另 一股新 鲜 脱 除 水 分 ，热 量 使 用 更 加 合 理 ，具 有 更 高 的 干 燥 强 度 。 在
旋风 和旋 流在 下燥 过程 中需 要风 量非 常 人 ，电牦 较 。
次 ｆ聚 乙 烯 树 咐 的 第 ２大 通 用 树 脂 。 它具 有 良好 的 机 械 加 Ｉ 性 住 １０万吨／年的 中小 型生产 线比较 容 易解决 ，但 是开 发能 力 久
能 、抗化学 药 品性 能 、耐 幅蚀性 和 ｌ５凡燃 性 。作为 ＰＶＣ树 脂生产 的 生 产 线 ，沸 腾 床 要 占据 优 势 。
聚氯乙烯粗产品干燥02
LI 0 Q p LI 1 Q p LI1 I 0
I 1.01 1.88H t 2490H
将H1、H0、t1 、t0代入教材P139 3-8式
I1、I2相减即得 Qp=L×（1.01＋1.88×H0）（t1－t0）
=1070÷3600×（1.01+1.88×0.008）×（100－25） =23kj/s=23kw
=4000×（1-0.04）=3840kg绝干料/h代入解得W=152kg/h
方法二、
W G1 G 2 G1
w1 w 2 1 w2
= 4000×[（0.04-0.02）÷（1-0.002）] =152kg/h
二、干空气消耗量计算
L G X1 X 2 H 2 H1 W H 2 H1
废气
一、水分蒸发量计算 方法一、 W Gc ( X 1 X 2 )
w2 w1 其中 X2 X1 干基含水量 1 w1 1 w2 =0.04÷（1-0.04） =0.002÷（1-0.002） =0.0417kg水/kg 绝干物料 =0.0020 kg水/kg 绝干物料
G c G 1 (1 w1 ) G 2 (1 w） =1070kg绝干空气/h （原湿空气消耗量L’=L×（1+H1） =1070×（1+0.008）=1079 干燥产品量G2=G1－W=4000-152=3848kg/h符合年产3万t/a工艺要 求）
三、预热器热负荷计算
以汽化1kg水分为计算基准，温度以0℃为基准 忽略预热器的热损失QL’则有
干燥计算
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情景设置 高和化工厂聚氯乙烯生产， 年产量为3.0万t/a。 聚氯乙烯湿物料从4% 水 水 （质量百分率） 7 干燥到湿含量不大于0.2%。 情景补充： 3 6 气流干燥器处理量G1为4000kg/h 包装 热空气进进入干燥器的湿度 湿料 水 H1=0.008kg水/kg绝干空气 1 （数值上等于湿空气 2 4 5 进入预热器时湿度H0） 空气离开干燥器时湿度 H2=0.15kg/ kg绝干空气 图 12－ 24 气流干燥器 1－ 加 料 ； 2－ 螺 旋 加 料 器 ； 3－ 干 燥 管 ； 湿空气进入预热器时温度 4－ 风 机 ； 5－ 预 热 器 ； 6－ 旋 风 分 离 器 ； t0=25℃ 7－ 湿 式 除 尘 器 离开预热器时温度t1=100℃
氯化聚乙烯CPE专用组合干燥机组氯化聚乙烯干燥设备氯化聚乙烯烘干机气流干燥机气流烘干机
氯化聚乙烯C P E专用组合干燥机组氯化聚乙烯干燥设备氯化聚乙烯烘干机气流干燥机气流
烘干机
Document number【SA80SAB-SAA9SYT-SAATC-SA6UT-SA18】
概述及原理：
我公司根据氯化聚乙烯的物料物性，设计了专用组合干燥机，采用气流干燥与沸腾流化床组合方式，有效地延长了干燥时间，提高了干燥效率，产品质量得到了很大改善。
设备由空气加热系统、加料系统、脉冲气流干燥主机、收粉系统、沸腾流化床、风机及控制系统等组成。
干燥时，湿物料通过加料器进入脉冲干燥管内，被高速热空气冲散并向上移动，物料与气流充分地接触，物料中的水分被快速蒸发，使较粘的物料变成流动性较好的松散物料。
物料通过分离装置收集后进入沸腾流化床中。
在流化床中，物料受到较长时间的流化干燥，从而保证了物料的干燥质量。
设备特点：
1、产量大，连续性生产，自动化程度高
由于物料在高度分散状态下进行干燥，干燥速度快，产量高。
干燥过程采用了自动控温系统，操作时只需设定干燥温度，由控制系统自动调节温度，温差在5℃以内；进料速度可无级调速，并能保证稳定的进料速度，实现连续性干燥。
2、充分利用物料干燥曲线的特性，有效地发挥干燥设备的特性，节省能源
物料在恒速干燥阶段时在脉冲气流干燥机内完成，对应了脉冲气流干燥机干燥时间短、干燥颗粒表层水效率高及冲散湿物料能力强的特点。
物料的降速干燥阶段在沸腾流化床中完成，干燥时间得到了保证，使产品干燥彻底，并有效利用了能源。
3、干燥质量好
物料在高速气流下进行干燥，干燥后的物料分散性好，粒度均匀。
4、目前已经形成年产3000吨、5000吨、10000吨几种规格。
悬浮法PVC大型负压旋风气流干燥系统的设计与应用
物 料 沿切线 方 向进 入旋 风干燥 床 后 即开始 气 固 分 离 ， 降速度 在 ０ ５ １ｍ／ 。随后 物 料 沿 床壁 螺 沉 ．～ ｓ 旋 上升 ， 遇挡 板后 被迫 沿挡 板 向 中心流动 ， 中心 遭 至
０ ３ ， 燥后 成 品树 脂 的其 他 性 能符 合 Ｐ Ｃ 树 脂 ．％ 干 Ｖ
１ ２ 物 料在旋 风 干燥床 中的运 行状 态 ．
正常 工作 状态 时物 料在 旋风 干燥 床 中 的运 行状
态见 图 ３ 。
器加 入气 流 干燥管 。散 热 片蒸汽 冷凝 水 的一 部 分 由 水泵 打入 旋 风干燥 床 的夹套 ， 夹 套 温度 保 持 在 ６ 使 ５ ℃， 以便 回收余 热 。Ｐ ＶＣ物料 在 气 流干 燥 管 内与 经 过过 滤器 、 风机 、 热 器 的 约 １０℃ 的 热 空 气 混 鼓 加 ４ 合 ， 证 含水 质 量 分 数 低 于 ５ 以后 进 入 旋 风 干 燥 保 ％ 床， 床温 ５ ～８ ０ Ｏ℃ ， 料 滞 留时 间 为 １ ～ ３ ｉ 。 物 ５ ０ ｒ ｎ ａ 湿 空气 和物料 由一 级 高效旋 风分 离器 分离 。物 料经
先 进技 术 ， 其核 心设 备 旋 风 干燥 床 利 用 高 速气 体 和 固体 在旋 风干燥 床 切 向进 口产 生 高 角 动量 矩 ， 气 使 体 和 物料在 干燥 室 中 回旋 。旋 风干燥 床独 特 的径 向
和切 向速度 分 布使气 体和 物料 之 间的相对 速度 比沸
１ 。若物 料含水 质量 分数 超过 ５ ， 易在 干燥 ～３Ｓ ％ 容 床 中粘料 ， 生黑 黄点 。 产
ｐｒ ｅ ｓ ｗ ｅ ｅ ｉ ｒ ｄｕ ｅ ｏｃ ｓ ｒ ｎｔｏ ｃ ｄ．Ｔ ｈ ｔ ｉ ａｃ ａ ｉ ｎ ｆ ｒｄ ｓｇ ｒ ｅ ｓｏｆｎｅ ａ ｉ ｅ ｐ ｅ ｓ ｒ ｙ ｌ ｅｄｅ ａｌｃ ｌｕｌｔｏ ｏ ｅ ｉ ｎ ｐ ｏｃ ｓ ｇ ｔｖ ｒ ｓ ｕ ｅｃ ｃｏｎｅｐ ｕ－ ｎｅ
气流干燥设计2008
聚氯乙烯干燥设计指导书张浩勤2008.8概述去湿干燥工业上常常用机械去湿方法除去大量湿分之后，用热能去湿（称为干燥）除去少量湿分。
干燥一般包括两个基本过程，一是对固体加热达到湿分汽化的过程；另一个是汽化后湿分扩散进入气相的传质过程，同时湿分从固体内部扩散源源不断达到固体表面，这是湿分在物体内部的传质过程。
所以，干燥过程的特点是传热和传质同时伴生且相互影响、相互制约的过程。
化学工业用的较多的是对流干燥，尤其是分散悬浮干燥应用得最广泛，最突出的是气流干燥和流化床干燥，这里着重讨论气流干燥。
第一节干燥设计基础知识干燥涉及气、固两相之间的动量、热量、质量传递，计算较为复杂。
本节讨论几个基本问题。
1.1干燥设计基本关系干燥器设计的基础知识为：（1）物料衡算、热量衡算（见化工原理教材）（2）相平衡关系（见设计任务书）；（3）传热速率方程和传质速率方程：由于对流传热系数与传质系数随干燥器的型式、物料性质和操作条件而异，因此需查找适用于气流干燥器的关联式[1，2]。
热、质传递之间存在相互关系，目前多以传热的方法进行干燥器设计计算。
详细内容将在第三节讨论。
1.2干燥操作条件的确定1.干燥介质的选择干燥介质的选择，决定于干燥过程的工艺及可利用的热源。
基本的热源有饱和水蒸气，液态或气态的燃料和电能。
故在对流干燥中，干燥介质可采用空气、惰性气体、烟道气和过热蒸汽。
当干燥温度不太高，且氧气的存在不影响被干燥物料的性能时，可采用热空气作为干燥介质。
对某些易氧化的物料，或以物料中蒸出易爆气体时，宜采用惰性气体作为干燥介质。
烟道气适用于不怕污染，且不与烟气中SO2和CO2等气体发生作用的物料。
2.流动方式的选择气体和物料在干燥器中的流动方式，一般可分为并流、逆流、错流。
并流：其特点为可采用较高气温干燥，而物料温度在恒速段接近于空气的湿球温度而不致过热；物料出口温度较低，带走热量较少。
在干燥强度和经济性方面优于逆流。
但并流干燥的推动力沿程逐渐下降，干燥后阶段的推动力很小，使干燥速率降低，因而难以获得含水量很低的产品。
聚氯乙烯粗产品干燥01
废 气
2、干燥器选用
结论 理由
3 水 7 水
气流干燥 结构简单、价 器 格低、占地面 积小、干燥时 间短、操作稳 定便于实现连 续化操作与自 动化控制，特 别适合于热敏 性物料的干燥。
6 湿 料 包 装 1 水
4
5
2
图 12－ 24
气 流 干 燥 器
1－ 加 料 ； 2－ 螺 旋 加 料 器 ； 3－ 干 燥 管 ； 4－ 风 机 ； 5－ 预 热 器 ； 6－ 旋 风 分 离 器 ； 7－ 湿 式 除 尘 器
项目
按传热方 式
结论
对流干燥
理由
1、受热均匀，所得产品的含水量均匀。2、温
度易于调节，物料不易过热3、pvc浆料为热敏
性物料 按操作压 力 按操作方 式 真空干燥 连续干燥 操作温度低、干燥速度快、蒸汽不易泄露、热 能利用的经济性好，特别适用于热敏性物料。 生产能力大（3万t/a的工艺要求）、产品质量均 匀、热效率高、劳动条件好
任务一确定干燥方案及其操作 条件
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聚氯乙烯粗产品的理化性质
P v c 树脂为热敏性、粘性小、多孔性的粉末状物料。其干燥过程 可看作是一种非结合水份的干燥, 即经历“表面汽化” 及“ 内部 扩散” 的不同控制阶段。干燥操作湿含量主要பைடு நூலகம்决于离心机的脱 水效果
一、确定干燥方法
三、本项目PVC干燥操作条件的选择（气流干燥器内）
项目 干燥介质 物料与气体 流向
结论 热空气 并流
理由 干燥温度不高且物料不易氧化 物料含水量高、允许快速干燥而不产生龟裂； 干燥后期不耐高温；
干燥介质入 口温度 干燥介质出 口温度
干燥介质相 对湿度
气流干燥器设计26
目录一、设计任务 .................................................................................................................................. 3 二、设备的简介 .............................................................................................................................. 3 旋风分离器是最常用的气固分离设备。
对于颗粒直径大于5微米的含尘气体，其分离效率较高，压降一般为1000～2000 Pa 。
旋风分离器的种类很多，各种类型的旋风分离器的结构尺寸都有一定的比例关系，通常以圆柱直径的若干倍数表示。
............................................... 3 三、工艺条件 .................................................................................................................................. 3 四、工艺数据计算 .. (4)1.物料衡算 (4)2. 热量衡算 ............................................................................................................................ 4 3. 检验假设的物料出口温度 (5)D=au Vπ36004=1514.3360043054⨯⨯⨯= m (6)取整，即D= (6)5. 气流干燥管长度Y............................................................................................................. 6 =3600400[ kw ..................................................................................................................................... 7 r A --阿基米得数 .. (8)将湿空气由15℃加热到90℃所需的热量为 (8)v G =1.22051030.35⨯=（kg/h ） (8)A 1=11m t K Q ∆=8.149601001030.35=⨯⨯ m 2.......................................................................................... 9 六、工艺设计计算结果汇总表 .................................................................................................... 12 七 干燥装置的工艺流程 .............................................................................................................. 12 参考文献 ........................................................................................................................................ 13 附表1 ............................................................................................................................................. 14 附表2 (14)附表3 (15)附表4 (15)附图1: 干燥装置流程示意图 (16)气流干燥器的设计一、设计任务化工原理课程设计任务书二十六二、设备的简介气流干燥器一般由空气滤清器、热交换器、干燥管、加料管、旋风分离器、出料器及除尘器等组成。
PVC树脂乳液离心喷雾干燥机设计参数要求
（一）技术参数1、水分蒸发量按照：15公斤/小时设计2、乳液处理量：每小时处理能力在25Kg乳液。
3、处理物料名称：PVC树脂乳液。
4、乳液含固量：重量百分比45~50%。
5、物料黏度：10~15厘泊。
6、干燥后成品含水量：低于0.4%。
6、干燥后的初级聚结粒径为：10~15μm。
7、干燥器进口温度160～220℃（不同物料进口控制温度不同）；8、干燥器出口温度：50～65℃9、乳液温度：30℃（二）技术要求136干燥1611煅烧29制粒881、出卖方喷雾干燥塔的直径、高度及喷距设计要合理，必须保证雾滴干燥的停留时间和雾滴在尚未完成干燥时不碰到内壁，以避免粘壁。
2、出卖方喷雾干燥机为供料系统、空气处理和加热装置、介质循环系统、干燥主机、除尘系统、电控系统和整体支架等模块供货。
3、喷雾干燥塔体内壁:表面抛光精度Ra≤0.5μm。
4、雾化方式：离心式；雾滴与热空气接触方式：并流式、加热方式：电加热。
5、收料部分采用一级或两级收料的方式，第一级采用一级旋风收集。
第二级由脉冲布袋除尘器分离后物料回收率达99.9%以上。
6、离心喷雾干燥机配置集中收料系统。
7、电气控制柜采用不锈钢板制作并喷油漆，所有电器都采用国内名牌电器，8、控制系统：任意设定、自动控制进风温度，采用调功器启动连锁保护电加热，数显温度、压力、压差、变频调节雾化转速等。
10.4寸彩色LCD触摸屏动画显示系统工作流程，采用PLC程序控制回路，模糊技术跟踪出风温度自动调节进料量，变频调节雾化转速、进料量、塔内压力等。
9、全自动控制与手动控制双重控制模式，整个实验过程彩色LCD触摸屏动画显示。
全自动控制：一键式开机，设定喷雾工艺参数后，温度到达预定温度，蠕动泵自行启动；手动控制：可方便从自动状态切换至手动状态来修改参数10、喷雾头冷却系统（水冷）以应用于热敏物料。
11、关机保护功能：关机时只需按停止键，机器除风机外立即停止运行，保证设备不会因为误操作（强行关风机）而导致加热部分烧坏。
项目二：聚氯乙烯的干燥
任务１：干燥过程的基本概念及认识
四、对流干燥过程分析
➢特点 １.干燥过程进行的必要条件
➢物料表面气膜两侧必须有压力差：物料表面水蒸汽压力必须大于干燥介质中水蒸汽分压 ➢另外，热能的不断供给以及生成水蒸汽的不断排除也是干燥的条件。
２.干燥过程为双向传递过程
➢传热、传质同时进行的过程 ➢双向传递：传递方向不同，是热、质反向传递过程
传导干燥器——滚筒式干燥器、耙式干燥器、间接加热干燥器。 辐射干燥器——红外线干燥器 介电加热干燥器——微波干燥器 冷冻干燥器——冻干机
任务2：干燥设备及选用
任务2：干燥设备及选用
三、常用工业干燥器
1.厢式干燥器 ：又称为盘式干燥器，为典型的间歇式常压干燥设备。
原理：箱内设有加热器、热风整流板、进出风口和风扇。通过加热空气降低空气中的 饱和度，热空气通过物料表面，经过传热传质过程带走物料中的水分，实现干燥过程。
单层圆筒流化床干燥器
任务2：干燥设备及选用
任务2：干燥设备及选用
三、常用工业干燥器
5.流化床干燥器
主要型式：单层圆筒型、多层圆筒型、卧式多室型、振动型、脉冲型、惰性粒子型等
多层圆筒沸腾床干燥器
卧式多室沸腾床干燥器
任务2：干燥设备及选用
三、常用工业干燥器
5.流化床干燥器
优点： ①与其它干燥器相比，传热、传质速率高，因为单位体积内的 传递表面积大，颗粒间充分的搅混几乎消除了表面上静止的气 膜，使两相间密切接触，传递系数大大增加； ②由于传递速率高，气体离开床层时几乎等于或略高于床层温 度，因而热效率高； ③由于气体可迅速降温，所以与其他干燥器比，可采用更高的 气体入口温度； ④设备简单，无运动部件，成本费用低； ⑤操作控制容易。
旋风干燥聚氯乙烯树脂的工艺流程
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在进行旋风干燥聚氯乙烯树脂的工艺之前，首先需要做好准备工作。
20万吨每年聚氯乙烯聚合及干燥包装工艺设计
摘要本设计为年产20万吨聚氯乙烯聚合和干燥包装工段的工艺设计。
首先介绍了聚氯乙烯的性质、主要用途、技术进展以及由氯乙烯单体聚合成聚氯乙烯的四种常见的工业聚合方法，并确定了以悬浮聚合法作为本设计的聚合工艺生产方法。
对聚合及干燥包装工段进行了详细的物料衡算（包括聚合釜的物料衡算、汽提塔的物料衡算、离心干燥工段的物料衡算）和主要设备的热量衡算（包括聚合釜的热量衡算、换热器的热量衡算等），也对设备作了选型计算，得出本设计需采用9个703m（I型）不锈钢聚合釜并联操作，9台703m 出料槽，29台WL-630型离心机，最后对聚氯乙烯聚合过程中的安全注意事项及三废处理问题作了简单的说明。
同时绘制了带控制点的PVC聚合及干燥包装工段的工艺流程图、聚合工段主要设备平面布置图、聚合工段主要设备立面布置图以及聚合釜装配图。
关键词：聚氯乙烯；悬浮聚合法；干燥包装；生产工艺AbstractThe design for an annual output of 50,000 tons of PVC dry polymerization processes of the preliminary design, the design documents from design specification and design drawings composed of two parts. In the design of brochures, a brief introduction of the PVC production status, trends, performance and the main purpose of the current PVC also introduced the four common industrial polymer production methods. And a comparison, final Determined to suspension polymerization as a polymerization technology production methods. In the design process, in accordance with the requirements of the mission design, a more detailed material balance and energy balance, the equipment was calculated and the selection process, while the production of PVC in the process of attention to safety issues and "Three wastes" governance made note of the entire device to a simple technical. Drawing the corresponding design drawings, design drawings, including process maps, plans of major equipment assembly, equipment layout plans.Key words: polyvinyl chloride ; suspension polymerization; Dryness ; monomer; Productive technology目录摘要 (I)Abstract ................................................................................................................................................................ I I 第1章概述 (1)1.1 聚氯乙烯简介 (1)1.1.1 聚氯乙烯的理化性质 (1)1.1.2 聚氯乙烯树脂的种类 (2)1.1.3 聚氯乙烯树脂的用途 (3)1.1.4 聚氯乙烯树脂的包装与贮运方法 (4)1.2 PVC树脂工业技术进展 (4)1.2.1 世界PVC树脂工业技术进展 (4)1.2.2 PVC生产工艺技术的进展 (6)1.3 PVC树脂的典型聚合工艺 (7)1.3.1 悬浮聚合 (7)1.3.2 本体聚合 (8)1.3.3 乳液聚合 (8)1.3.4 微悬浮聚合 (9)第2章聚氯乙烯聚合及干燥包装工艺 (10)2.1 工艺方案选择依据 (10)2.2 悬浮聚合法简介 (11)2.2.1 悬浮聚合原理 (11)2.2.2 聚合生产过程中常用的助剂 (11)2.2. 3 影响聚合反应的因素 (13)2.3 悬浮聚合工艺流程介绍 (15)2.3.1悬浮聚合工艺流程 (15)2.3.2 料浆汽提工艺流程 (17)2.3.4 离心干燥工艺流程 (17)2.4 悬浮聚合的具体操作 (18)第3章物料衡算 (20)3.1 物料衡算步骤 (20)3.2 各个设备物料衡算 (23)3.2.1 R101（聚合釜）的物料衡算 (23)3.2.2 V102出料储槽物料衡算 (24)3.2.3 T101（汽提塔）的物料衡算 (25)3.2.4 C101（离心机）的物料衡算 (27)3.2.5 X101（气流干燥）的物料衡算 (28)3.2.6 X102（沸腾干燥器）的物料衡算 (28)3.2.7 X103（包装过程）的物料衡算 (29)3.3 物料衡算总平衡 (29)3.4 物料流程图 (31)第4章热量衡算 (32)4.1 热平衡方程 (32)4.2 聚合釜的热量衡算 (32)4.3 列管式换热器热量衡算 (35)4.4 气流干燥塔热量衡算 (36)4.5 空气加热器热量衡算 (39)第5章设备工艺计算及选型 (42)5.1 聚合釜的设计 (42)5.1.2釜体的设计 (42)5.1.3搅拌装置的设计 (44)5.2 料浆排放槽的选型 (44)5.3 离心机的设计 (44)第6章安全与环保 (46)6.1 安全防火设计 (46)6.1.1 防火防爆 (46)6.1.2 防毒 (48)6.1.3 安全防护: (49)6.2 环境保护 (49)6.2.1 废水的治理 (49)6.2.2 废渣的治理： (50)6.2.3 氯乙烯外逸： (50)参考文献 (52)致谢 (53)附录 (54)第1章 概述1.1 聚氯乙烯简介 1.1.1 聚氯乙烯的理化性质⑴物理性质 外观：白色粉末 分子量：40600~111600 密度：1.35~1.45 ml g 表观密度：0.40~0.65 ml g比热容：（0~100℃）：1.045~1.463 )C ︒∙g J 热导率：0.1626 ()K m W ∙ 折射率：544.120=n D颗粒直径： 紧密（XJ ）型： 30~100μm 疏松（SG ）型： 60~150μm 糊树脂： 1.2~2μm 软化点：75~85℃热分解点：>100℃开始降解出氯化氢溶解性：不溶于水、汽油、酒精、氯乙烯；溶于酮类、酯类和氯烃类溶剂。
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聚氯乙烯气流干燥器设计方案设计方案及参数的确定（一）设计方案的确定根据方案的内容为：干燥方法及干燥器结构形式的选择；干燥装置流程及主要辅助设备的确定，干燥器操作条件的确定等。
设计方案的总原则是：满足工艺要求，经济合适，生产安全。
有以下几点要求：(1)所确定的流量和选用的设备，必须保证产品达到预期的干燥目的，而且质量要确定。
(2)热能消耗干燥过程的主要消耗，设计是考虑如何省能。
(3)干燥器的选定尽量降低价格。
(4)选用合适的干燥介质，如热空气，烟道气等，一般使用热空气，除去物料与空气中的氧气接触会发生反应时，则用过热蒸汽或氮气等惰性气体，当不担心烟道气对干物料的污染时，可尽量采用烟道气。
1）设计依据干燥器设计中，主要利用以下基本关系，(1)物料衡算；(2)热量；(3)传热速率方程式；(4)传质速率方程式，但由于对流传热系数及传质系数随不同的条件而变化，且无同样的∂和R关系式，因此干燥的设计要用经验方法进行计算。
2）干燥器的选型被干燥物料的行状以及干燥后产品的要求决定了干燥器的类型，干燥器必须能保证产品的质量，速率快，操作控制方便，劳动条件好，而且要能适宜被干物料的形态和物性生产能力要高，而且能耗低。
工业中气流干燥器是常用的一种，对于能在其他中自由流动的颗粒物料，常采用气流干燥器进行干燥，因为结构简单，造价低，易于制造和维修，操作稳定且便于控制，一般热效率也比较高，干燥非结合水时，热效率可达60%左右，但干燥结合水时，热效率仅为20%左右，其主要缺点：由于气速高以及物料在输送过程中与壁面的碰撞及物料见的相互摩擦，整个系统的流体阻力大，动力消耗大，对粉尘回收装置的要求高，且不宜干燥有毒物质。
μ且以上的合成纤维结晶，矿石，合成橡气流干燥比较适合于干燥粒径100m胶等，对聚氯乙烯，因具有热熔性，当温度太高（一般不超过70~80℃），容易软化，而其含湿量可以达到较高而不潮解，故干燥聚氯乙烯选用气流干燥器是合理的。
3）工艺流程在设计中工艺流程采用湿物料直接加入干燥管中，由于蒸汽流的冲击作用而将物料分散，从而使物料得以干燥，干燥后的物料大部分由一级旋风分离器收集，剩余部分由袋滤器捕集。
由于气流干燥器的干燥时间较短，若湿物料水分未干燥完全的话，可串联流动干燥机，使湿物料干燥充分。
（二）参数确定 1）选择干燥介质在物料的干燥过程中，采用何种介质是根据物料的性质和生产厂家的具体情况来确定的。
通常使用的干燥介质是不饱和热空气，若气体的相对湿度越低，则表明湿气体距饱和状态越远，吸湿能力也越大。
（相对湿度的定义为：在一定温度、压力下，湿气体所含湿分蒸汽压p 与该温度、压力下湿分的饱和蒸汽压之比，即 s =(/)100%p p ϕ⨯），由于干燥过程一般在常压或负压下进行，总压对s p 基本无影响，又考虑到成都地区湿度较大，故取其值为80％.2）气体进口温度的选定提高气体进口温度可增大传热温差，有利于提高热效率和干燥强度，但温度过高的话，干燥管的干燥速率将下降很快，并且操作费用增大，在本次设计计算中取130℃（由任务书确定）。
3）气体出口温度的确定干燥器的出口气体温度与干燥管的长度及燃料费用有关，若取得较低，则对热能利用是有利的，但管长需要增加，制造成本将增加，考虑各种因素的影响，确定气体出口温度为70℃. 4）气体进口速度的确定气体进口速度越大，颗粒与气流之间的相对速度就越大，给热系数也将越大，但气速过高，其操作费用也会提高，对生产的经济性不利，一般气速定为20～40m/s ，本次计算先取30m/s ，得到的管径值圆整后，在最终确定进口气速。
5）湿物料的进口温度的确定湿物料的进口温度都是根据生产实际情况而定，根据本次设计任务，取20℃.干燥器主要尺寸的计算一、 错误！未找到引用源。
基本物料衡算 1、汽化水分量W25.01X 111=-=ωω 0526.01222=-=ωωX （由干燥段），判断干燥过程无降速大于C X X 2 s kg h kg /2689.0/986)(1G G 11C ==-=ω W=s kg h kg X X G C /0530.0/083.191)(21==- 空气温度取20℃，其饱和蒸汽压为 kpa t P s 3485.2)84.2333991.115916.18exp(15200=+-=空气湿度为（ϕ取80％） 绝干物料水汽kg kg P P P H H ss/0118.0622.001=-==ϕϕ )/(027.1884.1005.1C 1H 21C kg kJ H C H ⋅=+==2、、湿度空气出口温度22H t .干空气消耗量L 及物料出口温度2θ 试差公式：w 1w w 0()t t r H H =-- w w 2491.27 2.30285r t =- w w 23991.11e x p 18.591615233.84p t ⎛⎫=- ⎪+⎝⎭ w w w0.622pH P p =⋅-联立方程，求出w t ＝41.6569℃干燥过程的热量衡算：skg C t t QL kwQ C t C k kg kJ X C C C C G C t C r W Q Q Q H w w s m m C w v m w /4957.2)(1840.144)206569.41(4762.12689.0)20187.480884.127.2491(053.0,656569.41)/(4762.1)()(022122212120=-==-⨯+⨯-⨯+=<==⋅=+=-+-+=+=满足产品质量要求。
θθθθ [注] 校核2t的计算干燥管直径比较合理所设绝干物料水汽D t t t t pt kpap p P pH kg kg LWH H d d .3501656.46201656.468344.3384.233ln 58.1611.39913105.5622.0/0344.022212∴<<=-=∆=--==⇒-⨯==+= 绝干水汽kg m t H V H /1931.1)273)(004557.0002835.0(3111=++=设s m u g /28=，则cm m u LV D gH 373679.0)4(211≈==π校核s m D LV u H g /6933.27421==π二、 干燥管参数的计算1.确定给热系数 (1)加速段起点5712.017103421.2)273(10214.30--⨯=+⨯⨯=t g μ8481.011=+=H g V H ρ 则 4004207.150Re 000<==gg g p r u d μρ则 7726.19Re 76.065.000=⨯=r Nu (2)加速段终点终点的确定：若整个干燥管内交换的总热量为Q ，则加速段应占其80％， 则8.0211=--t t t t t解得，C t t 92=kw Q Q t 0298.1238.0== 1998.8)(122=-=θθm c m C G Q0445.010=-+-=θw v Mt t C C r Q Q W0308.00=+=LW H H tt Ht (0.0028350.004557)(273)t c V H T =++绝干气体kg m /086.13=3/9492.01m kg V H Httgt =+=ρ s pa t t gt ⋅⨯=+⨯=--5712.0710201449)273(10214.3μ0845.01=-=ctt G W X X 1441.20875.136.14.06.0=⨯⨯=mtp gtgt Jt d A ρμρ5981.0)81.9(4.11==Jt t A u则 9696.3Re ==gtgtt p rt u d μρ 0759.3Re 54.025.0=+=rt t Nu(3)拟合公式已知有关系式n r Nu AnRe =，带入起点、终点结果，得0r0n Nu AnRe = (1) t rt n Nu AnRe = (2) 由(1)、(2)得，5119.0)Re Re ln()ln(00==rtr tNu Nu n 5188.1Re 00==nr n Nu A 2.q A 的计算0471.03089.04.01==-n pc nd G A A3028.211=+=X C C C w s m4102.13)()(12111=-=-=∆θθm c t H i C G t t LC qC LC q t t H ii 4196.13411=∆-=8145.215508093.4324103308.2)273(10214.3/8538.01/1857.1)273)(004557.0002835.0(,0118.00311.0)15.273(1082.20191.8447976.105ln)()(2098.137)(5.0116.04.05712.073318.0521121121111=∆===⋅⨯=+⨯==+==++====⇒=+⨯==+++==-----=∆=+=+----m q n gm n gm g m gm Hmmgm m m Hm m m s g i s i i m i t A A A A spa t m kg V H kg m t H V tt H H t t t t t t t t t C t t t λλμρλμρλθθθθθθ绝干气体无汽化3.mo u 的计算4891.271786.006.04545.7146002======g HoHm gmpa m pm ca u V Vu d A u Dd G A πρ4.加速段的平均值计算1441.20=Jt A30/8481.0m kg g =ρ s pa g ⋅⨯=-50103421.2μ3003.20875.1306.16.004.000=⨯⨯=m p g g J d A ρμρ2222.2020=+=JtJ J A A A三、 加速段管长的计算第一段：预热段()8333.02.1/13630.07154.197154.193398.27/4517.70178.01ln 0044.0ln 18086.682)2(28888.1004234.169181.9)(4.22118.133481.92,5.1/0374.20)]81.9exp (1[6226.206381.94269.1)0306.213398.27(21/0080.213.1/3105.2711111111111214.24.24.14.1114.114.014.00≈==-==-==--++⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=++=∆-=+-==--==---==-=⇒<>=+∆==-==+====-=-----------------i i r gm mi r r r r gm r r r r m r r ii ri r r r J m r J i r r tr u q ii J r r J i n i n u r r m gm r C r sm u u u m u u m b m u b m u m u m b L s bm u bm u m u u m J b u u J J m u u u u A J u A J u u u u sm B A q J A u u A J B sm u u s m u u u i i i ii i i i i ii i ii iii i i i i i i 末粒子速度：分段较为合理设τ第二段 1.预分段设4444.0/11:,8.1=-==i i i R r R 则kw C r r q q i i ii i 8421.12111=⨯⨯∆=∆--- 2.热量衡算C LC q t t Hi ii i 0927.12911=∆-=-- =-+∆=20θw i v ii C t C r q W 0.0050kg/s0139.01=+=-LW H H ii i C 7562.131)(2/11=+=-i i m i t t t0129.0)(2/11=+=-i i m i H H H绝干气体kg m t H V m i m i H m i /1713.1)273)(004557.0002835.0(3=++=3/8648.01m kg V H Hmimigmi =+=ρ s m u V V u gmi Hmi Hmigmi /1713.2711==--3.传热计算C t t t t t i i i i mi 1337.90ln )()(221221=-----=∆--θθθθC t t t ii i i s 2923.81411=+++=--θθ)/(0309.0)15.273(1082.28.04k m w t s g ⋅=+⨯⨯=-λ s pa t m i gm i ⋅⨯=+⨯⨯=--5712.07103087.2)273(10214.3μ0471.03089.04.01==-n pc nd G A A1637.43476.04.0==+-n gn g g A μρλλ0022.184553089.016.04.04.0=∆=∆⎪⎪⎭⎫⎝⎛=+--m m n gn g n p g c n q t A A t d G A A λμρλ 4.ri u 的试差计算设s m u u ri ri /4134.153.11==- 3783.1)(2/14.04.01=+=---n rin ri u u u B2118.133481.94.111=-=--ri J i u A Js m B A q J A u u q i i J ri /0186.1481.9exp 14.111=⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=-将上值代入得3711.1)(2/14.04.01=+=---n rin ri u u u B s m u ri /9929.13= 5.校核分段合理性2,5.11<>-riri t ri u uu u分段较为合理∴6.流体力学计算2062.80381.94.1=-=riJ i u A J3939.106281.94.214.24.21=-⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=--ri ri riri J m u u u u A J 8494.8711=--=--riri ii u u J J m3768.43221-=⎪⎭⎫⎝⎛+-=-ri ri m u u m J bs bmu bmu m ri ri 0058.0ln 11=++=∆-τ ()m u u m b mu b mu m u m b L ri ri ri ri gm 0624.01ln 112=--++⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆--7.附加计算末粒子速度：s m u u u ri gm m i /4962.13=-=4320.01=-=-ri riri i u u u r 8572.011=⨯∆∆=--ii i i i r r q q C 以下均按上述方法重复计算可得加速段中第3—6的数据，现列表如下： 第一段 第二段 第三段 第四段 第五段 第六段 Δq 13.4102 12.842111.324211.0775 9.7102 9.3355 t134.4196129.0927 124.3803119.7706115.7299111.8451Δt m 105.7976 90.1337 85.0614 80.4485 75.9530 72.0742tm 137.2098 131.7562 126.7365 122.0755 117.7530 72.0742W 0.0050 0.0044 0.0044 0.0038 0.0038 H 0.0118 0.0129 0.0158 0.0177 0.0193 0.0209 H m 0.0129 0.0149 0.0168 0.0185 0.0201 V H 1.1850 1.1713 1.1604 1.1503 1.1407 1.1320 u gm27.489127.171326.918426.684126.461426.2596ρ 0.8538 0.8648 0.8746 0.8839 0.8929 0.9011 t s84.019181.292378.782576.452074.289472.3080λg 0.0311 0.0309 0.0307 0.0305 0.0304 0.0305 A λ 2.3308 2.3087 2.2883 2.26922.25152.2353Aq4324.80934347.1637 4319.0268 4290.8898 4276.8213 4290.8898u r21550.8118455.0017303.7116258.71515299.84114566.45422 42 0 9 2614 J 20.0374 13.9929 9.8822 6.7954 4.7552 3.3036 Bu 1.4296 1.37111.31791.2659 1.2151 1.1670 J1334.2118803.2062 489.7912285.9432169.607597.9384m100.2888 87.8494 76.2437 66.0386 57.0217 49.3725b -682.8086-432.3768 -267.2763-165.3426 -102.9180 -56.22280.0044 0.0058 0.0065 0.0082 0.0092 0.0104 0.0178 0.0062 0.1026 0.1584 0.2009 0.2444 Um(m/s)7.451713.496217.606920.693722.733924.1855r 0.3630 0.4320 0.4160 0.4542 0.4290 0.4394 C 0.83330.85720.91570.89590.92810.9387加速段总管长的计算：m m L L 79.07865.0≈=∆=∑ 加速段总干燥时间的计算：04.0=τ四、 恒速断管长的计算 加速段结束后：绝干物料水汽kg kg H i /0209.0=C t i 8451.111=绝干气体kg m t H V i i H i /1277.1)273)(004557.0002835.0(3=++=∴s m u V V u go HoHigi /3387.26==C t t t i m9226.95)(2/12=+=s pa t m g ⋅⨯=+⨯=--5712.07101612.2)273(10214.3μ0277.0(2/1)2=+=H H H i m绝干气体kg m t H V m m H m /0925.1)273)(004557.0002835.0(3=++=s m u V V u gmi HmiHmigm /4477.25==)/(0444.1884.1005.1C kg kj H C i H i ⋅=+= kw t t LC q i H i i 8228.77)(2=-=∆3/9407.01m kg V H Hmmgm =+=ρ0881.20875.136.16.04.0=⨯=mip g gm Jm d A ρμρs m A u Jm tm /5993.081.94.11=⎪⎪⎭⎫⎝⎛=⇒s m u u u tm gm m /8484.24=-=∴4545`.71242==Dd G A p mi Ca πρ 8756.2==mau A a C t t t i s 7897.684222=++=θ )/(0301.0)15.273(1082.28.04k m w t s g ⋅=+⨯=-λ9154.3)(=-=ggmm gm p e u u d R μρ0685.3Re 54.025.0=+=⇒Nu7457.615==pg d Nu λα6714.52ln)()(222222=-----=∆θθθθt t t t t i i mlm t D a qL ml8537.742=∆∆=∆απ m u Lm3161.0=∆=∆τ 干燥器总长度：m 9L ≈∆+∆=恒速加速L L 干燥器总干燥时间：s 37.0=∆+∆=恒速加速τττ附属设备选型计算（1） 加料器的选型和计算 1.加料器的选型气流干燥器装置所采用的加料器必须保证向干燥器连续均匀的加料。