地基最终沉降量计算方法及其最终影响
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次固结沉降对某些土如软粘土是比较重要的，对于坚硬土或超固结土，这一 分量相对较小。
土的压缩特性
二、土的压缩指标
为了研究土的压缩特性，通常需要进行试验
室内固结试验 现场原位试验（荷载试验、旁压试验）
室内固结试验与压缩曲线
室内固结试验与压缩曲线
用环刀切取扁园柱体，一般高2厘 米，直径应于高度2．5倍，面积为 30cm2或50 cm2,试样连同环刀一起 装入护环内，上下有透水石以便试 样在压力作用下排水。
在进水石顶部放一加压上盖，所加 压力通过加压支架作用在上盖，同 时安装一只百分表用来量测试样的 压缩。
由于试样不可能产生侧向变形而只 有竖向压缩。于是，我们把这种条 件下的压缩试验称为单向压缩试验 或侧限压缩试验。
室内固结试验与压缩曲线
e-lgp曲线
e-p曲线
假定试样土粒本身体 积不变，土的压缩仅 由于孔隙体积的减小， 因此土的压缩变形常 用孔隙比e的变化来 表示。
e e0
0.42e0
概述
除此之外某些大城市，如墨西哥、上海等由于大量开采地下水使地下水位普 遍下降从而引起整个城市的普遍下沉。这可以用地下水位下降后地层的自重 应力增大来解释。当然，实际问题也是很复杂的，还涉及工程地质、水文地 质方面的问题。
概述
如果地基土各部分的竖向变形不相同，则在基础的不同部位会产生沉降差， 使建筑物基础发生不均匀沉降。
随着时间的增加，孔隙水应力逐渐消散，有效应 力逐渐增加并最终达到一个稳定值，此时孔隙水 应力消散为零，主固结沉降完成，这一过程所产 生的沉降为固结沉降。
一、土的压缩与固结
瞬时沉降
次固结沉降
主固结沉降
一、土的压缩与固结
次固结沉降 土体在主固结成将完成之后有效应力不变得情况下还会随时间的增长进一步 产生沉降，称为次固结沉降
概述
基础沉降量或沉降差的大小首先与土的压缩性有 关，易于压缩的土，基础的沉降大，而不易压缩 的土，则基础的沉降小。
基础的沉降量与作用在基础上的荷载性质和大小 有关。一般而言，荷载愈大，相应的基础沉降也 愈大；而偏心或倾斜荷载所产生的沉降差要比中 心荷载为大。
在这一章里，我们首先讨论土的压缩性；然后介 绍目前工程中常用的沉降计算方法；最后介绍沉 降与时间的关系。
求出第i层的压缩量
p1i si
p2i si zi
地基的总沉降量
3.8应力历史对地基沉降的影响---- 地基沉
降计算的e-lgp曲线法概述
由于应力历史对粘土的压缩性具有较大的影响，而钻探取样获得土样经过扰 动或应力释放，在实验室内得到的压缩曲线已经不能代表地基中现场压缩曲 线，所以压缩曲线的起始段实际上是一条再压缩曲线。因此必须对室内固结 试验所得的压缩曲线进行修正，得到符合原位土体压缩性的现场压缩曲线， 由此计算得到的地基沉降才会更符合实际。
基础的沉降量或沉降差(或不均匀沉降)过大不但会降低建筑物的使用价值， 而且往往会造成建筑物的毁坏。
概述
为了保证建筑物的安全和正常使用，我们必须预先对建筑物基础可能产生的 最大沉降量和沉降差进行估算。如果建筑物基础可能产生的最大沉降量和沉 降差，在规定的允许范围之内，那么该建筑物的安全和正常使用一般是有保 证的；否则，是没有保证的。对后一种情况，我们必须采取相应的工程措施 以确保建筑物的安全和正常使用。
压力p与相应的稳定 孔隙比的关系曲线称 为压缩曲线
室内固结试验与压缩曲线
a图：压力与加荷历 时关系
b图：各级压力下， 试样孔隙比随时间的 变化过程
压缩快＝》压缩稳定， 稳定的快慢和土的性 质有关
压缩系数压缩系数
用单位压力增量所 引起的孔隙比的改 变，即压缩曲线的 割线坡度表征土的 压缩性的高低
单向压缩量公式 土层均一且应力沿高度 均匀分布假定下得到！ 天然地基通常由不同的 土层组成，而且地基中的自重 应力和引起地基变形的附加应 力均沿深度变化 从以上两式可得无侧向变形条件下的土层压缩量计算公式
3.7.2 地基沉降计算的e-p曲线法
-----分层总和法简介
多深合适呢？
分层总和法 工程计算地基
将地基分层。在分层时天然土层的交界面和地下水位应为 分层面，同时在同一分类土层中，各分层的厚度不宜过大。
计算地基中土的自重应力分布 计算地基中竖向附加应力分布 按算术平均求各分层平均自重应力和平均附加应力 求出第i层的压缩量 将每层的压缩量累加，得到地基的总沉降量
地基分层
对于水工建筑物，每层的厚度可以控制在2～ 4m，或Hi≤0.4b，b为基础宽度。对每一分层 可以认为压力是均匀分布的。
不同土类的变形模量经验值
应力历史对粘性土压缩性的影响
应力历史： 土体在历史上曾经受过的应力状态
固结应力 能够使土体产生固结或压缩的应力
新沉积的土或人工填土
固结应力
自重应力 附加应力
大多数天然土
应力历史对粘性土压缩性的影响
前期固结应力
土在历史上曾受到过的最大有效应力pc
现有有效应力 p0 超固结比
的沉降时，在地基可能 产生压缩的土层深度内， 按土的特性和和应力状 态的变化将地基分为若 干层，假定每一层土质 均匀且应力沿厚度均匀 分布，然后对每一土层 分别计算其压缩量，最 后将各分层的压缩量总 和起来，即得地基表面 的最终沉降量
分层总和法简介
压缩层的概念及确定 水利工程中通常是
按照附加竖向应力与 自重应力之比确定压 缩层的厚度
土的压缩性减小
土体如果承受到比现 在大的压力，其压缩 性将降低，也就是说 土的应力历史对压缩 性有很大影响
软土地基加固
其它压缩性指标
体积压缩系数mv 单位应力作用下单位体积的体积变化
mv v /(1 e1)
初始孔隙比
其它压缩性指标
压缩模量：
土体在无侧向变形 条件下，竖直应力 与竖向应变之比。 其大小反映了土体 在单向压缩条件下 对压缩变形的抵抗 能力。
单向压缩量公式
试样高度H 土粒的体积Vs 孔隙比e1
孔隙体积：Vv=e1vs
总体积：V1=Vv+Vs=(1+e1)Vs
单向压缩量公式
压缩稳定后试样高度 H
孔隙比e2 孔隙体积e2Vs
V2 Vv Vs (1 e2 )Vs
单向压缩量公式
压力增量作用所引起的单位体积土体体积 变化为
地基最终沉降量计算 方法及其最终影响
概述
自重应力压缩稳定 附加应力导致地基土体变形
本章讨论重点
体积变形 形状变形
由正应力引起，会使土的体积缩小压密，不会导致土体破坏
形状变形主要由剪应力引起，当剪应力超过一定限度时， 土体将产生剪切破坏，此时的变形将不断发展。通常在地 基中是不允许发生大范围剪切破坏的。
土的压缩特性
一、土的压缩与固结
压缩： 土在压力作用下，体积将缩小。这种现象称为压缩。
固结： 土的压缩随时间增长的过程称为固结
一、土的压缩与固结
目前我们在研究土的压缩性，均认为土的压缩完全是由于孔隙中水和气 体向外排出而引起的。
饱和砂土 饱和粘土
透水性强，在压力作用下，固结很快完成 透水性弱，在压力作用下，固结需要很长时间完成
对于控制要求较高的 建筑物，瞬时沉降可 用弹性理论估算。对 于饱和粘土在局部均 布荷载作用下，地基 的瞬时沉降可用下式 计算
影响系数，表4－1
一、土的压缩与固结
瞬时沉降
次固结沉降
主固结沉降
一、土的压缩与固结
主固结与主固结沉降 在荷载作用下饱和土体中孔隙水的排除导致土体
体积随时间逐渐减小，有效应力逐渐增加，这一 过程称为主固结
一般粘土 z / s 0.2
软粘土 z / s 0.1
分层总和法基本思路
将压缩层范围内的地基分层，计算每一分层的 压缩量，然后累加得总沉降量。
由e-p或e-lgp曲线求得
e-p曲线法
e-lgp曲线法
用e-p曲线法计算地基的最终沉降量
根据建筑物基础的形状，结合地基中土层性状，选择沉降 计算点的位置，再按作用在基础上荷载的性质（中心、偏 心或倾斜等情况），求出基底压力的大小和分布
压缩指数与回弹再压缩指数
压缩指数
在较高的压力范围内， 压缩曲线近似为一直线， 很明显，该直线越陡， 意味着土的压缩性越高。
压缩指数与回弹再压缩指数
Cc与土的压缩性的关系
e~lgp曲线越陡， Cc就越大，土的压缩性越高 e~lgp曲线越平缓， Cc就越小，土的压缩性越低
压缩指数与回弹再压缩指数
三种土应力增量相同， 但由于应力历史不同， 所以其压缩量不同。
应力历史对地基沉降产 生很大的影响
3.7 地基最终沉降量计算------- 单向压缩量公式
无侧向变形条件下单向压缩量计算假设
分层总和法 （1）土的压缩完全是由于孔隙体积减小导致骨架变形的结果，土粒本身的压 缩可忽略不计； （2）土层仅产生竖向压缩，而无侧向变形； （3）土层均质且在土层厚度范围内，压力是均匀分布的。
1 Es mv
Es
z z
其它压缩性指标
变形模量 表示土体在无侧限条件下应力应变之比，相当于理想弹性体的弹性模量。
其大小反映了土体抵抗弹塑性变形的能力 用于瞬时沉降的估算，可用室内三轴试验或现场试验测定
其它压缩性指标
广义虎克定律
变形模量与压缩模量关系
x y zK0 x y 0
源自文库
压缩系数
av是表征土压缩性的重要指标之一
e~p曲线越陡， av就越大，土的压缩性越高 e~p曲线越平缓， av就越小，土的压缩性越低
压缩系数
压缩曲线不是直线，即使是同一种土，其 压缩系数也不是常量。
工程上为了便于统一比较，习惯采 100kpa~200kpa范围的压缩系数来衡量土
我国《建的筑压地基缩基性础设的计高规范低》规定
试样回弹不是沿初始压 缩曲线，说明土体的变 形是由可恢复的弹性变 形和不可恢复的塑性变 形组成
回滞环＝》非完全弹性 回弹和再压缩曲线比初
始曲线平缓，说明在回 弹和再压缩范围内土的 压缩性降低 超过B点，再压缩曲线趋 于初始压缩曲线的延长 线
压缩指数与回弹再压缩指数
回弹指数
Cs=(0.1~0.2)Cc
概述
利用e~lgp曲线可以推出现场压缩曲线，从而进行更为准确的沉降计算 现场曲线可以很直观地反应出先期固结应力，从而清晰地考虑地基的应力历
史对沉降的影响 现场压缩曲线是由直线或折线组成，通过Cc或Cs两个压缩性指标即可计算，使
用方便
现场压缩曲线的推求
要考虑不同应力历史对土层压缩性的影响：
判断土层属于正常固结土、超固结土还是欠固结 土（确定土层的前期固结应力和现有有效应力）
计算地基中土的自重应力分布
求出计算点垂 线上各分层层 面处的竖向自 重应力，并绘 出它的分布曲 线
计算地基中竖向附加应力分布
求出计算点垂线上各 分层层面处的竖向附 加应力，并绘出它的 分布曲线
确定压缩层厚厚 当基础有埋置深度，
应采用基底净压力去 计算地基中的附加应 力
平均自重应力和平均附加应力
OCR pc / p0
应力历史对粘性土压缩性的影响
OCR>1 超固结土 OCR＝1 正常固结土
OCR＝1 欠固结土 现有有效应力是历史上曾经收到过的最大有效应力
应力历史对粘性土压缩性的影响
应力历史对粘性土压缩性的影响
三种土层现有应力相同， 但是它们的应力历史不 同。
压缩时从不同的位置开 始，逐渐压缩稳定
推求能够反应土体的真实压缩特性的现场压缩曲 线
现场压缩曲线的推求
起始平 缓
扰动剧烈 压缩曲线越低
曲率越小
B点在A点的右下方
交于C点，0.42e
曲线急剧变陡， 近乎直线向下延伸
前期固结应力的确定
前期固结应力的确定
e B
A
1
3
2
前期固结应力Pc
p(lg)
现场压缩曲线的推求
正常固结土
超固结土
现场压缩曲线的推求
一、土的压缩与固结
瞬时沉降
次固结沉降
主固结沉降
一、土的压缩与固结
瞬时沉降指在加荷后立即发生的沉降 饱和粘土
在很短的时间内，孔隙中的水来不及排出，加之土体中的土粒和水是不可压 缩的，因而瞬时沉降是在没有体积变形的条件下发生的，它主要是由于土体 的侧向变形引起的 瞬时沉降一般不予考虑
一、土的压缩与固结
概述
沉降： 在附加应力作用下，地基土产生体积缩
小，从而引起建筑物基础的竖直方向的位移 （或下沉）称为沉降 某些特殊性土由于含水量的变化也会引起 体积变形，如湿陷性黄土地基，由于含水量增 高会引起建筑物的附加下沉，称湿陷沉降。相 反在膨胀土地区，由于含水量的增高会引起地 基的膨胀，甚至把建筑物顶裂。
土的压缩特性
二、土的压缩指标
为了研究土的压缩特性，通常需要进行试验
室内固结试验 现场原位试验（荷载试验、旁压试验）
室内固结试验与压缩曲线
室内固结试验与压缩曲线
用环刀切取扁园柱体，一般高2厘 米，直径应于高度2．5倍，面积为 30cm2或50 cm2,试样连同环刀一起 装入护环内，上下有透水石以便试 样在压力作用下排水。
在进水石顶部放一加压上盖，所加 压力通过加压支架作用在上盖，同 时安装一只百分表用来量测试样的 压缩。
由于试样不可能产生侧向变形而只 有竖向压缩。于是，我们把这种条 件下的压缩试验称为单向压缩试验 或侧限压缩试验。
室内固结试验与压缩曲线
e-lgp曲线
e-p曲线
假定试样土粒本身体 积不变，土的压缩仅 由于孔隙体积的减小， 因此土的压缩变形常 用孔隙比e的变化来 表示。
e e0
0.42e0
概述
除此之外某些大城市，如墨西哥、上海等由于大量开采地下水使地下水位普 遍下降从而引起整个城市的普遍下沉。这可以用地下水位下降后地层的自重 应力增大来解释。当然，实际问题也是很复杂的，还涉及工程地质、水文地 质方面的问题。
概述
如果地基土各部分的竖向变形不相同，则在基础的不同部位会产生沉降差， 使建筑物基础发生不均匀沉降。
随着时间的增加，孔隙水应力逐渐消散，有效应 力逐渐增加并最终达到一个稳定值，此时孔隙水 应力消散为零，主固结沉降完成，这一过程所产 生的沉降为固结沉降。
一、土的压缩与固结
瞬时沉降
次固结沉降
主固结沉降
一、土的压缩与固结
次固结沉降 土体在主固结成将完成之后有效应力不变得情况下还会随时间的增长进一步 产生沉降，称为次固结沉降
概述
基础沉降量或沉降差的大小首先与土的压缩性有 关，易于压缩的土，基础的沉降大，而不易压缩 的土，则基础的沉降小。
基础的沉降量与作用在基础上的荷载性质和大小 有关。一般而言，荷载愈大，相应的基础沉降也 愈大；而偏心或倾斜荷载所产生的沉降差要比中 心荷载为大。
在这一章里，我们首先讨论土的压缩性；然后介 绍目前工程中常用的沉降计算方法；最后介绍沉 降与时间的关系。
求出第i层的压缩量
p1i si
p2i si zi
地基的总沉降量
3.8应力历史对地基沉降的影响---- 地基沉
降计算的e-lgp曲线法概述
由于应力历史对粘土的压缩性具有较大的影响，而钻探取样获得土样经过扰 动或应力释放，在实验室内得到的压缩曲线已经不能代表地基中现场压缩曲 线，所以压缩曲线的起始段实际上是一条再压缩曲线。因此必须对室内固结 试验所得的压缩曲线进行修正，得到符合原位土体压缩性的现场压缩曲线， 由此计算得到的地基沉降才会更符合实际。
基础的沉降量或沉降差(或不均匀沉降)过大不但会降低建筑物的使用价值， 而且往往会造成建筑物的毁坏。
概述
为了保证建筑物的安全和正常使用，我们必须预先对建筑物基础可能产生的 最大沉降量和沉降差进行估算。如果建筑物基础可能产生的最大沉降量和沉 降差，在规定的允许范围之内，那么该建筑物的安全和正常使用一般是有保 证的；否则，是没有保证的。对后一种情况，我们必须采取相应的工程措施 以确保建筑物的安全和正常使用。
压力p与相应的稳定 孔隙比的关系曲线称 为压缩曲线
室内固结试验与压缩曲线
a图：压力与加荷历 时关系
b图：各级压力下， 试样孔隙比随时间的 变化过程
压缩快＝》压缩稳定， 稳定的快慢和土的性 质有关
压缩系数压缩系数
用单位压力增量所 引起的孔隙比的改 变，即压缩曲线的 割线坡度表征土的 压缩性的高低
单向压缩量公式 土层均一且应力沿高度 均匀分布假定下得到！ 天然地基通常由不同的 土层组成，而且地基中的自重 应力和引起地基变形的附加应 力均沿深度变化 从以上两式可得无侧向变形条件下的土层压缩量计算公式
3.7.2 地基沉降计算的e-p曲线法
-----分层总和法简介
多深合适呢？
分层总和法 工程计算地基
将地基分层。在分层时天然土层的交界面和地下水位应为 分层面，同时在同一分类土层中，各分层的厚度不宜过大。
计算地基中土的自重应力分布 计算地基中竖向附加应力分布 按算术平均求各分层平均自重应力和平均附加应力 求出第i层的压缩量 将每层的压缩量累加，得到地基的总沉降量
地基分层
对于水工建筑物，每层的厚度可以控制在2～ 4m，或Hi≤0.4b，b为基础宽度。对每一分层 可以认为压力是均匀分布的。
不同土类的变形模量经验值
应力历史对粘性土压缩性的影响
应力历史： 土体在历史上曾经受过的应力状态
固结应力 能够使土体产生固结或压缩的应力
新沉积的土或人工填土
固结应力
自重应力 附加应力
大多数天然土
应力历史对粘性土压缩性的影响
前期固结应力
土在历史上曾受到过的最大有效应力pc
现有有效应力 p0 超固结比
的沉降时，在地基可能 产生压缩的土层深度内， 按土的特性和和应力状 态的变化将地基分为若 干层，假定每一层土质 均匀且应力沿厚度均匀 分布，然后对每一土层 分别计算其压缩量，最 后将各分层的压缩量总 和起来，即得地基表面 的最终沉降量
分层总和法简介
压缩层的概念及确定 水利工程中通常是
按照附加竖向应力与 自重应力之比确定压 缩层的厚度
土的压缩性减小
土体如果承受到比现 在大的压力，其压缩 性将降低，也就是说 土的应力历史对压缩 性有很大影响
软土地基加固
其它压缩性指标
体积压缩系数mv 单位应力作用下单位体积的体积变化
mv v /(1 e1)
初始孔隙比
其它压缩性指标
压缩模量：
土体在无侧向变形 条件下，竖直应力 与竖向应变之比。 其大小反映了土体 在单向压缩条件下 对压缩变形的抵抗 能力。
单向压缩量公式
试样高度H 土粒的体积Vs 孔隙比e1
孔隙体积：Vv=e1vs
总体积：V1=Vv+Vs=(1+e1)Vs
单向压缩量公式
压缩稳定后试样高度 H
孔隙比e2 孔隙体积e2Vs
V2 Vv Vs (1 e2 )Vs
单向压缩量公式
压力增量作用所引起的单位体积土体体积 变化为
地基最终沉降量计算 方法及其最终影响
概述
自重应力压缩稳定 附加应力导致地基土体变形
本章讨论重点
体积变形 形状变形
由正应力引起，会使土的体积缩小压密，不会导致土体破坏
形状变形主要由剪应力引起，当剪应力超过一定限度时， 土体将产生剪切破坏，此时的变形将不断发展。通常在地 基中是不允许发生大范围剪切破坏的。
土的压缩特性
一、土的压缩与固结
压缩： 土在压力作用下，体积将缩小。这种现象称为压缩。
固结： 土的压缩随时间增长的过程称为固结
一、土的压缩与固结
目前我们在研究土的压缩性，均认为土的压缩完全是由于孔隙中水和气 体向外排出而引起的。
饱和砂土 饱和粘土
透水性强，在压力作用下，固结很快完成 透水性弱，在压力作用下，固结需要很长时间完成
对于控制要求较高的 建筑物，瞬时沉降可 用弹性理论估算。对 于饱和粘土在局部均 布荷载作用下，地基 的瞬时沉降可用下式 计算
影响系数，表4－1
一、土的压缩与固结
瞬时沉降
次固结沉降
主固结沉降
一、土的压缩与固结
主固结与主固结沉降 在荷载作用下饱和土体中孔隙水的排除导致土体
体积随时间逐渐减小，有效应力逐渐增加，这一 过程称为主固结
一般粘土 z / s 0.2
软粘土 z / s 0.1
分层总和法基本思路
将压缩层范围内的地基分层，计算每一分层的 压缩量，然后累加得总沉降量。
由e-p或e-lgp曲线求得
e-p曲线法
e-lgp曲线法
用e-p曲线法计算地基的最终沉降量
根据建筑物基础的形状，结合地基中土层性状，选择沉降 计算点的位置，再按作用在基础上荷载的性质（中心、偏 心或倾斜等情况），求出基底压力的大小和分布
压缩指数与回弹再压缩指数
压缩指数
在较高的压力范围内， 压缩曲线近似为一直线， 很明显，该直线越陡， 意味着土的压缩性越高。
压缩指数与回弹再压缩指数
Cc与土的压缩性的关系
e~lgp曲线越陡， Cc就越大，土的压缩性越高 e~lgp曲线越平缓， Cc就越小，土的压缩性越低
压缩指数与回弹再压缩指数
三种土应力增量相同， 但由于应力历史不同， 所以其压缩量不同。
应力历史对地基沉降产 生很大的影响
3.7 地基最终沉降量计算------- 单向压缩量公式
无侧向变形条件下单向压缩量计算假设
分层总和法 （1）土的压缩完全是由于孔隙体积减小导致骨架变形的结果，土粒本身的压 缩可忽略不计； （2）土层仅产生竖向压缩，而无侧向变形； （3）土层均质且在土层厚度范围内，压力是均匀分布的。
1 Es mv
Es
z z
其它压缩性指标
变形模量 表示土体在无侧限条件下应力应变之比，相当于理想弹性体的弹性模量。
其大小反映了土体抵抗弹塑性变形的能力 用于瞬时沉降的估算，可用室内三轴试验或现场试验测定
其它压缩性指标
广义虎克定律
变形模量与压缩模量关系
x y zK0 x y 0
源自文库
压缩系数
av是表征土压缩性的重要指标之一
e~p曲线越陡， av就越大，土的压缩性越高 e~p曲线越平缓， av就越小，土的压缩性越低
压缩系数
压缩曲线不是直线，即使是同一种土，其 压缩系数也不是常量。
工程上为了便于统一比较，习惯采 100kpa~200kpa范围的压缩系数来衡量土
我国《建的筑压地基缩基性础设的计高规范低》规定
试样回弹不是沿初始压 缩曲线，说明土体的变 形是由可恢复的弹性变 形和不可恢复的塑性变 形组成
回滞环＝》非完全弹性 回弹和再压缩曲线比初
始曲线平缓，说明在回 弹和再压缩范围内土的 压缩性降低 超过B点，再压缩曲线趋 于初始压缩曲线的延长 线
压缩指数与回弹再压缩指数
回弹指数
Cs=(0.1~0.2)Cc
概述
利用e~lgp曲线可以推出现场压缩曲线，从而进行更为准确的沉降计算 现场曲线可以很直观地反应出先期固结应力，从而清晰地考虑地基的应力历
史对沉降的影响 现场压缩曲线是由直线或折线组成，通过Cc或Cs两个压缩性指标即可计算，使
用方便
现场压缩曲线的推求
要考虑不同应力历史对土层压缩性的影响：
判断土层属于正常固结土、超固结土还是欠固结 土（确定土层的前期固结应力和现有有效应力）
计算地基中土的自重应力分布
求出计算点垂 线上各分层层 面处的竖向自 重应力，并绘 出它的分布曲 线
计算地基中竖向附加应力分布
求出计算点垂线上各 分层层面处的竖向附 加应力，并绘出它的 分布曲线
确定压缩层厚厚 当基础有埋置深度，
应采用基底净压力去 计算地基中的附加应 力
平均自重应力和平均附加应力
OCR pc / p0
应力历史对粘性土压缩性的影响
OCR>1 超固结土 OCR＝1 正常固结土
OCR＝1 欠固结土 现有有效应力是历史上曾经收到过的最大有效应力
应力历史对粘性土压缩性的影响
应力历史对粘性土压缩性的影响
三种土层现有应力相同， 但是它们的应力历史不 同。
压缩时从不同的位置开 始，逐渐压缩稳定
推求能够反应土体的真实压缩特性的现场压缩曲 线
现场压缩曲线的推求
起始平 缓
扰动剧烈 压缩曲线越低
曲率越小
B点在A点的右下方
交于C点，0.42e
曲线急剧变陡， 近乎直线向下延伸
前期固结应力的确定
前期固结应力的确定
e B
A
1
3
2
前期固结应力Pc
p(lg)
现场压缩曲线的推求
正常固结土
超固结土
现场压缩曲线的推求
一、土的压缩与固结
瞬时沉降
次固结沉降
主固结沉降
一、土的压缩与固结
瞬时沉降指在加荷后立即发生的沉降 饱和粘土
在很短的时间内，孔隙中的水来不及排出，加之土体中的土粒和水是不可压 缩的，因而瞬时沉降是在没有体积变形的条件下发生的，它主要是由于土体 的侧向变形引起的 瞬时沉降一般不予考虑
一、土的压缩与固结
概述
沉降： 在附加应力作用下，地基土产生体积缩
小，从而引起建筑物基础的竖直方向的位移 （或下沉）称为沉降 某些特殊性土由于含水量的变化也会引起 体积变形，如湿陷性黄土地基，由于含水量增 高会引起建筑物的附加下沉，称湿陷沉降。相 反在膨胀土地区，由于含水量的增高会引起地 基的膨胀，甚至把建筑物顶裂。