3.4钢筋混凝土烟囱折叠爆破设计
镇海电厂150m高烟囱双向折叠爆破拆除工程
镇海电厂150m高烟囱双向折叠爆破撤除工程发布时间：2021-02-29 14:28完成时间：2003年12月工程地点：省市镇海电厂完成单位：宏大爆破工程XX工程主持人及参加人员：炳旭、永庆、傅建秋、晓林、钟伟平、唐涛、林再坚、肖文雄、萍丰、平撰稿人：炳旭、傅建秋、晓林1 工程概况150m高烟囱为整表达浇钢筋混凝土筒体构造，底部外径11．66m，壁厚400mm；顶部外径6．54m，壁厚150mm，混凝土标号300号，混凝土体积1053．47m3，粒状炉渣隔热层112m3，红砖衬454．4m3，整体重量3400t。
烟囱底部正北向有一个宽×高=1．8m×2．5m的出灰口，正东和正西+5．Om～+12．5m各有一个宽×高=3．42m×7．5m 的烟道口。
烟囱四环境是：北离1号、2号机主厂房9．2m，东离振电路120m，离变压器130m，南离金海路68m，西离中电路60m。
围环境如图1所示。
安镇路上位于振电路东侧电缆沟处于运行状态，金海路上的电缆沟全部处于运行状态。
本工程的特点：其一，该烟囱是迄今为止亚洲地区爆破撤除的最高烟囱；其二，环境复杂，四均为生产厂房及电厂电缆沟，倒塌围狭小，仅限于东偏南18。
围倒塌；其三，烟囱壁薄，根部壁厚仅40cm。
2 案选择2．1 150m烟囱爆破撤除有以下两种撤除案(1)150m高一次爆倒案，从烟囱根部开缺口，一次爆倒150m高烟囱，倒塌向是安镇路和金海路之间一条狭长地带，倒塌围仅180。
(2)双向折叠爆破案：利用+30．Om的工作平台，在+30．Om处开设一个缺口：在地面开设一个缺口，实现双向折叠倒塌。
+30．Om以上的烟囱向东倒塌，+30．Om以下烟囱向西倒塌，倒塌在变压器以西金海路以北的围，倒塌围增大到290。
2．2 案比较2．2．1案一的优缺点(1)优点：从烟囱底部开缺口，施工简单，造价低。
(2)缺点：1)需要撤除排涝泵房；2)倒塌围小，由于受安镇路和金海路上两条正在运行的电缆沟的限制，烟囱只能向东南向、金海路和安镇路之间的一条狭长地带倒塌，撤除排涝泵房以后，倒塌围只有180；3)从理论上分析，可以实现150m全高一次性定向倒塌，但是由于筒身导致的不确定因素太多，因而倒向容易发生偏转，定向不准确，风险大；4)对变压器及安镇路、金海路上的电缆沟均构成重威胁。
高耸(高层)建筑物拆除爆破倒塌过程模拟
高耸（高层）建筑物拆除爆破倒塌过程模拟近年来,控制爆破技术在高耸和高层建筑物的拆除工程中被广泛采用,然而以往采用的半经验半理论的拆除爆破设计模式已经难以满足爆破质量和安全控制等方面的工程需要。
针对钢筋混凝土烟囱双向折叠倾倒方案,将烟囱的折叠倾倒过程简化为双连杆的折叠下落运动,建立起相应的动力学模型,编制了数值求解程序,以开展烟囱折叠倾倒过程模拟。
理论分析和数值模拟表明,采用双向折叠定向倾倒方案拆除钢筋混凝土烟囱时,其上部切口的位置和上下切口起爆时差是直接关系到整个方案的成败关键参数。
要保证两段筒体有理想的折叠过程及良好的触地状态,一方面要求上下筒体的长度之比l<sub>1</sub>/l<sub>2</sub>>1,也即须保证上切口位置在半烟囱高度以下;另一方面,上下切口起爆时差必须满足烟囱折叠倾倒的运动学要求,并防止因起爆时差过长而导致上段筒体发生塌落式下坐。
本文运用所建立的模型和方法对武汉市阳逻化肥厂厂区内一钢筋混凝土烟囱的双向折叠倾倒爆破拆除实例进行了分析,计算结果与实际情况比较吻合。
根据高耸钢筋混凝土筒形建筑物的结构特点,采用弹模等效的原则,建立了拆除爆破过程中支撑筒壁断面受力破坏过程的力学模型,可计算筒体倾角较小时支撑断面上的应力分布情形,从而判断支撑筒壁的破坏状况,为爆破切口等的设计提供参考。
针对框架结构失稳倒塌过程的特点,提出了采用有限单元法和多刚体动力学法相结合的方法,可对框架结构失稳倒塌过程进行模拟。
先运用有限元法对结构的失稳解体状况进行分析,将失稳后的结构抽象为多刚体动力学模型,再运用多刚体动力学仿真系统求解该动力学模型,得到框架结构不同时刻的失稳、破坏、倒塌过程和堆积状态等情况。
采用该方法对一框架结构的水平逐跨解体爆破方案进行了模拟,计算结果比较理想。
烟囱拆除爆破设计正式版
90m高钢筋混凝土烟囱拆除爆破设计学员：宦吉运指导老师：房泽法保康县中坪磷化工有限公司二O一二年十二月十七日90m 高钢筋混凝土烟囱拆除爆破设计1工程概况根据某市环保及环境治理精神，拟将90m 高钢筋混凝土烟囱实施爆破拆除。
1.1 施工环境拟拆除的钢筋混凝土烟囱位于市某厂内，高90m ，烟囱北22m 处为包装车间，车间东西长为180m ，南北宽为30m ；烟囱南侧65m 为外加剂厂车间，车间东西向长为90m ；烟囱西侧60m 处为水泥厂厂房；烟囱东侧厂房已经拆除，为空旷地带。
烟囱周围环境见图1。
1.2 烟囱结构尺寸钢筋混凝土烟囱始建于1971年，筒体为钢筋混凝土结构，混凝土标号为200号，烟囱高为90m ，烟囱底部外直径为7.85m ，底部壁厚为0.4m 。
顶部外直径为4.3m ，壁厚0.18m 。
内衬为耐火砖，厚24cm ，内衬与烟囱内壁间隙10cm ，拟拆除烟囱筒体体积为414.2m 3。
烟囱标高4.2m 处为烟道口，烟道口高3.5m ，宽3.5m ，顶部为圆拱形，烟道口朝向为正东向。
烟道口下部为清灰漏斗口，漏斗口底部标高为+0.0m ，漏斗口高宽均为1m ，朝向也为正东向。
烟囱筒体底部配筋：竖向主筋为φ20的螺纹钢筋，间距为130mm ，环形钢筋直径20mm ，间距140mm 。
烟囱断面尺寸见图2。
1.3 拆除工程要求⑴ 工期要求：7天。
⑵ 安全要求：爆破拆除施工应确保周围建筑物的安全。
301010018022厂区围墙60框架结构厂房框架结构厂房框架结构厂房65爆区环境图图中单位：m拟爆破烟囱图1 爆区环境图3.750m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高280mm 10m3.925m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高400mm 1.250m3.550m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高260mm 20m3.350m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高240mm 30m 3.150m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高220mm 40m2.950m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高210mm 50m2.750m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高200mm 60m2.550m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高190mm 70.5m2.350m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高180mm 80m2.150m烟囱壁厚烟囱外半径段底部标高180mm 90m图2 烟囱断面图2 爆破方案选择该烟囱结构坚固完整，爆破时需要保护周围建筑物的安全。
80 m高钢筋混凝土烟囱高位切口定向爆破
ISSN 1671-2900 采矿技术 第20卷 第6期 2020年11月CN 43-1347/TD Mining Technology，Vol.20，No.6 Nov. 202080 m高钢筋混凝土烟囱高位切口定向爆破贺建华1，钟 勇2，刘 宁1(1.湖南金能爆破工程有限公司，湖南长沙410000；2.长沙市公安局治安管理支队危爆大队，湖南长沙410000)摘要:某80 m高钢筋混凝土烟囱已废弃多年，结构受损，威胁周边环境和人员的安全，因此，列为待拆对象。
该烟囱周边环境复杂，根据爆破方案设计，采用高位切口定向倒塌控制爆破技术拆除，并详细介绍了爆破参数设计及主要安全措施。
实践表明，该技术成功拆除了该80 m高钢筋混凝土烟囱，取得了较好的效果。
关键词:钢筋混凝土烟囱;高位切口;定向爆破1 工程概况待拆烟囱位于湖南湘澧盐化有限公司某热电厂内，为钢筋混凝土结构，高80 m。
该烟囱筒体的主要构成为钢筋混凝土筒壁、隔热层和内衬，筒壁底部尺寸为：外径6.86 m、周长21.54 m、壁厚0.3 m；筒壁顶部尺寸为：外径3.66 m、周长11.49 m、壁厚16 mm；筒体20 m以上的隔热层为空气隔热层，厚50 mm；筒体20 m以上内衬用75#红砖砌成，厚120 mm。
该烟囱已废弃多年, 经40多年的风雨剥蚀，在烟囱上部产生了多条肉眼可见的纵向裂缝。
2 周边环境待拆烟囱位于热电厂厂区中部，厂区正常生产。
烟囱东面距离最近的主蒸汽管64 m，主蒸汽管为桥架式，架高约3 m，并在桥架槽内设有多条电缆和多束通讯光缆。
烟囱南面距离最近的新2#锅炉排碴料仓仅7 m，距离原4#锅炉房18 m。
烟囱西面距离最近的新2#锅炉脱硫装置及其配套设施仅8 m。
烟囱北面距离最近的水处理房仅10 m，水处理房西头段为平房, 东头段为框架式结构三层楼房,该房的破旧程度已接近危房, 抗震能力差，已列为技改后续待拆对象。
待拆烟囱的周围环境见图1。
(整理)烟囱爆破设计
包头铝业120m烟囱、30m料仓、20000m2厂房拆除爆破设计施工方案（袁绍国1杨年华2）（1.内蒙古科技大学，包头市科大爆破公司；2.铁科院北京市铁锋爆破工程公司）一、工程概况包铝集团在技术改造中，需要将电解一分厂的一车间和二车间及其所属的一个钢筋砼烟囱和两个钢筋砼料仓拆除，由于烟囱和料仓高大且为钢筋混凝土结构，厂房跨度也很大，无法采用人工或机械拆除，决定采用控制爆破技术进行拆除。
120m烟囱属于A级爆破，料仓、厂房拆除爆破属于B级项目。
1 工程结构⑴烟囱：烟囱建于1958年，为钢筋砼结构，高H = 120.0m，底部外直径D = 11.6m，上口外直径7.5m，壁厚由下部80cm（实际86cm）向上逐渐变为18cm。
双层布筋。
在1983年又对烟囱进行了一次加固，加固高度50m，加固层厚度12cm，单层布筋。
下部在正东和正西各有四个烟道口，上烟道口宽2.74m，高6.7m，下烟道口宽2.74m，高6.35m，烟囱东侧上两个烟道口已用钢筋砼封死。
详细结构见图1。
⑵料仓：料仓有两座，结构尺寸相同，为薄壁钢筋砼结构，高H = 30.0m，直径D = 8.6m，壁厚16cm。
双层布筋，钢筋为Φ12，20cm×20cm网格。
上部5m部分为砖结构，砖墙体部分壁厚24cm。
其中南料仓与北料仓略有区别，在筒壁外侧下部9m进行了2次加固，加固层分别厚为18cm和16cm，使得总壁厚达到了50cm。
详细结构见图2。
⑶厂房：厂房有两座，排架结构，两座厂房均长393m，宽22.5m，檐高11.75m，总高15m，67榀屋架，（其中4榀钢屋架）。
外墙为37砖墙，排架柱为钢筋砼立柱，外墙有砖柱，外侧包裹有钢筋砼。
详细结构见图3。
2 周围环境待拆除的两座厂房东西向平行排列，两厂房相距28m，烟囱位于两厂房之间，距离厂房西边缘约210m，两料仓在厂房之间南北排列，距厂房均为1.5m之距，距厂房东边缘约139m。
西侧距厂房边缘24m处有南北向架空天然气管道，该天然气管道在南侧东西向布设，距厂房20m。
复杂环境下烟囱折叠爆破拆除方案
复杂环境下烟囱折叠爆破拆除方案1.工程概况烟囱位于南宁南宁制糖造纸厂，烟囱高60m，底部直径5.5m，烟囱的烟道位于南面，且高出地面8m，距地面高约13.5m处为大小断面突变处。
北面8m处为厂区仓库，西面20m处为锅炉房；东面30m处在用除尘设施，东北面距离10m处为一储罐，北面距离烟囱42m处为水净化室。
工程环境平面见图1。
2.爆破方案由于烟囱所处环境十分复杂，周围建（构）筑物都是在使用中，现场没有一个方向能够满足烟囱直接倒塌的位置。
根据现场环境及业主的要求，采取分段折叠爆破拆除的方法。
即上段在高29m处处开切口，下段在高0.5m处处开切口，采用向北偏东约33°方向进行单向折叠爆破倒塌方案如图2所示。
上下两段分别采用两个起爆器引爆，即先起爆上切口，待上段倒塌倾角与水平方向夹角接近30°时，再起爆下切口，使烟囱倒塌后，上段首先着地，下段着地后与上段部份重叠在一起。
3.爆破参数设计（1）切口形状。
上下切口均采取矩形切口，且在两侧各开口0.5×1m的定向窗，在倒塌方向开定位窗。
（2）切口高度H上下切口取H=（1.5～3.0）δ，其中δ为壁厚。
实取2倍壁厚（高20m处壁厚约0.8m，下部壁厚约估计1m），即H上=1.6m，H下=2m。
（3）孔网参数眼深L上=0.65δ上=0.52m，眼距a上=0.4m，排距b上=0.4mL下=0.65δ下=0.65m，眼距a下=0.44m，排距b下=0.44m（4）切口长度：L上取3/5周长，L下取2/3周长。
即L上=9.42m，L下=11.5m（5）单孔药量及内衬处理外壁单耗600g/m3，单孔药量q上=80g，q下=100g，内衬布置两排炮眼、眼距、排距均为0.2m，孔药量为30g，与外壁药包同时起爆。
4.安全校核（1）烟囱倾倒长度烟囱定向倾倒，一般有一定的前冲，据经验公式：上段烟囱倒塌长度：L上=kL上+R1=(1～1.3)×31+1.25=32.25～41.55m式中，k-倾倒长度系数，对于砖烟囱，k=1～1.3；L上-烟囱倒塌部份高度；R上-烟囱切口处的半径。
钢筋混凝土双烟囱交叉折叠倒塌爆破数值模拟
（． １ 贵州久联 民爆器材发展股份 有限公司 ， 阳 ５ ０ １２ 贵州新联爆破工程有限公 司， 贵 ５ ０ ；． 贵阳 ５ ００ ； ５ ０ ２ ３ 贵州 大学 矿业学院 ， 阳 ５０ ０ ） ． 贵 ５ ０ ３ 摘 要 ： 针 对 ２座钢筋混凝土烟 囱爆破拆 除倒 塌场地长度小 于烟 囱高度的特殊情 况， 拟采用双向折叠 交叉
关 键 词 ： 钢 筋 混 凝 土 双烟 囱 ； 爆 破 拆 除 ； 数 值 模 拟
中图分类 号 ： Ｔ ７ ６ ５ Ｕ ４ ．
文 献标 识码 ： Ａ
文章 编号 ： １０ ４ ７ ２ １ ）４— ０ ７— ４ ０ １— ８ Ｘ（０ １ ０ ０ ２ ０
Ｎｕｍ ｅ ｉａ ｉ ｕ ａ ｉ ｎ ｏ ａ ｔｎ ｆＴｗｏ Ｒｅｎ ｏ ｃ ｄ Ｃｏ ｃ ｅｅ ｒｃ ｌＳ ｍ ｌｔｏ ｆＢｌ ｓｉ ｇ ｏ ｉ ｆ ｒ ｅ ｎ ｒ ｔ
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(完整版)原题库拆除爆破设计
拆除爆破设计拆除设计1：桁架结构厂房房顶聚能切割拆除爆破设计要求：爆破方案、爆破点的选取及理由、线型聚能切割器的结构及起爆网路采用聚能切割爆破技术对桁架结构构筑物进行拆除，具有安全性好、操作方法简单易行，且具有良好的经济效益等优点。
聚能切割爆破技术的作用原理是：利用切割器（聚能装药）切断构件关键承重部位形成缺口，使之失去承载力和结构的整体稳定性，并在其自重的作用下原地坍塌和定向倒塌。
1、爆破方案桁架构件螺纹钢筋外包混凝土的断面尺寸较小（15cm ×15cm ），难以实施钻孔爆破，因此，采用聚能切割爆破技术对桁架结构厂房房顶进行拆除是切实可行的。
由于桁架结构的支撑架是支撑整个屋顶及天窗的关键结构，切断支撑架后，屋顶将失去支撑，其整体稳定性随之破坏，最终会在其自重作用下失稳而坍塌。
综上所述，选择利用聚能切割爆破技术切断房顶支撑架使之失稳坍塌的爆破拆除方案，对桁架结构厂房房顶进行拆除。
2、爆破点的选取及理由在支撑架两侧的上弦3、腹杆4、下弦5处对称布置3个爆破切割点，为避免屋面顶向一侧倾倒而损坏行车轨道和牛腿柱，在每个支撑架下弦的中点6处设置一个爆破点，用裸露药包（1.5~2.5kg ）实施裸露爆破，但起爆时间要比两侧的爆破切割点提前100~125ms ，该点与其他切割点呈三角形布置，由于牵引作用可确保屋面顶及支撑梁尽可能向中间倒塌，同时还能避免屋面顶下落时对行车轨道造成破坏。
为确保能够完全切断桁架梁，在安放聚能切割器的位置（爆破点）先利用人工将包覆在螺纹钢筋外的混凝土剔除，以使聚能切割器直接与钢筋接触（图b 中的1为切割器安放点）。
61234512ab房顶的桁架结构及切割点的剖面图3、线型聚能切割器的结构采用线型聚能切割器。
对其要求是制作的切割器既要有足够的切割能力（满足切割桁架的要求），又不能有太多的剩余能量（避免对周围环境产生危害影响），同时还要便于安放。
因此，将线型聚能切割器的结构设计成内部为铸装固体炸药并带有“V ”型槽的长圆柱体装药结构。
钢筋混凝土“烟囱群”的定向爆破拆除
Ｆｉ Ｓ ｔ ｈ ｏｆｂｌｓ ｉ ｕｒｏｕｎ ｎ ｇ．１ ｋｅ ｃ ａ ｔｎｇ ｓ ｒ ｄｉｇｓ
用螺 纹钢 ） 地 面 ６ ６ 处 有一 烟 道 口 ， 体 内部 有 ； ．ｍ 筒
收 稿 日期 ：２ ０ — １ —３ ０９ １ ０
一
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ＡＢＳ ＴＲＡＣＴ ：Ｔｈｅ ｂｌｓ ｉ ｓｇｎ ｆ ａ ｕｒ ｓｏ ｈｉ ａ ｔｎｇ ｄｅ ｉ ｅ ｔ ｅ ｆａ ｃ ｍｎｅ ｒ ｐ ｃ ｎｓｓ ｉ ｉ ｈｉ ｎ ｙ ｒ ｎ ｒ ｕ ｅ ｙ ｇ ｏｕ ｏ ｉ ｔｎｇ ｏｆｆｖｅ ｃ ｍ ｅ ｓ ｗｅ ｅ ｉ ｔ ｏｄ ｃ ｄ， ｗｈｉｈ ｗｅ ｅ ｄ ｆｅ ｅ ｒ ｍ ｈ ｔｏｆｓ ｎ ｅ ｃ ｉ ｃ ｒ ｉｆ ｒ ｎｔｆ ｏ ｔ ａ ｉ ｇｌ ｈ ｍｎｅ ｙ，ｓ ｏｍｅ ｃ ｎｓ ｒ ｔｏ ｔ ｏ ｎｄ ｌ ｓ ｉ ｇ ｅ ｆ ｃ ｓ ｗｈｉｈ ｏ ｔ ｕｃ ｉ ｎ ｍｅ ｈ ｄｓ ａ ｂ ａ ｔｎ ｆｅ ｔ ｃ ｍ ａ ｅ ｔ ｈ ｍｎｅ ｒ ｕｐ ｃ ｌａ ｓ ｎ ｔ ａ ｅｄｉｅ ｔｏ ｒ ｌｏ ｐｒ ｖ ｄ ｄ ａ ｔ ｒｔ ｅ ｐ ｅ ｒ ａ ｍｅ ｆｂ ａ ｔｎ ｄ ｈｅｃ ｉ ｙ ｇ ｏ ｏ ｌ ｐ ｅｉ ｈｅｓ ｍ ｒ ｃ ｉ ｎ ｗｅ ｅ ａ ｓ ｏ ｉ ｅ ｆｅ ｈ ｒ ｔ ｅ ｔ ｎｔｏ ｌ ｓ ｉ ｇ ｃ ｔ ｅ ｐ ｃａ ｌ ｉ ｎｇ ａ ｉｆ ｒ ｎｔｃ ｎｄ ｔｏ ｆｅ ｔｎ ｈｅ ｃ ｌａ ｅ ｏ ｖ ｒ ｈｉ ｅ ． ｕ ｓ ｅ ｉ ｌｙ ａ ｍｉ ｔ ｄ ｆｅ ｅ ｏ ｉｉ ｎｓａ ｆ ｃ ｉ ｇ ｔ ｏ ｌｐｓ ｆｅ ｅ ｙ ｃ ｍｎ ｙ ＫＥＹ ＯＲＤＳ：Ｃｈｉ Ｗ ｍｎｅ ｒ ｐ；Ｂｌ ｓ ｉ ｇ ｃ ；Ｐｒ ｔｅ ｔ ｅ ；Ｄｉｅ ｔｏ ｌｂｌ ｓ ｉ ｙ ｇ ｏｕ ａ ｔｎ ｕｔ ｅ ｒ ａ ｍ ｎｔ ｒ ｃ ｉ ｎａ ａ ｔｎｇ
100m高钢筋混凝土烟囱的双向折叠爆破拆除
关 键 词 ：烟 囱；折叠倒塌；爆破拆除 ； 触地振动 ； 爆破效果
中图 分 类 号 ： Ｕ ４ ． Ｔ ７６５
文献标识码 ： Ａ
２ 爆 破 拆 除 方案
根据 烟 囱周 围环 境 以及对 烟 囱结构 的分析 ， 并
作 者 简 介 ：王 晨 ， 士 研 究 生 硕
王 晨 等 ： Ｏ ｍ 高钢 筋 混 凝 土 烟 囱 的 双 向折 叠 爆 破 拆 除 ｌＯ
第 １６ 卷 第 ３期 ２０ １ ０年 ＮＥＥＲＩ ＮＧ ＢＬＡＳ ＮＧ ＴＩ
Ｖｏ ． ６，Ｎｏ ３ １１ ． Ｓ ｐｅ ｅ ｔ ｍｂ ｒ ２ ０ ｅ ０１
文 章 编 号 ： ０ ６ ７５ ｆ０ ０ ０ —０ ６ － ０ １ ０ — ０ １ ２ １ ）３ ０８ ４
Ｔｈ ｒ ｊｃ ａ ｎ ｉｅ ｌｂａ ｔ ｇ ｅｆｃ． ｅｐ ｏ ｔｈ ｄ ａ ｄ ａ ｌｓｉ ｆｅｔ ｅ ｎ
ＫＥＹ ＯＲＤＳ：Ｃｈｉ Ｗ ｍｎｅ ｙ；Ｆｏ ｄｉ ｏｌａ ｓ ｌ ｎｇ ｃ ｌ ｐ ｅ；Ｂｌ ｓ ｉ ｍ ｏ ｉｉ ａ ｔｎｇ ｄｅ ｌｔｏｎ；Ｔｏｕ ｈ ｗｎ ｖ ｂｒ ｔｏ ｃ ｄｏ ｉ ａ ｉ ｎ；Ｂｌ ｓ ｉ ｇ ｅ ｆ ｃ ａ ｔｎ ｆｅ ｔ
ｌ Ｏ 高 钢 筋 混凝 土 烟 囱的双 向折 叠 爆 破 拆 除 Ｏｍ
王 晨 高 文 乐 ， 昌华 崔 吉友 ， 方 ，
（ ．山东科 技大 学工程 爆破研 究所 ，山东青 岛 ２ ６ １ ； １ ６ ５ ０ ２ ．潍坊 光泽爆破 公 司，山东 潍坊 ２ １ ０ ） ６ ０ ０
摘 要 ：根据爆破场地实际情况 ， １０ 高砼烟 囱采取双 向折叠 式定 向倾 倒爆破拆除 的施工方 案。 对 ０ｍ
复杂环境下砖混结构烟囱的折叠爆破拆除
复杂环境下砖混结构烟囱的折叠爆破拆除陈命文【摘要】介绍了采用2段折叠式倒塌方案,完成了一座复杂环境下砖混结构烟囱的爆破拆除.通过选取合理的爆破切口形式、孔网参数,并对烟囱爆破过程中的振动及触地震动进行了校核,采取了合理的安全防护措施,使得烟囱按照预定的方式倒塌,爆破取得了成功,可以为类似复杂环境下烟囱的爆破拆除提供参考和借鉴.【期刊名称】《煤矿爆破》【年(卷),期】2017(000)004【总页数】4页(P28-31)【关键词】砖混结构;折叠爆破;安全校核;防护措施【作者】陈命文【作者单位】浙江省高能爆破工程有限公司,浙江杭州,310030【正文语种】中文【中图分类】TD235.4某厂区内有一座40.7m高的废弃烟囱需爆破拆除，该烟囱系砂浆红砖结构。
现废弃后2个未封闭的孔洞部位风化严重；烟囱体从地面算起29m处和37m处有2处明显疤痕；烟囱顶口部呈不规则椭圆状、直径在75cm～103cm间；烟囱顶整体向东南方向（厂区围墙处）偏斜约0.6m。
在标高0至3.5m段，存在2个上下、左右交错的孔洞和2个孔洞封闭痕迹，疑是烟道口多次改造封闭与拆除所留；烟囱离地1.5m处壁厚50cm，外直径302cm；烟囱顶口部平均直径约85cm，厚25cm；烟囱内部从地面起向上砌有一道实心砖隔墙，高度约10m、厚度24cm，呈正南北向设置，将烟囱分隔成西部2/3和东部1/3状；烟囱内部在高度3.5m处有一组钢筋呈北西-南东向斜交穿过隔墙用于固定烟囱桶壁。
北面：13m处为25#主厂房，厂房高度4层，呈北东南西向矩形布置，长度超过40m；东北面：20m处为2间4m×4m的废弃二层配电房、43m外是27#副厂房，与主厂房呈L型的短边布置；东面：6 m处是废弃三层冷却塔；东南面：8m 处是废弃待拆除的锅炉房，15m外是围墙、围墙外是一企业单位；西南面：9m处为废弃待拆除的机修房；西面：11m处为2座废弃垂直烟道、17m外为废弃停车棚；西北面：是进入通道、37m外是钢结构棚架式副厂房；待拆除爆破烟囱地处场区院中，周围各类构筑物众多，其周边环境相对复杂，具体详见如图1所示。
烟囱爆破常用方案(三篇)
烟囱爆破常用方案____年烟囱爆破常用方案引言：第一部分：爆破前期准备1. 烟囱调查和评估：在爆破前，需要对待拆除的烟囱进行详细的调查和评估。
包括烟囱的高度、直径、材料及结构情况等。
2. 安全区域划定：根据烟囱的高度和危险程度划定安全区域，确保人员和设备的安全。
3. 材料清理和固定：在爆破前清理烟囱表面的杂物，并对材料进行固定，防止在爆破过程中造成飞溅和飞射。
4. 通知相关方：在拆除烟囱前，需要及时通知周边居民和相关方，确保安全措施得到落实。
第二部分：爆破方案设计1. 爆破方案制定：根据烟囱的高度和结构，制定合理的爆破方案。
常用的爆破方式包括爆破炸药、爆破器材、爆破时间等。
2. 炸药选型和布设：选择合适的爆破炸药，并根据烟囱的结构进行合理布设，确保爆破效果和安全。
3. 点火系统设计：设计可靠的点火系统，确保爆破炸药能够准确、同步地起爆。
4. 控制爆破范围：通过调整爆破炸药的种类和数量，控制爆破范围，避免烟囱周围的建筑和设施受到损坏。
第三部分：爆破实施1. 安全警戒和封锁：在爆破进行前，对安全区域进行严密的警戒和封锁，禁止非相关人员进入。
2. 爆破炸药装填：由专业人员进行炸药的装填和布设，确保装填过程的安全和准确性。
3. 点火和爆破操作：对点火系统进行检查和调试，确保点火准确，并按照预定的爆破方案进行操作。
4. 爆破后的处理：在烟囱爆破后，需要对残余的烟囱碎片进行清理和处理，确保环境卫生和安全。
结论：爆破是一种常用的烟囱拆除方式，能够高效、快速地进行拆除，但也需要专业团队和科学方案的支持，确保安全和效果。
随着技术的进步，未来的烟囱爆破方案可能会有更多创新和改进，提高爆破的效率和安全性。
但无论如何，安全永远是第一位的，应该始终把人员和环境的安全放在首位。
烟囱爆破常用方案（二）一、爆破准备工作1. 安全评估与规划：在进行烟囱爆破之前，必须对现场进行全面的安全评估。
评估包括但不限于周边环境、地质条件、建筑结构、人员防护、邻近建筑物保护等方面。
3.3钢筋混凝土烟囱定向爆破设计
质心高度Hz 45m
D.烟囱塌落振动计算
Vc=K((MgHz/σ )1/3/R)β
将烟囱质量M =2313t ，重力加速度g =9.81m/S²， 烟囱质 心的高度Hz =45,m，地面介质强度σ =10MPa，北侧输煤泵房R= 5Om ，衰减系数K=3.37，衰减指数β＝1.66，代入算得塌落地面 振动速度Vc=3.0 cm/s，小于输煤泵房允许振速5 cm/s ，安全
5
安全判断
安全
安全
2）烟囱塌落振动安全计算
A. 烟 囱 体 积
V
πH3（ 3
R12
R22
R1R 2
r21
r 22
r1r2
)
分别将烟 囱顶部内半径r1 2.05m、底部内半径r2 4.55m、
顶部外半 径R1 2.25m、底部外半径R2 5m、H- 烟囱高度
H 120m,代入算得 烟囱钢筋混凝土体积为 V 890m3
B.烟囱质量 M=ρV=2.6 ×890=2313t
C.烟囱质心高度
Hz
πH2 V
1 12
(R22
r 22
)
1 4
(R21
r
2 1
)
1 6
(
R1R
2
r1r2
)
分别将烟囱顶部内半径r1 2.05m、底部内半径r2 4.55m、顶部外半径
R1 2.25m、底部外半径R2 5m、H- 烟囱高度H 120m,代入算得烟囱
孔内 导爆 管雷
管
过桥导爆 管雷管
四通 导爆管
5.爆破安全设计 （1）爆破安全计算校核
1）爆破振动安全计算
100m高钢筋混凝土烟囱分段双向折叠爆破拆除方案研究
100m高钢筋混凝土烟囱分段双向折叠爆破拆除方案研究摘要:本文主要针对100m高的钢筋混凝土烟囱爆破拆除的复杂环境,确定了两段双向控制爆破技术方案。
在理论分析与经验的基础上确定了上下时差,并采取了积极有效的防护措施,取得了较好的爆破效果,达到了设计要求,供同类工程参考。
关键词:复杂环境；两段双向；上下时差1、工程概述在某火电厂老厂及附属物的拆除工程中，有一座高度为100m的钢筋混凝土烟囱需要爆破，该烟囱位于主厂房西边33.3m处，烟囱南边19m处为一个待拆除输煤栈桥，40m处为厂区一仓库小院（待拆除），80m处为厂区围墙；西边13m处为厂区泵房。
周围环境图如1所示。
钢筋配筋：1-4m高处烟囱为双层钢筋：内层竖向钢筋为168φ12，外层竖向钢筋为160φ16，内层环向钢筋为φ12@150，外层环向钢筋：0-2.5m处为φ12@150，2.5-4m处为φ16@100；烟囱4.0m以上为单层钢筋，4-8.1m处，竖向钢筋为160φ16与150φ16两种，环向钢筋为φ16@150。
图1某电厂100m烟囱周围环境示意图2、烟囱分段双向折叠爆破设计双向折叠爆破拆除其原理是上下两个爆破缺口方向相反,延时起爆,在空中倾倒过程中完成双向折叠。
根据烟囱的结构，周围环境及倒向，在烟囱根部和中部分别设计一个定向爆破缺口。
在烟囱根部正南侧距地面0.5m处设计一个定向爆破缺口，在烟囱中部55米信号平台处正北侧设计一个定向爆破缺口。
从而破坏烟囱结构的稳定性，导致整个结构失稳和重心产生位移，在本身自重作用下形成倾覆力矩，迫使烟囱按预定方向倒塌（上部首先向整北倒塌，而后下部向正南方向倒塌）。
2.1爆破缺口参数设计分底部爆破缺口爆破参数与上部爆破缺口爆破参数分别计算。
2.1.1底部缺口爆破参数设计（1）炮孔深度l：l=(0.67～0.7)，mm式中：─烟囱壁厚，mm。
根部爆破缺口部位的壁厚为=420 mm，则孔深l=281.4～294mm。
钢筋混凝土烟囱的精确定向爆破拆除
４ ． － ｔｒｈｓ ｅｎｏｃｄ ｃ ｎ ｒｔ ｈｍｎ ｙｂ ｓ ｇｔｅ ｄｒｃｉｎ ｏ ｔ ｌ ｄ ｂａ ｔ ｇｔｃ ｎ ｌｇ ．Ｉ ｌ ｏ ｅ ２ ６ ｍｅｅ ｉｈ ｒｉｆｒｅ ｏ ｃｅｅｃ ｉ ｅ ｙ ｕ ｉ ｈ ｉ ｔ ａ ｃ ｎｒ ｌ ｌｓ ｎ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ｔｗｉ ｆ ｒａ ｎ ｅ ｏｌ ｏｅ ｉ ｌ
证爆破的成功。
出来 的钢筋在烟筒 自重作用 下失稳 ； 其二 由于爆破 缺 １的形成 ， ２ １ 造成烟筒产生偏心矩 ， 该力矩使缺１部 ２ １
位剩余部分的外侧受拉 ， 内侧受压 。
２ 爆 破 方 案 设 计 ４ Ｊ
２ １ 方案选择 ． 爆破法拆 除烟 囱的施工方案主要 有定 向倒塌 、 折叠式倒塌和原地倒塌等方案。其中定 向倒塌较其
１ 缺１高度 ： ） ２ １ 烟筒在 自重 和偏 心 矩作 用下 ， 才 能倾倒 。根据大量工程 的成功经验 ， 对于薄壁结构 ，
爆破高度一般为 ： Ｈ＝（ ． ３０ ＝ ． １５～ ． ） ０ ６～１２ｍ， ．
维普资讯
第２ ３卷
第 ３期
爆
破
Ｖ０． ３ Ｎｏ ３ １２ ．
Ｓｐ ２０ ｅ．０ ６
２０ ０ ６年 ９月
ＢＬＡＳＴＤ Ｇ
文章编 号 ：０１ ４７ （０６０ — ０２ ０ １０ —８Ｘ ２０）３ ０６ — ３
钢 筋 混 凝 土 烟 囱的精 确 定 向爆 破 拆 除
拆除爆破作业-烟囱拆除设计
90m高钢筋混凝土烟囱拆除爆破设计1工程概况根据某市环保及环境治理精神，拟将90m高钢筋混凝土烟囱实施爆破拆除。
1.1 施工环境拟拆除的钢筋混凝土烟囱位于市某厂内，高90m，烟囱北22m处为包装车间，车间东西长为180m，南北宽为30m；烟囱南侧65m为外加剂厂车间，车间东西向长为90m；烟囱西侧60m处为水泥厂厂房；烟囱东侧厂房已经拆除，为空旷地带。
烟囱周围环境见图1。
1.2 烟囱结构尺寸钢筋混凝土烟囱始建于1971年，筒体为钢筋混凝土结构，混凝土标号为200号，烟囱高为90m，烟囱底部外直径为7.85m，底部壁厚为0.4m。
顶部外直径为4.3m，壁厚0.18m。
内衬为耐火砖，厚24cm，内衬与烟囱内壁间隙10cm，拟拆除烟囱筒体体积为414.2m3。
烟囱标高4.2m处为烟道口，烟道口高3.5m，宽3.5m，顶部为圆拱形，烟道口朝向为正东向。
烟道口下部为清灰漏斗口，漏斗口底部标高为+0.0m，漏斗口高宽均为1m，朝向也为正东向。
烟囱筒体底部配筋：竖向主筋为φ20的螺纹钢筋，间距为130mm，环形钢筋直径20mm，间距140mm。
烟囱断面尺寸见图2。
1.3 拆除工程要求⑴工期要求：7天。
⑵安全要求：爆破拆除施工应确保周围建筑物的安全。
图1 爆区环境图3 爆破技术设计3.1爆破缺口设计缺口位置，展开形状，缺口高度，展开长度等3.2 爆破参数孔网参数，炸药选择，炸药单耗，装药量计算等3.3 爆破网路雷管选择，爆破网络等3.4 爆前预处理内衬预处理等4爆破安全防护4.1飞石防护措施4.2爆破振动计算与控制措施4.3触地振动计算与控制措施4.4 安全警戒5其他爆破安全校核（注：素材和资料部分来自网络，供参考。
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上缺口延时 0
延时设计/S 中缺口延时
1.35
下缺口延时 2.4
4.爆破安全设计
（1）最大段起爆药量 最大段起爆药量在下切口，Q段= Q ×孔数=Q（正梯形面积－定向 窗面积）/（ab）=200 × 540=108kg
（2）爆破振动安全计算
V=KK′(Q1/3/R)α
KK´＝100×0.3，α＝1. 7，Q＝108kg
保护目标
机房
洗煤车间
装药中心距目标距离 m 振速 V/cm/s
3）预拆除： 切口部位的内衬用风镐进行预拆除，下切口定向窗用 炮机开设，中、上切口用风镐开设。
2.爆破参数设计
外径D m
7.82
壁厚δ cm
29
+61.85m正梯形上缺口参数
切口圆心角Ф 切口底长L 正梯形底角α 定向窗高×宽 切口高h
度
m
度
m×m
cmபைடு நூலகம்
220
15.0
30
0.9×1.5
200
孔深l 孔距a
排距b cm 35
排数n 排 14
单耗q g/m3 4000
单孔药量Q g
200
3.起爆网路设计
切口名称 孔内导爆管雷管
（1）延时设计 /S
上缺口延时
中缺口延时
MS1＝0
MS19＝1.7
下缺口延时 HS7＝3.0
（2）每个切口的孔内导爆管雷管20发一束，用2发MS1导爆管雷管过 桥后，用导爆管和四通对各切口过桥后的雷管进行连接，构成复式网路， 用专用点火机起爆
3.烟囱折叠爆破的切口参数、爆破参数与定向爆破时相同
高A试卷实例
待爆破拆除的150m钢筋砼烟囱位于热电公司院内的城区繁华地 段。烟囱东侧6m为机房；西侧10.5m为洗煤车间，65m为住宅区；南 侧78m为调度室，调度室以南为云海城市大市场；北侧48.5m为厂内 车间，另外西南侧有一条地下电缆。周边环境十分复杂，如图所示。
该烟囱整体结构十分坚固，底部+0.6m处直径11.21m，砼壁厚 400mm，隔热层100mm，内衬380mm；东西两侧出灰口对称，尺寸为 1m×1.62m；+31.85m处直径9.02m，砼壁厚350mm，隔热层100mm，内 衬150mm；+61.85m处直径7.82m，砼壁厚290mm，隔热层100mm，内衬 150mm。
30
排距b cm 30
排数n 排 10
单耗q g/m3 3800
单孔药量Q g
120
+0.6m正梯形中缺口参数
外径D 壁厚δ 切口圆心角Ф 切口底长L 正梯形底角α 定向窗高×宽 切口高h
m
cm
度
m
度
m×m
cm
10.21 40
228
20.3
45
0.9×1.5
460
孔深l 孔距a cm cm 27 35
挖减振沟降振50% 规程安全允许值 [V]/cm/s
安全判断
11.6 6.6 3.3
5 安全
16.1 3.8 1.9
5 安全
住宅区 70.6 0.31 0.16
2 安全
（3）爆破飞石距离计算
Rf=V02/(2g)=(10～30)2=5～45m （4）安全防护措施
1)飞石防护 爆破缺口采取棕垫+钢丝网+竹笆三重防护
±0.Om外直径8m，+0.Om ～ +6.0m,壁厚40cm 。
+30.2m外直径6.75m ， 2Om ～ +30m，壁厚25cm
+60.2m外直径5m ， +3Om ～+100m壁厚22cm
+60.2m正梯形上缺口参数 D δФ L α h l a b n q Q m cm 度 m 度 cm cm cm cm 排 g/m3 g 5.0 22 230 10.0 30 5.7δ 15 18 18 8 5600 40
2)挖减振沟 在烟囱根部与保护目标间挖宽、深各2m的减震沟 2)堆砌减振堤 在烟囱设计的倒塌轴线上距烟囱根部15m起每隔10m砌筑一道高 2m,底宽4m,顶宽2m,长度为倒塌轴线左右各5°的减振沙堤。
广州纸厂100m钢筋混凝土烟囱双向3折叠爆破
内衬红砖厚12cm ，隔热层为5cm
顶部外直径3.5m， 烟囱总质量1399t
cm
cm
20
30
排距b cm 30
排数n 排 8
单耗q g/m3 3800
单孔药量Q g
100
外径D m
9.02
壁厚δ cm
35
+31.85m正梯形中缺口参数
切口圆心角Ф 切口底长L 正梯形底角α
度
m
度
220
17.3
30
定向窗高×宽 切口高h
m×m
cm
0.9×1.5 310
孔深l 孔距a
cm
cm
24
+30.2m正梯形中缺口参数 D δФ L α h l a b n q Q m cm 度 m 度 cm cm cm cm 排 g/m3 g 6.75 25 230 13.6 30 6.4δ 17 20 20 9 5000 50
+0.5m正梯形下缺口参数 D δФ L α h l a b n q Q m cm 度 m 度 cm cm cm cm 排 g/m3 g 8.0 40 240 16.8 45 10δ 27 30 30 14 2100 75
设计要求：做出可实施的爆破技术设计，技术设计应包括（但不限 于）：爆破方案选择、爆破参数设计、药量计算、爆破网路设计、爆破 安全设计计算、安全防护措施等，及相应的设计图和计算表等。
1.爆破方案选择 1）采取双向三折延时控制爆破方案
2）切口部位与指向： 上切口选在+61.85m处，方向朝北；中切口 选在+31.85m处，方向与上切口相反；下切口选在+0.6m处，方向与上切 口相同。
设计几点提示
1.烟囱折叠爆破时上、下相邻切口指向相反 2.烟囱折叠爆破时上、下切口起爆时差的确定原则(高A）
(1)起爆时序自上而下依次进行 (2)相邻下缺口起爆的时间点,既要保证上筒体初始定向倾倒的趋势 已经形成,又要保证上筒体还没有产生后坐和下坠。即在支撑体断面整体 发生屈服破坏以前,下部缺口必须起爆。 (3)在上部筒体偏转1-2°，时差在1-2s内选择。 (4)上下段筒体折叠与落地状态满足预定的爆破效果。