正压直吹式制粉系统各处过量空气系数计算公式推导
正压直吹式制粉系统各处过量空气系数计算公式推导
[摘要] 推导出采用典型正压直吹式制粉系统的火力发电厂，锅炉烟风系统各处过量空气系数的计算公式，并且，说明了计算公式应用时要注意的问题。
[关键词] 制粉系统正压直吹式过量空气系数漏风系数漏风率
1引言
火力发电厂锅炉六道设计中，烟风系统各处的过量空气系数的确定有着十分重要的意义：
1)由过量空气系数可计算出系统各处管道的流量；
2)由系统各处管道流量可计算出系统各处管道的管径；
3)由管道流量及管径可计算出各风机的容量参数；
烟风系统各处的介质流量及流速，风机的选型对机组运行效率及安全性非常重要，因此，在设计计算中就必须准确的计算出烟风系统各处过量空气系数。
本文以采用三分仓式回转式空气预热器的亚临界锅炉为例，推导出典型正压直吹式制粉系统，烟风系统各处过量空气系数计算公式。其他类型制粉系统的过量空气系数计算公式也可以采用类似的方法进行推导。
2已知量及所求量
火力发电厂设计计算中，已知量主要来自设备厂家，部分已知量可根据实践经验估算。通常情况下的已知量见表1。
表1 已知量
序号名称符号数据来源
1 炉膛出口过量空气系数α1锅炉厂家提供
2 炉膛漏风系数αF锅炉厂家提供
3 过热器烟道漏风系数αSH锅炉厂家提供
4 再热器烟道漏风系数αRH锅炉厂家提供
5 省煤器漏风系数αECON锅炉厂家提供
6 回转式空预器烟气侧漏风率αAH空预器厂家提供
7 回转式空预器一次风侧漏风率αAH1空预器厂家提供
8 回转式空预器二次风侧漏风率αAH2空预器厂家提供
9 除尘器漏风率αESP除尘器厂家提供
10 省煤器至空预器的烟道漏风系数αBCH0锅炉厂家提供
11 空预器至除尘器的烟道漏风系数αBCH1估算，约0.01/10m
12 除尘器至引风机的烟道漏风系数αBCH2估算，约0.01/10m
13 制粉系统漏风系数αPULV正压制粉系统，取0
14 一次风率R PA锅炉厂家提供
15 一次风冷风占干燥剂的份额γla制粉系统计算得
16 一次风热风占干燥剂的份额γha制粉系统计算得
17 锅炉理论空气量V0 制粉系统计算得
主要所求量及其用途见表2。
表2 所求量
序号名称符号用途
1 一次风机吸风口过量空气系数αXF1一次风机选型及风道管径计算
2 空预器一次风进口过量空气系数α'AH1一次风机选型及风道管径计算
3 空预器一次风出口过量空气系数α"AH1制粉系统干燥剂量计算
4 压力冷风过量空气系数αLF1压力冷风量计算
5 二次风机吸风口过量空气系数αXF2送风机选型及风道管径计算
6 空预器二次风进口过量空气系数α'AH2送风机选型及风道管径计算
7 空预器二次风出口过量空气系数α"AH2计算锅炉热二次风量
8 引风机进口过量空气系数αIDF引风机选型
9 空预器出口过量空气系数αGAS计算烟气中污染物含量等。
10 除尘器进口过量空气系数αESP1除尘器选型计算
11 除尘器出口过量空气系数αESP2引风机选型、脱硫岛容量计算等
表1和表2中各处过量空气系数的对应关系示意图见图1。
图1 典型正压直吹式制粉系统流程示意图
注：图1中方框内数据为已知量。
3 所求量计算公式的推导过程
3.1 锅炉一次风系统的各处过量空气系数计算公式的推导
锅炉一次风率是烟风系统的重要参数，它指的是供给锅炉燃烧器的一次风量与总计算风量的比值。对于正压直吹式制粉系统而言，制粉系统的漏风系数αPULV = 0 (正压直吹式制粉系统的磨煤机密封风对总一次风量的影响见说明4.4项) ，故供给锅炉燃烧的一次风量即为锅炉制粉系统入口处的热风量与冷风量之和，用公式表示为：(αLF1+α"AH1)×V 0。锅炉总计算风量用公式表示为：α1×V 0，则一次风率的计算公式可以写为：
%100)"(0
10
11???+=V
V R AH LF PA
ααα (1)
而总一次风量可以用下式计算得到：
ha
AH la
γαγα1
0LF1
0"V V ?=
?=
总一次风量 (2)
并且由制粉计算可知：
1=+ha la γγ
(3)
将(2)、(3)式代入(1)式可以得到空预器一次风出口过量空气系数α"AH1及压力冷风过量空气系数αLF1的计算公式：
ha PA AH R γαα??=11"
(4) la PA LF R γαα??=11
(5)
空预器一次风进口过量空气系数α'AH1可以用下式计算得来：
1
1
11"'AH AH AH ααα-=
(6)
(6)式中假设一次风机出口至空预器风道漏风系数为零。 一次风机吸风口处的过量空气系数αXF1可以用公式表示：
111'LF AH XF ααα+=
(7)
将(4)、(5)、(6)、(7)式联合，可以得到一次风机吸风口处的过量空气系数αXF1和空预器一次风进口过量空气系数α'AH1的计算公式：
?
???
??
+-??=la AH ha
PA XF R γαγαα1111 (8)*
1
111'AH ha
PA AH R αγαα-??=
(9)
*：若磨煤机密封风从一次风道引出，则应用(8)式进行一次风机容量计算时，应加上密封风量。
3.2 锅炉二次风系统的各处过量空气系数计算公式的推导
锅炉炉膛进口的风量由以下几个方面组成： 1) 一次风量：
(αLF1+α"AH1)×V 0； 2) 制粉系统漏入的风量： αPULV ×V 0； 3) 炉膛漏入的风量： αF ×V 0； 4) 二次风量：
α"AH2×V 0； 锅炉炉膛出口的风量：
α1×V 0；
若将锅炉炉膛作为一个系统来看，则由质量守恒定律(系统进口的风量 = 系统出口的风量)，可以得出如下公式：
021101)""(V V AH F PU LV AH LF ?++++=?αααααα
上式两端同时除以V 0，可得α1的计算公式：
2111""AH F PU LV AH LF αααααα++++=
(10)
由(1)式可知，111"ααα?=+PA AH LF R ，故在(10)中，仅二次风空预器出口过量空气系数α"AH2为所求量，即可得出其计算公式：
F PU LV PA AH R αααα--?-=12)1("
(11)
二次风空预器出口过量空气系数α"AH2又可以用下式表示：
)1('"222AH AH AH ααα-?=
(12)
将(11)式代入(12)式可以得出送风机吸风口处过量空气系数αXF2和二次风空预器入口过量空气系数α'AH2的计算公式：
2
1221)1('AH F
PULV PA AH XF R αααααα---?-=
=
(13)
3.3 锅炉烟道系统的各处过量空气系数计算公式的推导
锅炉空气预热器烟道入口处的过量空气系数由以下几个部分组成： 1) 炉膛出口处的过量空气系数α1； 2) 省煤器至空预器的烟道漏风系数αBCH0； 3) 省煤器漏风系数αECON ； 4) 过热器烟道漏风系数： αSH ； 5) 再热器烟道漏风系数： αRH ；
空气预热器烟气出口处的过量空气系数αGAS 可用下式表示：
)1()(01AH RH SH ECO N BCH G AS ααααααα+?++++=
(14)
除尘器进口处的过量空气系数αESP1也可以得到：
10111)1()(BCH AH RH SH ECO N BCH BCH G AS ESP αααααααααα++?++++=+=
(15)
除尘器出口处的过量空气系数αESP2也可以得到：
)
1(])1()[()1(10112ESP BCH AH RH SH ECO N BCH ESP ESP ESP ααααααααααα+?++?++++=+?=
(16)
引风机入口处的过量空气系数αIDF 也可以得到：
2
10122)1(])1()[(BCH ESP BCH AH RH SH ECO N BCH BCH ESP ID F αααααααααααα++?++?++++=+=
(17)
3.4 计算公式汇总 序号
名 称
符号
计算公式
1 一次风机吸风口过量空气系
数
αXF1 ?
?????+-??la AH ha PA R γαγα111
2 空预器一次风进口过量空气
系数
α'AH 1 1
11AH ha PA R αγα-??
3 空预器一次风出口过量空气
系数 α"AH 1 ha PA R γα??1
4 压力冷风过量空气系数 αLF1 la PA R γα??1
5 二次风机吸风口过量空气系
数
αXF2 211)1(AH F PULV PA R αααα---?-
6 空预器二次风进口过量空气
系数
α'AH 2 2
11)1(AH F PULV PA R αααα---?-
7 空预器二次风出口过量空气
系数 α"AH 2 F PU LV PA R ααα--?-1)1(
8 引风机进口过量空气系数 αIDF 201)1()1()(BCH ESP AH RH SH ECO N BCH αααααααα++?+?++++
9 空预器出口过量空气系数 αGAS )1()(01AH RH SH ECO N BCH αααααα+?++++
10 除尘器进口过量空气系数 αESP 1 101)1()(BCH AH RH SH ECO N BCH ααααααα++?++++
11
除尘器出口过量空气系数
αESP 2
101)1(])1()[(BCH
ESP BCH AH RH SH ECO N BCH ααααααααα++?++?++++
4 公式应用时需要注意的几个问题
4.1 漏风系数与漏风率
在过量空气系数计算中，漏风系数与漏风率是比较容易混淆的两个概念。按我国现行标准《燃煤电站锅炉技术条件》(SD 268-1988)中的规定可知：
空气预热器的漏风系数及漏风率的定义如下：
漏风系数：'"ααα-=?
式中，"α和'α为空气预热器烟气侧出、入口的过量空气系数。 漏风率：%100'
??=
αα
α 根据上述对空气预热器漏风系数和漏风率的定义，可以类推出除尘器漏风率ESP α：
%100/)(112?-=ESP ESP ESP ESP αααα
式中： 1ESP α和2ESP α为除尘器进、出口过量空气系数；
除尘器厂家提供的数据一般为漏风率，静电除尘器漏风率一般小于3%。 由上述定义可知，漏风系数与漏风率是两个不同的概念，在应用上文推导出的计算公式时，应加以注意。 4.2 回转式空气预热器的漏风
造成回转式空气预热器漏风主要原因有以下两种：
1、回转式空气预热器空气侧压力高，烟气侧压力低；又由于回转式空气预热器转子部分和固定部分存在间隙。这就使得在运行过程中，空气侧向烟气侧漏风。这种由间隙和压差造成的漏风称之为压力漏风。
2、由于空气预热器自身结构的庞大，残留于蓄热板间的流体被旋转中的转子携带人另一仓而造成的漏风称为携带漏风(又称结构漏风)。
下面以两种不同布置形式的空气预热器参数*说明上述几种漏风之间的比例关系。 表一 (空气预热器是采用先加热二次风，后加热一次风的布置方式)
序号 项 目 单 位 运行工况 BMCR BRL
1 空预器入口一次风量 kg/s 54.46 55.60
2 空预器入口二次风量 kg/s 308.84 300.08
3 一次风漏到烟气 kg/s 14.6 14.5
4 二次风漏到一次风 kg/s 2.4 2.4 5
二次风漏到烟气
kg/s
7.8
7.6
表二 (空气预热器是采用先加热一次风，后加热二次风的布置方式)
序号 项 目 单 位 运行工况 BMCR BRL
1 空预器入口一次风量 kg/s 131.26 126.98
2 空预器入口二次风量 kg/s 233.02 213.47
3 一次风漏到烟气 kg/s 13.48 13.36
4 二次风漏到一次风 kg/s -13.61 -13.61 5
二次风漏到烟气
kg/s
11.34
11.09
*注：燃用不同煤质，风量有所不同，这里仅用作趋势分析。
从上述两表中的数据可知：
1)一次风侧漏风量包括一次风漏到烟气的风量和二次风漏到一次风的风量，约占
入口总风量的20%左右。目前空气预热器厂家保证设备运行一年后的漏风率为35%；故进行过量空气计算时，空预器一次风侧漏风率αAH1一般取35%。
2)当空气预热器采用先加热二次风后加热一次风布置方式时，虽然一次风风压远
大于二次风风压，但是由于携带漏风，二次风有部分漏向一次风。而空气预热
器采用先加热一次风后加热二次风布置方式时，一次风向二次风漏风量应该是
压力漏风和携带漏风两种漏风形式的共同作用的结果，表现为一次风向二次风
漏风。当此部分漏风最终均被送入炉膛，故对于整个锅炉烟风系统来说，可以
认为是内漏风，不影响整个系统，故计算过程中，此数据往往可以忽略不计。
3)当空气预热器采用先加热二次风后加热一次风布置方式时，二次风漏向烟气的
风量约占空预器入口二次风总风量的3%左右。当空气预热器采用先加热一次
风后加热二次风布置方式时，二次风漏向烟气的风量约占空预器入口二次风总
风量的±1%左右。
综上，确定空气预热器各处漏风率时，应根据空气预热器的具体情况综合确定，只有这样才能确保计算结果的准确。
4.3 关于炉膛漏风系数αF
锅炉炉膛的漏风主要来自锅炉冷灰斗处，对于锅炉采用的排渣系统有很大关系。目前，大型火力发电厂常用到的锅炉排渣系统有两种，一种是干式排渣系统，一种是湿式排渣系统。干式除渣是指锅炉底渣中未完全燃烧的碳，在底渣落到钢带上后继续燃烧，在输送过程中排渣机利用炉膛负压就地吸风，在风进入炉膛过程中将底渣的热量重新带入炉内，减少锅炉的热量损失，提高了锅炉效率，但也增加了锅炉冷灰斗处的漏风，其漏风量约为入炉总风量的1%，一般情况下，采用干式排渣系统的锅炉，炉膛漏风系数αF一般取0.01。对于采用湿式排渣系统的锅炉，采用捞渣机作为炉底除渣设备，应用较多。由于捞渣机与渣井组成严密的炉底密封系统，可有效地防止炉底漏风，因此，采用湿式排渣系统的锅炉炉膛漏风系数αF可取零。
4.4 磨煤机密封风
正压直吹式制粉系统中，为了防止正压的一次热空气携带着粉尘泄漏，每套制粉系统都配有专门的密封风机。密封风机作用是防止一次风粉外漏污染环境。
密封风机的常规配置为一套制粉系统配两台增压型离心风机，一台运行，一台备用。为了减少噪音，密封风机进风一般从压力冷风道引出；采用这种布置方式的制粉系统，在理论上可以认为密封风为制粉系统的内漏风，对一次风率不产生影响。但实际运行时，不可避免密封风会有部分漏向大气，这部分密封风就成为系统的外漏风，此部分漏风约占密封风总量的30%，比例虽然很大，但密封风总量约占一次风总量的7%左右，密封风占一次风总量的就约为2%，而这2%的风量对于锅炉一次风率的影响只有不到1%，能满足锅炉一次风率在规定的范围内，故密封风漏风对一次风率的影响在工程计算上可以忽略不计。
4.5 烟气脱硝系统对锅炉尾部漏风的影响
随着国家对环境保护日益重视，越来越多的锅炉同步设置了脱硝装置。SCR烟气脱硝系统以其二次污染小、净化效率高、技术成熟、设备投资高、关键技术含量高等特点，被广泛应用于大、中型电厂。
SCR脱硝装置一般布置在锅炉省煤器出口和空气预热器之间。脱硝装置的设置满足了环保要求，但同时也增加了锅炉尾部的漏风。虽然多数脱硝厂家保证脱硝装置的漏风系数为零，但由于脱硝装置体积庞大，烟道较长，若长期运行，设备管道老化，不可避免的会产生漏风。因此，在同步设置脱硝装置的锅炉进行过量空气系数计算时，建议适当考虑此处漏风的影响。
5结论
(1) 通过火力发电厂设计计算中的已知量及其相互关系，推导出了典型正压直吹式制粉系统各处过量空气系数的计算公式。
(2) 在应用推导出的计算公式时，应首先明确各个量的定义和相互关系，还要分析影响因素对计算公式的影响。
(3) 每一个工程都有其自身的特点，不可能完全一样。因此，本文推导出的计算公式应该针对具体工程作适当的调整。
过剩空气系数的计算方法 系数公式
系数公式过剩空气系数的计算方法引言在燃气燃烧产物（烟气）的计算工作中，过剩空气系数的计算是经常遇到的。一般用于以下两方面：一为在控制燃烧过程中，需要检测燃烧过程中的过剩空气系数，防止过剩空气变化而引起的热效率的降低,以及燃烧工况的恶化。一为在检测燃气燃烧设备的烟气中的有害物质时，需要根据烟气样中氧含量或二氧化碳含量确定过剩空气系数，从而折算成过剩空气系数为1时的有害物含量。为了简化计算，通常是采用近似的计算公式。但是这些近似公式都有一定的设定条件。不考虑设定条件，盲目地使用近似公式，往往会引起较大的偏差，甚至于出现错误。这也是在检测工作中经常发现数字矛盾的原因之一。为了减少读者的查阅资料的时间，本文适当地重复过去推导的公式，强调的是近似公式的使用条件以及应用时应该考虑的问题。最后提出两个比较精确的过剩空气计算公式，供有关人士参考。一.根据燃烧产物的成分计算过剩空气系数本文讨论的主要是完全燃烧情况下的过剩空气系数。这里的完全燃烧是指燃烧产物中未完全燃烧成分很低，例如CO与NOX含量属于ppm级。在计算燃烧产物成分时可以不计入这些未完全燃烧成分。 1.过剩空气的来源在完全燃烧条件下，燃烧产物中有过剩空气，来源于两个情况。一为在燃烧过程中混入过多空气，使燃烧后燃烧产物中有过剩的空气；另一为根据分析燃烧产物成分的需要抽取烟气样时，混入了周围的空气。在燃烧以前混入过多的空气，会增加热损失，降低热效率；混入的空气过少（过剩空气系数小于1）也会恶化燃烧，造成污染环境与能源浪费。为此在运行过程中需要根据烟气样中的成分计算过剩空气系数。从而做出调整燃烧工况的措施。在燃烧以后混入周围的空气大多数是在抽取烟气样时发生的。为了消除多余空气对烟气样中成分的影响，需要折算到没有多余空气时（过剩空气系数=1）烟气样的成分。这也需要计算过剩空气系数。虽然在燃烧前混入过多空气会影响燃烧工况，而燃烧后混入空气对燃烧工况没有关系。但是它们对烟气样的成分的影响是相同的。都可以用烟气样中的氧或二氧化碳含量计算过剩空气系数。当然这个结论都是在本文的先提条件，完全燃烧的情况下才能成立。 2.根据干烟气中的O2含量计算过剩空气系数在燃烧过程中，供给燃烧需要的空气往往会大于燃烧实际需要的空气量。这样，实际的空气量与燃烧理论需要的空气量的比值即为过剩空气系数。 1 过剩空气系数a，可用下面公式计算，根据以上公式推导，可以看出公式（6）与（7）都是有条件的，要强调指出的是使用这些公式时必须研究其特定的条件。需要经过验算与分析才能确定公式（7）的使用范围。参1指出的条件本文将进一步验证。 3.根据干烟气中的CO2含量计算过剩空气系数 2 公式（10b）中的CO2m可以根据燃气成分计算出来，所以在已知燃气成分条件下，只要测得干烟气中的CO2含量就可以求得过剩空气系数。根据以前讨论的前提条件，公式（10a）是一个完全燃烧的关系式。也就是说完全燃烧必然满足公式（10a），公式（10a）也是完全燃烧的判别式。用公式（10b）计算出过剩空气系数a，其计算结果应该与公式（7）所得的结果是一样的。再一次提醒读者，以上结论都是在完全燃烧（CO含量属ppm级）条件下成立的。二.燃烧产物的成分与燃烧三角图 1.城市燃气燃烧产物中的成分由于城市燃气尤其是天然气中基本上没有氮、硫与氧的成分。在完全燃烧的条件下，燃烧产物中主要成分是CO2、H2O和N2。在实际燃烧过程中，燃烧再完全也会有微量不完全燃烧及其他气体，也就是说在烟气样中总会有些CO、NOX等ppm级的微量的气体。另外，在燃烧过程中，为了使燃气燃烧完全，要求燃气与空气充分混合，为此混入的空气量略大于燃烧需要的空气量。这就是说完全燃烧条件下，过剩空气系数大于1，烟气样中还应有氧成分O"2。因此城市燃气完全燃烧下的烟气样中的主要成分为CO2、H2O、O2 及 N2；城市燃气完全燃烧下的干烟气样中的主要成分为CO2、O2 及N2。以后讨论的主要是干烟气（或干燃烧产物）。 3
CEMS数据折算计算公式
Cems环保数据折算公式 流速 Vs = Kv * Vp 其中 Vs 为折算流速 Kv为速度场系数 Vp 为测量流速 粉尘 1 粉尘干基值 DustG = Dust / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 DustG 为粉尘干基值 Dust 为实测的粉尘浓度值 Xsw 为湿度 2 粉尘折算 DustZ = DustG * Coef 其中 DustZ 为折算的粉尘浓度值 DustG 为粉尘干基值 Coef 为折算系数，它的计算方式如下: Coef = 21 / ( 21 - O2 ) / Alphas 其中 O2 为实测的氧气体积百分比。 Alphas 为过量空气系数(燃煤锅炉小于等于折算系数为; 燃煤锅炉大于折算系数为; 燃气、燃油锅炉折算系数为 3粉尘排放率 DustP = DustG * Qs / 1000000 其中 DustP 为粉尘排放率 Dust 为粉尘干基值 Qs 为湿烟气流量，它的计算方式如下： Qs = 3600 * F * Vs 其中 Qs 为湿烟气流量 F 为测量断面面积 Vs 为折算流速 SO2 1 SO2干基值 SO2G = SO2 / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中
SO2 为实测SO2浓度值 Xsw 为湿度 2 SO2折算 SO2Z = SO2G * Coef 其中 SO2Z 为 SO2折算率 SO2G 为SO2干基值 Coef 为折算系数，具体见粉尘折算 3 SO2排放率 SO2P = SO2G * Qsn / 1000000 其中 SO2P 为SO2排放率 SO2G 为SO2干基值 Qsn 为干烟气流量，它的计算方式如下： Qsn = Qs * 273 / ( 273 + Ts ) * ( Ba + Ps ) / 101325 * ( 1 – Xsw / 100 )其中 Qs 为湿烟气流量 Ts 为实测温度 Ba 为大气压力 Ps 为烟气压力 Xsw 为湿度 NO 1 NO干基值 NOG = NO / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 NOG 为NO干基值 NO 为实测NO浓度值 Xsw 为湿度 2 NO折算 NOZ = NOG * Coef 其中 NOZ 为 NO折算率 NOG 为NO干基值 Coef 为折算系数，具体见粉尘折算 3 NO排放率 NOP = NOG * Qsn / 1000000 其中 NOP 为NO排放率
相关性分析(相关系数)
相关系数是变量之间相关程度的指标。样本相关系数用r表示,总体相关系数用ρ表示,相关系数的取值一般介于-1～1之间。相关系数不是等距度量值,而只是一个顺序数据。计算相关系数一般需大样本. 相关系数又称皮（尔生）氏积矩相关系数，说明两个现象之间相关关系密切程度的统计分析指标。 相关系数用希腊字母γ表示，γ值的范围在-1和+1之间。 γ＞0为正相关，γ＜0为负相关。γ＝0表示不相关； γ的绝对值越大，相关程度越高。 两个现象之间的相关程度，一般划分为四级： 如两者呈正相关，r呈正值，r=1时为完全正相关；如两者呈负相关则r呈负值，而r=-1时为完全负相关。完全正相关或负相关时，所有图点都在直线回归线上；点子的分布在直线回归线上下越离散，r的绝对值越小。当例数相等时，相关系数的绝对值越接近1，相关越密切；越接近于0，相关越不密切。当r=0时，说明X和Y两个变量之间无直线关系。 相关系数的计算公式为<见参考资料>. 其中xi为自变量的标志值；i＝1，2，…n；■为自变量的平均值， 为因变量数列的标志值；■为因变量数列的平均值。 为自变量数列的项数。对于单变量分组表的资料，相关系数的计算公式<见参考资料>. 其中fi为权数，即自变量每组的次数。在使用具有统计功能的电子计算机时，可以用一种简捷的方法计算相关系数，其公式<见参考资料>. 使用这种计算方法时，当计算机在输入x、y数据之后，可以直接得出n、■、∑xi、∑yi、∑■、∑xiy1、γ等数值，不必再列计算表。 简单相关系数： 又叫相关系数或线性相关系数。它一般用字母r 表示。它是用来度量定量变量间的线性相关关系。 复相关系数: 又叫多重相关系数
传热系数计算方法
第四章循环流化床锅炉炉内传热计算 循环流化床锅炉炉膛中的传热是一个复杂的过程，传热系数的计算精度直接影响了受热面设计时的布置数量，从而影响锅炉的实际出力、蒸汽参数和燃烧温度。正确计算燃烧室受热面传热系数是循环流化床锅炉设计的关键之一，也是区别于煤粉炉的重要方面。 随着循环流化床燃烧技术的日益成熟，有关循环流化床锅炉的炉膛传热计算思想和方法的研究也在迅速发展。许多著名的循环流化床制造公司和研究部门在此方面也做了大量的工作，有的已经形成商业化产品使用的设计导则。 但由于技术保密的原因，目前国内外还没有公开的可以用于工程使用的循环流化床锅炉炉膛传热计算方法，因此对它的研究具有重要的学术价值和实践意义。 清华大学对CFB锅炉炉膛传热作了深入的研究，长江动力公司、华中理工大学、浙江大学等单位也对CFB锅炉炉膛中的传热过程进行了有益的探索。根据已公开发表的文献报导，考虑工程上的方便和可行，本章根椐清华大学提出的方法，进一步分析整理，作为我们研究的基础。为了了解CFB锅炉传热计算发展过程，也参看了巴苏的传热理论和计算方法，浙江大学和华中理工大学的传热计算与巴苏的相近似。 4.1 清华的传热理论及计算方法 4.1.1 循环流化床传热分析 CFB锅炉与煤粉锅炉的显著不同是CFB锅炉中的物料(包括煤灰、脱硫添加剂等)浓度C p 大大高于煤粉炉，而且炉内各处的浓度也不一样，它对炉内传热起着重要作用。为此首先需要计算出炉膛出口处的物料浓度C p，此处浓度可由外循环倍率求出。而炉膛不同高度的物料浓度则由内循环流率决定，它沿炉膛高度是逐渐变化的，底部高、上部低。近壁区贴壁下降流的温度比中心区温度低的趋势，使边壁下降流减少了辐射换热系数；水平截面方向上的横向搅混形成良好的近壁区物料与中心区物料的质交换，同时近壁区与中心区的对流和辐射的热交换使截面方向的温度趋于一致，综合作用的结果近壁区物料向壁面的辐射加强，总辐射换热系数明显提高。在计算水冷壁、双面水冷壁、屏式过热器和屏式再热器时需采用不同的计算式。物料浓度C p对辐射传热和对流传热都有显著影响。燃烧室的平均温度是床对受热面换热系数的另一个重要影响因素。床温的升高增加了烟气辐射换热并提高烟气的导热系数。虽然粒径的减小会提高颗粒对受热面的对流换热系数，在循环流化床锅炉条件下，燃烧室内部的物料颗粒粒径变化较小，在较小范围内的粒径变化时换热系数的变化不大，在进行满负荷传热计算时可以忽略，但在低负荷传热计算时，应该考虑小的颗粒有提高传热系数的能力。 炉内受热面的结构尺寸，如鳍片的净宽度、厚度等，对平均换热系数的影响也是非常明显的。鳍片宽度对物料颗粒的团聚产生影响；另一方面，宽度与扩展受热面的利用系数有关。根
相关系数计算 理论简化
统计相关计算 互协方差矩阵描述两个随机信号()i x ξ和()j x ξ之间的相关程度。一般来说，互协方差函数越大，则两个随机信号的相关程度越强；反之，相关程度越弱。但是，这种使用互协方差的绝对大小度量两个随机向量的相关程度并不方便。 两个随机变量()x ξ和()y ξ之间的相关系数定义为： def xy xy x y c ρσσ= (1.1) 2x σ和2y σ分别是()x ξ和()y ξ的方差。对相关系数的定义公式，易知 01xy ρ≤≤ (1.2) 相关系数xy ρ给出了两个随机变量()x ξ和()y ξ之间的相似程度的度量：xy ρ越接近于零，随机变量()x ξ和()y ξ之间的相似程度越弱；反之，xy ρ越接近于1，则变量()x ξ和()y ξ之间的相似程度越大。特别地，相关系数的两个极端值0和1有重要的意义。 容易验证随机变量()x ξ和()y ξ之间只相差一个固定的幅值比例因子和一个固定的相位角，这两个随机变量完全相关（或相干）。 备注：在操作时一般选择无偏的情况 Matlab 编程 %% 统计的数据相关 clear ; %生成两组数据各50个 x=randint(1,50,[1 10]); y=randint(1,50,[1 10]); %% 做两个数据的统计相关性当n 很大的时候有偏估计和无偏估计是一致的
% 数据的互协方差 hxfcwp=cov(x,y,0); %数据的无偏协方差除以数据n-1 hxfcyp=cov(x,y,1); %数据的有偏协方差除以数据n % 数据的标准差 bzcwpx=var(x,0); %数据的无偏方差除以数据n-1 bzcwpy=var(y,0); %数据的无偏方差除以数据n-1 bzcypx=var(x,1); %数据的有偏方差除以数据n bzcypy=var(y,1); %数据的有偏方差除以数据n % 相关性计算 Awuxgx=hxfcwp/(sqrt(bzcwpx)*sqrt(bzcwpy));%无偏的相关性 Ayuxgx=hxfcyp/(sqrt(bzcypx)*sqrt(bzcypy));%有偏的相关性 % 无偏的相关性和有偏的相关性得到的是2*2矩阵非对角元素是他们的相关性%% 更简单的是直接matlab自带结果 Az=corrcoef(x,y); %matlab自带的求解器非对角元素是他们的相关性
导热系数、传热系数、热阻值概念及热工计算方法(简述实用版)
导热系数、传热系数、热阻值概念及热工计算方法 导热系数λ[W/(m.k)]： 导热系数是指在稳定传热条件下，1m厚的材料，两侧表面的温差为1度(K,℃),在1小时内，通过1平方米面积传递的热量，单位为瓦/米?度(W/m?K,此处的K可用℃代替)。导热系数可通过保温材料的检测报告中获得或通过热阻计算。 传热系数K [W/(㎡?K)]： 传热系数以往称总传热系数。国家现行标准规范统一定名为传热系数。传热系数K值，是指在稳定传热条件下，围护结构两侧空气温差为1度(K，℃)，1小时内通过1平方米面积传递的热量，单位是瓦/平方米?度(W/㎡?K，此处K可用℃代替)。传热系数可通过保温材料的检测报告中获得。 热阻值R(m.k/w)： 热阻指的是当有热量在物体上传输时，在物体两端温度差与热源的功率之间的比值。单位为开尔文每瓦特（K/W）或摄氏度每瓦特（℃/W）。 传热阻： 传热阻以往称总热阻，现统一定名为传热阻。传热阻R0是传热系数K的倒数，即R0=1/K，单位是平方米*度/瓦（㎡*K/W）围护结构的传热系数K值愈小，或传热阻R0值愈大，保温性能愈好。 （节能）热工计算： 1、围护结构热阻的计算 单层结构热阻：R=δ/λ 式中：δ—材料层厚度(m)；λ—材料导热系数[W/(m.k)] 多层结构热阻： R=R1+R2+----Rn=δ1/λ1+δ2/λ2+----+δn/λn 式中: R1、R2、---Rn—各层材料热阻(m.k/w) δ1、δ2、---δn—各层材料厚度(m) λ1、λ2、---λn—各层材料导热系数[W/(m.k)] 2、围护结构的传热阻 R0=Ri+R+Re 式中: Ri —内表面换热阻(m.k/w)(一般取0.11) Re —外表面换热阻(m.k/w)(一般取0.04) R —围护结构热阻(m.k/w) 3、围护结构传热系数计算 K=1/ R0 式中: R0—围护结构传热阻 外墙受周边热桥影响条件下，其平均传热系数的计算 Km=(KpFp+Kb1Fb1+Kb2Fb2+ Kb3Fb3 )/( Fp + Fb1+Fb2+Fb3) 式中:Km—外墙的平均传热系数[W/(m.k)] Kp—外墙主体部位传热系数[W/(m.k)]
烟气监测系统计算公式
烟气监测系统计算公式： 1. 流量 1.1原烟气流量（湿态） 【未用】 1.2净烟气流量 1.2.1工况下的湿烟气流量s Q ： s s V F Q ??=3600 s Q ――工况下的湿烟气流量，h m 3； F ――监测孔处烟道截面积，2m ； s V ――监测孔处湿烟气平均流速，s m /。 1.2.2监测孔处湿烟气平均流速s V : s V = 流速仪输出值 1.2.3标准状态下干烟气流量sn Q ： )1(273273101325sw s s a s sn X t P B Q Q -+?+?= sn Q ――标准状态下干烟气流量，m 3； sw X ――烟气湿度。 1.2.4烟气排放量 ∑=?=n i sni h Q n Q 1)1( ∑==24 1i hi d Q Q ∑==31 1i di m Q Q ∑==121i mi y Q Q 式中， Q h ——标准状况下干烟气小时排放量，m 3；
Q d ——标准状况下干烟气天排放量，m 3； Q m ——标准状况下干烟气月排放量，m 3； Q y ——标准状况下干烟气年排放量，m 3； Q sni ——标准状况下，第i 次采样测得的干烟气流量，m 3/h ； Q hi ——标准状况下，第i 个小时的干烟气小时排放量，m 3/h ； Q di ——标准状况下，第i 天的干烟气天排放量，m 3/h ； Q mi ——标准状况下，第i 个月的干烟气月排放量，m 3/h ； n ——每小时内的采样次数。 2.烟气湿度sw X ： 222O O O sw X X X X '-'= 2O X ――湿烟气氧量，%； 2O X '――干烟气氧量，%。 3.过量空气系数α'： 2 2121O X -='α 4.烟尘 4.1.1标准状态下干烟气的烟尘排放浓度 程截距烟尘方程斜率＋烟尘方.dust dust C C ''=' 式中， dust C ''——实测的烟尘排放浓度，mg/m 3; dust C '——标准状态下干烟气烟尘排放浓度，mg/m 3。 4.1.2折算的烟尘排放浓度 α α'?'=dust dust C C 式中， dust C ——折算成过量空气系数为α时的烟尘排放浓度； dust C '——标准状态下干烟气烟尘排放浓度，mg/m 3； α' ——实测的过量空气系数；
线性相关系数的计算
Spss电脑实验－第六节(3)线性相关系数的计算 https://www.360docs.net/doc/a22309320.html,更新时间：2006-1-19 21:11:30 关注指数：7992 Ⅲ．线性相关系数的计算 1. 线性相关的概念 如果各统计指标是定量数据，要了解它们间的关系密切程度，可用线性相关分析。 例如：大家都知道的糖尿病病人，它靠胰岛素来治疗。现测量20 名糖尿病病人（以ID 来编号）血中的血糖值（y）、胰岛素值（x1）和生长激素值（x2）。我们即可分析 y、x1 和x2 间的两两/ 双变量间的线性关系。数据见下面的程序文件CorreRegre2.sps 的例*2。 2. 线性相关计算的所用命令 用SPSS Analyze 菜单中的子菜单Correlate，其中的Bivariate 对话框即可计算两两/ 双变量间的线性相关系数r 及其显著性。这是通常最常见、最常用的情况。 本例所用程序文件名为CorreRegre2.sps 中的例*2。（例*2 中还有用于偏相关系数与距离相关系数的计算命令，详后）。 ---------------------------------------------------------------- *2. Prof. Zhang Weng-Tong: SPSS 11, P.273-277:. DATA LIST FREE /ID y x1 x2. BEGIN DATA. 1 12.21 15.20 9.51 2 14.54 16.70 11.43 3 12.27 11.90 7.53 4 12.04 14.00 12.17 5 7.88 19.80 2.33 6 11.10 16.20 13.52 7 10.43 17.00 10.07 8 13.32 10.30 18.89 9 19.59 5.90 13.14 10 9.05 18.70 9.63 11 6.44 25.10 5.10 12 9.49 16.40 4.53 13 10.16 22.00 2.16 14 8.38 23.10 4.26 15 8.49 23.20 3.42 16 7.71 25.00 7.34 17 11.38 16.80 12.75 18 10.82 11.20 10.88 19 12.49 13.70 11.06 20 9.21 24.40 9.16 END DATA. CORRELATIONS /VARIABLES=y x1 x2 /PRINT=TWOTAIL NOSIG. NONPAR CORR /VARIABLES=y x1 x2 /PRINT=SPEARMAN TWOTAIL NOSIG.
热膨胀系数实验报告
热膨胀系数实验报告 篇一：热膨胀系数测定实验报告数据处理 由，得α（50-200C）o 其中n1=，L=72mm；解得：α（50-200C） /C oo相变起始温度T0=283C， o相变终止温度T1=295C。 篇二：物理金属线膨胀系数测量实验报告 实验（七）项目名称：金属线膨胀系数测量实验 一、实验目的 1、学习测量金属线膨胀系数的一种方法。 2、学会使用千分表。 二、实验原理 材料的线膨胀是材料受热膨胀时，在一维方向的伸长。线胀系数是选用材料的一项重要指标。特别是研制新材料，
少不了要对材料线胀系数做测定。 固体受热后其长度的增加称为线膨胀。经验表明，在一定的温度范围内，原长为L的物体，受热后其伸长量?L与其温度的增加量?t近似成正比，与原长L 亦成正比，即： ?L???L??t （1）式中的比例系数?称为固体的线膨胀系数（简称线胀系数）。大量实验表明，不同材料的线胀系数不同，塑料的线胀系数最大，金属次之，殷钢、熔融石英的线胀系数很小。殷钢和石英的这一特性在精密测量仪器中有较多的应用。 实验还发现，同一材料在不同温度区域，其线胀系数不一定相同。某些合金，在金相组织发生变化的温度附近，同时会出现线胀量的突变。另外还发现线膨胀系数与材料纯度有关，某些材料掺杂后，线膨胀系数变化很大。因此测定线胀系数也是了解材料特性的一种手段。但是，在温度变化不大的范围内，线胀系数仍可认为是一常量。
为测量线胀系数，我们将材料做成条状或杆状。由（1）式可知，测量出时杆长L、受热后温度从t1升高到t2时的伸长量?L和受热前后的温度升高量?t，则该材料在温度区域的线胀系数为：?? ?L（2） 其物理意义是固体材料在温度区域内，温度每升高一度时材料的相对伸长量，其单位为。 测量线胀系数的主要问题是如何测伸长量?L。我们先粗估算一下?L的大小，若 L?250mm,温度变化t2?t1?100C，金属的?数量级为?10?5?1，则估算出 ? 1 ?L???L??t?。对于这么微小的伸长量，用普通量具如钢尺或游标卡尺是测不准的。可采用千分表（分度值为）、读数显微镜、光杠杆放大法、光学干涉法等方法。本实验用千分表（分度值为）
如何控制锅炉过剩空气系数
如何控制锅炉过剩空气系数 ?通过燃烧调整确定最佳过剩空气系数根据经验当炉膛过剩空气系数1.3～1.5左右时，锅炉的热效率最高。省煤器（二 级省煤器）出口的最佳过剩空气系数控制在1.7以内，如 果α过高，一方面使烟气量增加，排烟热损失加大，另一 方面使炉内温度降低，燃烧恶化，造成机械不完全燃烧损 失和化学不燃烧损失增大。 ?根据负荷和煤种变化等情况，及时调整送、引风门开度。 如锅炉负荷降低时，燃料的需要量相应减少，燃烧所需的 空气量也相应减少，此时如不及时调节风量，就会使炉膛 过剩空气系数增大。 ?要及时堵住漏风，堵绝炉膛、省煤器等尾部设备的漏风。 ?装设二氧化碳或氧气分析仪，连续自动地检测烟气中二氧化碳或氧气含量，以便及时地对炉膛或出口处过剩空气系 数作必要的调整。 剩空气系数 过剩空气系数是燃料燃烧时实际空气需要量与理论空气需要量之比值，用“α”表示。 计算公式：α＝20.9%/(20.9%-O2实测值) 其中：20.9%为O2在环境空气中的含量，O2实测值为仪器测量烟道中的O2值 举例：锅炉测试时O2实测值为13%，计算出的过剩空气系数α＝20.9%/(20.9%-13％) ＝2.6
国标规定过剩空气系数应按α＝1.8（燃煤锅炉），α＝1.2（燃油燃 气锅炉）进行折算。 举例：燃煤锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm， 计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓 度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.8 ）=722ppm 举例：燃油燃气锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓 度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.2 ）=1083ppm 在ecom产品中，J2KN、PLC具备测量过剩空气系数的功能。 摘要: 大庆油田有多套原油稳定装置，均采用立式圆筒加热炉为原油加热，该种加热炉在运行过程中普遍存在过剩空气系数偏大，能耗较高、热效率偏低又不易解决的难题。但通过控制炉膛烟道档板开度将炉膛负压调节在一定范围，就可提高加热炉运行效率，经济效益非常显著。对于新型加热炉可选用测量烟气中的含氧量装置，直接计算出过剩空气系数来自动控制烟道档板，从而控制空气的进入量，使过剩空气系数始终在标准规定的规范内，排烟温度得以有效地降低，提高加热炉的热效率。 根据《安全工程大辞典》（1995年11月化学工业出版社出版），一般认为，层燃炉和沸腾炉最佳的a值为1．3～1．6；固态排渣煤粉炉为1．2～1．25；液态排渣煤粉炉为1．15～1．2；旋风炉和燃油
第三章：相关系数r 的计算公式的推导
设A i 、B i 分别表示证券A 、证券B 历史上各年获得的收益率；A 、B 分别表示证券A 、证券B 各年获得的收益率的平均数；P i 表示证券A 和证券B 构成的投资组合各年获得的收益率，其他符号的含义同上。 2 A σ= 11 -n 2)(∑-A A i 2 B σ=1 1-n )(B B i -∑2 2 P σ=11-n 2)1(∑∑-i i P n P =2)](1 )[(11i B i A i B i A B A A A n B A A A n +-+-∑∑ =2)]()[(1 1 B A A A B A A A n B A i B i A +-+-∑ =2)]()([1 1 B B A A A A n i B i A -+--∑ =)])((2)()([1 122 22B B A A A A B B A A A A n i i B A i B i A --+-+--∑ =A 2 A × 2 2 1 )(B i A n A A +--∑× 1 )] )([(21 )(2 ---+ --∑∑n B B A A A A n B B i i B A i =A 1 )])([(22 2 2 2---? ++∑n B B A A A A A i i B A B B A A σσ 对照公式（1）得： = 1 )(2 --∑n A A i × 1 )(2 --∑n B B i × r AB ∴ r AB = ∑∑∑-?---2 2 ) ()()] )([(B B A A B B A A i i i i 这就是相关系数r AB 的计算公式。 投资组合风险分散化效应的内在特征 1.两种证券构成的投资组合为最小方差组合（即风险最小）时各证券投资比例的测定 公式（1）左右两端对A A 求一阶导数，并注意到A B =1—A A ： (2 P σ)′=2 A A 2 A σ－2 (1－A A )2 B σ＋2 (1－A A )B A σσ r AB －2A A B A σσ r AB 令 (2 P σ)′= 0 并简化，得到使2 P σ取极小值的A A ： AB B A i i r n B B A A σσ =---∑1 )])([(
废气产生量计算方法
烧一吨煤，产生1600×S%千克SO2，1万立方米废气，产生200千克烟尘。 烧一吨柴油，排放2000×S％千克SO2，万立米废气；排放1千克烟尘。 烧一吨重油，排放2000×S％千克SO2，万立米废气；排放2千克烟尘。 大电厂，烟尘治理好，去除率超98%，烧一吨煤，排放烟尘3-5千克。 普通企业，有治理设施的，烧一吨煤，排放烟尘10-15千克； 砖瓦生产，每万块产品排放40-80 千克烟尘；12-18千克二氧化硫。 规模水泥厂，每吨水泥产品排放3-7千克粉尘；1千克二氧化硫。 乡镇小水泥厂，每吨水泥产品排放12-20千克粉尘；1千克二氧化硫。 物料衡算公式： 1吨煤炭燃烧时产生的SO2量＝1600×S千克；S含硫率，一般。若燃煤的含硫率为1%，则烧1吨煤排放16公斤SO2 。 1吨燃油燃烧时产生的SO2量＝2000×S千克；S含硫率，一般重油%，柴油。若含硫率为2%，燃烧1吨油排放40公斤SO2 。 ¬排污系数：燃烧一吨煤，排放万标立方米燃烧废气，电厂可取小值，其他小厂可取大值。燃烧一吨油，排放－万标立方米废气，柴油取小值，重油取大值。 【城镇排水折算系数】 ~，即用水量的70-90%。 【生活污水排放系数】采用本地区的实测系数。。 【生活污水中COD产生系数】60g/人.日。也可用本地区的实测系数。 【生活污水中氨氮产生系数】7g/人.日。也可用本地区的实测系数。使用系数进行计算时，人口数一般指城镇人口数；在外来较多的地区，可用常住人口数或加上外来人口数。 【生活及其他烟尘排放量】 按燃用民用型煤和原煤分别采用不同的系数计算： 民用型煤：每吨型煤排放1~2公斤烟尘 原煤：每吨原煤排放8~10公斤烟尘 一、工业废气排放总量计算 1.实测法 当废气排放量有实测值时，采用下式计算：
材料热膨胀系数的测定
材料热膨胀系数的测定 1. 实验目的 1.1 掌握热机分析的基本原理、仪器结构和使用方法。 1.2 掌握热膨胀系数的概念以及测定方法。 2. 基本原理 物体的体积或长度随着温度的升高而增大的现象称为热膨胀。它是衡量材料的热稳定性好坏的一个重要指标。目前，测定材料线膨胀系数的方法很多，有示差法（或称“石英膨胀计法”）、双线法、光于涉法、重量温度计法等。在所有这些测试方法中，以示差法具有广泛的实用意义。 当物体的温度从T 1上升到T 2时，其体积也从V 1变化为V 2，则该物体在T 1一T 2的温度范围内，温度每上升一个单位。单位体积物体的平均增长量为平均体膨胀系数。从测试技术来说，测体膨胀系数较为复杂。因此，在讨论材料的热膨胀系数时，常常采用线膨胀系数，其意义是温度升高1℃时单位长度上所增加的长度，单位为cm ·cm ·℃-1 。 将试样装在装样管内用顶杆压住试样，顶杆与位移传感器接触，在加热炉中，通过精密温度控制仪按规定的升温速率加热试样到试验最终温度，并经位移传感器测量加热过程中试样的线膨胀情况．按下式计算由室温至试验温度的各温度间隔的线膨胀系数： 0 0001);(t t L L L t t --?=α 式中：0t —— 初始温度，℃； t —— 实际（恒定或变化）的试样温度，℃； 0L ——受测玻璃试样，在温度为0t 时的长度，mm ； L ——温度为t 时的试样长度，mm 。 若标称初始温度0t 为20℃；因此平均线性热膨胀系数就应表示为);C 20(t ?α。膨胀系数实际上并不是一个恒定的值，而是随温度变化的，所以上述膨胀系数都是具有在一定温度范围内的平均值的概念，因此使用时要注意它适用的温度范围。 3. 仪器与试剂 热机分析仪 XYW-500B
三种常用的不同变量之间相关系数的计算方法
三种常用的不同变量之间相关系数的计算方法 1．定类变量之间的相关系数． 定类变量之间的相关系数，只能以变量值的次数来计算，常用λ系数法， 其计算公式为： (3.2.12) 式中，为每一类x中y分布的众数次数；为变量y各分类次数的众数次数；n为总次数。一般来说，λ系数在0～1之间取值，值越大表明相关程度越高。 例如，性别与对吸烟的态度资料见表3—2。 表3—2 性别与对吸烟态度 态度y 性别x 男女合计（Fy） 容忍反对37 15 8 42 45 57 合计（Fx）52 50 102 从y的分布来看，对吸烟的态度众数是“反对”，众数次数为57,即＝57。再从x的每 一个分组(男、女)中y的次数分布来看，男性中y的分布众数是“容忍”，次数为37(f1m)；女性中y的分布众数是“反对”，次数为42(f2m)；总次数为102(n)。于是， 从计算结果可知，性别与对吸烟态度的相关程度为0.49，属于中等相关。 2．定序变量之间的相关系数
定序变量之间的相关测量常用Gamma系数法和Spearman系数法。Gamma系数法计算公式为： (3.2.13) 式中，G为系数；Ns为同序对数目；Nd为异序对数目。 所谓序对是指表明高低位次的两两配对，如果一对个案在变量x，y的分类表现位次一致，则为同序对；如果位次相反，则为异序对。 G系数取值在—1--十1之间。G=1，表示完全正相关；G=-1，表示完全负相关；G=0,表示完全不相关；－1 YBB00202003-2015 平均线热膨胀系数测定法 Pingjunxianrepengzhangxishu Cedingfa Test for Coefficent of Mean Linear Thermal Expansion 本法规定了远低于转变温度的弹性固体玻璃的平均线热膨胀系数的测定方法。 本法适用于各种材料药用玻璃平均线热膨胀系数的测定。 定义 （1）平均线热膨胀系数α（t 0：t ） 在一定的温度间隔内，供试品的长度变化与温度间隔及供试品初始长度之比。用式（1）表示： ()00001:t t L L L t t --?= α 式中： t 0 —初始温度或基准温度，℃； t —供试品实际温度，℃； L 0 —试验时玻璃供试品在温度t 0的长度，mm ； L —供试品在温度t 时的长度，mm 。 本法规定标称基准温度t 0是20℃，因此平均线热膨胀系数表示为α（20℃：t ）。 （2）转变温度t g 玻璃动态黏度为1012.3 Pa ·s 时的温度，该温度表示了玻璃由脆性状态向粘滞状态的转变，它相应于热膨胀曲线高温部分和低温部分两切线交点的温度。 仪器装置 （1）测量供试品的长度装置，精度为0.1%。 （2）推杆式膨胀仪（水平或垂直），能测出2×10-5L 0的供试品长度变化量（即2μm/100mm ）。 测长计的接触力不应超过1.0N 。这个力通过平面与球面的接触起作用，球面当的曲率半径不应小于供试品的直径。在一些特殊的装置中需要平行平面。 承载供试品装置应确保供试品安放在稳固的位置上，在整个实验过程中供试品要与推杆轴在同一轴线上，防止有任何微小改变。 若承载供试品装置是用石英玻璃制造，见结果表示（2）中给出的注意事项。 应采用标准材料进行仪器性能试验，方法见仪器性能试验 （3）加热炉 加热炉应与膨胀仪装置相匹配，起温度上限要比预期的转变温度高50℃左右，加热炉相对于膨胀仪的工作位置在轴向和径向上应具有0.5mm 以内的重现性。 在试验温度范围内（即上限温度比最高的预期的转变温度t g 低150℃并至少为300℃），在整个供试品长度区间，炉温应能恒定在±2℃之内。 （4）炉温控制装置应符合升降速率为5℃/min ±1℃/min 控制要求。 （5）温度测量装置 在t 0和t 温度范围内，能准确测定供试品的温度，误差应小于±2℃之内。 供试品 （1）形状和尺寸 3种相关系数的区别 在SPSS软件相关分析中,pearson(皮尔逊), kendall（肯德尔）和spearman（斯伯曼/斯皮尔曼）三种相关分析方法有什么异同两个连续变量间呈线性相关时，使用Pearson积差相关系数，不满足积差相关分析的适用条件时，使用Spearman秩相关系数来描述. Spearman相关系数又称秩相关系数，是利用两变量的秩次大小作线性相关分析，对原始变量的分布不作要求，属于非参数统计方法，适用范围要广些。对于服从Pearson相关系数的数据亦可计算Spearman相关系数，但统计效能要低一些。Pearson相关系数的计算公式可以完全套用Spearman相关系数计算公式，但公式中的x和y用相应的秩次代替即可。 Kendall's tau-b等级相关系数：用于反映分类变量相关性的指标，适用于两个分类变量均为有序分类的情况。对相关的有序变量进行非参数相关检验；取值范围在-1-1之间，此检验适合于正方形表格； 计算积距pearson相关系数，连续性变量才可采用;计算Spearman秩相关系数，适合于定序变量或不满足正态分布假设的等间隔数据; 计算Kendall秩相关系数，适合于定序变量或不满足正态分布假设的等间隔数据。 计算相关系数：当资料不服从双变量正态分布或总体分布未知，或原始数据用等级表示时，宜用spearman或kendall相关 Pearson 相关复选项积差相关计算连续变量或是等间距测度的变量间的相关分析 Kendall 复选项等级相关计算分类变量间的秩相关，适用于合并等级资料 Spearman 复选项等级相关计算斯皮尔曼相关，适用于连续等级资料 注： 1若非等间距测度的连续变量因为分布不明-可用等级相关/也可用Pearson 相关，对于完全等级离散变量必用等级相关 2当资料不服从双变量正态分布或总体分布型未知或原始数据是用等级表示时,宜用Spearman 或Kendall相关。 3 若不恰当用了Kendall 等级相关分析则可能得出相关系数偏小的结论。则若不恰当使用，可能得相关系数偏小或偏大结论而考察不到不同变量间存在的密切关系。对一般情况默认数据服从正态分布的，故用Pearson分析方法。 在SPSS里进入Correlate－》Bivariate，在变量下面Correlation Coefficients复选框组里有3个选项： Pearson Kendall's tau-b Spearman：Spearman spearman（斯伯曼/斯皮尔曼）相关系数 斯皮尔曼等级相关是根据等级资料研究两个变量间相关关系的方法。它是依据两列成对等级的各对等级数之差来进行计算的，所以又称为“等级差数法” 斯皮尔曼等级相关对数据条件的要求没有积差相关系数严格，只要两个变量的观测值是成对的等级评定资料，或者是由连续变量观测资料转化得到的等级资料，不论两个变量的总体分布形态、样本容量的大小如何，都可以用斯皮尔曼等级相关来进行研究 Kendall's相关系数 肯德尔(Kendall)W系数又称和谐系数，是表示多列等级变量相关程度的一种方法。适用这种方法的数据资料一般是采用等级评定的 过剩空气系数的计算方法 引言 在燃气燃烧产物(烟气)的计算工作中,过剩空气系数的计算就是经常遇到的。一般用于以下两方面: 一为在控制燃烧过程中,需要检测燃烧过程中的过剩空气系数,防止过剩空气变化而引起的热效率的降低,以及燃烧工况的恶化。 一为在检测燃气燃烧设备的烟气中的有害物质时,需要根据烟气样中氧含量或二氧化碳含量确定过剩空气系数,从而折算成过剩空气系数为1时的有害物含量。 为了简化计算,通常就是采用近似的计算公式。但就是这些近似公式都有一定的设定条件。不考虑设定条件,盲目地使用近似公式,往往会引起较大的偏差,甚至于出现错误。这也就是在检测工作中经常发现数字矛盾的原因之一。为了减少读者的查阅资料的时间,本文适当地重复过去推导的公式,强调的就是近似公式的使用条件以及应用时应该考虑的问题。最后提出两个比较精确的过剩空气计算公式,供有关人士参考。 For personal use only in study and research; not for commercial use 一、根据燃烧产物的成分计算过剩空气系数 本文讨论的主要就是完全燃烧情况下的过剩空气系数。 这里的完全燃烧就是指燃烧产物中未完全燃烧成分很低,例如CO与NO X含量属于ppm级。在计算燃烧产物成分时可以不计入这些未完全燃烧成分。 For personal use only in study and research; not for commercial use 1、过剩空气的来源 在完全燃烧条件下,燃烧产物中有过剩空气,来源于两个情况。一为在燃烧过程中混入过多空气,使燃烧后燃烧产物中有过剩的空气;另一为根据分析燃烧产物成分的需要抽取烟气样时,混入了周围的空气。 在燃烧以前混入过多的空气,会增加热损失,降低热效率;混入的空气过少(过剩空气系数小于1)也会恶化燃烧,造成污染环境与能源浪费。为此在运行过程中需要根据烟气样中的成分计算过剩空气系数。从而做出调整燃烧工况的措施。 For personal use only in study and research; not for commercial use 在燃烧以后混入周围的空气大多数就是在抽取烟气样时发生的。为了消除多余空气对烟气样中成分的影响,需要折算到没有多余空气时(过剩空气系数=1)烟气样的成分。这也需要计算过剩空气系数。 虽然在燃烧前混入过多空气会影响燃烧工况,而燃烧后混入空气对燃烧工况没有关系。但就是它们对烟气样的成分的影响就是相同的。都可以用烟气样中的氧或二氧化碳含量计算过剩空气系数。当然这个结论都就是在本文的先提条件,完全燃烧的情况下才能成立。 关于CEMS 中折算值和过量空气系数的说明 1、什么是折算值 按照GB13271 《锅炉大气污染物排放标准》的规定，实测的锅炉烟尘、二氧化硫、氮氧化物的排放浓度，必须执行国标GB/T16157规定，按下式进行折算： s C C αα?=' 式中： C —折算成过量空气系数为α时的颗粒物或气态污染物排放浓度，mg/m 3； C ’ —标准状态下干烟气中颗粒物或气态污染物浓度，mg/m 3； α—在测点实测的过量空气系数； αs —有关排放标准中规定的过量空气系数。 实测过量空气系数按下式计算： 2 2121 O X -=α 式中：2O X —烟气中氧的体积百分数。 比如对于某锅炉，CEMS 仪表测得的SO2浓度为500mg/m3（C ’=500），O2浓度为8%（2 O X =8），则实测的过量空气系数α=21/（21-8）=1.6， 如果排放标准中规定了该锅炉的理论过量空气系数αs =1.4，则SO2折算后的排放浓度（折算值）为：500*1.6/1.4=571.4 mg/m3。 2、为什么要采用折算值 同样的锅炉，如果人为控制的进风量不同或烟道存在漏风口，则测得的污染物排放浓度将不同，同时氧气含量也是不同的。为避免因进风不同造成的测量值差异，对同种锅炉执行统一的标准，做到客观、公平地评判排污状况，排放浓度使用了折算值，通过过量空气系数对测量浓度进行修正。 比如上面举的例子，虽然仪表测得的SO2浓度为500mg/m3，但该锅炉的氧气超标了，存在漏风或空气过量的问题，浓度不能真实反映锅炉的状况，采用折算后，修正为571.4 mg/m3，漏风或空气过量的影响被消除了。 3、排放标准中规定的过量空气系数 所谓过量空气系数，即燃料燃烧时，实际空气供给量与理论空气需求量的比值。锅炉排放标准中规定的过量空气系数与锅炉类型和功率相关，具体规定为： 对于燃煤锅炉，功率小于等于45.5MW的，过量空气系数采用1.8，功率大于45.5MW的，过量空气系数采用1.4，对于燃气或燃油锅炉，过量空气系数采用1.2。 在实际描述中，有些锅炉的功率以t/h计，它与MW的换算关系为：0.7MW=1t/h，比如45.5MW的锅炉相当于65t/h的锅炉。 锅炉的过量空气系数越高，表明该锅炉的燃烧效率越低，因此燃煤锅炉的系数比燃油燃气锅炉要高，而小的燃煤锅炉的系数YBB00202003-2015 平均线热膨胀系数测定法.doc
SPSS 3种相关系数的区别
过剩空气系数的计算方法
在线监测折算值和过量空气系数