桥梁支座计算

合集下载
  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

支座计算

(1)、确定支座的平面尺寸

橡胶板应满足:

R

ck

A e c

若选用支座平面尺寸为 l a62cm(顺桥)、 l b64cm的矩形,取

l 0a62 1

61cm

l

0b64 1

63cm

,支座形状系数 S 为:l

0a l0b6361

S

l

0b 2 1.510. 33

2t

es l

0a( 63 61)

式中:t

es ——中间层橡胶片厚度,取

t

es

1. 5cm

5S 12

,满足规范要求。

橡胶板的平均容许压应力为c

10.0MPa ,橡胶支座的剪变弹性模量

G

e

1.0MPa (常温下),橡胶支座的抗压弹性模量E e :

E e 5. 4G e S2 5. 4 1. 0 10. 332576. 23MPa

R0, gk831 . 47kN

计算时最大支座反力为R0, Pk285.456kN

R0131 . 06kN , qk

R0, rk39 . 71 kN

R

ck R

0,gk

R

0,Pk

R

0,qk

R

0,rk

831. 47285. 456131. 0639. 711287. 696kN

1287. 69610 3

10 . 0MPa

0. 610. 63

3. 35MPa<c

满足要求。

(2)、确定支座的高度

主梁的计算温差取T36℃,温差变形由两端的支座均摊,则每一个支座承受的水平位移l 为:

l

1

T l '1

10

5

36 36. 3 0. 640. 665cm

22

计算汽车荷载制动力引起的水平位移, 首先须确定作用在每一个支座上的制

动力 F bk 。对 36.3m 桥梁可布置四行车队, 汽车荷载制动力按 《桥规》 4.3.6 条,

为二车 道上总重力的

10%,二车道的荷载总重为:

(10. 5 36. 3

305. 2) 2 1 0. 67 919. 709kN

919. 709 10 0

91. 9709kN ,六根梁共 12 个支座,每个支座承受的水平力 F bk

为:

F

bk

165 13. 75kN

12

橡胶层总厚度 t e 应满足:

1、不计汽车制动力时:

t e

2 l ;

2 0. 665 1. 33cm

2 计汽车制动力时:

t e

l

0. 665

0. 974cm

F bk

13. 75 103

0. 7

2G e ab

0. 7

0. 64 0. 62

2 1.0 106

3、此外,从保证受压得稳定考虑,矩形板式橡胶支座的橡胶厚度应满足:

a

t e

a

6. 2cm

12. 4cm 。

10

5

由上述分析可知,按计入制动力和不计入制动力计算的橡胶厚度最大值为

1.33cm ,小于 6.2cm ,因此橡胶层总厚度 t e 的最小值取 6.2cm 。由于定型产品中 , 对于平面尺寸为 65cm × 65cm 的板式橡胶支座中, t e 只有 8cm ,9.5cm ,11cm ,1

2.5cm 四种型号, t e 暂取 8cm 。

钢板厚度取 0.5cm ,加劲板上、下保护层不应小于 0.25cm ,取 0.25cm ,中间 橡胶 层厚 度 取 15mm 。 故 可布 置 6 层 钢板 , 此时 ,加 劲板 总 厚 度:

t e

0.25 2 5 1.5

8cm , 与 取 用 值 一 致 。 加 劲 板 总 厚 度 为

t

s

5 6

cm ,故支座高度

h 8

311。

3

cm

l

0a

l

0b

24

39 10. 33

S

l

0b

2 0.5

( 63

2t es l

0a

61)

E

5. 4G S 2 5. 4 1. 0 10. 332

576. 23MPa

e

e

R t

e R t

e

ck ck

c, m

A E

A E

e

e

e

b

4096

10 3

80

4096

103

80

1. 906mm

0. 61

0. 63 576. 23

106

0. 61 0. 63

2000

106

(3)、验算支座的偏转(单位取 rad )

使用 C50混凝土,假设梁的抗弯刚度 B=2.273122

恒载产生的转角

1

gl 3

45 . 811 36. 33

0. 00402 rad

24B

24

2. 273122 10

7

车道均布荷载产生的转角

m q k l

3

0. 868 10. 5 3 2

c

36. 3

0. 000797 rad

24

24 2. 273122

7

B

10

车道集中荷载产生的转角

m c p k l 2

0. 868 305. 2 36. 32

0. 000963 rad

3

16B

16 2. 273122 10

7

人群荷载产生的转角

m c p or l

3

0. 555 3 0.75 36. 3 3

0. 000111 rad

4

24B

24 2. 273122

10

7

1 2

3

4

0. 005891rad

l

a

620

0. 005891

1. 82621 ,小于

c, m ,支座不会落空。

2

2

mm

按规范要求应满足

c,m

0. 07t e ,即

1. 906mm 0. 07

80

5. 6mm (满足规范要求)

验算偏转情况应满足:

(4)、验算支座的抗滑稳定性

不计入汽车制动时:

R

Gk

0. 3 * 831. 47 249. 441k N

l

3

1. 4G e

A

g t

e

1. 4 1. 0 10 0. 62 0. 64 6. 65 80 46. 18k N

相关文档
最新文档