打散分级机回转部分及传动设计

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盐城工学院毕业设计说明书 2006
图 2-1 打散分级机结构示意
Leabharlann Baidu
打散分级机主要由回转部件、顶部盖板及机架、内外筒体、传动系统、润滑系 统、冷却及检测系统等组成。主轴 1 通过轴套 2 固定在外筒体 8 的顶部盖板上，并 有外加驱动力驱动旋转。主轴吊挂起风轮 6，中空轴吊挂打散盘 3，在打散盘和风轮 之间通过外筒体固定有挡料板 5，打散盘四周有反击板 4 固定在筒体上，粗粉通过内 筒体 7 从粗粉卸料口 9 排出，细粉通过内筒体 7 从细粉卸料口 10 排出，而生料则从 进料口 11 喂入。 2.3 转子部分分析 打散分级机主要完成将辊压机辊出的料饼打散，并分选出粗粉和细粉的工作。 已知条件： 打散盘转速 450r/min；打散盘直径 1000mm；两班制工作（每班按 8h 计算） 传动方案（见图 2-2） ：
P0 2.13KW K 0.98 K L 0.89
确定 P0 确定包角系数 K 确定长度系数 K L 计算 V 带根数 z
[3] 查文献 表 4.7 得 P0 2.13KW [3] 查文献 表 4.8 得 K 0.98
查文献 表 4.2 得 K L 0.89
内，合适。取
v ·d d 1 ·n /(60 1000) 320 740· （ / 60 1000）m / s d d 2 i·d d 1 740 / 450 320 526.22mm
查文献 表 4.4
[3]
d d 2 512mm i 1 .6 n 2 462.5r / min
1
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2 总体方案论证
2.1 打散分级机的工作原理
打散分级机的打散方式是采用离心冲击粉碎的原理，经辊压机挤压后的物料呈 较密实的饼状，由对称布置的进料口连续均匀地喂入，落在带有锤形凸棱衬板的打 散盘上，主轴带动打散盘高速旋转，使得落在打散盘上的料饼在衬板锤形凸棱部分 的 作用下得以加速并脱离打散盘，料饼沿打散盘切线方向高速甩出后撞击到反击衬 板上后被粉碎。由于物料的打散过程是连续的 ，因而从反击衬板上反弹回的物料会 受到从打散盘连续高速飞出物料的再次剧烈冲击而被更加充分地粉碎。必须强调的 是，打散盘衬板表面的锤形凸棱的作用有别于传统的锤式破碎机的锤头，其主要作 用是避免物料在打散盘甩出时具有较高的初速度，从而获得较大的动能，能够有力 地撞击沿打散盘周向布置的反击衬板，用以强化对料饼的冲击粉碎效果。被打散的 物料通过环形通道均匀地落入分级区。 经过打散粉碎后的物料在挡料锥的导向作用下通过挡料锥外围的环形通道进入 在风轮周向分布的风力分选区内。物料的分级应用的时惯性原理和空气动力学原理， 粗颗粒物料由于其运动惯性大，在通过风力分选区的沉降过程中，运动状态改变较 小而落入内锥通体被收集，由粗粉卸料口卸出返回，同配料系统的新鲜物料一起进 入辊压机上方的称重仓。细粉由于其运动惯性小，在通风风力分选区的沉降过程中， 运动状态改变较大而产生较大的偏移，落入内锥筒体之间被收集，由细粉卸料口卸 出送入球磨机继续粉磨或入选粉机直接分选出成品。 在用于生料制备时，由于风轮的高速旋转所产生的负压和出风口所接的后排风 机所产生的负压，热风入口被引入，经风轮沿径向连续送出，打散过的物料在经过 风力分选区的沉降过程中形成较均匀的料幕于热风充分接触做热交换而得以烘干， 湿热气体经过风口排出。由于经过风力分选区的物料在悬浮状态下与热风接触，所 以热交换效率较高，烘干效果显著。 2.2 打散分级机的结构分析
（1） 选取小带轮直 径 d d1 （2） 验算带速 （3） 确定从动带轮 直径 d d 2 （4） 计算实际传动 比 i （5） 验算从动轮实 际转速 n 2 3. 确 定 中 心 距 a 和 带 长 参考文献 图 4.11 及表 4.4，选取小带轮直 径 d d 1 320mm
[3]
d d 1 320mm v 12.39 m/s v 在 5 ～ 25 m/s
1
电动机转速/r min 同步 1000 750 满载 980 740
Pm /kW
45 45
电动机的 质 量 /kg 550 600
传动装置的传动比
2.18 1.65
综合考虑电动机和传动装置的尺寸，结构和带传动的传动比，方案二比较适合, 所以选定电动机的型号为 Y280M-8。
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1 169.6， 合
适
5. 确定 V 带根数 z （1） 确定额定功率 P0
[3] 由 d d 1 320mm 、 n1 740 及查文献 表
P0 13.69 KW
4.5 得单根 D 型 V 带的额定功率为 13.69 KW （2） 确定 V 带根数 z
z
Pca ( P0 P0 ) K K L
允许
i d d 2 / d d 1 512 / 320 n 2 n1 / i 740 / 1.6r / min
(462.5-450)/450×100% = 2.78%＜5%
Ld
（1） 初选中心距
a0
0 .7 ( d d 2 d d 1 ) a 0 2 （d d 2 d d 1 )
2 带 轴承
（3-2）
则
= 0.96 0.9932 =0.9466
P0 P总


37.15 39.2 kW 0.9466
〜1.3) P0 =(1～1.3) ×39.2=39.2～51.02 kW 选取电动机的额定功率 Pm (1 [1] 查文献 得，取 Pm =45 kW 3）确定电动机转速 n m 〜3 取 V 带传动比 i带 1
[3]
设计依据及内容
设 计 结 果
Pca
（2） 选择 V 带型号
Pca = K A P 1.5 45 KW 67.5 KW
按 Pca 67.5 KW 、 n1 740 r / min 查文 献 4.11，选 D 型 V 带
[3]
Pca 67.5 KW
D型V带
dd2 2. 确定带轮直径 d d 1 、
a max a 0.03Ld , a min a 0.015 Ld 得 a max (1105 0.03 3550)mm a min (1105 0.015 3550)mm
a max 1216 mm a min 1052 mm
1 180
d d 2 d d1 60 a 512 320 180 60 169.6＞120 1105
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1 前言
打散分级机是与辊压机配套使用的新型料饼打散分选设备，该设备集料饼打散 与颗粒分级于一体，与辊压机闭路，构成独立的挤压打散回路。由于辊压机在挤压 物料时具有选择性粉碎的倾向，所以在经挤压后产生的料饼中仍有少量未挤压好的 物料，加之辊压机固有的磨辊边缘漏料的弊端和因开停机产生的未被充分挤压的大 颗粒物料将对承担下一阶段粉磨工艺的球磨系统产生不利影响，制约系统产量的进 一步提高。因为辊压机操作规程规定：设备启动时液压系统应处于卸压状态。所以， 在辊压机启动过程中将有大量未经有效挤压的物料通过辊压机。这也是在打散分级 机介入挤压粉磨工艺系统前的挤压预粉磨工艺系统产量提高幅度不大且存在较大波 动的重要原因。打散分级机介入挤压粉磨工艺系统后与辊压机构成的挤压打散可以 消除上述不利因素，将未经有效挤压，粒度和易磨性未得到明显改善的物料返回辊 压机重新挤压，这样可以将更多的粉磨移至磨外有高效率的挤压打散回路承担，使 入磨物料的粒度和易磨性均获得显著改善。此时，由于入磨物料的粒度分布由宽到 窄，细而均齐，不同粒径的物料有序地分布于球仓和段仓中被研磨，从而使各种不 同规格的球、段研磨群体的配置更加具有明确的针对性，有效地抑制球磨系统常见 的过粉磨现象，这将更加有利于提高球磨系统的粉磨效率，避免了在效率低下的球 磨系统中机械能无谓的大量流失，获得大幅度增产节能的效果。在用于生料制备时， 该设备还具有良好的烘干功能。经改造后，有辊压机、打散分级机和球磨系统构成 的挤压联合粉磨系统可使球磨系统增产 100-200%，节电 30%以上，研磨体消耗降低 60%以上的效果。
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图 2-2 转子运动简图
2.3.1 回转部分分析
QQ 2567214873
回转部分主要由主轴、中空轴、打散盘、风轮、轴承、轴承座、密封圈等组成， 本设计采用了双回转方式，即中空轴带动打散盘回转，产生动力来打散挤压过的物 料，主轴带动风轮旋转产生强大有力的风力场用来分选打散过的物料。打散盘上安 装带有锤形凸轮的耐磨衬板，在衬板严重磨损后需要换新的衬板。风轮在易磨损部 位堆焊有耐磨材料以提高风轮的使用寿命。本回转部件因为是立式安装，随着使用 期的加长，密封圈的磨损，润滑油的溢漏是难免的。所以在该系统中还设有加油口， 通过润滑系统自动加油或手动加油，以使各轴承在良好的润滑状态下运转。该系统 中还设有轴承温度检测口，用于安装端面热电阻，保证连续检测温度并报警。 2.3.2 传动部分分析 传动部分主要有主电机、调速电机、大小皮带轮、联轴器、传动皮带等组成， 该系统采用了双传动方式，主电机通过一级皮带减速带动中空轴旋转，调速电机通 过联轴器直接驱动主轴旋转，具有结构简单，体积小，安装制作方便的优点。双传 动系统实现了打散物料和分级物料须消耗不同能量和不同转速的要求，调速电机可 简捷灵活地调节风轮的转速，从而实现了分级不同粒径物料的要求，同时也可以有 效地调节进球磨机和回挤压机的物料量，对生产系统的平衡控制具有重要意义。
故电动机转速的可选范围为 n m = i带 n w =（1～3）×450r/min=450～1350 r/min 符合这一转速范围的同步转速有 750r/min、1000 r/min 两种，查文献[1]得出两 种适合的电动机的型号，因此有两种传动比方案，如表 3-1 所列。
表 3-1 方 电动机型号 案 1 2 Y280S-6 Y280M-8 额定功率 传动比方案对照
[3] 查文献 表 4.2 得 Ld 3550 mm
Ld 3550 mm
（3） 计算中心距 a
Ld L0 得 2 3550 3580 a (1200 )mm 2 a a0
a 1105 mm
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续表 设 计 项 目 （4） 确定中心距调 整范围 4. 验算小带轮包角 1 设计依据及内容 设 计 结 果
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3.1
打散部分设计
电动机的选择 1）按工作条件和要求，选用一般用途的 Y 系列三相异步电动机，为卧式封闭结
构。 2）选择电动机的容量 经分析计算得打散盘所需消耗的总功率 P总 =37.15 KW 电动机所需功率
P0 P总

（3-1）
由经验及实践选择，整个传动过程中有 1 对轴承，电机采用 V 带传动,它们的传 动效率可查阅文献[1]得 带 =0.96， 轴承 =0.993 从电动机至打散机的总效率为
582.4mm a 0 1664mm
得 取 a 0 1200 mm
0.7 (320 512)mm a 0 2 (320 512)mm
（2） 求带的基准长 度 L0
(d d 2 d d 1 ) 2 L0 2 a 0 ( d d 1 d d 2 ) 2 4a 0 [2 1200 (320 512) / 2 (512 320) 2 /( 4 1105 ]mm 3580 mm
3.2
带轮的设计计算
已知 V 带为水平布置，所需功率 P = 45 kW，由 Y 系列三相异步电动机驱动，转 速 n1 =740 r/min,从动轮转速 n2 =450 r/min，每天工作 16h。
设 计 项 目 1. 选择 V 带型号 （1） 确定计算功率 查文献 表 4.6 得工作情况系数 K A 1.5