JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核
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JBT4712.3耳式支座计算软件
耳式支座计算
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序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
数值
JB/T4712.3-2007支承式支座载荷计算 适用：PN0～1.6MPa，DN300～4000mm,L/DN≤5,且H0≤10m 容器设计压力 设计温度 圆筒材料 设计温度下许用应力 [σ ]t MPa 圆筒厚度附加量 设备总重 重力加速度 地震影响系数 C m0 g a mm kg m/s2 7度：0.08、0.12 8度：0.16、0.24 容器内径 容器外径 10m高处的基本风压 水平力至底板高度 Di D0 q0 h mm mm N/m2 mm 有保温层时取保温层外径 用户提供或查GB50009表D.4及及其他 9度：0.32 0.12 1200 1220 400 0 C1+C2 壳体+附件+内部介质+保温 Ps t MPa 0.88 70 Q345R 189 3.3 1895 9.80665
m0g Ge 4(Ph GeSe) 103 kn nD
Q<[Q],满足要求
支座处圆筒支座弯矩 筒体有效厚度 支座处筒体许用弯矩
ML δ e
kN.m Q(L2-S1)/1000 mm δ n-C
[ML] kN.m 以δ e和P查JB/T4712.3表B.1～B.4 ML<[ML],满足要求 以上均满足要求，所选支座可行。
(Di 2 n 2 3 ) 2 b2 2( L2 S1 )
2
b2 L2 S1 δ n D Ge Se Pe Pw P [Q] Q
1541.1 0 0 2230.0 1095.1 2503.8 30.0 5.6 通过 0.87 6.7 4.71 通过
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序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
数值
JB/T4712.3-2007支承式支座载荷计算 适用：PN0～1.6MPa，DN300～4000mm,L/DN≤5,且H0≤10m 容器设计压力 设计温度 圆筒材料 设计温度下许用应力 [σ ]t MPa 圆筒厚度附加量 设备总重 重力加速度 地震影响系数 C m0 g a mm kg m/s2 7度：0.08、0.12 8度：0.16、0.24 容器内径 容器外径 10m高处的基本风压 水平力至底板高度 Di D0 q0 h mm mm N/m2 mm 有保温层时取保温层外径 用户提供或查GB50009表D.4及及其他 9度：0.32 0.12 1200 1220 400 0 C1+C2 壳体+附件+内部介质+保温 Ps t MPa 0.88 70 Q345R 189 3.3 1895 9.80665
m0g Ge 4(Ph GeSe) 103 kn nD
Q<[Q],满足要求
支座处圆筒支座弯矩 筒体有效厚度 支座处筒体许用弯矩
ML δ e
kN.m Q(L2-S1)/1000 mm δ n-C
[ML] kN.m 以δ e和P查JB/T4712.3表B.1～B.4 ML<[ML],满足要求 以上均满足要求，所选支座可行。
(Di 2 n 2 3 ) 2 b2 2( L2 S1 )
2
b2 L2 S1 δ n D Ge Se Pe Pw P [Q] Q
1541.1 0 0 2230.0 1095.1 2503.8 30.0 5.6 通过 0.87 6.7 4.71 通过
耳座,支承式支座计算
8.4 128.9
mm KN 支座满足要求
支承式支座设计计算 计算所依据的标准 一 设计条件 设备内径 封头名义厚度 设备操作重量 设备总高 腐蚀裕度 容器设备 地震设防烈度 地震系数 基本风压 风压高度变化系数 偏心载荷 偏心距 水平力作用点至底板高度 支座类型 支座允许载荷 支座 支座数量 支座安装尺寸 不均匀系数 二 计算支座承受的实际载荷 [Q] n D k α qo fi Ge Se H 符号 Di δ
n
计算单位 JB/T4712.4-2007 数值 2800 10 26000 5100 1.6 7 0.12 550 1.00 0 0 0 B4 450 4 1820 0.83 KN 个 mm N mm mm N/㎡ mm kg mm mm 度 单位
机械股份有限公司
简图
mo Ho C=C1+C2
地震载荷： Pe＝α *m0*g 风载荷： 水平力： Pw=1.2*fi*q0*D0*H0*10 P=Pe+0.25Pw
-6
30576 9492 32949 74.4源自N N N KN 支座满足要求
m0 g Ge 4* P * H Ge Se -3 + 支座实际载荷 Q= 10 nD k n
Q 三 支座允许的垂直载荷
<
[Q]
封头有效厚度 δ e=δ n-C 由表B.5查得[F] Q < [F]
液化石油气贮罐力学模型和支座简要分析
第八题：现有卧式液化石油气贮罐（1）建立贮罐在重力载荷作用下的力学模型。
（2）支座的最佳位置。
（3）支座形式有哪些？采用何种支座支撑？一、卧式贮罐在重力载荷下的力学模1、卧式液化石油气贮罐立体效果图2、卧式液化石油气贮罐平面图（1）概念：A.两物体连接在一起，若在连接处两者可以有相对运动而不能有相对移动，则此种连接方式称为铰接。
B.以铰接方式连接在一起的两物体互为约束，这种约束成为铰链。
C.若转动是光滑的，则成为光滑铰链。
（2）特殊类型：①固定铰支座②可动铰支座a)若铰链与参照物（通常为基础或机架等静止物）连接在一起而没有相对位移，就形成了固定铰座。
b)如图：固定铰支座产生的约束力与一般的铰链相同，仍可用互相垂直的分力Nx和Ny表示。
a)如果铰链相对于参照物可以有某一方向的相对移动，就成为可动铰支座；如图所示：相当于支座和支承面之间有辊轴而允许相对移动。
b)可动铰支座不可能限制被约束物体在其可动方向的位移，只能对被约束物体在可动方向之法线方向上的位移加以限制。
因此，可动铰支座产生的约束力与其可动方向垂直。
重力载荷作用下的力学模型图3、2如图表示的液化石油气贮罐，考虑到支座的结构及其对贮罐位移的限制能力以及贮罐热胀冷缩的要求，将两个鞍座分别简化为固定铰支座和可动铰支座，从而建立贮罐在重力载荷作用下的力学模型。
二、卧式液化石油气贮罐支座最佳位置1、剪力图和弯矩图基本规律：1) q＝0，则Q=常数，剪力图为水平直线；M(x) 为x 的一次函数，弯矩图为斜直线。
2) q＝常数，Q(x) 为x 的一次函数，剪力图为斜直线；M(x) 为x 的二次函数，弯矩图为抛物线。
分布载荷向上(q > 0)，抛物线呈下凹形；分布载荷向下(q< 0)，抛物线呈上凸形。
3)剪力Q=0处，弯矩取极值。
4) 集中力作用处，剪力图突变；集中力偶作用处，弯矩图突变。
I.两支座位置由图（a ）中的尺寸a 决定。
显然，a 值的变化会同时引起跨中截面和支座处弯矩值的变化。
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
0.8878 合格
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核
：
支承式支座强度校核（标准支座 JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
计算单位：四川科新机电股份有限公司
设备名称：
附录A例题
支座型号： B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径） δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离）
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数（安装3个支座时取 k=1，3个支座以上时取 k=0.83） 地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
g ——
kN MPa kg mm
——
mm
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11
1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12
225.2
170 10000 2000
支承式支座强度校核（标准支座 JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
计算单位：四川科新机电股份有限公司
设备名称：
附录A例题
支座型号： B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径） δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离）
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数（安装3个支座时取 k=1，3个支座以上时取 k=0.83） 地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
g ——
kN MPa kg mm
——
mm
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11
1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12
225.2
170 10000 2000
JB 4712.2支腿计算
支腿材料的屈服强度 设备重要度系数
ReL = η=
235.4 Mpa 1
单根支腿的轴向水平截面惯性矩
IX-X = 46104917 mm4
单根支腿的径向水平截面惯性矩
IY-Y = 16007509 mm4
单根支腿的横截面面积
A=
假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大
6208 mm2
2
mm
235 Mpa
=
5.8 mm
tf1 =
12 mm
每条装配焊缝的计算长度
=330-10 焊缝的抗弯截面模量
=2*320^2*12/(6*SQRT(2)) 支腿装配焊缝的弯曲应力
=7250.4*2235/289630.9 焊缝的截面面积
=2*320*12/SQRT(2) 支腿装配焊缝的剪切应力
=ABS(-72808)/5430.6 设计温度下支腿材料的许用应力 支腿装配焊缝的当量应力
********************************************************************************************* **********************************************
☞ 水平风载荷
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取
=SQRT(55.9^2+3*13.41^2) 焊缝系数 支腿装配焊缝的抗弯，抗剪许用应力
=1.5*105*0.49 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：由于σf ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的剪切应力验算：由于τ1 ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的当量应力验算：由于σz ≤ B，安全。
= 320 mm
容器支座强度计算
座满足本体允许载荷要求）
座满足封头允许垂直载荷要求）
株洲三联压力容器制造有限责任公司
支承式支座（JB/T 4712.4-2007）实际承受载荷的近似计算
设备总重量m0 偏心载荷Ge
水平力作用点到底板高度H
kg N mm
（包括壳体及其附件，内部介质及保温层的重量）
不均匀系数k 支座数量n 支座安装尺寸D 偏心距Se
10m高度处的基本风压值q0
（安装3个支座时取k=1；安装3个以上时，取k=0.83）
#DIV/0! （当Q<[F]时，所选用支座满足封头的近似计算
温层的重量）
时，取k=0.83）
08(0.12)、0.16(0.24)、0.32)
0m、15m、20m时风压高度变化系数分别取1.00、1.14、1.25)
、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
栏为用户自填数值 栏表格自动生成结果 栏为显示结论
（对于B类地面粗糙度，设备质心所在高度为≤10m、15m、20m时风压高度变化系数分
（B类地面粗糙度指田野、乡村、丝林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇
0.0 N 0.0 N 0.0 N #DIV/0! kN kN kN 结论
注：
栏为用户自填数值 栏表格自动生成结果 栏为显示结论
#DIV/0! （当Q<[Q]时，所选用支座满足本体允许载荷要求）
mm mm N/㎡ mm mm
0.0 N （重力加速度g=9.8m/s*s)
地震影响系数a 容器外径Do 风压高度变化系数fi 容器总高度H0 水平力计算P 水平地震力Pe 水平风载荷Pw Pe+0.25Pw 支座承受的载荷Q 支座本体允许载荷[Q] EHA允许垂直载荷[F]
（对7、8、9度地震设防烈度分别取0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.3
JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)
Cb= 2
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σf：σf=RL1/Z， M
式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
σf= 35.71 Z= ########
校核
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； φ-焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时）
σf≤[B]
hf1= 350 tf1= 12.0 [B]= 77.18 φ= 0.49
安全
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σf：τ1=FL2/A1， M 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2；
校核
τ1≤[B]
ห้องสมุดไป่ตู้
τ1= 18.66 A1= 5939.70
安全
7.3 支腿装配焊缝的当量应力σz：
校核
σZ≤[B]
H0-容器壳体总长度（mm)；
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe：
Pe=aem0g
ae-地震影响系数；
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量；（kg）
8
1.96
2.94
0.16
0.24
Pe= 21024.79 ae= 0.16
9 3.92 0.32
m0= 13395
3. 载荷的确定：
3.1 水平载荷 FH（N）
—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大
3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σf：σf=RL1/Z， M
式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
σf= 35.71 Z= ########
校核
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； φ-焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时）
σf≤[B]
hf1= 350 tf1= 12.0 [B]= 77.18 φ= 0.49
安全
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σf：τ1=FL2/A1， M 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2；
校核
τ1≤[B]
ห้องสมุดไป่ตู้
τ1= 18.66 A1= 5939.70
安全
7.3 支腿装配焊缝的当量应力σz：
校核
σZ≤[B]
H0-容器壳体总长度（mm)；
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe：
Pe=aem0g
ae-地震影响系数；
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量；（kg）
8
1.96
2.94
0.16
0.24
Pe= 21024.79 ae= 0.16
9 3.92 0.32
m0= 13395
3. 载荷的确定：
3.1 水平载荷 FH（N）
—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大
3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力
容器支座及其选用
50
51
52
53
支座材料
A型支座筋板和底板材料为Q235A
B型支座钢管材料为10，底板材料为Q235-A
垫板：与容器封头材料相同
54
支座的标记
JB/T4712.4-2007 ① —— 型式 ② —— 号数
支座 ① ②
若支座高度、垫板厚度与标准尺寸不同，应在设备图纸零
件名称或备注栏中注明
容器壳体的有效厚度大于3mm
容器壳体材料与支座材料具有相同或相近化学成分和性能指标
66
支座的选用
Q的计算（取各载荷组合后最大值，考虑自重、盛 水重、物料、附件等）
计算举例
确定安装尺寸
67
4.裙式支座
68
谢谢大家 再见！
69
56
3. 耳式支座（ JB/T4712.3-2007代JB/T4725-92）
57
58
型式特征
型式
A AN B
支座号
1~8 1~3 1~8
适用公称直径/mm
结构特征
短臂，带垫板 短臂，不带垫板 长臂，带垫板
DN300～4000
BN
1~3
长臂，不带垫板
59
增加了加长臂C型耳座、带盖板、材料等内 容。
尺寸、允许载荷、高度、最大支承高度 支腿数量：≥2
60
61
62
63
支座材料
筋板和底板为Q235A 垫板材料一般应与容器材料相同
64
支座的标记 JB/T4712.3-2007 支座 ① ② - ③
① —— 型式
51
52
53
支座材料
A型支座筋板和底板材料为Q235A
B型支座钢管材料为10，底板材料为Q235-A
垫板：与容器封头材料相同
54
支座的标记
JB/T4712.4-2007 ① —— 型式 ② —— 号数
支座 ① ②
若支座高度、垫板厚度与标准尺寸不同，应在设备图纸零
件名称或备注栏中注明
容器壳体的有效厚度大于3mm
容器壳体材料与支座材料具有相同或相近化学成分和性能指标
66
支座的选用
Q的计算（取各载荷组合后最大值，考虑自重、盛 水重、物料、附件等）
计算举例
确定安装尺寸
67
4.裙式支座
68
谢谢大家 再见！
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3. 耳式支座（ JB/T4712.3-2007代JB/T4725-92）
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型式特征
型式
A AN B
支座号
1~8 1~3 1~8
适用公称直径/mm
结构特征
短臂，带垫板 短臂，不带垫板 长臂，带垫板
DN300～4000
BN
1~3
长臂，不带垫板
59
增加了加长臂C型耳座、带盖板、材料等内 容。
尺寸、允许载荷、高度、最大支承高度 支腿数量：≥2
60
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支座材料
筋板和底板为Q235A 垫板材料一般应与容器材料相同
64
支座的标记 JB/T4712.3-2007 支座 ① ② - ③
① —— 型式
容器支座计算(JB4712-2007)
支撑式支座载荷计算 计算数据 依据：按JB/T4712.4-2007附录A 设备质量m 0 重力加速度g 偏心载荷G e 支座数量n 地震系数a c （7，8，9分别为0.08(0.12)，0.16(0.24)，0.32） 水平力作用点至底板高度H 容器高度H 0 10米高度处的基本风压值q 0 偏心距S e 风压高度变化系数f i 容器内径D i 壳体厚度δ n 所选支座的允许载荷 圆筒厚度附加量C 圆筒有效厚度δ e 容器外径D 0 安装尺寸D 计算过程
20000 kg 9.81 10000 4 0.12 50300 mm 1 2380 mm 10 350 2 8 2400 1470 mm kN mm mm mm mm
支座载荷计算
不均匀系数k （3个为1，3个以上为0.83） 水平地震力 水平风载荷 水平力P 实际承受的载荷 结论 0.83 23544 N 6859 N 25259 N
Pe m0 g
Pw 1.2 fi q0 Do H0 106
m g Ge 4( Ph Ge Se ) Q 0 103 nD kn
156.9 kN 支座安全
20000 kg 9.81 10000 4 0.12 50300 mm 1 2380 mm 10 350 2 8 2400 1470 mm kN mm mm mm mm
支座载荷计算
不均匀系数k （3个为1，3个以上为0.83） 水平地震力 水平风载荷 水平力P 实际承受的载荷 结论 0.83 23544 N 6859 N 25259 N
Pe m0 g
Pw 1.2 fi q0 Do H0 106
m g Ge 4( Ph Ge Se ) Q 0 103 nD kn
156.9 kN 支座安全
JB4712-2007各种支座自动计算校核
cr]=
911.48 安全
τ ＝ 1.04 [τ ]＝ 63 105 安全
σ b= 172.33 式中： L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度，mm； L1=H+h Lf1/2+50 = 2130 hf-支腿与本体装配的焊缝长度，mm； hf= 360 e-壳体外壁至支柱形心距离，mm； e=W/2 e= 90 Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量，mm^3； Wmin= 129674 支腿的许用弯曲应力[σ b]，MPa； [σ b]= 235 校核 σ b≤[σ b] 安全
m0= 13395
FH= 23237.39 W1= 131360 R= 5809.35 N= 4 FL1= 45127.57
FL2-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
FL2= -110808
HC-基础顶面至设备质心的高度，mm； DB-支柱中心圆直径，mm；
HC=H-h2+L/2
HC= 4772.00 DB= 1422.24
bt= bt]=
0.00 117.6 安全
[τ
τ
bt≤[τ bt]
6. 基础板的强度计算： 基础上的压缩应力σ c1： σ c1=FL2/(b1*b2), MPa σ c1= 式中： b1-基础板长度，mm； b1= b2-基础板宽度，mm； b2= [σ c1]-混凝土许用耐压应力，MPa； [σ c1]= 校核 σ
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm；
H= h2= L= W= DN=
1900 40 5824 180 1200 14 12
JB-T_4712.4_支撑式支座实际承受载荷计算
-6
KN KN
350 177 47040 2224 7339 48875 142.0 合格 合格
350 149 35280 2020 5333 36613 120.6 合格 合格
150 63 11760 1216 2408 12362 51.7 合格 合格 kN kN N mm N N kN
果
编制依据：JB/T4712.4-2007
N/mm N mm
2
偏心距 Se = 支座本体允许载荷 [Q] B型支座封头允许垂直载荷 [F] 水平地震力 Pe = α m0g = 容器外径 D0 = Di+2*t+2*tb 结 水平风载荷 Pw = 1.2fiq0D0H0*10 = 水平力 P = max(Pw,Pe+0.25Pw )= 单个耳座实际承载 Q= Q≤[Q] 合格，Q>[Q] 不合格 Q≤[F] 合格，Q>[F] 不合格
1 2200 12 1650 0 5000 20000 2800 4 0.83 0.24 1 550
2 2000 10 1500 0 4000 15000 220040 0 3000 5000 1800 3 1 0.24 1 550
单位 mm mm mm mm mm Kg mm
支撑式支座载荷计算 (适于H/D≤5 且H≤10m) 容器内径 Di = 壳体名义厚度 t= 耳座安装尺寸D= 保温层厚 tb = 容器总高度 输 入 数 据 H0 = 设备操作质量 m0 = (壳+附件＋介质＋保温) 重心至底板距离 h= 耳座数量 n= 不均匀系数 k= 地震系数 α = 风压高度变化系数 fi = 基本风压 偏心载荷 q0 = Ge =
KN KN
350 177 47040 2224 7339 48875 142.0 合格 合格
350 149 35280 2020 5333 36613 120.6 合格 合格
150 63 11760 1216 2408 12362 51.7 合格 合格 kN kN N mm N N kN
果
编制依据：JB/T4712.4-2007
N/mm N mm
2
偏心距 Se = 支座本体允许载荷 [Q] B型支座封头允许垂直载荷 [F] 水平地震力 Pe = α m0g = 容器外径 D0 = Di+2*t+2*tb 结 水平风载荷 Pw = 1.2fiq0D0H0*10 = 水平力 P = max(Pw,Pe+0.25Pw )= 单个耳座实际承载 Q= Q≤[Q] 合格，Q>[Q] 不合格 Q≤[F] 合格，Q>[F] 不合格
1 2200 12 1650 0 5000 20000 2800 4 0.83 0.24 1 550
2 2000 10 1500 0 4000 15000 220040 0 3000 5000 1800 3 1 0.24 1 550
单位 mm mm mm mm mm Kg mm
支撑式支座载荷计算 (适于H/D≤5 且H≤10m) 容器内径 Di = 壳体名义厚度 t= 耳座安装尺寸D= 保温层厚 tb = 容器总高度 输 入 数 据 H0 = 设备操作质量 m0 = (壳+附件＋介质＋保温) 重心至底板距离 h= 耳座数量 n= 不均匀系数 k= 地震系数 α = 风压高度变化系数 fi = 基本风压 偏心载荷 q0 = Ge =
耳式支座校核计算
符号意义符号数值备注筒体内径 mm Di 4000
壳体名义厚度 mm δn 18
筋板间距 mm b2400
筋板宽度 mm L2600
筋板厚度 mm δ218
垫板厚度 mm δ316
螺栓孔位置 mm S1140
耳座安装尺寸 mm D 4968.287
符号意义符号数值备注重力加速度 m/s^2g 9.8取g=9.8 m/s^2偏心载荷 N Ge 0
偏心距 mm Se 0
水平力作用点至底板高度 mm h 2500
不均匀系数k 0.83n=3,k=1;n ≥3,k=0.83设备总质量 kg
mo 120000包括壳体及其附件,内部介质及保温层的质量支座数量
n 8地震系数
αe 0.12对7,8,9度地震分别取0.08(0.12),0.16(0.24),0.32容器外径 mm
Do 4036风压高度变化系数
fi 1按设备质心所处高度取容器总高度 mm
Ho 8000基本风压值 N/m^2
qo 55010m 高度处水平地震力 N
Pe 141120水平风载荷 N
Pw 16870.48水平力 N
P 145337.6取Pw 和Pe+0.25Pw 的大值支座实际承受的载荷K N Q
213.6748支座处弯矩 kN.m ML 98.29039耳式支座校核计算(JB/T4712.3-2007
耳座安装尺寸D 计算
耳式支座实际承受载荷的近似计算。
JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)2
p —设计压力 t —设计温度 D N —公称直径（标准规定DN≤4000） Di —壳体内径 D 0 —容器外径（有保温时为保温层外径）
δn — 壳体的名义厚度 C1 — 钢材厚度负偏差 C2 — 腐蚀裕量 δe — 壳体的有效厚度 (δ e = δ n —C 1 —C 2 )
H 0 —容器总高度 h —水平力作用点至支座底板的距离
（水平作用点在支座底板上方为正值，在支座底板下方为负值）
支座底板离地面的高度
地面粗糙度类型（ A 、 B 、 C 、 D 共四类）设Leabharlann 质心所处高度(本程序限定H≤15m)
f i —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取）
n--支座数量
k —不均匀系数（安装 3 个支座时取
[Q ]—支座的许用载荷
—— kN kN·m mm mm mm mm mm N/m2 度 —— —— m/s2 MPa
三、结论
符合标准范围DN≤4000，本支座可用。
Q < [Q] 满足支座本体允许载荷要求 ML > [ML] 不安全。
简图：
支承式支座强度校核（标准支座
计算单位：
设备名称： 附录A例题
JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
支座型号：
B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 单位 MPa ℃ mm mm mm mm mm mm mm m/s2 kg mm mm kN 个
k=1，3个支座以上时取 k=0.83）
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11 1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12 225.2 170 10000 2000
4712.3-2007耳式支座计算
耳式支座计算
以下各部分计算内容系根据JB/T 4712.3-2007《容器支座 第3部分:耳式支座 附录A》进行设计计算。
一、数据输入
设计压力 设计温度 壳体内径 设备总高度 支座底板离地面高度 支座底板距设备质心 p t Di H0 h fi q0 N/m2 MPa ℃ mm mm mm mm 0.6 270 1000 7767 6000 1000 B 1 650 7 0.08 MPa mm mm mm kg N mm mm mm mm mm DO n k mm mm 118 10 0.3 9.7 9131 0 0 140 289.5 70 10
附表2 对应于设防烈度α
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数最大值α
max
7 0.1g 0.08 0.15g 0.12 0.2g 0.16
8 0.3g 0.24
9 0.4g 0.32
进行设计计算。
δ3
kN
判断依据:Q<[Q]且ML<[ML]，所选耳式支座合格
耳式支座最终校核结果
距地面高度Hit
附表1 风压高度变化系数fi 地面粗糙度类别
5 10 15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150
A 1.17 1.38 1.52 1.63 1.80 1.92 2.03 2.12 2.20 2.27 2.34 2.40 2.64
7.265968192
33.10236
3.计算支座处圆筒所受的支座弯矩
ML
Q l 2 s1 10 3
kN m
三、校核所选耳式支座
耳式支座本体允许载荷 支座处圆筒的许用弯矩 [Q] kN [ML] kN m
110 11.3 合格
以下各部分计算内容系根据JB/T 4712.3-2007《容器支座 第3部分:耳式支座 附录A》进行设计计算。
一、数据输入
设计压力 设计温度 壳体内径 设备总高度 支座底板离地面高度 支座底板距设备质心 p t Di H0 h fi q0 N/m2 MPa ℃ mm mm mm mm 0.6 270 1000 7767 6000 1000 B 1 650 7 0.08 MPa mm mm mm kg N mm mm mm mm mm DO n k mm mm 118 10 0.3 9.7 9131 0 0 140 289.5 70 10
附表2 对应于设防烈度α
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数最大值α
max
7 0.1g 0.08 0.15g 0.12 0.2g 0.16
8 0.3g 0.24
9 0.4g 0.32
进行设计计算。
δ3
kN
判断依据:Q<[Q]且ML<[ML]，所选耳式支座合格
耳式支座最终校核结果
距地面高度Hit
附表1 风压高度变化系数fi 地面粗糙度类别
5 10 15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150
A 1.17 1.38 1.52 1.63 1.80 1.92 2.03 2.12 2.20 2.27 2.34 2.40 2.64
7.265968192
33.10236
3.计算支座处圆筒所受的支座弯矩
ML
Q l 2 s1 10 3
kN m
三、校核所选耳式支座
耳式支座本体允许载荷 支座处圆筒的许用弯矩 [Q] kN [ML] kN m
110 11.3 合格
JBT4712(1).4-2007支承式支座强度计算(B型)
说明： 填写值 无 填 充 固定值 计算值 计算结论
w对于B类地面粗糙度 设备质心所在高度Hc,(m) 风压高度变化系数fi 10 1 15 1.14 20 1.25
地震影响系数 设防烈度 设计地震加速度 地震影响系数ɑe 注：g为重力加速度。 7 0.1g 0.08 7 0.15g 0.15 8 0.2g 0.16 8 0.3g 0.24
9 0.4பைடு நூலகம் 0.32
计 算
设计图号： 2200 2220 12 4500 6000 3827 790 800 1500
δ e L H0 H D Ge Se
450 1 7192.80
5000 7 0.1 9.8 0.08 3920
3 1.00 5718.20 55.56
[Q] [F]
100 177.1 合格 合格
封头的允许垂直 载荷（kN） 满足支座本体允许载荷的要求 满足支座本体允许载荷的要求
支 承 式 支 座 的
设备名称： 容器公称直径 （mm） 容器外径 （mm） 封头有效厚度（mm） 壳体总长度（mm） 容器总高度（mm） 基础顶面至设备质心的高度（mm） 支座安装尺寸（mm） 偏心载荷 偏心距 (N) (mm) 水平风载荷 10m高处基本风压（N/m²） 风压高度变化系数 水平风载荷 q0 fi Pw 地震作用标准值计算 设备重量 （kg） 设防烈度 设计基本地震加速度系数 重力加速度 （ m/s²） 地震影响系数 地震作用标准值 （N) 载荷的确定 支腿个数 不均匀系数 水平力（N） 支座承受的载荷（kN） 结果 支座本体允许载荷（kN） 查得 查得 Q<[Q] Q<[F] N k P Q g ɑe Pe m0 计算条件 DN D0
容器支座及其选用
4个
38
39
40
41
42
支座材料
支柱
角钢：Q235A
钢管：20
垫板：与筒体相同
底板：Q235A 盖板：Q235A
43ຫໍສະໝຸດ 支座的标记 JB/T4712.2-2007 ① —— 型式 ② —— 号数 ③ —— 支承高度 H ④—— 垫板厚度（对于A、B、C型支座） 支座 ① ② － ③ － ④
用合金钢制的容器壳体 容器壳体有热处理要求
与支腿连接处的圆筒有效厚度小于标准中给出的最小厚度
46
注意：新标准中还增加了支腿计算方法（附录A）
2. 支承式支座（ JB/T4712.4-2007代JB/T4724-92）
新标准的变化
适用范围：本标准适用于下列条件的钢制立式圆筒形容器
公称直径DN800～4000 圆筒长度L与公称直径DN之比L/DN≤5 容器总高度H0≤10000
47
48
结构型式
支腿 筋板（钢板焊制）、钢管
垫板
底板
与支腿相比：高度低、承载量大，支承在封头上
49
型式特征
型式 A B 支座号 1~6 1~8 适用公称直径/mm DN800～3000 DN800～4000 结构特征 钢板焊制，带垫板 钢管制作，带垫板
尺寸、允许载荷、高度 支座数量：≥3
支座及垫板材料应在设备图样的材料栏内标注，表
示方法：支座材料/垫板材料，无垫板时只注支座材
料
65
支座的选用
由Q和DN选取相应的支座号，计算支座承受的载荷 Q，使Q≤[Q]
支承式支座计算
Q
m0
g
Ge
k
17.62103243 833 9.8 2500 1
n
P
H
Se
D
3 1110.65 1500 895 370
P
1110.648
P=amog+0.25Pw和P=Pw中较大值
a
mo
g
0.12
833
9.8
Pw
524.16
Pw=1.2fiqoDoHo/1000000
Pw
fi
qo
Do
Ho
524.16
1
300
520
式中：
Q ——支座承
受的载荷，
kN；
2800
D ——支麻安装尺寸，mm，对A型支座，D ＝2s2 对B型支座，D ＝D r ；s2,Dr 见表2、表3；
g －重力加速度，取g ＝9.8m／s2 Ge ——偏心
载荷，N H ——水平力作用点至底板高度，
k ——不均匀系数，安装3个支座时取k ＝1；安装3个以上时，取k ＝0.83；
P w ——水平 风载荷，N；
Pw 1.2 fiq0 D0 H 0 106
Pw 1.2 fiq0 D0 H 0 106
D 0 ——容器 外径，mm， 有保温层时 取保温层外 径；
f i ——风压 高度变化系
数，按设备
质心所处高 度取；
对于B类地面
粗糙度：
设备质心所在高度， ≤10
15
风压高度变化系数， 1.00 1.14
H 0 ——容器总高度，mm q 0 ——10m高度处的基本风压值，N／m2
Se——偏心
距，mm
20 1.25
2)由JB/T 4712.4-2007表2 查A型支座允许载荷[Q]=20KN.
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p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径）
δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 )
简图：
N N N N kN kN
41160 12115 44189 44189 203.94 225.20
JB/T4712.4-2007 JB/T4712.4-2007 JB/T4712.4-2007 JB/T4712.4-2007 JB/T4712.4-2007 JB/T4712.4-2007
Pe+0.25Pw P —水平力（取 Pw 和 Pe+0.25Pw 的较大值）
地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
（对于 A 型， [F]=0 ；对于 B 型， [F] 值 查表 B-1~B-4 ）
：
设备名称：
支承式支座强度校核 （标准支座
计算单位：四川科新机电股份有限公司
附录A例题
JB/T4712. 4-2007）
设备图号：XXXX
支座型号：
B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 单位 MPa ℃ mm mm mm mm mm mm mm m/s kg mm mm kN 个
k=1，3个支座以上时取 k=0.83）
支 Se 3 Q 0 10 kn nD
支座处封头允许垂直载荷： [F]
三、结论
符合标准范围Ho≤10m，本支座可用。 符合标准范围800≤DN≤4000，本支座可用。 符合标准范围L/DN≤5，本支座可用。
Q < [Q] 满足支座本体允许载荷要求 Q < [F] 安全。
[σ ]t—封头材料设计温度下的许用应力
Ge —偏心载荷 Se —偏心距
二、计算
圆筒长度L与公称直径DN之比（L/DN≤5） 安装尺寸 D(对A型，D=2S 2; 对B型，D=Dr）： —— mm 1.81 1820 JB/T4712.4-2007 JB/T4712.4-2007
地震载荷 风载荷
Pe（Pe= α m0g）： Pw（Pw=1.2f iq0DoH0×10-6）：
2
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11 1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12 225.2 170 10000 2000
公式、数据来源、备注 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 GB/T25198-2010 设计条件给定 GB150—2011 JB/T4712.4-2007 设计条件给定 设计条件给定 JB/T4712.4-2007 JB/T4712.4-2007 设计条件给定 JB/T4712.4-2007 设计条件给定 设计条件给定 JB/T4712.4-2007 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 JB/T4712.4-2007 JB/T4712.4-2007 GB150—2011 设计条件给定 设计条件给定
g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m)
2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离） [Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量
k —不均匀系数（安装3个支座时取
—— —— mm mm N/m2 度 g —— kN MPa kg mm
地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值