翼型风量测量装置的特性研究
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型扩散角ａ（ｌ ａ） ２ａ＜ 。沿流动方向， ２ 曲线型
机翼气流流通截面积相对较小。相同风量条
件下， 流速增加， 使流动紊流度增大， 促使附
面层分离； 曲线型机翼壁面曲率较小， 在流动 过程中， 流体所受离心力增大， 同样促使附面 层分离， 所以， 曲线型机翼的阻力损失较大。 ２２ 扩散角影响 ．
２
３
４
５
Ｑ ｘ ＇ ， 护ｍ／ １ ｈ
图 Ｂ Ｐ ｄ －０ 曲线
本实验设计了扩散角分别为５， ． ０ ０ １３ ， １ ２
８ ６ ｘ ．ｄ 匆
。 ｄ
１＇ ０的四种平板机翼， ５， ０ ２ 以检验扩散角对流 量特性的影响。图 ７ 示出不同扩散角时， 风 洞中风皿与装置压损关系曲线。从结果看，
佳。
种， 以流线型机翼的特性最差， 但它的信号稳 定性略好； 而当翼型装置扩散角较大时， 三曲 线型性能要好于平板型机翼， 同时随着扩散 角增大， 翼型装置损失也有所增加。
参 考 文 献
１ 华绍曾， 杨学宁等编 ． 实用流体阻力手册
３ 结
论
． 国防工业出版社 ２ Ｊｅ ｃ Ｊ， ｕ Ｗ Ｅ ｏｕｉ ｏ ｏ Ｄ ｔ Ｃ Ｃ ｒ ｈ ｖｌｔ ｎ ｆ ｏ
（） １在设计翼型装置时， 截面比 ， 宜选 择在 ０４ ． 范围内， ．－０６ 否则不仅增加了阻力 损失， 而且也影响了压差信号的稳定性。 （） ２当翼型扩散角较小时（ ＜１０， 口 ５）平板 型机翼的阻力特性和流量特性均好于其它两 （ 上接第 ８ 页） Ｆ ｒｓ ａＴ．Ｋｊ ａ Ｍ． Ｔ ｕｍ － ｕｎａ ， ｏ ｍ ， ａｄ ｊ ｕ ｗ ， ａ ｎ ｓｉ ｒ， Ｎｔｃ ｉ ｒ ｕｔｎ ｃｒｏ ａ Ｍ． ｒ Ｏ ｄ ｅ ｃｏ ｂ ａ ｎ ｉｉ ｘ ｅ ｉ ｙ ｂ ｄ
ｃｃｌｉ ａｄ ｔｎｒ ｆｉｉｄ ｄ ｉｕ ｔｇ ａｓ ｉ ａ ｌ ｄ ｅ ｂ ｒ ａｎ ｎ ｔ ｏ ｙ ｚ ｅ ａ ｕ ｂｉｒ ｏ ｐｒｏ Ｐｏ ９ｈ ． ｆ ｏｅ ａｃｍ ａｓｎ ｃ ＩｔＣ ｎ ｏ ｌ ． ｉ ｒ ｔ ｎ ｏ ｎ
Ｆ日 Ｃ．
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Ｓｉ ｃｓ ｅｉ ， ｏＮｅａａ１８ ｃ ｎｅ Ｍｅｔ ｇＲｅ ， ｄ ： ８ ｅ ｎ ｎ ｖ ９
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策：
（） ３在未进行燃烧调整前， 应尽量投入三 台循环泵， 控制水质以尽量减轻横向裂纹的
产生 。
６ 结
论
（） １水冷壁壁面热负荷是问题的关键， 要
彻底解决横向裂纹泄漏必须进行燃烧调整，
（） １产生横向裂纹的原因是由于水冷壁 壁面热负荷过大， 导致管壁温度大幅度波动， 在管壁中形成周期性热应力， 产生热疲劳裂
１９ 年第 ３ ９８ 期
热力发电
线型好。图５ 示出风量与翼型装置压损的变 化关系曲线。结果说明： 相同风量下， 平板型 机翼的压损最小， 流线型次之， 而以三曲线型
己 团 ６ ｘ ‘ｄ 司
机翼最大。
图 ６为平板型与曲线型机翼的结构比
较１， 曲 型 翼 扩 角。小 平 ［３ 线 机 的 散 １ 于 板 ．１ ２，
ｔｒ ｉ ｆ ｉｉ ｄ ｄ ｉ ｒ 一ｔｅ ｅｔ ｕｅ ｌ ｄｚ ｂ ｂ ｌ ｓ ｈ ｅ ｃ ｏ ｎ ｕ ｅ ｅ ｏｅ ｆ ｆ ｆ
ｂ ｓ ｌｎ ｏｓ ｈｒ ｎｉ Ｆｅ６ ｙ ｔ ｉ ｕ ｓｌ ｕ ｒｅｔｎ ｌ ｉ ａｅ ｕ ｍｕ ｐ ｅ ｏ ｕ ４ ｔ
Ｈａｓｎ Ｆ． ａ ｎｅ Ｐ Ｂ， ． Ｄ ｍ一Ｊｈｎｅ ， Ｊｈｓ ｏａｓｎＫ．ｏｎ－
图７ Ｑ曲线 ８ Ｐ一
降低而增大； 增大截面比， 装置损失降低， 但 输出 压差信号也随着减小， 不利于现场运行
中自动控制。所以翼型装置设计要根据现场
热力发 电
１９ 年第 ３ ９８ 期
实际要求综合考虑锅炉运行状况， 选择一个 合理的截面比， 首先保证锅炉运行安全稳定、
实时控制及时准确， 此外要尽量降低装置损 失， 根据实验结果， 截面比。＝ ．－０ ｔ ０４ ６ 较
１９ 年第 ３ ９８ 期
热力发 电
翼型风量测量装置的特性研究
西安交通大学 （ 西安 ７０４） 李 巍 陆逢升 王 彤 １０９ ［ 要〕 对三种翼型风量测童装置（ 摘 平板型、 流线型、 三曲线型） 的阻力特性及流量 特性进行的实验研究， 结果表明： 翼型风量测女装置是一种适合于大管道流量＆量的 ， ｌ 非标准测量元件， 它能产生较大的压差信号， 流动损失小， 且具有良好的信号稳定性； 结构参数截面比 饥、 扩散角ａ对装置性能有较大影响。在小扩散角时， 以平板型输
Ｑ． Ｏｍ／ ｘ １Ｉｈ Ｉ
图 ９ ｄ－ Ｑ 曲线 Ｐ 图 ６ 平板 型与曲线型结构 比较
己 ８ ．６ ｘ 卜屯 化
２ ０ ５ －
当扩散角大于 １． 装置的压力损失明显 ５时， 增大； 同时， 扩散角为 ５时， ０ 其压力损失也出 现增大趋势。因此， 为了尽量减少装置损失， 并保证有足够大的输出压差信号， 在翼型结
１ Ｌｎｆ Ａ ａｄ ｃｎｒ Ｓ Ｚ ｔｒ ０ ｙｇｅ ， Ｌ ｋｅ Ｂ Ｏ Ｃ ｐｕｅ ｔ ｎ ｅ ． ａ
ｉ ｆ ｉｉ ｄ ｄ ｉ ｒ： ｅ ｓｉ ｏ ｎ ｄｚ ｂ ｂ ｌ ｓ ｒ 一 ｍｉ ｏ ｆ ｌ ｅ ｅ ｏｅ ｕ ｅ ｓ ｎ
ｓｌｒ ｔｅ ｅｆｉｚ ｂ ｃ ｂｓ ｕｕＣｐ ｒｕｄ ｌｄｅ ｅ ｏ ｕ ｆ ａ ｕ ｎ ｒ ｉｄ ｍ － ｕ ｄ ｔｎ ｄｉ ｓ ｍ ｇｇ ， ｉ ｃ ｉ ｎＣｅ Ｅ ｎ Ｓｉ ７ ｏ ｏ ｔ ｎ ｏ ｈ ｎ ｃ４
置的阻力及流量特性作深人研究。 本文符号
．， ． ，目卜
“ ．
一Байду номын сангаас
Ｐ．
ｍ 一截面比， 翼型测量装置喉部通流面 积与管道截面积之比；
ａ －｝散角， 翼型测量装置喉部切线方 向与水平方向夹角； Ｅ－翼型风量测量装置的压力损失； Ｐ
图１ 葬型装且对称布豆图．
翼型装置由铁板焊制而成， 风洞为直流 式。实验系统由稳流段、 实验段、 尾流段连接 而成， 系统如图 ２ 所示。
热力发 电
１９ 年第 ３ ９８ 期
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３４ ， 一分别 为静压 、 动压引出管 ７ 一翼型 ６ 一实 验段压损 引 出竹
８ 尾段 一
装置前部为半个圆柱， 后部由与柱面相切、 且 扩散角为 １ ．２的两块平板组成； １３０ 三曲线型 是由三条具有一定比例关系的弧线相切而制 成； 流线型是由无因次坐标绘制而成， 即将机
构设计中， 扩散角最好选择在１０ ５ｅ ０一１０
２３ 截面比ｍ 的影响 ． 本实验设计 了四种不 同截面 比（．， ０２
０４０６０８的平板型机翼进行实验， ， ．，．，．） 图８ 图９ 分别给出流量特性、 损失特性曲线。实
３ ４
口 ｘ护 ， ７ 廿八
验结果表明： 减小截面比， 虽然使相同流量下 的压差信号增大， 但装置的损失也随截面比
Ｌｃｎｒ ａｄ ｎ ， ｍｉｉｎ ｍ ｅｋ ｅ Ｂ， Ａ ｎ ｍａｄ １Ｅ ｓ ｏ ｆ ａ ． ｓ ｒ ｏ
Ｓ ｉ ｔ ｒ ｕｔｎ Ｃ Ｓ ４ ｈｍ， Ｏ ｄｅ ｅ ｃｏ ｏ ａ０ Ｃ ｅ ｕ ｏ ｉ ｆ ｄ
Ｅ ｇｇＳｉ ｎｎ ，ｃ４ ４
（ 上接第 １ 页） ３’ １ ０角引出管并非无裂 纹产生， 仅是程度稍轻而已。 ５３ 解决措施 ． 通过对裂纹形成原因的分析， 为防止水 冷壁横向裂纹的产生， 应从以下方面采取对
值。
３
４
口 ｘ１砂八 ， 护
实验包括：１具有相同截面比 ｍ 的三 （） 种翼型装置性能研究；２翼型装置扩散角对 （） 阻力特性影响；３截面比。 对特性影响。 （） ：
取压孔
图４ Ｐ ５ －０关系曲线
３
口 ｘ１ｍ／ ， 护＇ ｈ 图５ －Ｑ关系曲线 ８ Ｐ 图３ 具型装笠表面取压方式
２ 实验结果及讨论
Ｐ ｌ Ｊ
舀
在进行锅炉试验时， 为了确定燃烧空气 量的比例， 调整燃烧器合理的风速以及研究 系统风量的分配等， 都需要进行正确的风量 测定工作。此外， 在锅炉运行中， 为实现机组 的自动控制， 也要求在燃烧、 送引风系统、 制 粉系统上装设风量 检测装 置。陡河 电站 ８０／ 锅炉和大港电厂的 １５ｔｈ ５ｔ ｈ ００／ 燃油锅炉 上安装的翼型风量测量装置， 经多年运行的 证明， 具有良好的特性， 能产生较大的的压差 信号， 并具有良 好的信号稳定性， 输出压差信
出 信号最大， 压差 而流线型的输出 压差信号最小， 但它的信号稳定性最好； 在大扩散
角时， 以平板型输出压差信号最小， 而曲线型的输出压差信号最大。 【 关键词］ 锅炉 风童测量 喷管 翼型浏风装置 ４ －翼型喉部与头部之间的压力差； Ｐ Ｑ一风道内空气流量； Ｕ。 尸 一来流速度、 、。 静压。
１、 实验设备
根据电站锅炉风道结构 尺寸设计 了 ２０ ｍ ３０ ２ｍ Ｘ ｍｍ的模型风洞， ２ 最大风量为
５０ 衬八； ９０ 然后， 选择截面比＂设计了 ｌ 三种
不同结构的翼型装置， 并采用如图 １ 所示的 对称布置方式， 从头部滞止点与喉部最小截 面处取出最大输出压差。
号灵敏度较高， 而且阻力损失小， 结构简单， 安装方便。因此， 有必要对该种风量测量装
ｒ ｕｔｅ ｏ ｐｓｉ ｏ Ｃ Ｓ ４ ｈｍ ｅ ｃｖ ｄｃｍ ｏｉ ｎ ａ０ Ｃ ｅ ｄ ｉ ｅ ｔ ｆ ｏ
Ｅ ｇ ｇＪ４ ｎ ｎ ．０
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ｍｏ ｏ ｉｅ ｅ ｃｌｎ ｄ ｓ ｎ ｈｎ ｅ ｎ ｘｄ ｏ ｒ ｃ ｅ ｌ ｔ ｅ ａ ｃｄ ｖ ａｉ ｉ ｏ ｎ ｍｅ
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纹。
可以考虑将双切圆方式改为同切小圆的方 式， 且应防止气流冲刷炉墙的可能。 （） ２ 炉内空气动力场应进行严格测试， 保 证四角配风均匀性和实际姗烧时切圆的大小
和位皿。
（＞ ｚ热负荷对裂纹的形成具有决定性影 响， 工质流Ｉ ｎ的影响相对较小。 （） ３解决横向裂纹的关键在于燃烧调整， 以减轻局部壁面热负荷。
２１ 不同翼型装置特性实验 ． 在相同实验条件下， 分别设计了截面比 为 ０４的三种不同截面型式的翼型装置， ． 即 平板型、 流线型、 三曲线型。平板型机翼是指
图４ 示出在小扩散角情况下， 实验风洞 中风量与三种翼型装置输出压差信号的对应 关系曲线。实验结果表明： 平板型与三曲线 型的风皿特性曲线基本相似； 在相同风蛋条 件下， 平板型与三曲线型的输出压差信号要 大于流线型， 但输出压差信号 乙 尸与风量二 次方的线性关系以及信号的稳定性均不如流
翼弦长方向 作为Ｘ坐标方向， Ｙ坐标用Ｄ ／
Ｄ 的比值来确定机翼外形线上的坐标， 二 其
中Ｄ。 ｎ 可根据截面比ｒ 确定。 ａ
２５０
１ 实验风机 ２ － －整流栅 ５ 辘出压差引出管 一
装皿
２０
己 的 ６ ｘ ‘气 司
图２ 实 脸系统图 翼型装置的压损用该 装置前 、 后压力差
１５０ １０
表示， 其压力取为风道四个侧壁面上的平均 值。输出压差信号的取压方式如图 ３沿翼 ， 型测盘装置头部、 喉部各布置三个测点， 分别 取均值后， Ｕ型管差压计读取输出压差 用
机翼气流流通截面积相对较小。相同风量条
件下， 流速增加， 使流动紊流度增大， 促使附
面层分离； 曲线型机翼壁面曲率较小， 在流动 过程中， 流体所受离心力增大， 同样促使附面 层分离， 所以， 曲线型机翼的阻力损失较大。 ２２ 扩散角影响 ．
２
３
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５
Ｑ ｘ ＇ ， 护ｍ／ １ ｈ
图 Ｂ Ｐ ｄ －０ 曲线
本实验设计了扩散角分别为５， ． ０ ０ １３ ， １ ２
８ ６ ｘ ．ｄ 匆
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１＇ ０的四种平板机翼， ５， ０ ２ 以检验扩散角对流 量特性的影响。图 ７ 示出不同扩散角时， 风 洞中风皿与装置压损关系曲线。从结果看，
佳。
种， 以流线型机翼的特性最差， 但它的信号稳 定性略好； 而当翼型装置扩散角较大时， 三曲 线型性能要好于平板型机翼， 同时随着扩散 角增大， 翼型装置损失也有所增加。
参 考 文 献
１ 华绍曾， 杨学宁等编 ． 实用流体阻力手册
３ 结
论
． 国防工业出版社 ２ Ｊｅ ｃ Ｊ， ｕ Ｗ Ｅ ｏｕｉ ｏ ｏ Ｄ ｔ Ｃ Ｃ ｒ ｈ ｖｌｔ ｎ ｆ ｏ
（） １在设计翼型装置时， 截面比 ， 宜选 择在 ０４ ． 范围内， ．－０６ 否则不仅增加了阻力 损失， 而且也影响了压差信号的稳定性。 （） ２当翼型扩散角较小时（ ＜１０， 口 ５）平板 型机翼的阻力特性和流量特性均好于其它两 （ 上接第 ８ 页） Ｆ ｒｓ ａＴ．Ｋｊ ａ Ｍ． Ｔ ｕｍ － ｕｎａ ， ｏ ｍ ， ａｄ ｊ ｕ ｗ ， ａ ｎ ｓｉ ｒ， Ｎｔｃ ｉ ｒ ｕｔｎ ｃｒｏ ａ Ｍ． ｒ Ｏ ｄ ｅ ｃｏ ｂ ａ ｎ ｉｉ ｘ ｅ ｉ ｙ ｂ ｄ
ｃｃｌｉ ａｄ ｔｎｒ ｆｉｉｄ ｄ ｉｕ ｔｇ ａｓ ｉ ａ ｌ ｄ ｅ ｂ ｒ ａｎ ｎ ｔ ｏ ｙ ｚ ｅ ａ ｕ ｂｉｒ ｏ ｐｒｏ Ｐｏ ９ｈ ． ｆ ｏｅ ａｃｍ ａｓｎ ｃ ＩｔＣ ｎ ｏ ｌ ． ｉ ｒ ｔ ｎ ｏ ｎ
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策：
（） ３在未进行燃烧调整前， 应尽量投入三 台循环泵， 控制水质以尽量减轻横向裂纹的
产生 。
６ 结
论
（） １水冷壁壁面热负荷是问题的关键， 要
彻底解决横向裂纹泄漏必须进行燃烧调整，
（） １产生横向裂纹的原因是由于水冷壁 壁面热负荷过大， 导致管壁温度大幅度波动， 在管壁中形成周期性热应力， 产生热疲劳裂
１９ 年第 ３ ９８ 期
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线型好。图５ 示出风量与翼型装置压损的变 化关系曲线。结果说明： 相同风量下， 平板型 机翼的压损最小， 流线型次之， 而以三曲线型
己 团 ６ ｘ ‘ｄ 司
机翼最大。
图 ６为平板型与曲线型机翼的结构比
较１， 曲 型 翼 扩 角。小 平 ［３ 线 机 的 散 １ 于 板 ．１ ２，
ｔｒ ｉ ｆ ｉｉ ｄ ｄ ｉ ｒ 一ｔｅ ｅｔ ｕｅ ｌ ｄｚ ｂ ｂ ｌ ｓ ｈ ｅ ｃ ｏ ｎ ｕ ｅ ｅ ｏｅ ｆ ｆ ｆ
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Ｈａｓｎ Ｆ． ａ ｎｅ Ｐ Ｂ， ． Ｄ ｍ一Ｊｈｎｅ ， Ｊｈｓ ｏａｓｎＫ．ｏｎ－
图７ Ｑ曲线 ８ Ｐ一
降低而增大； 增大截面比， 装置损失降低， 但 输出 压差信号也随着减小， 不利于现场运行
中自动控制。所以翼型装置设计要根据现场
热力发 电
１９ 年第 ３ ９８ 期
实际要求综合考虑锅炉运行状况， 选择一个 合理的截面比， 首先保证锅炉运行安全稳定、
实时控制及时准确， 此外要尽量降低装置损 失， 根据实验结果， 截面比。＝ ．－０ ｔ ０４ ６ 较
１９ 年第 ３ ９８ 期
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翼型风量测量装置的特性研究
西安交通大学 （ 西安 ７０４） 李 巍 陆逢升 王 彤 １０９ ［ 要〕 对三种翼型风量测童装置（ 摘 平板型、 流线型、 三曲线型） 的阻力特性及流量 特性进行的实验研究， 结果表明： 翼型风量测女装置是一种适合于大管道流量＆量的 ， ｌ 非标准测量元件， 它能产生较大的压差信号， 流动损失小， 且具有良好的信号稳定性； 结构参数截面比 饥、 扩散角ａ对装置性能有较大影响。在小扩散角时， 以平板型输
Ｑ． Ｏｍ／ ｘ １Ｉｈ Ｉ
图 ９ ｄ－ Ｑ 曲线 Ｐ 图 ６ 平板 型与曲线型结构 比较
己 ８ ．６ ｘ 卜屯 化
２ ０ ５ －
当扩散角大于 １． 装置的压力损失明显 ５时， 增大； 同时， 扩散角为 ５时， ０ 其压力损失也出 现增大趋势。因此， 为了尽量减少装置损失， 并保证有足够大的输出压差信号， 在翼型结
１ Ｌｎｆ Ａ ａｄ ｃｎｒ Ｓ Ｚ ｔｒ ０ ｙｇｅ ， Ｌ ｋｅ Ｂ Ｏ Ｃ ｐｕｅ ｔ ｎ ｅ ． ａ
ｉ ｆ ｉｉ ｄ ｄ ｉ ｒ： ｅ ｓｉ ｏ ｎ ｄｚ ｂ ｂ ｌ ｓ ｒ 一 ｍｉ ｏ ｆ ｌ ｅ ｅ ｏｅ ｕ ｅ ｓ ｎ
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置的阻力及流量特性作深人研究。 本文符号
．， ． ，目卜
“ ．
一Байду номын сангаас
Ｐ．
ｍ 一截面比， 翼型测量装置喉部通流面 积与管道截面积之比；
ａ －｝散角， 翼型测量装置喉部切线方 向与水平方向夹角； Ｅ－翼型风量测量装置的压力损失； Ｐ
图１ 葬型装且对称布豆图．
翼型装置由铁板焊制而成， 风洞为直流 式。实验系统由稳流段、 实验段、 尾流段连接 而成， 系统如图 ２ 所示。
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３４ ， 一分别 为静压 、 动压引出管 ７ 一翼型 ６ 一实 验段压损 引 出竹
８ 尾段 一
装置前部为半个圆柱， 后部由与柱面相切、 且 扩散角为 １ ．２的两块平板组成； １３０ 三曲线型 是由三条具有一定比例关系的弧线相切而制 成； 流线型是由无因次坐标绘制而成， 即将机
构设计中， 扩散角最好选择在１０ ５ｅ ０一１０
２３ 截面比ｍ 的影响 ． 本实验设计 了四种不 同截面 比（．， ０２
０４０６０８的平板型机翼进行实验， ， ．，．，．） 图８ 图９ 分别给出流量特性、 损失特性曲线。实
３ ４
口 ｘ护 ， ７ 廿八
验结果表明： 减小截面比， 虽然使相同流量下 的压差信号增大， 但装置的损失也随截面比
Ｌｃｎｒ ａｄ ｎ ， ｍｉｉｎ ｍ ｅｋ ｅ Ｂ， Ａ ｎ ｍａｄ １Ｅ ｓ ｏ ｆ ａ ． ｓ ｒ ｏ
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（ 上接第 １ 页） ３’ １ ０角引出管并非无裂 纹产生， 仅是程度稍轻而已。 ５３ 解决措施 ． 通过对裂纹形成原因的分析， 为防止水 冷壁横向裂纹的产生， 应从以下方面采取对
值。
３
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口 ｘ１砂八 ， 护
实验包括：１具有相同截面比 ｍ 的三 （） 种翼型装置性能研究；２翼型装置扩散角对 （） 阻力特性影响；３截面比。 对特性影响。 （） ：
取压孔
图４ Ｐ ５ －０关系曲线
３
口 ｘ１ｍ／ ， 护＇ ｈ 图５ －Ｑ关系曲线 ８ Ｐ 图３ 具型装笠表面取压方式
２ 实验结果及讨论
Ｐ ｌ Ｊ
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在进行锅炉试验时， 为了确定燃烧空气 量的比例， 调整燃烧器合理的风速以及研究 系统风量的分配等， 都需要进行正确的风量 测定工作。此外， 在锅炉运行中， 为实现机组 的自动控制， 也要求在燃烧、 送引风系统、 制 粉系统上装设风量 检测装 置。陡河 电站 ８０／ 锅炉和大港电厂的 １５ｔｈ ５ｔ ｈ ００／ 燃油锅炉 上安装的翼型风量测量装置， 经多年运行的 证明， 具有良好的特性， 能产生较大的的压差 信号， 并具有良 好的信号稳定性， 输出压差信
出 信号最大， 压差 而流线型的输出 压差信号最小， 但它的信号稳定性最好； 在大扩散
角时， 以平板型输出压差信号最小， 而曲线型的输出压差信号最大。 【 关键词］ 锅炉 风童测量 喷管 翼型浏风装置 ４ －翼型喉部与头部之间的压力差； Ｐ Ｑ一风道内空气流量； Ｕ。 尸 一来流速度、 、。 静压。
１、 实验设备
根据电站锅炉风道结构 尺寸设计 了 ２０ ｍ ３０ ２ｍ Ｘ ｍｍ的模型风洞， ２ 最大风量为
５０ 衬八； ９０ 然后， 选择截面比＂设计了 ｌ 三种
不同结构的翼型装置， 并采用如图 １ 所示的 对称布置方式， 从头部滞止点与喉部最小截 面处取出最大输出压差。
号灵敏度较高， 而且阻力损失小， 结构简单， 安装方便。因此， 有必要对该种风量测量装
ｒ ｕｔｅ ｏ ｐｓｉ ｏ Ｃ Ｓ ４ ｈｍ ｅ ｃｖ ｄｃｍ ｏｉ ｎ ａ０ Ｃ ｅ ｄ ｉ ｅ ｔ ｆ ｏ
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纹。
可以考虑将双切圆方式改为同切小圆的方 式， 且应防止气流冲刷炉墙的可能。 （） ２ 炉内空气动力场应进行严格测试， 保 证四角配风均匀性和实际姗烧时切圆的大小
和位皿。
（＞ ｚ热负荷对裂纹的形成具有决定性影 响， 工质流Ｉ ｎ的影响相对较小。 （） ３解决横向裂纹的关键在于燃烧调整， 以减轻局部壁面热负荷。
２１ 不同翼型装置特性实验 ． 在相同实验条件下， 分别设计了截面比 为 ０４的三种不同截面型式的翼型装置， ． 即 平板型、 流线型、 三曲线型。平板型机翼是指
图４ 示出在小扩散角情况下， 实验风洞 中风量与三种翼型装置输出压差信号的对应 关系曲线。实验结果表明： 平板型与三曲线 型的风皿特性曲线基本相似； 在相同风蛋条 件下， 平板型与三曲线型的输出压差信号要 大于流线型， 但输出压差信号 乙 尸与风量二 次方的线性关系以及信号的稳定性均不如流
翼弦长方向 作为Ｘ坐标方向， Ｙ坐标用Ｄ ／
Ｄ 的比值来确定机翼外形线上的坐标， 二 其
中Ｄ。 ｎ 可根据截面比ｒ 确定。 ａ
２５０
１ 实验风机 ２ － －整流栅 ５ 辘出压差引出管 一
装皿
２０
己 的 ６ ｘ ‘气 司
图２ 实 脸系统图 翼型装置的压损用该 装置前 、 后压力差
１５０ １０
表示， 其压力取为风道四个侧壁面上的平均 值。输出压差信号的取压方式如图 ３沿翼 ， 型测盘装置头部、 喉部各布置三个测点， 分别 取均值后， Ｕ型管差压计读取输出压差 用