喷管课件

C
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亚音速喷管有( )三种工作状态
A、亚临界，临界和超临界 B、稳定，不稳定和过渡 C、定常．不定常和超定常 D、完全膨胀，不完全膨胀和过度膨胀
A
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当收缩喷管的实际落压比等于可用落压 比时，喷管处于( )工作状态
A、亚临界
B、临界
C、超临界
D、不能判断的
D
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• 当来流总压和总温不变时, 通过喷管的质量流量不 随反压的变化而变化, 达到最大值
• 所以我们定义: 喷管出口反压小于气流的临界压力, 喷管出口处气流的速度等于音速的工作状态称为
超临界工作状态。
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亚音速喷管出口气流马赫数最大等于 ：
A、1.85
B、 0.5
C、 1.0
D、 2.0
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当收缩喷管的可用落压比等于1.85时， 喷管处于( )工作状态
B
A、亚临界 B、临界
C、超临界 D、过渡膨胀
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简单收敛形喷口的工作状态：
A、有两个，分别为亚音速排气状态和超音速排气状态 B、有三个，分别是亚临界、临界和超临界工作状态 C、有三个，分别是亚音速排气，音速排气和超音速排气状态 D、有两个，分别为不完全膨胀状态和过度膨胀状态
AD
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• 2、收缩喷管的三种工作状态
A、亚临界工作状态
•
当:
•
时,喷管处于亚临界工作状态,
这π时*b 喷 pp管*b4 出 p口pc*4r气1流.8马5赫数小于１
• 出口静压等于反压, 是完全膨胀
• 实际落压比等于可用落压比, 而且随着反压的降低, 通过喷管的质量流量不断的增加
• 所以我们定义: 喷管出口反压大于气流的临界压力, 喷管内和喷管出口处气流的速度全部为亚音速气 流的工作状态称为亚临界工作状态
• 3．pb 继续下降时：这时喉部气流达到音速, 即＝１。但由 于这时反压的值大于喉部气流的压力, 所以, 气流流入扩张段 后, 其压力又重新回升, 到出口截面,气流的压力等于反压。
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• 4．继续降低反压, 喉部以后, 气流加速到超音速, 但是, 最初不能使整个扩张段内的流动全为超音速, 因为这时
B
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简单收敛形喷口：
A、排气速度小于音速时．是不完全膨胀状态 B、排气速度等于音速时，是不完全膨胀状态 C、排气速度小于或等于音速时，是不完全膨胀状态 D、排气速度小于音速时，是完全膨胀状态
D
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3.2.2 超音速喷管
• 1、收敛－扩张喷管
• 超音速喷管是一个先收缩后扩张形的管道。
为了方便, 保持总压不变, 看反压的变化对 缩－扩形喷管内流动所产生的影响
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• 1．p* ＝pb时： 缩－扩形喷管内各截面上的压力均相等, 故 喷管内的气体没有流动, 沿喷管轴线的压力和马赫数的分布如 图曲线①表示,点①表示通过喷管的质量流量和出口截面的压 比。
• 2．pb ＜ p*时：这时在收缩段气流的压力不断下降, 马赫数 不断上升, 在喉部压力最低,马赫数达到最大值, 但小于１, 在扩张段气流的压力又不断地上升, 马赫数逐渐下降, 在出口 截面压力等于反压, 如图曲线②所示。
的反压仍然大于为获得全超音速所需的出口压力，所以，
由喉部下游的超音速气流在高反压的作用下, 在扩张段
的某个截面上形成一道正激波, 激波的位置随反压的大
小而变, 反压愈高, 激波离喉部愈近。超音速气流通过
激波后突变为亚音速气流, 压力突然升高, 而后气流在
扩张段内流动马赫数逐渐减小, 压力逐渐增高, 到出口 截面气流的压力等于反压。
• 所以我们定义: 喷管出口反压等于气流的临界压力, 喷 管出口处气流的速度等于音速的工作状态称为临界工 作状态
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C、超临界工作状态
• 当:
π*b
p*4 pb
p*4 pcr
时喷管处于超临界工作状态。
1.85
• 这时喷管出口气流马赫数等于１,
• 出口静压等于临界压力而大于反压, 是不完全膨胀, 实际落压比小于可用落压比
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B、临界工作状态:
•
当:
π*b
p*4 pb
p*4 pcr
1时.喷85管处于临界工作状态,
• 这时喷管出口气流马赫数等于１
• 出口静压等于反压, 而且都等于临界压力是完全膨胀
• 实际落压比等于可用落压比, 都等于临界压比, 这时, 当来流总压和总温不变时, 通过喷管的质量流量达到 最大值
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2、收敛－扩张形喷管气流流动状态
面积比公式：在缩－扩形喷管中, 任意一个截面的面积与临
界截面的面积之比
1
A Acr
1
1 1Ma2
2
Ma
1
2
2( 1)
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一、不同反压下缩－扩形喷管中的流动
面积比公式告诉我们:
要建立一定数的超音速气流, 就必须有一定 的管道面积比。但这仅仅是一个必要条件, 具备了面积比的条件后, 能否实现超音速流 动, 还要由气流本身的总压和一定的反压条 件来决定。
( )不是燃气涡轮喷气发动机喷管的功用
A、提高燃气的速度 B、提高燃气的压力
C、 产生反推力
D、降低噪音
B
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1
改变涡轮喷气发动机喷管的最小截面的 面积可以改变( )
A、发动机的工作状态 B、反压
C、大气压
D、发动机的重量
A
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2
亚音速喷管是一个( )的管道
A、 圆柱形 C、收敛形
A、 喷管进口处的静压与出口处的总压之比 B、喷管进口处的静压与出口处的静压之比 C、喷管进口处的总压与出口处的总压之比 D、喷管进口处的总压与出口处的静压之比
D
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燃气涡轮喷气发动机喷管的实际落压比：
A、可以等于可用落压比 C、可以大于可用落压比
B、一定等于可用落压比 D、可以小于可用落压比
B、扩张形 D、缩扩形
C
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亚音速喷管是由( )组成的
A、排气管和喷口 B、整流锥和喷口 C、中介管和喷口 D、导流器和旋流器
AC
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4
亚音速喷管的喷口位于：
A、排气管之前 C、扩压器之前
B、排气管之后 D、扩压器之后
B
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燃气涡轮喷气发动机喷管的实际落压比 是：
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• 5．随着反压的降低, 扩张段内的激波的位置向远离喉部 的方向移动, 当反压降到某一数值时, 正激波的位置刚好 在拉瓦尔喷管的出口处, 这时喷管的扩张段已全部为超 音速流动, 超音速气流通过正激波后变为亚音速气流。 出口截面气流的压力恒等于反压,将此反压记作,也是一 个划界线的压力。