ansys采光顶计算
幕墙计算大全(吐血之作)
第一章玻璃面板计算第一节中空夹胶玻璃面板计算（屋面）采光顶的玻璃面板的配置为8mm+12A+6mm+1.52 PVB+6mm钢化中空夹胶玻璃，面板的最大尺寸为1925mm×2000mm。
计算标高为24米。
局部风压体型系数μs1取0.8。
1. 玻璃荷载计算1.1 风荷载标准值为W k＝βgZ·μs1·μz·W o＝1.879×.8×.905×.45＝.612KN／m2风荷载体体形系数按照屋面取为0.8。
根据《建筑幕墙》GB/T21086-2007附录B第B.2.1.1.1的规定，风荷载不小与1.5Kpa.取W k＝1.5KN／m21.2 玻璃自重标准值为：q k0＝γ玻·t×1.2＝25.6×20×1.2/1000＝0.62 KN／m21.3 活荷载标准值为： L k＝0.5KN／m21.4 雪荷载根据《建筑结构荷载规范》第6节：S k＝μr·S o＝2×0.4＝0.8 KN／m2因雪荷载大于活荷载，且雪荷载与活荷载不同时组合，因此荷载组合时不考虑活荷载。
1.5 校核玻璃挠度荷载工况：玻璃面板的等效厚度：t d= 0.95(t13+t23+t33)1/3 =9.3mm工况1：1.0W k -1.0q ky =1.5KN／m2-0.62 KN／m2=0.88KN／m2（方向竖直向上）工况2：1.0q ky+1.0 s k =0.62 KN／m2+0.8 KN／m2=1.42KN／m2（方向竖直向下）1.3 校核玻璃强度荷载工况：采用8mm+12A+6mm+1.14 PVB+6mm的钢化夹胶玻璃，根据《玻璃幕墙工程技术规范》第6.1.4条规定，中空玻璃的外层玻璃分配的风荷载是内层玻璃的1.1倍，夹胶玻璃的外片及夹胶玻璃的内片分配的风荷载一样，只需计算外片玻璃即可。
工况3：对于外片玻璃分配的风荷载为：W ko=1.4W k×1.1×t13/(t13+t23+t33)=1.4×1.5KN／m2×1.1×83/(83+63+63)=1.28KN／m2（方向竖直向上）对于外片玻璃的自重荷载为：q ko =1.0q k= 25.6×8×1.2/1000=0.25 KN／m2（方向竖直向下）外片玻璃的荷载：W ko+ q ko=1.28 KN／m2-0.25 KN／m2=1.03 KN／m2（方向竖直向上）工况4：对于外片玻璃的自重荷载为：q ko =1.0q k= 25.6×8×1.2/1000=0.25 KN／m2（方向竖直向下）对于外片玻璃的雪荷载为：s ko =s k×1.1×t13/(t13+t23+t33) = 1.1×0.8KN／m2×83/(83+63+63)=0.48 KN／m2（方向竖直向下）外片玻璃的荷载：1.2q ko+ 1.4s ko=1.2×0.25 KN／m2+1.4×0.48KN／m2=0.972KN／m2 （方向竖直向下）2. 玻璃挠度计算玻璃简化为四边简支面板，利用有限元软件ANSYS计算玻璃板块，建立玻璃板块的有限元模型如下：此处的玻璃变形如果采用小变形理论计算，则挠度大于玻璃的厚度，所以此处的玻璃挠度计算采用大变形理论。
(整理)采光顶设计计算书
采光顶钢结构工程设计计算书设计：校对：审核：批准：广州市建筑科学研究院新技术开发中心有限公司二零一三年七月第1章采光顶钢结构设计计算1.1承受荷载计算1.1.1荷载作用说明承受的荷载包括：恒载、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)恒载：包括玻璃及附件等的自重，取0.5KN/m2计算：转换为单元线荷载qd1=0.5*0.85=0.43KN/m, qd2=0.5*1.2=0.6KN/m(2)活荷载：取0.5KN/m^2；(3)雪荷载：按GB50009采用；S k：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值，宁波地区50年一遇最大积雪的自重：0.0003MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2012]，为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012屋面雪荷载标准值为：S k=μr×S0=2.0*0.0003=0.0006Mpa雪荷载大于活荷载，荷载组合时取雪荷载,转换为单元线荷载qL1=0.6*0.85=0.51KN/m(4)风荷载：按建筑结构荷载规范(GB50009-20012)计算：w k=βgzμzμs w0Z：计算点标高：10.2m；βgz：瞬时风压的阵风系数；对于B类地形，10.2m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=1.7772对于B类地形，10.2m高度处风压高度变化系数：μz=1.0064μs：风压体型系数，按规范，取μs1=-0.6（屋面），μs2=-1.2（墙面）；w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，宁波地区取0.00050MPa；w k1=βgzμzμs1w0=1.7772*1.0064*（-0.6）*0.0005=0.00054Mpa根据《建筑幕墙》，对于玻璃结构屋面，计算时风压标准值不小于1.5Kpa，取w k1=1.5KN/m^2，转换为单元荷载1.5*0.85=1.28KN/mw k2=βgzμzμs2w0=1.7772*1.0064*（-1.2）*0.0005=-0.00107Mpa转换为单元荷载1.07*1.4=1.56KN/m1.2 结构计算 1.2.1 计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图1.2.2几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：1.2.3荷载信息(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息1.节点荷载2.单元荷载(1).工况号: 0单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元） (2).工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元） (3).工况号: 2*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）**以下为单元荷载图:单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)第 0 工况单元荷载简图第 1 工况单元荷载简图精品文档第 2 工况单元荷载简图 (二). 其它荷载信息 (三). 荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况 1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况 2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况 1 + 1.40 x 0.90 风载工况 21.2.4 内力位移计算结果(一). 内力1.工况内力2.组合内力3.最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)组合节点号 控制 组合号 序号NxNyNzMxMyMzNx 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Ny 最大 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Nz 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Mx 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0My 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Mz 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.013 合力最大 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Nx 最小 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Ny 最小 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0精品文档精品文档Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 3 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 14 合力最大 2 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 15 合力最大 2 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 16 合力最大 1 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1精品文档1 -0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 9.3 -0.5 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.0精品文档Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 17 合力最大 1 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 1 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 18 合力最大 1 Nx 最小 2 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 110.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01-0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.0精品文档精品文档轴力 N 包络图(单位：kN)弯距 M3 包络图(单位：kN.m) 轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M弯距 M2 弯距 M3精品文档精品文档1 1222 2723 2824 2925 1526 1327928 3029 24210 3121 0.000 11.3 1 0.000 11.0 1 0.000 10.9 1 0.851 10.7 1 0.500 7.6 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.2-5.3 -2.8 -0.5 -1.9 -7.9 -4.0 -4.0 -2.4 -2.4 -0.60.0 -0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.5 -0.5 0.1 -0.1 -0.0-0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.1 -0.1 -0.1 0.1 0.0-0.0 0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.3 0.3 -0.1 0.1 0.0-4.1 -0.2 1.8 1.9 4.2 -3.3 -3.3 -0.2 -0.2 1.4轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1811 0.100 -11.0 -0.7 -0.00.02 1711 0.500 -9.8 -0.70.0-0.03 1611 2.000 -8.6 -0.70.00.04 1511 0.000 -7.30.9-0.00.05 1111 0.100 -7.2 -0.6 -0.5 -0.06 2211 0.100 -7.2 -0.60.5-0.07 1011 0.500 -6.7 -0.6 -0.30.08 2111 0.500 -6.7 -0.60.3-0.09 1411 2.000 -6.1 -0.6 -0.00.010 2011 2.000 -6.1 -0.60.0-0.0弯距 M2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.1 0.1 -0.0 0.0弯距 M3 0.0 -0.1 -0.4 -1.8 0.0 -0.0 -0.1 -0.1 -0.4 -0.4弯距 M3 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1521 0.500 7.6-7.90.00.02 2321 0.500 5.1-5.80.4-0.23 1921 0.500 5.1-5.8 -0.40.24 1211 0.000 -1.25.3-0.00.05 2921 0.851 10.7 -1.9 -0.00.06 2821 0.426 10.8 -0.0 -0.0 -0.07 1311 0.000 -0.84.30.0-0.28911 0.000 -0.84.3-0.00.29 2721 0.851 11.0 -1.8 -0.0 -0.010 2521 0.497 7.2-0.00.0-0.0弯距 M2 0.0 0.2 -0.2 0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0弯距 M3 4.2 3.3 3.3 2.3 1.9 1.9 1.8 1.8 1.8 1.6弯距 M3 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1221 0.000 11.3 -5.30.0-0.02 1321 0.000 7.3-4.00.50.13921 0.000 7.3-4.0 -0.5 -0.1弯距 M2 -0.0 -0.3 0.3弯距 M3 -4.1 -3.3 -3.3精品文档精品文档4 2715 2816 2517 3118 2419 30110 2911 0.851 -0.9 1 0.000 -0.8 1 0.000 -0.6 1 0.000 -0.6 1 0.851 -0.6 1 0.851 -0.6 1 0.851 -0.61.3 -0.0 0.0 0.0 1.1 1.1 2.8-0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.00.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.1 0.1 -0.0-0.0 0.0 -0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0-3.2 -3.2 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8(二). 位移1.工况位移2.组合位移“X 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和12110.0-0.9-0.00.92311-0.0-0.9-0.00.931111-0.00.0-0.00.0412110.00.0-0.00.052521-0.0-0.10.40.4619210.0-0.10.40.476110.0-0.7-0.00.78511-0.0-0.7-0.00.79821-0.0-0.30.00.3109210.0-0.30.00.3序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10“Y 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和4310.0-1.9-0.01.96310.0-1.6-0.01.6531-0.0-1.6-0.01.61310.0-1.20.01.2331-0.0-1.10.01.12310.0-1.10.01.1731-0.0-0.3-0.00.39310.0-0.3-0.00.3831-0.0-0.3-0.00.32311-0.00.2-4.24.2序号 1 2 3“Z 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和2311-0.00.2-4.24.22011-0.00.2-3.73.726110.00.2-3.73.7精品文档精品文档424152116271722181919251101011-0.00.2-3.13.11-0.00.2-2.82.810.00.2-2.82.81-0.00.2-2.72.710.00.1-2.42.41-0.00.1-2.42.41-0.00.0-0.10.1序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10“合位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和2311-0.00.2-4.24.22011-0.00.2-3.73.726110.00.2-3.73.72411-0.00.2-3.13.12111-0.00.2-2.82.827110.00.2-2.82.82211-0.00.2-2.72.719110.00.1-2.42.42511-0.00.1-2.42.44310.0-1.9-0.01.91.2.5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q235 钢(A3 钢)设计验算结果表 (强度和整体稳定为(应力/设计强度))绕2轴 绕3轴 绕2轴 绕3轴 单元号 强度 整体 整体 抗剪 抗剪 绕 2 轴 绕 3 轴 绕 2 轴长细比 长细比 W/l 稳定 稳定 应力比 应力比绕3轴 W/l结果1 0.07 0.07 0.07 0.01 0.02 8241 1/59893 1/14929 满足2 0.07 0.07 0.07 0.01 0.02 8241 1/59893 1/14929 满足3 0.06 0.06 0.06 0.01 0.02 8241 1/53117 1/9408 满足4 0.06 0.06 0.06 0.01 0.02 8241 1/53117 1/9408 满足5 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 8241 1/57263 1/20065 满足6 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 8241 1/57263 1/20065 满足7 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 4141 1/27857 1/17686 满足8 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 4141 1/27857 1/17686 满足9 0.34 0.34 0.34 0.04 0.01 2676 1/1442 1/37487 满足10 0.19 0.19 0.19 0.03 0.00 1561 1/1964 0满足11 0.05 0.05 0.05 0.04 0.01 361 1/10724 0满足12 0.39 0.39 0.39 0.04 0.00 2676 1/1280 0满足13 0.34 0.34 0.34 0.04 0.01 2676 1/1442 1/37487 满足14 0.21 0.21 0.21 0.03 0.00 5761 1/1262 0满足15 0.38 0.38 0.38 0.07 0.00 1361 1/2682 0满足精品文档精品文档16 0.24 0.24 0.24 0.03 0.00 53 17 0.24 0.24 0.24 0.04 0.00 14 18 0.08 0.08 0.08 0.07 0.00 3 19 0.32 0.32 0.32 0.05 0.01 14 20 0.21 0.21 0.21 0.03 0.00 57 21 0.19 0.19 0.19 0.03 0.00 15 22 0.05 0.05 0.05 0.04 0.01 3 23 0.32 0.32 0.32 0.05 0.01 14 24 0.24 0.24 0.24 0.02 0.00 26 25 0.24 0.24 0.24 0.01 0.00 26 26 0.20 0.20 0.20 0.03 0.00 26 27 0.28 0.28 0.28 0.02 0.00 26 28 0.28 0.28 0.28 0.01 0.00 26 29 0.24 0.25 0.24 0.03 0.00 26 30 0.24 0.24 0.24 0.02 0.00 26 31 0.24 0.24 0.24 0.01 0.00 26 32 0.20 0.20 0.20 0.03 0.00 26 33 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 34 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 35 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 41 36 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 41 37 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 38 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 39 0.05 0.06 0.05 0.02 0.00 41 40 0.05 0.06 0.05 0.02 0.00 4161 1/1104 0满足61 1/1680 0满足61 1/9108 0满足61 1/3051 1/63510 满足61 1/1262 0满足61 1/1964 0满足61 1/10724 0满足61 1/3051 1/63510 满足76 1/9190满足76 1/9190满足76 1/1225 0满足76 1/8160满足76 1/8160满足76 1/1087 0满足76 1/9190满足76 1/9190满足76 1/1225 0满足4100满足4100满足4100满足4100满足4100满足4100满足41 1/15219 0满足41 1/15219 0满足精品文档。
玻璃采光顶计算书
采光顶结构计算第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：11.5 m玻璃分格：B×H=1.577×2.500 mB：玻璃宽度H：玻璃长度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算本工程按竖向荷载取值计算；玻璃自重荷载和活荷载的组合，取其中最不利组合。
1、玻璃重量荷载玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6钢化夹胶玻璃玻璃自重荷载标准值，取 G AK=0.4608 N/m2考虑零部件，玻璃自重荷载，取 G AK=0.50 KN/m2G A=1.2×G AK=1.2×0.50=0.60 KN/m22、活荷载作用q K：活荷载标准值，取0.50 KN/m2r q：活荷载作用效应的分项系数，取1.4q：活荷载设计值（KN/m2）q=r q×q K=1.4×0.50=0.70 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在屋面上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取2.067μs：风荷载体型系数，取-2.0μz：风荷载高度变化系数，取0.74上海市基本风压 W0=0.55 KN/m2(按50年一遇)W K=βgz×μs×μz×W0=2.067×（-2.0）×0.74×0.55=-1.683 KN/m2W：风荷载设计值（KN/m2r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r W×W K=1.4×（-1.683）=-2.356KN/m25、荷载效应组合S由负风荷载效应控制的组合（向上） 标准值：q K =ψG ×G AK +ψW ×W K=1.0×0.50+1.0×(-1.683) =-1.183KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψW ×r W ×W K=1.0×1.0×0.50+1.0×1.4×（-1.683） =-1.856KN/m 2由自重荷载效应控制的组合（向下） 组合：恒＋活标准值：q K =ψG ×G AK +ψq ×q K=1.0×0.50+1.0×0.50 =1.0 KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψq ×r q ×q K=1.0×1.2×0.50+1.0×1.4×0.5 =1.30 KN/m2 所以最不利的荷载为： 向上:最不利荷载标准值为：q K =1.183KN/m 2最不利荷载设计值为：q=1.856KN/m 2第二章、玻璃面板校核一、玻璃强度计算玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6中空夹胶钢化玻璃 1、玻璃组合荷载下的强度校核：a ：玻璃板块的短边尺寸，1.577 mb ：玻璃板块的长边尺寸，2.500 m外片 玻璃自重标准值 25600012.01G t 1G K AK ⨯⨯=⨯⨯==307.2 N/m 2玻璃地震作用标准值 2.30708.05G q AK max E EK ⨯⨯=σβ==123 N/m 2 玻璃地震作用设计值 1233.1q 3.1q EK E ⨯===160 N/m 2中空玻璃的折算厚度 3336695.0te +==7.182mm 分配到外片玻璃上的风荷载标准值333323e e k 1K 6182.7182.716831.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1169.44 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合标准值1235.044.1169q 5.0W q 1EK 1K 1K ⨯+=+==1230.94 N/m 2分配到外片玻璃上的风荷载设计值333323e e 16182.7182.725361.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1762.151 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合设计值1605.0151.1762q 5.0W q 1E 11⨯+=+==1842.151 N/m 2分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合标准值333323131k k21k 1166694.1230t t t q q q +⨯=+==--=615.47 N/m 2 η：挠度折减系数由参数44K Et /a q =θ454361072.0/157710615.0⨯⨯⨯⨯=-=40.763 查表得：=η10.83分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合设计值3333231312111666151.1842t t t q q q +⨯=+==--=921.075N/m 2依据ηϕ=σ22t a q 6＜g f由b a =500.2577.1=0.631，查表得：弯矩系数ϕ=0.0836 分配到外片外（内）层玻璃截面设计最大应力值：12121t a q 6ηϕ=σ =83.06157710921.00836.06223⨯⨯⨯⨯⨯- =26.49 N/mm 2＜g f =84.0 N/mm 2玻璃强度符合设计要求。
3d3s采光顶系统结构校核计算书.
AB-FS7-001结构校核计算局部大样及横竖剖面图1 计算条件计算所在（图纸）位置：AB-FS7-001 (玻璃)幕墙结构：隐框采光顶系统风荷载标准值为：0.55k Pa (50年一遇)；地面粗糙度：B类；抗震设防烈度为：7度；玻璃面板采用：6(FT)+12A+5(FT,Low-E)+1.52PVB+5mm(FT、FRG)夹胶中空钢化玻璃,固定方式为四边支承，分格1250×2000mm；计算标高为：10m。
2 荷载计算2.1 重力荷载标准值16mm厚玻璃：G=25.6×0.016=0.41kN/ m22.2 风荷载标准值按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算风荷载标准值：计算结构地面粗糙度B类，危险标高Z=10m；风荷载标准值：W o取值为0.55k Pa；计算局部风压阵风系数：针对4类地貌，阵风系数分别规定了各自的截断高度， B类为10m，阵风系数不大于1.70。
局部风压体形系数：μs1取值为-2.0风压高度变化系数：针对4类地貌，风压高度变化系数分别规定了各自的截断高度， B类为10m，高度变化系数不小于1.00。
负风标准值：W k＝βgZ·μs1·μz·W o＝1.70× (-2.0)×1.0×0.55＝-1.87KN／m2考虑正风压取：W k＝1.0KN／m22.3 雪荷载作用S k=μr S o=1.0×0.2=0.2KN/ m2式中，S k——雪荷载标准值μ——积雪分布系数.S o——基本雪压，取0.22.4 活荷载采光顶顶部活荷载按Ps=0.5 KN／m22.5 施工和检修荷载施工荷载取Fs=1.0 KN，作用于结构最不利位置。
3荷载组合工况一：由负风荷载效应控制的组合（向上）面材自重+负风荷载标准值：P K= r G×G K+ r W×W K=1.0×0.41+1.0×(-1.87)=-1.41 KN/m2设计值：P= r G×G K+ r W×W K=1.0×0.41+1.4×（-1.87）=-2.21 KN/m2工况二：由自重荷载效应控制的组合（向下）面材自重+正风荷载（主控）+雪荷载+活荷载标准值：P K= r G×G KK+ r W×ψW×W K+ r s×ψs×S K+ r s×ψs×Ps=1.0×0.41+1.0×1.0×1.12+1.0×0.7×0.4+1.0×0.7×0.5=2.16 KN/m2设计值：P= r G×G K + r W×ψW×W K+ r s×ψs×S K+ r s×ψs×Ps=1.35×0.41+1.4×1.0×1.12+1.4×0.7×0.4+1.4×0.7×0.5=3.0KN/m2计算采光顶按工况二两种荷载组合作用下的强度与挠度。
采光顶sap2000计算书skylight
βgz
高高高风 高参
βgzB :=
1
+
ห้องสมุดไป่ตู้
2g
I10B
Z 10m
−
αB
βgzB = 1.63
μz
风风高风 风风高参
μzB
:=
Z 0.3 10m
μzB = 1.23
• 风风高参主主
依依GB50009-2012 表8.3.3 第3项 按按按按Ra 角风 α ≤ 5 并并并并表地风荷荷风并 高参系 0.2
正风风风 并高参系 负风风风 并高参系
1.0DL+1.0q(alum)+1.0q(glass))+ 1.0WL(+)+0.7LL
1.0DL+1.0q(alum)+1.0q(glass))+ 0.6WL(+)+1.0LL
5
0.9DL+0.9q(alum)+0.9q(glass))+1.0WL(-) 1.2DL+1.2q(alum)+1.2q(glass))+ 1.4WL(+)+0.98LL
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 面均布到框架 (q(alum)) (GLOBAL - Gravity) (2-向) - KN, m, C Units
14
SAP2000
10/10/13 16:25:38
-550. -508. -465. -423. -381. -338. -296. -254. -212. -169. -127. -85. -42. 0. E-3
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 面均布到框架 (q(glass)) (GLOBAL - Gravity) (2-向) - KN, m, C Units
采光顶计算
采光顶单坡采光顶设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一二年七月十七日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙及采光顶设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 玻璃规范： (2)1.5 钢材规范： (2)1.6 胶类及密封材料规范： (3)1.7 五金件规范： (3)1.8 相关物理性能等级测试方法： (4)1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)1.10 土建图纸： (4)2 基本参数 (4)2.1 采光顶所在地区 (4)2.2 地面粗糙度分类等级 (4)3 采光顶荷载计算 (4)3.1 玻璃采光顶的荷载作用说明 (4)3.2 风荷载标准值计算 (5)3.3 风荷载设计值计算 (6)3.4 雪荷载标准值计算 (7)3.5 雪荷载设计值计算 (7)3.6 采光顶构件自重荷载设计值 (7)3.7 采光顶坡面活荷载设计值 (7)4 选取计算荷载组合 (7)4.1 风荷载标准为w k+情况下的荷载组合 (7)4.2 风荷载标准为w k-情况下的荷载组合 (8)4.3 极限状态的荷载确定 (8)5 单坡采光顶主龙骨计算 (8)5.1 主龙骨荷载计算 (9)5.2 主龙骨的强度计算 (10)5.3 主龙骨的挠度计算 (10)6 单坡采光顶副龙骨计算 (11)6.1 副龙骨受力分析 (11)6.2 副龙骨的抗弯强度计算 (12)6.3 副龙骨的挠度计算 (12)7 采光顶玻璃的计算 (13)7.1 玻璃板块荷载计算 (13)7.2 玻璃板块荷载组合 (16)7.3 玻璃的强度计算 (18)7.4 玻璃的挠度计算 (19)8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (21)单坡采光顶设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007《坡屋面工程技术规范》 GB50693-20111.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-20051.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-20031.4玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008 《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002 1.5钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.6胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-20021.7五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099.2-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《地弹簧》 QB/T2697-2005《电动采光排烟窗》 JG189-20061.8相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.9《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.10土建图纸：2 基本参数2.1采光顶所在地区北京地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
采光顶计算书
第一部分、计算书设计简介第一章工程概况工程名称：天津市汇融大厦外墙干挂石材装饰工程建筑地点：天津市建设路结构造型：现浇钢筋混凝土框架结构体系幕墙总高度为：119.4m建设单位：天津市海河建设发展投资有限公司设计单位：天津市建筑设计院第二章设计要求所有的计算均按照国家的规范规定执行。
第三章主要材料本工程根据国家现行规范的有关要求，结合招投标书和图纸的要求，本着安全、经济、美观的原则，选取如下材料作为我们使用的主要材料:1、玻璃：中空钢化夹胶玻璃的强度、挠度经计算满足国家规范要求。
2、Q235B结构钢第二部分、计算书设计依据1.《碳素结构钢》GB700-882.《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑抗震设计规范》GB50011-20015.《钢结构设计规范》GB50017-20026.《建筑幕墙》JG3035-967.《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20038.《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-20039.《建筑结构静力计算手册》（第二版）10.甲方所供建筑招标图纸及电子版图纸11.甲方所供招投标书第三部分基本参数及主要材料设计指标一、基本参数01．工程名称：天津；02．建筑耐久年限 : 50年；03．地面粗糙度类型：C类；04．基本风压：0.50kPa二、主要材料参数1、钢化玻璃（5～12 mm）重力体积密度： r =25.6 KN/m3强度设计值： f g1=84 N/mm2弹性模量 E=0.72×105 =72000N/mm2线膨胀系数αa=1×10-5=0.00001泊松比ν=0.22、Q235B钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=215 N/mm2抗剪强度设计值 f v =125 N/mm2局部承压强度设计值 f ab=320 N/mm2弹性模量 E =2.06×105 =206000N/mm2线膨胀系数α=1.2×10-5=0.000012重力体积分布ρ=78.5×103 =78500N/m3泊松比ν=0.33、C30混凝土f=14.3 N/mm2C30混凝土轴心抗压强度设计值cf=1.43 N/mm2C30混凝土轴心抗拉强度设计值t4、Ⅱ级钢筋f=300 N/mm2Ⅱ级钢筋抗拉压强度设计值y5、焊缝（E43型焊条、Q235钢第1组、）f=160 N/mm2角焊缝抗拉、抗压和抗剪强度设计值wf第四部分采光顶的结构计算第一章、计算说明采光顶位于玻璃采用TP8+12A+TP6+1.14PVB+TP6钢化中空夹胶玻璃，钢化夹胶玻璃的最大分格为1870×1500mm。
开发新的顶部采光计算方法
开发新的顶部采光计算方法林若慈;张建平;王书晓【摘要】本计算方法源于室内照明计算中的流明法，本方法已纳入《建筑采光设计标准》 GB50033-2013。
本文对该方法的基本原理、计算程序和使用方法作了系统介绍，以便于建筑设计师能在建筑方案设计阶段方便、快捷地确定采光设计方案。
%This method was developed on the basis of the lumen method , which is used for calculation of interior illuminances for electric lighting and is simple enough to permit manual computation .This method was adopted by the new “standard for daylighting design of buildings-GB50033-2013”.For convenience of architects making daylight design , this paper gives a systemic introduction on the method including its basic principle , computation procedure , and using method .【期刊名称】《照明工程学报》【年(卷),期】2014(000)001【总页数】5页(P31-34,46)【关键词】流明法;窗地面积比;采光系数【作者】林若慈;张建平;王书晓【作者单位】中国建筑科学研究院，北京 100013;中国建筑科学研究院，北京100013;中国建筑科学研究院，北京 100013【正文语种】中文【中图分类】TM9231 引言《建筑采光设计标准》GB50033—2013于2013年5月1日开始正式实施，在其采光计算中给出了新的采光计算方法。
采光顶计算-520
0.5
钢筋层数影响系数 = 0.66
αv = 0.66 t := 10 mm αb := 0.6 + 0.25 Z := 100mm t = 0.81 d
锚筋受剪承载力系数 锚板厚度 锚板弯曲变形折减系数 外层锚筋中心线之间的距离
Vt Me Nt 2 As1 := + + = 97.74 mm αr αv fy 0.8αb fy 1.3αr αb fy Z Nt Me 2 As2 := + = 200.52 mm 0.8αb fy 0.4αr αb fy Z Ast := As1 if As1 > As2 As2 otherwise Ast = 200.52 mm A1 := 133mm ns := 4 Asr := A1 ns = 532 mm Asr > Ast 预埋件锚筋截面积满足设计要求!
应力分布云图如下图所示：
3
幕墙结构计算书
外片玻璃的最大应力为30.7MPa<84MPa 所以玻璃强度满足设计要求。 2、 玻璃挠度计算 采用组合1中玻璃采光顶荷载组合标准值计算 Wk1 = −2.05 kPa
1 3
玻璃受到的组合标准值
3⎞
te1 := 0.95 ⎛ ⎝ t1 + t2 + t3
3 3
2 3
最不利钢架截面面积 最不利钢架截面X-X轴抵抗矩 最不利钢架破坏应力值
W2x := 28820mm σ := σ < M2max W2x
= 32.76 MPa 强度满足要求
215 MPa
8
幕墙结构计算书
2、钢架挠度计算 主龙骨挠度
如上图所示最大挠度为U3=0.38mm <6480/400=16.2mm 挠度满足要求 次龙骨挠度
采光顶玻璃的计算
1 采光顶玻璃的计算基本参数：1：计算点标高：15m；2：板面尺寸：宽×高=B×H=1625mm×1650mm； 3：玻璃配置：中空+内夹层玻璃：8+8+PVB+8mm； 4：玻璃形式：中空+内夹层；模型简图为：1.1玻璃板块荷载计算(1)外片玻璃自重荷载标准值：GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk1=γg×t1=0.0000256×8=0.000205MPa(2)外片玻璃自重荷载设计值：GA1：外片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)；GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GA1=1.2×GAk1=1.2×0.000205=0.000246MPa(3)内片玻璃自重荷载标准值：GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk2=γg×t2=0.0000256×8=0.000205MPa(4)内片玻璃自重荷载设计值：GA2：内片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)；GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GA2=1.2×GAk2=1.2×0.000205=0.000246MPa(5)中片玻璃自重荷载标准值：GAk3：中片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；t3：中片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk3=γg×t3=0.0000256×8=0.000205MPa(6)中片玻璃自重荷载设计值：GA3：中片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)；GAk3：中片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GA3=1.2×GAk3=1.2×0.000205=0.000246MPa(7)分配到内、外、中三片玻璃上的风荷载标准值： wk1：分配到外片玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wk2：分配到内片玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wk3：分配到中片玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wk：风荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；wk1=1.1×wk×t13/(t13+t23+t33)=0.000043MPawk2=wk×t23/(t13+t23+t33)=0.000039MPawk3=wk×t33/(t13+t23+t33)=0.000039MPa(8)分配到内、外、中三片玻璃上的风荷载设计值： w1：分配到外片玻璃上的风荷载设计值(MPa)；w2：分配到内片玻璃上的风荷载设计值(MPa)；w3：分配到中片玻璃上的风荷载设计值(MPa)； w：风荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；w1=1.1×w×t13/(t13+t23+t33)=0.000061MPaw2=w×t23/(t13+t23+t33)=0.000055MPaw=w×t3/(t3+t3+t3)=0.000055MPa(9)分配到内、外、中片玻璃上的雪荷载标准值： Sk1：分配到外片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)；Sk2：分配到内片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)；Sk3：分配到中片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)；Sk：雪荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；Sk1=1.1×Sk×t13/(t13+t23+t33)=0.000029MPaSk2=Sk×t23/(t13+t23+t33)=0.000027MPaSk3=Sk×t33/(t13+t23+t33)=0.000027MPa(10)分配到内、外、中片玻璃上的雪荷载设计值： S1：分配到外片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)；S2：分配到内片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)；S3：分配到中片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)； S：雪荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；S1=1.1×S×t13/(t13+t23+t33)=0.000041MPaS2=S×t23/(t13+t23+t33)=0.000037MPaS3=S×t33/(t13+t23+t33)=0.000037MPa(11)分配到内、外、中片玻璃上的活荷载标准值： Qk1：分配到外片玻璃上的活荷载标准值(MPa)；Qk2：分配到内片玻璃上的活荷载标准值(MPa)；Qk3：分配到中片玻璃上的活荷载标准值(MPa)；Qk：活荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；Qk1=1.1×Qk×t13/(t13+t23+t33)=0.000733MPaQk2=Qk×t23/(t13+t23+t33)=0.000667MPaQk3=Qk×t33/(t13+t23+t33)=0.000667MPa(12)分配到内、外、中片玻璃上的活荷载设计值： Q：分配到外片玻璃上的活荷载设计值(MPa)；Q2：分配到内片玻璃上的活荷载设计值(MPa)；Q3：分配到中片玻璃上的活荷载设计值(MPa)； Q：活荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；Q1=1.1×Q×t13/(t13+t23+t33)=0.001027MPaQ2=Q×t23/(t13+t23+t33)=0.000933MPaQ3=Q×t33/(t13+t23+t33)=0.000933MPa1.2玻璃板块荷载组合玻璃板块的受力组合采用自重、风荷载和活荷载组合。
ansys采光顶计算
第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：26.99 m设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：B类基本风压：0.6 KN/m2（按结构设计总说明）二、荷载计算(对于顶部采光部位)1、采光顶构件重量荷载采光顶钢结构自重由SAP2000有限元计算程序自动加载，这里只计算采光顶玻璃自重。
采光顶玻璃采用8+1.52PVB+8钢化夹胶玻璃G AK：采光顶玻璃的平均自重标准值（KN/m2）G AK1=(8+8)×25.6×10-3=0.410 N/m2考虑零部件，采光顶构件的自重取值G AK=0.55 KN/m22、考虑活荷载作用L k：考虑活荷载作用取Lk=0.5 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在采光顶上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.649μs：风荷载体型系数，取-2.0μz：风荷载高度变化系数，取1.374基本风压 W0=0.60 KN/m2(按结构设计总说明)W K=βgz×μs×μz×W0=1.649×(-2.0)×1.374×0.60=-2.719 KN/m2W：风荷载设计值（KN/m2）r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r W×W K=1.4×2.719=3.807 KN/m24、由雪荷载作用S0：基本雪压，取0.2 KN/m2(上海50年一遇，基本雪压，取0.2 KN/m2)μr：积雪分布系数，取1.0S K：雪荷载标准值（KN/m2）S K=μr×S0=1.0×0.2=0.2 KN/m2S：雪荷载设计值（KN/m2）S=1.4×S K=1.4×0.2=0.28 KN/m2三、荷载组合(对于顶部采光部位)验算挠度时用以下方式组合：DL WIND- SNOW LIVE0.9 11 11 10.9 1 0.71 0.6 1验算强度时用以下方式组合：DL WIND- SNOW LIVE QUAKEX QUAKEY1 1.41.2 1.41.2 1.41 1.4 0.981.2 0.86 1.41.2 0.6 1.31.2 0.6 1.3 考虑最不利组合取：由自重及风荷载效应控制的组合（向上） 标准值：q K=ψG×G AK+ψW×W K=-1.0×0.55+1.0×2.719=2.169 KN/m2设计值：q=ψG×r G×G AK+ψW×r W×W K=-1.2×1.0×0.55+1.4×1.0×2.719=3.14 KN/m2四、荷载计算(对于竖直平面幕墙)1、幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用8+1.52PVB+8 mm钢化夹胶玻璃G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2G GK：加上龙骨及零部件后幕墙的自重面荷载标准值取G GK=0.55 KN/m22、幕墙面板自重荷载设计值计算G：幕墙面板自重荷载设计值：G=r G·G G=1.2×0.55=0.66 KN/m23、玻璃幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.649μZ：风压高度变化系数，1.374W0：基本风压 W0=0.60 KN/m2（按结构设计总说明）A：幕墙立柱的从属面积，A=1.5×5.5=8.25 m2μS1（A）：围护构件的从属面积A大于1 m2小于10 m2的局部风压体型系数，（依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006版）第7.3.3条）体形系数取值玻璃面板：μS1=2.0立柱、横梁：μS2=1.670W K1：作用在玻璃上的风荷载标准值 (KN/m2)W K1=βgzμS1μZ W0=1.649×2.0×1.374×0.6=2.719 KN/m2W K2：作用在立柱、横梁上的风荷载标准值 (KN/m2)W K2=βgzμS2μZ W0=1.649×1.670×1.374×0.60=2.270 KN/m24、风荷载设计值计算W1：作用在玻璃上的风荷载设计值(KN/m2)r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W1=r W×W K1=1.4×2.719=3.807 KN/m2W2：作用在立柱、横梁上的风荷载设计值(KN/m2)r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W2=r W×W K2=1.4×2.270=3.178 KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算q EK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08q EK=αmax·βE·G G =0.08×5.0×0.55=0.22 KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震作用分项系数，取r E=1.3q E：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.22=0.286 KN/m2五、荷载组合ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5风荷载和水平地震作用组合设计值玻璃面板：q 1=ψW γW W K +ψE γE q EK =1.0×1.4×2.719+0.5×1.3×0.22=3.950 KN/m 2幕墙立柱：q 2=ψW γW W K +ψE γE q EK =1.0×1.4×2.270+0.5×1.3×0.22=3.321 KN/m 2第二章、玻璃面板校核一、计算说明由第一章计算可知，采光顶玻璃在自重荷载及风荷载组合设计值作用下，处于最不利情况，按此种情况进行玻璃校核。
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钢架计算书图形结构及荷载输入情况：设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010);结果输出---- 总信息----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 5柱数: 2梁数: 2支座约束数: 2标准截面总数: 5活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400柱顶容许水平位移/柱高: l / 60柱混凝土强度等级: C30梁混凝土强度等级: C30梁柱主筋级别: Ⅱ级(HRB335)梁柱箍筋级别: Ⅰ级(HRB235)柱混凝土保护层厚度：20梁混凝土保护层厚度：20混凝土梁支座负弯矩调幅系数: 1.00地震作用计算: 计算水平地震作用抗震等级: 四级计算震型数：3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第三组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.035按GB50011-2010 地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y( 1) 0.00 2.00 ( 2) 25.20 2.00 ( 3) 12.60 2.63( 4) 0.00 0.00 ( 5) 25.20 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 4 1 ( 2) 5 2---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 3 ( 2) 3 2---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 27, 200, 200, 700, 800, 6.0, 10.0, 10.0, 5( 2) 16, 250, 250, 500, 8.0, 10.0, 10.0, 5( 3) 1, 600, 600, 6( 4) 27, 300, 300, 1130, 500, 8.0, 14.0, 14.0, 5( 5) 27, 300, 300, 500, 1130, 8.0, 14.0, 14.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 3 2 0 ( 2) 3 2 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 5 0 0 ( 2) 4 0 02、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.00000 0.00000 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+002 0.00000 0.00000 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+003 0.30000 0.30000 0.10800E-01 0.10800E-01 0.36000E+004 0.15000 0.40750 0.16725E-02 0.63034E-04 0.14696E-015 0.15000 0.40750 0.16725E-02 0.63034E-04 0.14696E-01截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+002 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+003 0.17321E+00 0.17321E+00 0.36000E-01 0.36000E-01 0.36000E-01 0.36000E-014 0.33735E+00 0.65492E-01 0.41042E-02 0.41042E-02 0.42022E-03 0.42022E-035 0.33735E+00 0.65492E-01 0.41042E-02 0.41042E-02 0.42022E-03 0.42022E-03恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 3.36 0.001 1 1 3.36 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 -344.17 77.85 -172.08 0.00 -59.85 172.082 344.17 77.85 172.08 0.00 -59.85 -172.08--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 174.86 51.19 268.67 -171.87 8.592 -268.67 171.87 8.59 0.00 -174.86 51.19--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 -1.4 0.02 1.4 0.03 0.0 43.1活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 1.26 0.001 1 1 1.26 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 -0.4 0.02 0.4 0.03 0.0 11.5风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 0.50 0.002 1 1.10 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -2.00 0.001 1 1 -1.30 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx( 1) 0.5 ( 2) -0.5 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 120.14 -23.03 60.57 0.00 23.03 -59.572 -117.82 -18.63 -57.81 0.00 18.63 60.01--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 -60.65 -20.03 -93.24 60.65 -5.252 93.24 -60.87 -0.83 0.00 60.87 -15.61---- 右风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 -1.10 0.002 1 -0.50 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -1.30 0.001 1 1 -2.00 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx( 1) 0.5 ( 2) -0.5 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 117.82 -18.63 57.81 0.00 18.63 -60.012 -120.14 -23.03 -60.57 0.00 23.03 59.57--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 -60.87 -15.61 -93.24 60.87 -0.832 93.24 -60.65 -5.25 0.00 60.65 -20.03地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:153.603水平地震标准值作用底层剪力：9.837底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.458各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.064*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.049特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：9.837--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0 ( 5) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0 ( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 9.84 -0.08 4.92 0.00 0.08 -4.922 9.84 0.08 4.92 0.00 -0.08 -4.92--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 -1.64 0.00 0.00 1.64 0.002 0.00 1.64 0.00 0.00 -1.64 0.00振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:2质点重量:153.603水平地震标准值作用底层剪力：9.837底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.458各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.064*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.049特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：9.837--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0 ( 5) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 -9.84 0.08 -4.92 0.00 -0.08 4.922 -9.84 -0.08 -4.92 0.00 0.08 4.92--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 1.64 0.00 0.00 -1.64 0.002 0.00 -1.64 0.00 0.00 1.64 0.00振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-------------------------------------------------------------------------------------混凝土柱 1截面类型= 1; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 3.00, Ly= 2.00构件长度= 2.00; 计算长度系数: Ux= 1.50 Uy= 1.00抗震等级: 四级截面参数: B= 600, H= 600设计规范: 砼规范GB 50010-2010柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -244.80 61.18 -121.70 0.00 -39.58 123.102 -175.96 45.61 -87.28 0.00 -27.61 88.683 -248.05 67.35 -125.57 0.00 -45.75 122.484 -179.22 51.78 -91.15 0.00 -33.78 88.075 -413.00 93.42 -206.50 0.00 -71.82 206.506 -344.17 77.85 -172.08 0.00 -59.85 172.087 -464.62 105.10 -232.31 0.00 -80.80 232.318 -540.96 115.68 -270.48 0.00 -94.08 270.489 -472.13 100.11 -236.07 0.00 -82.11 236.0710 -554.20 120.68 -277.10 0.00 -96.38 277.1012 -472.13 100.11 -236.07 0.00 -82.11 236.0713 -554.20 120.68 -277.10 0.00 -96.38 277.1014 -413.00 93.42 -206.50 0.00 -71.82 206.5015 -344.17 77.85 -172.08 0.00 -59.85 172.0816 -464.62 105.10 -232.31 0.00 -80.80 232.3117 -312.08 74.08 -155.62 0.00 -52.48 156.4618 -243.25 58.50 -121.20 0.00 -40.50 122.0419 -314.03 77.78 -157.94 0.00 -56.18 156.0920 -245.20 62.21 -123.52 0.00 -44.21 121.6721 -440.04 96.33 -219.60 0.00 -74.73 220.4422 -371.21 80.76 -185.18 0.00 -62.76 186.0323 -441.99 100.03 -221.92 0.00 -78.43 220.0724 -373.16 84.46 -187.51 0.00 -66.46 185.6525 -440.04 96.33 -219.60 0.00 -74.73 220.4426 -371.21 80.76 -185.18 0.00 -62.76 186.0327 -441.99 100.03 -221.92 0.00 -78.43 220.0728 -373.16 84.46 -187.51 0.00 -66.46 185.6529 -312.08 74.08 -155.62 0.00 -52.48 156.4630 -243.25 58.50 -121.20 0.00 -40.50 122.0431 -314.03 77.78 -157.94 0.00 -56.18 156.0932 -245.20 62.21 -123.52 0.00 -44.21 121.6733 -244.80 61.18 -121.70 0.00 -39.58 123.1034 -175.96 45.61 -87.28 0.00 -27.61 88.6835 -248.05 67.35 -125.57 0.00 -45.75 122.4836 -179.22 51.78 -91.15 0.00 -33.78 88.0737 -334.37 76.75 -166.49 0.00 -55.15 167.8938 -265.54 61.18 -132.07 0.00 -43.18 133.4739 -337.62 82.92 -170.36 0.00 -61.32 167.2740 -268.79 67.35 -135.94 0.00 -49.35 132.8541 -334.37 76.75 -166.49 0.00 -55.15 167.8942 -265.54 61.18 -132.07 0.00 -43.18 133.4743 -337.62 82.92 -170.36 0.00 -61.32 167.2744 -268.79 67.35 -135.94 0.00 -49.35 132.8545 -244.80 61.18 -121.70 0.00 -39.58 123.1046 -175.96 45.61 -87.28 0.00 -27.61 88.6847 -248.05 67.35 -125.57 0.00 -45.75 122.4848 -179.22 51.78 -91.15 0.00 -33.78 88.0749 -400.21 93.32 -200.11 0.00 -71.72 200.1150 -331.38 77.75 -165.69 0.00 -59.75 165.6951 -480.63 103.07 -240.32 0.00 -81.47 240.3252 -402.66 85.91 -201.33 0.00 -67.91 201.3353 -480.63 103.07 -240.32 0.00 -81.47 240.3254 -402.66 85.91 -201.33 0.00 -67.91 201.3356 -331.38 77.75 -165.69 0.00 -59.75 165.69柱下端最大配筋对应组合号: 10, M= -554.20, N= 120.68柱下端单侧计算配筋As= 3402.柱上端最大配筋对应组合号: 1, M= 0.00, N= -39.58柱上端单侧计算配筋As= 0.柱单侧构造配筋As= 1080.柱抗剪最大配箍对应组合号: 51, V= 240.32, N= 81.47柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv= 72.柱抗剪构造配箍：Asvmin= 324.抗震最大轴压比对应组合号：51, N= 81.47 轴压比= 0.016--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱 2截面类型= 1; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 3.00, Ly= 2.00构件长度= 2.00; 计算长度系数: Ux= 1.50 Uy= 1.00抗震等级: 四级截面参数: B= 600, H= 600设计规范: 砼规范GB 50010-2010柱下端柱上端组合号M N V M N V1 248.05 67.35 125.57 0.00 -45.75 -122.482 179.22 51.78 91.15 0.00 -33.78 -88.073 244.80 61.18 121.70 0.00 -39.58 -123.104 175.96 45.61 87.28 0.00 -27.61 -88.685 540.96 115.68 270.48 0.00 -94.08 -270.486 472.13 100.11 236.07 0.00 -82.11 -236.077 554.20 120.68 277.10 0.00 -96.38 -277.108 413.00 93.42 206.50 0.00 -71.82 -206.509 344.17 77.85 172.08 0.00 -59.85 -172.0810 464.62 105.10 232.31 0.00 -80.80 -232.3111 540.96 115.68 270.48 0.00 -94.08 -270.4812 472.13 100.11 236.07 0.00 -82.11 -236.0713 554.20 120.68 277.10 0.00 -96.38 -277.1014 413.00 93.42 206.50 0.00 -71.82 -206.5015 344.17 77.85 172.08 0.00 -59.85 -172.0816 464.62 105.10 232.31 0.00 -80.80 -232.3117 441.99 100.03 221.92 0.00 -78.43 -220.0718 373.16 84.46 187.51 0.00 -66.46 -185.6520 371.21 80.76 185.18 0.00 -62.76 -186.0321 314.03 77.78 157.94 0.00 -56.18 -156.0922 245.20 62.21 123.52 0.00 -44.21 -121.6723 312.08 74.08 155.62 0.00 -52.48 -156.4624 243.25 58.50 121.20 0.00 -40.50 -122.0425 441.99 100.03 221.92 0.00 -78.43 -220.0726 373.16 84.46 187.51 0.00 -66.46 -185.6527 440.04 96.33 219.60 0.00 -74.73 -220.4428 371.21 80.76 185.18 0.00 -62.76 -186.0329 314.03 77.78 157.94 0.00 -56.18 -156.0930 245.20 62.21 123.52 0.00 -44.21 -121.6731 312.08 74.08 155.62 0.00 -52.48 -156.4632 243.25 58.50 121.20 0.00 -40.50 -122.0433 337.62 82.92 170.36 0.00 -61.32 -167.2734 268.79 67.35 135.94 0.00 -49.35 -132.8535 334.37 76.75 166.49 0.00 -55.15 -167.8936 265.54 61.18 132.07 0.00 -43.18 -133.4737 248.05 67.35 125.57 0.00 -45.75 -122.4838 179.22 51.78 91.15 0.00 -33.78 -88.0739 244.80 61.18 121.70 0.00 -39.58 -123.1040 175.96 45.61 87.28 0.00 -27.61 -88.6841 337.62 82.92 170.36 0.00 -61.32 -167.2742 268.79 67.35 135.94 0.00 -49.35 -132.8543 334.37 76.75 166.49 0.00 -55.15 -167.8944 265.54 61.18 132.07 0.00 -43.18 -133.4745 248.05 67.35 125.57 0.00 -45.75 -122.4846 179.22 51.78 91.15 0.00 -33.78 -88.0747 244.80 61.18 121.70 0.00 -39.58 -123.1048 175.96 45.61 87.28 0.00 -27.61 -88.6849 480.63 103.07 240.32 0.00 -81.47 -240.3250 402.66 85.91 201.33 0.00 -67.91 -201.3351 400.21 93.32 200.11 0.00 -71.72 -200.1152 331.38 77.75 165.69 0.00 -59.75 -165.6953 480.63 103.07 240.32 0.00 -81.47 -240.3254 402.66 85.91 201.33 0.00 -67.91 -201.3355 400.21 93.32 200.11 0.00 -71.72 -200.1156 331.38 77.75 165.69 0.00 -59.75 -165.69柱下端最大配筋对应组合号: 7, M= 554.20, N= 120.68柱下端单侧计算配筋As= 3402.柱上端最大配筋对应组合号: 1, M= 0.00, N= -45.75柱上端单侧计算配筋As= 0.柱单侧构造配筋As= 1080.柱抗剪最大配箍对应组合号: 49, V= 240.32, N= 81.47柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv= 72.柱抗剪构造配箍：Asvmin= 324.抗震最大轴压比对应组合号：49, N= 81.47 轴压比= 0.016--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 27; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 25.23, Ly= 7.00构件长度= 12.62; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.55抗震等级: 四级变截面H 形截面H: B1= 300, B2= 300, H1= 500, H2=1130 T1= 8 T2= 14 T3= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号M N V M N V1 0.00 124.92 33.38 191.87 -121.34 2.962 0.00 89.95 23.14 138.14 -86.96 1.243 0.00 124.61 39.57 191.87 -121.03 9.164 0.00 89.64 29.34 138.14 -86.65 7.445 0.00 242.06 65.38 422.29 -270.14 13.516 0.00 207.09 55.14 368.56 -235.77 11.797 0.00 258.62 71.87 432.62 -276.75 13.848 0.00 242.61 76.49 322.40 -206.24 10.319 0.00 207.64 66.26 268.67 -171.87 8.5910 0.00 259.01 79.65 362.70 -232.02 11.6011 0.00 191.11 48.56 343.97 -219.20 9.1012 0.00 156.14 38.32 290.24 -184.83 7.3813 0.00 190.93 52.27 343.97 -219.02 12.8114 0.00 155.96 42.04 290.24 -184.64 11.0915 0.00 191.67 59.67 244.08 -155.30 5.9016 0.00 156.70 49.43 190.35 -120.92 4.1817 0.00 191.48 63.39 244.08 -155.11 9.6218 0.00 156.51 53.15 190.35 -120.74 7.9019 0.00 147.48 36.15 261.79 -166.07 5.2020 0.00 112.51 25.91 208.06 -131.69 3.4821 0.00 147.17 42.34 261.79 -165.76 11.3922 0.00 112.20 32.11 208.06 -131.38 9.6723 0.00 147.87 43.93 191.87 -121.34 2.9624 0.00 112.90 33.69 138.14 -86.96 1.2425 0.00 147.56 50.12 191.87 -121.03 9.1626 0.00 112.59 39.89 138.14 -86.65 7.4427 0.00 221.51 63.12 365.21 -235.76 11.6828 0.00 184.23 52.60 304.34 -196.82 9.7329 0.00 226.01 67.88 322.40 -208.38 10.3130 0.00 188.70 56.57 268.67 -174.00 8.5931 0.00 274.84 80.45 422.29 -270.14 13.5132 0.00 239.87 70.22 368.56 -235.77 11.7933 0.00 281.57 82.42 432.62 -276.75 13.8434 0.00 209.83 61.42 322.40 -206.24 10.3135 0.00 174.86 51.19 268.67 -171.87 8.5936 0.00 236.06 69.10 362.70 -232.02 11.6037 0.00 223.90 63.63 343.97 -219.20 9.1038 0.00 188.93 53.39 290.24 -184.83 7.3839 0.00 223.71 67.34 343.97 -219.02 12.8140 0.00 188.74 57.11 290.24 -184.64 11.0941 0.00 158.89 44.60 244.08 -155.30 5.9042 0.00 123.91 34.36 190.35 -120.92 4.1843 0.00 158.70 48.31 244.08 -155.11 9.6244 0.00 123.73 38.08 190.35 -120.74 7.9045 0.00 170.43 46.70 261.79 -166.07 5.2046 0.00 135.46 36.46 208.06 -131.69 3.4847 0.00 170.12 52.90 261.79 -165.76 11.3948 0.00 135.15 42.66 208.06 -131.38 9.6749 0.00 124.92 33.38 191.87 -121.34 2.9650 0.00 89.95 23.14 138.14 -86.96 1.2451 0.00 124.61 39.57 191.87 -121.03 9.1652 0.00 89.64 29.34 138.14 -86.65 7.4453 0.00 239.83 69.58 365.21 -235.76 11.6854 0.00 200.21 57.98 304.34 -196.82 9.7355 0.00 211.96 61.42 322.40 -208.38 10.3156 0.00 176.99 51.19 268.67 -174.00 8.59--- 梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩0.00 -156.44 -279.14 -368.11 -423.35 -444.85 -432.62梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.540抗剪强度计算应力比= 0.175平面内稳定最大应力(N/mm*mm) = 139.10平面内稳定计算最大应力比= 0.647平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 129.25平面外稳定计算最大应力比= 0.601考虑屈曲后强度计算应力比= 0.540 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.175 < 1.0平面内稳定最大应力< f= 215.00平面外稳定最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 98.38 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比B/T = 10.43 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度(mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值0.00 8.25 13.64 15.27 13.23 7.95 0.00最大挠度值= 15.27 最大挠度/梁跨度= 1/ 826.斜梁坡度初始值: 1/ 20.00变形后斜梁坡度最小值: 1/ 24.09变形后斜梁坡度改变率= 0.170 < 1/3构件重量(Kg)= 1455.40--------------------------------------------------------------------------------钢梁 2截面类型= 27; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 25.23, Ly= 7.00构件长度= 12.62; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.55抗震等级: 四级变截面H 形截面H: B1= 300, B2= 300, H1=1130, H2= 500 T1= 8 T2= 14 T3= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号M N V M N V1 -191.87 121.03 9.16 0.00 -124.61 39.572 -138.14 86.65 7.44 0.00 -89.64 29.343 -191.87 121.34 2.96 0.00 -124.92 33.384 -138.14 86.96 1.24 0.00 -89.95 23.145 -322.40 206.24 10.31 0.00 -242.06 65.386 -268.67 171.87 8.59 0.00 -207.09 55.147 -362.70 232.02 11.60 0.00 -258.62 71.878 -422.29 270.14 13.51 0.00 -242.61 76.4910 -432.62 276.75 13.84 0.00 -259.01 79.6511 -244.08 155.11 9.62 0.00 -190.93 52.2712 -190.35 120.74 7.90 0.00 -155.96 42.0313 -244.08 155.30 5.90 0.00 -191.11 48.5614 -190.35 120.92 4.18 0.00 -156.14 38.3215 -343.97 219.02 12.81 0.00 -191.48 63.3916 -290.24 184.64 11.09 0.00 -156.51 53.1517 -343.97 219.20 9.10 0.00 -191.67 59.6718 -290.24 184.83 7.38 0.00 -156.70 49.4319 -191.87 121.03 9.16 0.00 -147.17 42.3420 -138.14 86.65 7.44 0.00 -112.20 32.1121 -191.87 121.34 2.96 0.00 -147.48 36.1522 -138.14 86.96 1.24 0.00 -112.51 25.9123 -261.79 165.76 11.39 0.00 -147.56 50.1224 -208.06 131.38 9.67 0.00 -112.59 39.8925 -261.79 166.07 5.20 0.00 -147.87 43.9326 -208.06 131.69 3.48 0.00 -112.90 33.6927 -322.40 208.38 10.31 0.00 -221.51 63.1228 -268.67 174.00 8.59 0.00 -184.23 52.6029 -365.21 231.49 11.68 0.00 -221.75 67.8830 -304.34 192.56 9.73 0.00 -184.43 56.5731 -422.29 270.14 13.51 0.00 -274.84 80.4532 -368.56 235.77 11.79 0.00 -239.87 70.2233 -432.62 276.75 13.84 0.00 -281.57 82.4234 -322.40 206.24 10.31 0.00 -209.83 61.4235 -268.67 171.87 8.59 0.00 -174.86 51.1936 -362.70 232.02 11.60 0.00 -236.06 69.1037 -343.97 219.02 12.81 0.00 -223.71 67.3438 -290.24 184.64 11.09 0.00 -188.74 57.1139 -343.97 219.20 9.10 0.00 -223.90 63.6340 -290.24 184.83 7.38 0.00 -188.93 53.3941 -244.08 155.11 9.62 0.00 -158.70 48.3142 -190.35 120.74 7.90 0.00 -123.73 38.0843 -244.08 155.30 5.90 0.00 -158.89 44.6044 -190.35 120.92 4.18 0.00 -123.91 34.3645 -261.79 165.76 11.39 0.00 -170.12 52.9046 -208.06 131.38 9.67 0.00 -135.15 42.6647 -261.79 166.07 5.20 0.00 -170.43 46.7048 -208.06 131.69 3.48 0.00 -135.46 36.4649 -191.87 121.03 9.16 0.00 -124.61 39.5750 -138.14 86.65 7.44 0.00 -89.64 29.3451 -191.87 121.34 2.96 0.00 -124.92 33.3852 -138.14 86.96 1.24 0.00 -89.95 23.1454 -304.34 192.56 9.73 0.00 -195.94 57.9855 -322.40 204.11 10.31 0.00 -207.69 61.4256 -268.67 169.73 8.59 0.00 -172.72 51.19--- 梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩-432.62 -444.85 -423.35 -368.11 -279.14 -156.44 0.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.540抗剪强度计算应力比= 0.175平面内稳定最大应力(N/mm*mm) = 139.10平面内稳定计算最大应力比= 0.647平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 129.25平面外稳定计算最大应力比= 0.601考虑屈曲后强度计算应力比= 0.540 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.175 < 1.0平面内稳定最大应力< f= 215.00平面外稳定最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 98.38 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比B/T = 10.43 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度(mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值0.00 7.95 13.23 15.27 13.64 8.25 0.00最大挠度值= 15.27 最大挠度/梁跨度= 1/ 826.斜梁坡度初始值: 1/ 20.00变形后斜梁坡度最小值: 1/ 24.09变形后斜梁坡度改变率= 0.170 < 1/3构件重量(Kg)= 1455.40--------------------------------------------------------------------------------风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 2), 水平位移dx= 0.497(mm) = H / 4025.地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移dx= 0.041(mm) = H / 49060.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比= 1 / 826.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 4025< 柱顶位移容许值: H/ 60地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 49060< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 826< 梁的容许挠跨比: 1/ 400所有钢梁的总重量(Kg)= 2911.钢梁与钢柱重量之和(Kg)= 2911.-----PK11 计算结束-----。
【精品】采光顶计算模版
第六部分游泳池采光顶结构分析第一章、计算说明此采光顶采用TP10+1.52PVB+10钢化夹胶玻璃通过结构胶将荷载传至次龙骨，次龙骨再传至主龙骨，主钢龙骨与主体结构固接，采用有限元软件SAP2000对该采光顶的整体钢结构体系建模分析，受竖直方向的风荷载、恒荷载、活荷载，大样：ZJDY-03结构布置如图其中：杆件1：主梁截面形式矩形钢通200x100x6杆件2：次梁截面形式矩形钢通200x100x6龙骨布置图第二章、荷载计算一、风荷载计算计算依据：Wk ＝βgz μz μs1W 0计算高度：Z=12m ，地面粗糙度类别：C 类k W ：作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)gz β：瞬时风压阵风系数gz β=1.68按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）。
1S μ：局部风压体型系数,按建设部2006年7月25日发布《建筑结构荷载规范》GB50009-2001局部修订，采光顶负风压取-2。
gz β：风荷载高度变化系数:1.26按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）,C 类取值0ω：深圳地区，50年一遇，基本风压0ω=0.75kN/m 2风荷载标准值：kup w =βZ μZ μS1w 0=1.68×1.26×（-2）×0.75=-3.175kN/m 2风荷载设计值：up w =1.4×3.175=4.45kN/m 2二、玻璃幕墙自重荷载计算玻璃幕墙采用TP10+1.52PVB+10钢化夹胶玻璃，根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表5.3.1条规定玻璃体密度：25.6KN/m3G GK ：玻璃自重面荷载标准值G GK =（10+10）×10-3×25.6=0.461KN/m2考虑到附件取G Gk =0.6KN/m2G G ：幕墙面板自重面荷载设计值G G =r G ·G GK =1.2×0.6=0.72KN/m2r G ：自重作用效应分项系数，取r G =1.2,按《玻璃幕墙工程技术规JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
采光顶玻璃的统计计算
采光顶玻璃的统计计算一：工况组合标准值（计算玻璃挠度）：W+GQ+GF+GS+G设计值（计算玻璃强度）：1.4W+G*1.4Q+1.35G或1.4Q+1.2G* 1.4F+1.35G 或1.4F+1.2G*1.4S+1.35G或1.4S+1.2GW------风荷载（负压）按GB50009-2003 计算G-------玻璃自重Q-------屋面均布活荷载，对不上人屋面取0.5KN/m2S-------雪荷载；按GB50009-2003 计算F-------集中荷载，对于不上人屋面，玻璃与水平面夹角小于30°的，在玻璃板中心点直径为150mm的区域内，应能承受垂直于玻璃为1.1KN的集中荷载；玻璃与水平面夹角大于30°且小于75°的，在玻璃板中心点直径为150mm的区域内，应能承受垂直于玻璃为0.5KN的集中荷载注解：*号表示应判断可变荷载同永久荷载相比较，若永久荷载较大则G前的分项系数应取1.35，反之G前的分项系数应取1.2二：玻璃配置对应的最大玻璃分格尺寸本次计算针对雪荷载小于等于0.5KN/m2，本次计算只针对玻璃变形的控制，并不代表该分格尺寸满足玻璃的强度要求。
按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003的要求屋面玻璃的强度设计值应符合下列规定：1、夹层玻璃的强度设计值应为14Mpa；2、钢化玻璃的强度设计值应为42Mpa；3、半钢化夹层玻璃的强度设计值应为24Mpa；4、单片防火玻璃的强度设计值应为63Mpa；用于屋面的夹层玻璃，夹层胶片的厚度不应小于0.76mm玻璃配置四点支撑四边支撑6＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1 2.5×2.28＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1.48＋A＋8＋pvb＋6 1.7×1.58＋A＋8＋pvb＋8 1.9×1.510＋A＋8＋pvb＋8 2.1×1.510＋A＋10＋pvb＋8 2.25×1.510＋A＋10＋pvb＋10 2.0×2.0 或2.45×1.512＋A＋10＋pvb＋10 2.3×2.012＋A＋12＋pvb＋10 2.5×2.012＋A＋12＋pvb＋12 2.5×2.2注：按挠度控制相对变形小于1/60玻璃配置四点支撑四边支撑6＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1 2.5×2.28＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1.48＋A＋8＋pvb＋6 1.7×1.58＋A＋8＋pvb＋8 1.9×1.510＋A＋8＋pvb＋8 2.0×1.510＋A＋10＋pvb＋8 2.1×1.510＋A＋10＋pvb＋10 2.0×1.8 或2.2×1.512＋A＋10＋pvb＋10 2.0×2.0 或2.3×1.512＋A＋12＋pvb＋10 2.1×2.1 或2.4×1.512＋A＋12＋pvb＋12 2.15×2.15或2.5×1.5注：按挠度控制相对变形小于1/60，但绝对变形不超过30mm玻璃配置四点支撑四边支撑6＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1 2.1×2.1 8＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1.4 2.5×2.1 8＋A＋8＋pvb＋6 1.5×1.38＋A＋8＋pvb＋8 1.7×1.510＋A＋8＋pvb＋8 1.75×1.510＋A＋10＋pvb＋8 1.85×1.510＋A＋10＋pvb＋10 1.95×1.512＋A＋10＋pvb＋10 2.05×1.512＋A＋12＋pvb＋10 2.15×1.512＋A＋12＋pvb＋12 2.2×1.5 或2.0×1.9注：按挠度控制相对变形小于1/60，但绝对变形不超过20mm三：采光顶支撑龙骨的挠度限制参考如下3.1《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001关于横梁的要求1）当跨度不大于7.5米的横梁铝型材：u≤l/180u≤20mm钢型材：u≤l/300u≤15mm2）当跨度大于7.5米的钢横梁钢型材：u≤l/5003.2《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003关于横梁的要求铝型材：u≤l/180钢型材：u≤l/250式中l为横梁的跨度（mm），悬臂构件可取挑出长度的2倍。
采光顶的面积计算公式
采光顶的面积计算公式采光顶是建筑设计中常见的一种采光设施，它能够通过天窗或透明材料将自然光引入室内，提高室内的采光效果，同时也能够节约能源。
在建筑设计中，计算采光顶的面积是非常重要的一步，它能够帮助设计师合理安排采光顶的尺寸，确保室内能够得到充足的自然光。
在本文中，我们将介绍采光顶的面积计算公式，帮助读者更好地理解和应用这一计算方法。
首先，我们需要了解采光顶的基本结构和形式。
采光顶通常由一块或多块透明材料构成，例如玻璃、聚碳酸酯板等。
它们可以是平面的，也可以是呈现出曲面的形式。
在计算采光顶的面积时，我们需要考虑到这些材料的形状和数量，以及它们所覆盖的区域。
其次，我们来介绍采光顶的面积计算公式。
一般来说，采光顶的面积可以通过以下公式来计算：A = L × W。
其中，A代表采光顶的面积，L代表采光顶的长度，W代表采光顶的宽度。
这个公式适用于大多数情况下的采光顶计算，但在实际设计中，可能会有一些特殊情况需要考虑，例如采光顶的形状不规则、有多个采光顶等情况，这时候就需要根据具体情况进行调整和计算。
在实际应用中，我们通常会根据建筑的平面布局和采光顶的位置来确定采光顶的长度和宽度。
一般来说，采光顶的长度和宽度可以根据室内需要采光的面积来确定，以确保室内能够得到充足的自然光。
同时，我们也需要考虑到采光顶的结构和支撑方式，以确保采光顶能够稳固地安装在建筑上，并且能够有效地引入自然光。
除了采光顶的面积计算公式外，我们还需要考虑到一些其他因素，例如采光顶的材料选择、透光性能、保温性能等。
这些因素都会影响到采光顶的实际效果和使用寿命，因此在设计和选择采光顶时，需要综合考虑这些因素，确保采光顶能够达到预期的效果。
在实际的建筑设计中，采光顶的面积计算是一个重要的环节，它能够帮助设计师合理安排采光顶的尺寸，确保室内能够得到充足的自然光。
通过本文介绍的采光顶面积计算公式和相关因素，相信读者能够更好地理解和应用这一计算方法，为建筑设计提供更好的采光方案。
采光计算总图模型操作步骤
1、建采光的单体模型，需完整（包括墙体、门窗、房间名称、外挑构件等）。
2、建总图框
3、此次采光计算需要考虑的周围建筑应在总图框框选的范围内
4、建总图框的时候在命令栏会提示对齐点所放位置，需将对齐点放在与单体模型对齐点
（在单体模型的左下角）一致的位置。
此命令是将单体模型和总图整合到一起的一个关键点。
总图对齐点
单体模型对齐点
5、总图框建好后，对周围的建筑物赋予高度。
此项目只需要对总图中的四栋建筑赋予高度
即可，目标建筑物无需赋予
6、赋予高度赋予高度和日照建模的操作是相同的。
7、建模基本完成。
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第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：26.99 m设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：B类基本风压：0.6 KN/m2（按结构设计总说明）二、荷载计算(对于顶部采光部位)1、采光顶构件重量荷载采光顶钢结构自重由SAP2000有限元计算程序自动加载，这里只计算采光顶玻璃自重。
采光顶玻璃采用8+1.52PVB+8钢化夹胶玻璃G AK：采光顶玻璃的平均自重标准值（KN/m2）G AK1=(8+8)×25.6×10-3=0.410 N/m2考虑零部件，采光顶构件的自重取值G AK=0.55 KN/m22、考虑活荷载作用L k：考虑活荷载作用取Lk=0.5 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在采光顶上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.649μs：风荷载体型系数，取-2.0μz：风荷载高度变化系数，取1.374基本风压 W0=0.60 KN/m2(按结构设计总说明)W K=βgz×μs×μz×W0=1.649×(-2.0)×1.374×0.60=-2.719 KN/m2W：风荷载设计值（KN/m2）r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r W×W K=1.4×2.719=3.807 KN/m24、由雪荷载作用S0：基本雪压，取0.2 KN/m2(上海50年一遇，基本雪压，取0.2 KN/m2)μr：积雪分布系数，取1.0S K：雪荷载标准值（KN/m2）S K=μr×S0=1.0×0.2=0.2 KN/m2S：雪荷载设计值（KN/m2）S=1.4×S K=1.4×0.2=0.28 KN/m2三、荷载组合(对于顶部采光部位)验算挠度时用以下方式组合：DL WIND- SNOW LIVE0.9 11 11 10.9 1 0.71 0.6 1验算强度时用以下方式组合：DL WIND- SNOW LIVE QUAKEX QUAKEY1 1.41.2 1.41.2 1.41 1.4 0.981.2 0.86 1.41.2 0.6 1.31.2 0.6 1.3 考虑最不利组合取：由自重及风荷载效应控制的组合（向上） 标准值：q K=ψG×G AK+ψW×W K=-1.0×0.55+1.0×2.719=2.169 KN/m2设计值：q=ψG×r G×G AK+ψW×r W×W K=-1.2×1.0×0.55+1.4×1.0×2.719=3.14 KN/m2四、荷载计算(对于竖直平面幕墙)1、幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用8+1.52PVB+8 mm钢化夹胶玻璃G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2G GK：加上龙骨及零部件后幕墙的自重面荷载标准值取G GK=0.55 KN/m22、幕墙面板自重荷载设计值计算G：幕墙面板自重荷载设计值：G=r G·G G=1.2×0.55=0.66 KN/m23、玻璃幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.649μZ：风压高度变化系数，1.374W0：基本风压 W0=0.60 KN/m2（按结构设计总说明）A：幕墙立柱的从属面积，A=1.5×5.5=8.25 m2μS1（A）：围护构件的从属面积A大于1 m2小于10 m2的局部风压体型系数，（依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006版）第7.3.3条）体形系数取值玻璃面板：μS1=2.0立柱、横梁：μS2=1.670W K1：作用在玻璃上的风荷载标准值 (KN/m2)W K1=βgzμS1μZ W0=1.649×2.0×1.374×0.6=2.719 KN/m2W K2：作用在立柱、横梁上的风荷载标准值 (KN/m2)W K2=βgzμS2μZ W0=1.649×1.670×1.374×0.60=2.270 KN/m24、风荷载设计值计算W1：作用在玻璃上的风荷载设计值(KN/m2)r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W1=r W×W K1=1.4×2.719=3.807 KN/m2W2：作用在立柱、横梁上的风荷载设计值(KN/m2)r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W2=r W×W K2=1.4×2.270=3.178 KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算q EK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08q EK=αmax·βE·G G =0.08×5.0×0.55=0.22 KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震作用分项系数，取r E=1.3q E：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.22=0.286 KN/m2五、荷载组合ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5风荷载和水平地震作用组合设计值玻璃面板：q 1=ψW γW W K +ψE γE q EK =1.0×1.4×2.719+0.5×1.3×0.22=3.950 KN/m 2幕墙立柱：q 2=ψW γW W K +ψE γE q EK =1.0×1.4×2.270+0.5×1.3×0.22=3.321 KN/m 2第二章、玻璃面板校核一、计算说明由第一章计算可知，采光顶玻璃在自重荷载及风荷载组合设计值作用下，处于最不利情况，按此种情况进行玻璃校核。
选用8+1.52PVB+8 mm 钢化夹胶玻璃，玻璃采用四边简支的计算模型。
t：玻璃的等效计算厚度，取t=33388+=10.079 mm二、计算荷载选取最不利荷载组合对玻璃面板进行强度和挠度验算 标准值： q K =2.169 KN/m 2设计值： q=3.147 KN/m 2 三、玻璃面板强度校核 1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条的规定，夹胶玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为323131t t t q q +=外、323132t t t q q +=内。
我们需要验算外片、内片玻璃是否满足强度条件要求。
2、单片玻璃承受的垂直荷载t 1、t 2：夹胶玻璃内外片玻璃的厚度，取t 1=8 mm， t 2=8 mm q 1：外片玻璃承受的垂直荷载设计值21311t t t q q +=333888147.3+×==1.574 KN/m 2q 2：内片玻璃承受的垂直荷载设计值3231322t t t q q +=333888147.3+×==1.574 KN/m 23、单片玻璃强度校核=42 N/mm2g外片玻璃面板强度符合规范要求。
内外片等强等厚，故只需验算单片玻璃强度。
四、玻璃面板挠度校核校核依据： d f=μW k a4η/D≤d f,lim=a/60按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，2、玻璃刚度计算t：夹胶玻璃的两片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条t= (t13+t23)1/3=(83+83)1/3=10.079 mmD：玻璃刚度D=E×t3/[12×(1-v2)]=0.72×105×10.0793/[12×(1-0.22)]=6399298 N·mm3、玻璃挠度校核μ=1.603 mm＜[μ]=601500=25 mm 玻璃挠度符合设计要求。
由上述计算可知，采光顶玻璃面板的设计满足要求。
第三章、玻璃面板校核一、计算说明面板宽度为B=1.5 m，高度为H=5.5 m。
玻璃类型为8+1.52PVB+8 mm 钢化夹胶玻璃，玻璃面板四边固定，属于框支承体系，可将其简化为四边简支的面板计算模型，采用ANSYS11.0有限元程序进行计算。
二、玻璃面板强度校核校核依据：σ=6mqa 2η/t 2≤f g按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，夹胶玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为q 外=q(t 13/t 13+t 23)、q 内=q(t 13/t 13+t 23)。
因内外片玻璃厚度相同，故内外片玻璃承受的荷载相同，所以我们只需分计算外片的玻璃强度。
2、外片、内片玻璃承受的水平荷载t 1、t 2：夹胶玻璃外片、内片玻璃的厚度，取t 1=t 2=8 mm q 外：外片玻璃承受的水平荷载设计值q 外=q×(t 13/t 13+t 23)=3.950×(83/83+83)=1.975 KN/m 2q内：内片玻璃承受的水平荷载设计值q内=q×(t13/t13+t23)=3.950×(83/83+83)=1.975 KN/m23、外片玻璃强度校核外片玻璃最大应力σ外片=46.281 N/mm2＜f g=84.0 N/mm24、内片玻璃强度校核因内片玻璃所受风荷载与外片玻璃相同故其最大应力与外片玻璃最大应力相同。
夹胶玻璃内外片面板强度符合规范要求。
三、玻璃面板挠度校核校核依据： d f=μW k a4η/D≤d f,lim=a/60按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，所以我们只需验算玻璃面板在风荷载作用下的挠度即可。
2、玻璃刚度计算t：夹胶玻璃的两片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条t= (t13+t23)1/3=(83+83)1/3=10.079 mmD：玻璃刚度D=E×t3/[12×(1-v2)]=0.72×105×10.0793/[12×(1-0.22)]=6399298 N·mm3、玻璃挠度校核d f=23.675 mm＜d f,lim=a/60=1500/60=25 mm玻璃面板挠度符合规范要求。