预埋件及化学锚栓计算

预埋件及化学锚栓计算 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998
后置埋件及化学螺栓计算
一、设计说明
与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。

在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。

本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：
埋件示意图
当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；
锚栓材料类型：A2-70；
螺栓行数：2排；
螺栓列数：2列；
最外排螺栓间距：H=100mm；
最外列螺栓间距：B=130mm；
螺栓公称直径：12mm；
锚栓底板孔径：13mm；
锚栓处混凝土开孔直径：14mm；
锚栓有效锚固深度：110mm；
锚栓底部混凝土级别：C30；
二、荷载计算
V x：水平方轴剪力；
V y：垂直方轴剪力；
N：轴向拉力；
D x：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm；
D y：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm；
M x：绕x轴弯矩；
M y ：绕y 轴弯矩；
T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mm
M x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mm
M y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算
1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：
1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条)
式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数；
1k ：锚栓受力不均匀系数，取。

2、在拉力和绕y 轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条)
假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为(125，100)，各锚栓到锚栓形心点的x 向距离平方之和为：∑x 2=4×652=16900 mm 2；
x 坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的x 坐标为190，该点到形心点的x 轴距离为：x 1= 190-125=65mm ；
x坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的x坐标为60，该点到形心点的x轴距离为：x2= 60-125=-65mm；
锚栓群的最大和最小受力分别为：
由于N min<0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最左排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到左排锚栓的x轴距离平方之和为：∑x d2=33800 mm2；
最右锚栓点到最左锚栓点的x轴距离为：x d=190-60=130 mm；
L y：轴力N作用点至受压一侧最外棑锚栓的垂直距离，取65 mm；
那么，锚栓所受最大拉力实际为：
综上，锚栓群在拉力和垂直弯矩共同作用下，锚栓的最大拉力设计值为4000 N。

3、在拉力和绕x轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条) 假定锚栓群绕自身的中心进行转动，各锚栓到锚栓形心点的y向距离平方之和为：∑y2=4×502=10000 mm2；
y坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的y坐标为150，该点到形心点的y轴距离为：y1= 150-100 = 50mm；
y坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的y坐标为50，该点到形心点的y轴距离为：y2= 50-100 = -50mm；
锚栓群的最大和最小受力分别为：
由于N hmin<0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最下排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到下排锚栓的y轴距离平方之和为：∑y d2=20000；
最上锚栓点到最下锚栓点的y轴距离为：y d= 150-50 = 100mm；
L x：轴力N作用点至受压一侧最外棑锚栓的垂直距离，取50mm；
因此，锚栓所受最大拉力实际为：
综上，锚栓群在拉力和水平弯矩共同作用下，锚栓的最大拉力设计值为5000 N。

(二)、锚栓受拉区总拉力计算
计算依据：g sd
si N N =∑，//1/h si d i N N y y =；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.3条)
式中，g
sd N ：锚栓受拉区总拉力设计值；
si N ：锚栓中受拉锚栓i 的拉力设计值；
h sd N ：锚栓中最大锚栓的拉力设计值；
/1y ：锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
/i y ：锚栓i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离。

g sd si N N =∑，//1/h si d i N N y y =
四、混凝土锥体受拉承载力计算
计算依据：,,,/Rd c Rk c Rc N N N γ=，,0
,,,,,0,c N Rk c Rk c
s N re N ec N c N
A N N
A ψψψ=；(依据《混凝土
结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.3条)
对于开裂混凝土：,0 1.5
Rd c
ef N =；
对于不开裂混凝土：,0 1.5Rd c
ef N =
式中，Rk,c N ：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值；
Rk,c N ：单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值；
Rc,N γ：混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数，根据《混凝土结构后
锚固技术规程》JGJ145-2013 第条，取；
cu,k f ：混凝土立方体抗压强度标准值。

当cu,k f 不小于45 N/mm 2且不
大于60 N/mm 2时，应乘以降低系数；
ef h ：锚栓有效锚固深度。

对于膨胀型螺栓及扩底型锚栓，为膨胀锥
体与孔壁最大挤压点的深度；
0c,N A ：根锚栓受拉且无间距、边距影响时，混凝土理想锥体破坏投
影面面积；
c,N A ：单根锚栓或群锚受拉时，混凝土实际锥体破坏投影面面积；
s,N ψ：边距c 对受拉承载力的影响系数；
re,N ψ：表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系
数；
ec,N ψ：荷载偏心e N 对受拉承载力的影响系数。

另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.9条规定：群栓有三个及以上边缘且锚栓的最大边距max c 不大于,cr N c (见下图)，计算混凝土
锥体受拉破坏的受拉承载力设计值,Rd c N 时，应取/ef
h 代替ef h 、/
,cr N s 代替,cr N s 、
/,cr N c 代替,cr N c 用于计算0Rk,c N 、0c,N A 、c,N A 、s,N ψ及ec,N ψ。

1、0c,N A 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.4条)
计算公式：02
c,N cr,N A s =
式中，2
cr,N s ：混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况下，每根锚栓
达到受拉承载力标准值的临界间距，应取为ef 3h 。

2、c,N A 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.5条) (1)、单根锚栓，靠近构件边缘布置，且c 1不大于cr,N c 时(下左图)：
计算公式：c,N 1cr,N ,(0.5)cr N A c s s =+
(2)、双栓，垂直于构件边缘布置，且c 1不大于cr,N c ，s 1不大于cr,N s 时(上右图)：
计算公式：c,N 11cr,N ,(0.5)cr N A c s s s =++
(3)、双栓，平行于构件边缘布置，且c 2不大于cr,N c ，s 1不大于cr,N s 时(下左图)：
计算公式：c,N 2cr,N 1,(0.5)()cr N A c s s s =++
(4)、四栓，位于构件角部，且c 1不大于cr,N c ，c 2不大于cr,N c ，s 1不大于cr,N s ，s 2不大于cr,N s 时（下右图）
计算公式：c,N 11cr,N 22cr,N (0.5)(0.5)A c s s c s s =++++ 式中，c 1：方向1的边距；
c 2：方向2的边距； s 1：方向1的间距； s 2：方向2的间距；
cr,N c ：混凝土椎体破坏且无间距效应及边缘效应情况下，每根锚栓
达到受拉承载力标准值的临界边距，应取为ef 1.5h 。

3、s,N ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.6条)
计算公式：s,N cr,N
0.70.3
c c ψ=+
式中，c ：边距，有多个边距时应取最小值。

4、re,N ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.7条)
计算公式：re,N 0.5200
ef h ψ=+
另外，当re,N ψ的计算值大于时，应取；当锚固区钢筋间距s 不小于150mm 时，或钢筋直径d 不大于10mm 且s 不小于100mm 时，re,N ψ应取。

5、ec,N ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.8条)
式中，N e ：受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距。

另外，当
ec,N ψ的计算值大于时，应取；当为双向偏心时，应分别按两个方向计算，ec,N
ψ应取ec,N1ec,N2ψψ。

综上所述，有,0
,,,,,0,c N Rk c Rk c
s N re N ec N c N
A N N A ψψψ=，,,,/Rd c Rk c Rc N N N γ=
五、混凝土劈裂破坏承载力计算
计算依据：Rd,sp Rk,sp Rsp /N N γ=，Rk,sp h,sp Rk,c N N ψ=，2/3h,sp min (/)h h ψ=；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
式中，Rd,sp N ：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；
Rk,sp N ：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；
Rk,c N ：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值，按《混凝土结构后锚固
技术规程》JGJ 145-2013第6.1.3条计算。

在0
c,N A 、c,N A 及相关系数
计算中，cr,N s 和cr,N c 应分别由cr,sp s 和cr,sp c 代替，cr,sp s 应取为cr,sp 2c 。

Rsp γ：混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，依据《混凝土结构后锚
固技术规程》JGJ145-2013 第条，取。

h,sp ψ：构件厚度h 对劈裂破坏受拉承载力的影响系数。

当h,sp ψ的计
算值大于时，应取。

综上所述，Rd,sp Rk,sp Rsp /N N γ=，Rk,sp h,sp Rk,c N N ψ=，2/3h,sp min (/)h h ψ= 六、锚栓受拉、混凝土锥体受拉、劈裂承载力校核
校核依据：,h sd
Rd s N N ≤、,g
sd Rd c N N ≤、,g sd Rd sp N N ≤；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.1条)
其中h
sd N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值；
g
sd N ：锚栓群受拉区总拉力设计值；
,Rd s N ：锚栓钢材破坏受拉力设计值； ,Rd c N ：混凝土锥体破坏受拉力设计值； ,Rd sp N ：混凝土劈裂破坏受拉力设计值；
1、锚栓钢材破坏受拉承载力校核：
计算依据：,,,Rk s
Rd s Rs N
N N γ=
，,Rk s s stk N A f =；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ145-2013 第6.1.2条)
式中s A ：锚栓截面面积，取84.25 mm 2；
stk f ：锚栓抗拉强度标准值，取700 N/mm 2； yk f ：锚栓抗剪强度标准值，取450 N/mm 2；
,Rk s N ：锚栓钢材破坏受拉承载力标准值；
,Rs N γ：锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固
技术规程》JGJ145-2013 第条，取；
有，,500045365.38h
sd
Rd s N N N N =≤=，所以锚栓钢材满足强度要求。

考虑拉拔安全系数2，则锚栓拉拔试验强度值最少要求达到 kN 。

2、混凝土破坏受拉承载力校核：
校核依据：,g
sd
Rd c N N ≤； 3、混凝土劈裂受拉承载力校核：
校核依据：,g
sd
Rd sp N N ≤； 七、锚栓受剪承载力计算 (一)、单个锚栓最大剪力计算
1、钢筋破坏或混凝土剪撬破坏时；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.1、条)
n y ：参与竖向受剪的锚栓数目为4个； n x ：参与水平受剪的锚栓数目为4个； 单个承受的剪力为：4000
1000 N 4
y y s y
V V n =
=
= 2、混凝土边缘破坏时；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.1、进行计算)
单个承受的剪力为：4000
2000 N 4/2
y y s y
V V n =
=
=(剪力垂直于基材边缘方向，否则不除以2)
2000
1000 N /24/2
x x s x V V n =
==(剪力垂直于基材边缘方向，否则不除以2)
3、群锚在扭矩T 作用下；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.5条)
单个承受的剪力为：22/()T
sy
i i i V Ty x y =+∑∑ 4、群锚在剪力V 和扭矩T 共同作用下；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.6条)
综上所述，锚栓群中单个锚栓最大剪力设计值为。

(二)、锚栓最大总剪力计算
八、混凝土边缘破坏受剪承载力计算
计算依据：,,,Rk c
Rd c Rc V
V V γ=
，,0,,,,,,,0,c V Rk c Rk c
s V h V V re V ec V c V
A V V A αψψψψψ=；(依据《混凝土
结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
式中，,Rk c V ：混凝土边缘破坏受剪承载力标准值；
,Rc V γ：混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后
锚固技术规程》JGJ145-2013 第条，取；
,Rk c V ：单根锚栓垂直构件边缘受剪时，混凝土理想边缘破坏受剪承
载力标准值；
0,c V A ：混凝土理想边缘破坏在侧向的投影面面积； ,c V A ：混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积；
,s V ψ：边距比21/c c 对受剪承载力的影响系数； ,h V ψ：边距与厚度比1/h c c 对受剪承载力的影响系数；
,V αψ：剪力角度对受剪承载力的影响系数；
,ec V ψ：荷载偏心V e 对群栓受剪承载力的影响系数； ,re V ψ：锚固区配筋对受剪承载力的影响系数；
另外，依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条规定：满足下列条件，计算锚栓边缘受剪承载力时，应分别用/1c 代替相应公式中的1c 计算
0,Rk c V 、0,c V A 、,c V A 、,s V ψ和,h V ψ值。

条件：A 、后锚固基材厚度h 小于11.5c ；
B 、平行于剪力作用方向的锚栓边距 2.1c 不大于11.5c ， 2.2c 不大于11.5c 。

1、,0Rk c
V 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
对于开裂混凝：,0 1.5
1
1.35Rk c
ef
V d h αβ
=；
对于不开裂混凝土：,0 1.5
1
1.9Rk c
ef
V d h αβ
= 其中，0.510.1(/)f l c α=，0.210.1(/)nom d c β= 式中，α，β：系数；
nom d ：锚栓外径；
,cu k f ：混凝土立方体抗压强度标准值，当,cu k f 不小于45 N/mm 2且不
大于60 N/mm 2时，应乘以降低系数。

ef h ：锚栓有效锚固深度；
1c ：锚栓与混凝土基材边缘的距离；
f l ：剪切荷载下锚栓的有效长度，f l 取为ef h ，且f l 不大于8d ；
综上所述，,0 1.511.3510.0Rk c
ef
V d h αβ
==，,0 1.5
11.912.0Rk c
ef
V d h αβ
==
2、0,c V A 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
计算公式：,02214.5 4.5602000c V
A c ==⨯=(式中c 1见下图)
3、,c V A 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.18条)
A ：单根锚栓，位于构件角部，且h 大于11.5c 、2c 不大于11.5c 时(下左图)
计算公式：,1121.5(1.5)c V A c c c =+
B ：双栓，位于构件边缘，且h 不大于11.5c 、2s 不大于13c 时(下右图) 计算公式：,12(3)c V A c s h =+
B ：四栓，位于构件角部，且h 不大于11.5c 、2s 不大于13c 、2c 不大于11.5c 时(下图)
计算公式：,122(1.5)c V A c s c h =++
4、,s V ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
计算公式：2
,1
0.70.3
1.5s V c c ψ=+，当计算值大于时，应取。

5、,h V ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
计算公式：1/2
1, 1.5(
)h V c h
ψ=，当计算值小于时，应取。

5、,V αψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
计算公式：,2
2
1
sin (cos )()
2.5
V V V αψαα=
+
式中，V α：剪力与垂直于构件自由边方向 轴线之夹角，V α不大于90°。

当V α大于 90°时，只计算平行于边缘的剪力分量，背 离混凝土基材边缘的剪力分量可不计算。

因此，,V αψ=
=
6、,ec V ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
计算公式：,1
1
12/3ec V V e c ψ=
+，其值大于时，应取。

7、,re V ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.23条)
A ：不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土，,re V ψ应取为；
B ：边缘配有直径d 不小于12mm 纵筋的开裂混凝土，,re V ψ应取为；
C ：边缘配有直径d 不小于12mm 纵筋及间距不大于100mm 箍筋的开裂混凝土，,re V ψ应取为。

另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条，位于角部的群锚，应分别计算两个边缘的受剪承载力设计值，并应取两者中的较小值作为群锚的边缘受剪承载力设计值。

综上所述有：,0
,,,,,,,0,c V Rk c Rk c
s V h V V re V ec V c V
A V V A αψψψψψ=，,,,Rk c
Rd c Rc V
V V γ=
九、混凝土剪撬破坏承载力计算
计算依据：,,Rk cp
Rd cp Rcp
V V γ=
，,,Rk cp Rk c V kN =；(依据《混凝土结构后锚固技术规
程》JGJ145-2013 第条)
式中，,Rd cp V ：混凝土剪撬破坏受剪承载力标准值；
Rcp γ：混凝土剪撬破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后
锚固技术规程》JGJ145-2013 第条，取；
k ：锚固深度ef h 对,Rd cp V 的影响系数。

当ef h 小于60mm 时，k 取；当
ef h 不小于60mm 时，k 取。

因此，,,1000Rk cp Rk c V kN N ==，,,1000
4002.5
Rk cp
Rd cp Rcp
V V N γ=
=
= 十、锚栓受剪、混凝土边缘破坏受剪、剪撬破坏承载力校核
校核依据：,h sd
Rd s V V ≤、,g
sd Rd c V V ≤、,g sd Rd cp V V ≤；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条)
其中h
sd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的拉力设计值，取5000 N ；
g
sd V ：锚栓群总剪力设计值；
,Rd s V ：锚栓钢材破坏受剪力设计值； ,Rd c V ：混凝土边缘破坏受剪力设计值； ,Rd cp V ：混凝土剪撬破坏受剪力设计值；
1、锚栓钢材破坏受剪承载力校核：
计算依据：,,,Rk s
Rd s Rs V
V V γ=；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013
第6.1.14条)
其中，,Rk s V ：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值，根据《混凝土结构后锚固
技术规程》JGJ145-2013 第条，对于群锚，锚栓钢材断后伸长率不大于8%时，其值应乘以的降低系数；
,Rs V γ：锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚
固技术规程》JGJ145-2013 第条，取；
s A ：锚栓应力截面面积为84.25 mm 2；
不考虑杠杆臂的作用有：,0.50.584.2545018956.25N Rk s s yk V A f ==⨯⨯=（依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第.1条）
yk f ：锚栓抗剪强度标准值，取值为450 N/mm 2；
h sd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2236N ；
有，,223611665.38h
sd
Rd s V N V N =≤=，所以锚栓钢材满足抗剪强度要求。

2、混凝土边缘破坏受剪承载力校核
校核依据：,g
sd
Rd c V V ≤ 3、混凝土剪撬破坏承载力校核
校核依据：,g
sd
Rd cp V V ≤ 十一、锚栓在拉剪复合承载力下强度校核
拉剪复合受力下锚栓钢材破坏时的承载力，按照下面公式计算：
22
1h h
Sd Sd Rd s Rd s N V N V ⎛⎫⎛⎫+≤ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭
，，；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第条) h
Sd N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值，取5000 N ；
,Rd s N ：锚栓钢材破坏受拉力设计值，取 N ；
h Sd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2236 N ；
,Rd s V ：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值，取 N ；
因此，锚栓在拉剪扭复合受力下承载力满足要求。

十二、混凝土在拉剪复合承载力下强度校核
拉剪复合受力下混凝土破坏时的承载力，按照下面公式计算：
1.5
1.5
,, 1h
h
Sd Sd
Rd c
Rd c N V N V ⎛⎫⎛⎫
+≤ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭
；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第
6.1.29条)
h Sd N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值，取 N ；
,Rd c N ：混凝土破坏受拉力设计值，取 N ；
h Sd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2725 N ；
,Rd c V ：混凝土破坏受剪承载力设计值，取 N ；
因此，混凝土在拉剪复合受力下承载力满足要求。

十三、锚栓构造要求校核
1、混凝土基材厚度要求；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013第7.1.1.1条)
ef h ：锚栓有效锚固长度，取120mm ；
D ：锚栓处混凝土开孔直径，取14mm ； 所以，混凝土基材厚度满足构造要求。

2、群锚最小间距值min s 以及最小边距值min c 构造要求；另外，锚栓最小边距c 尚不应小于最大骨料粒径的2倍；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013表7.1.2)
锚栓最小间距s 和最小边距c
注：d nom 为锚栓外径
当前锚栓直径为12mm ，锚栓类型为扩底型锚栓；有
6d=72mm≤min s =100mm ，6d=72 mm≤min c =140 mm ；另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013第8.3.2条规定：对抗震设防时，锚固连接为重要的锚固时，钢筋间距不应大于100mm ，一般的锚固时，钢筋间距不宜大于150mm 。

综上所述，群锚最小间距值min s 与群锚最小边距值min c 均满足构造要求。

3、锚栓抗震最小有效锚固深度校核；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013表8.3.1)
锚栓最小有效锚固相对深度h ef ，min /d
从上表可知：当抗震设防烈度为6度时，对于扩底型锚栓其最小有效锚固深度为4d，有160mm>4d=4×12=48mm；因此，螺栓的有效锚固长度满足抗震要求！。